PAGEPAGE30 目錄TOC\o"1-2"\h\z\u一、工程概況1主要工程數(shù)量2二、編制依據(jù)3三、不平衡彎矩及豎向力計算31、工況分析32、13#塊梁體施工期間荷載計算33、1#~12#節(jié)塊施工荷載計算134、確定最大不平衡彎矩及最大豎向力14四、掛藍與梁錨固安全驗算141、掛藍施工荷載計算142、掛藍后錨螺栓受力計算16五、結(jié)束語16掛藍施工模板抗風強度計算一、工程概況新建xx鐵路第二雙線（xx）工程位于xx地區(qū)境內(nèi)，經(jīng)xx省xx市。xx特大橋位于xx市境內(nèi)，全橋中心里程為DK1290+845，全橋長19307.66m。橋梁布孔時盡量兼顧了橋下諸多道路及渠網(wǎng)，采用簡支梁及（32+48+32）m、（48+100+48）m連續(xù)梁通過。孔跨式樣為68-32+2-24+68-32+1-24+27-32+2-24+24-32+1-24+118-32+2-24+3-32+1聯(lián)（32+48+32）m連續(xù)梁+3-32+2-24+7-32+1-24+6-32+1-24+33-32+3-24+2-32+2-24+38-32+3-24+54-32+2-24+34-32+3-24+2-32+2-24+7-32+1聯(lián)（32+48+32）+32-32+2-24+11-32+3-24+1-32+1聯(lián)（60+100+60）m連續(xù)梁+7-32+1-24+6-32預應力混凝土雙線簡支箱梁。本橋位于直線及曲線上，曲線半徑：R=10000m、10000m、9005m、8000m，線路縱坡分別為11.5‰，1.0‰，3.0‰，-1.0‰、1.0‰、8.5‰、-19.0‰。主要工程數(shù)量主要工程數(shù)量表表序號工程名稱單位數(shù)量備注1鉆孔樁1mm2256134570根2鉆孔樁1.255mm21699454根3鉆孔樁1.5mmm311062根4承臺砼m390113.115承臺鋼筋t4797.01116墩身及墩帽砼m380208.447墩身鋼筋t4993.0222832+48+332m連續(xù)續(xù)梁聯(lián)2960+100++60m連續(xù)續(xù)梁聯(lián)1橋位處紅星西路現(xiàn)有路面寬43.5m，路面高程772.2m，xx8#墩頂設計高程為787.099m，xx8#墩頂設計高程為785.276m，墩頂至路面高差16m，支座高度0.6m。上部結(jié)構(gòu)為60+100+60m現(xiàn)澆預應力混凝土梁，箱梁頂寬12m。xx特大橋（60+100+60）m箱梁懸臂施工需臨時固結(jié)的有xxx號墩和xxx號墩，本文以xxx號墩頂臨時固結(jié)設計為例對箱梁懸臂現(xiàn)澆墩頂臨時固結(jié)設計進行說明，xxx號墩與xxx號墩臨時錨固相同。根據(jù)設計圖紙，中支點處臨時錨固最大不平衡彎矩W=65368KM-m，相應的豎向反力N=52033KN，通過計算驗證設計值，若實際計算值大于設計值，按照計算值進行錨固計算。（本方案梁段參數(shù)參照鐵三院在京滬、xx等客運專線同跨度連續(xù)梁施工數(shù)據(jù)）二、編制依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》（GB50010-2002）《鐵路橋涵設計基本規(guī)范》（TB10002.1-2005）《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2001）《橋梁工程師手冊》（人民交通出版社，1995）三、不平衡彎矩及豎向力計算考慮風載、人機料荷載、掛藍荷載、動力荷載以及梁體自重。荷載布置如附圖所示。1、工況分析本梁懸臂澆注分為13個節(jié)段，每一個節(jié)段為一個工況，共14個工況；每一個節(jié)段施工期間分為四個工況即：①掛藍行走就位；②綁扎鋼筋安裝模板；③澆注砼；④砼養(yǎng)生張拉?，F(xiàn)場布置及荷載分布如附圖1《梁面上施工布置示意圖》和附圖2《荷載布置示意圖》所示。建立如圖所示的坐標系,建立平衡方程如下：∑Mo=0……………………①∑Y=0………………………②Nb×Lo/2-Na×Lo/2-Mo=0………………③Na+Nb-N=0………………④Mo-不平衡彎矩為；Na、Nb-支反力假定方向向上；N-向下的豎向力。2、13#塊梁體施工期間荷載計算13#塊梁體施工期間，詳細計算如下所示。（1）作用在掛藍上的施工荷載FgA施工人員及機具和小料重量FcKN/㎡B砼振搗Fz=2KN/㎡C砼泵送沖擊力Fb=2KN/㎡D梁體自重GKNE集中荷載Fj=2.5KNF模板自重Fg0=615KNG吊裝平臺產(chǎn)生的荷載Fz=200KNH動力荷載沖擊系數(shù)，F(xiàn)d=（Fg0）×0.315=193.725KNI風荷載Ff，橫向不計，豎向計算如下所示。KN/㎡J養(yǎng)護荷載Fy=1KN/㎡K冬施荷載Fd=1KN/㎡（2）作用在梁體上的施工荷載A施工人員及機具和小料重量FcD梁體自重，大理程側(cè)G1,小里程側(cè)G2。I風荷載Ff，橫向不計，豎向計算如下所示。L存放鋼筋荷載，存放4個節(jié)塊鋼筋并加工，計120t，偏載40t，對墩中心O點力臂3m。13#塊施工期間鋼筋存放15t。M掛藍的荷載Fg，根據(jù)（1）項計算。（3）砼澆注期間荷載分配計算綜合（1）和（2）按照大理程和小里程兩側(cè)分別計算梁體13#節(jié)塊施工期間承受荷載：施工荷載Fs=B+C+K主要有：施工人員及機具和小料重量Fc箱梁自重G風荷載Ff模板自重Fg集中荷載Fj存放鋼筋荷載Fcg=L對墩柱中心O點取力矩，分別計算如下：①施工人員及機具和小料重量Fc考慮到施工期間兩側(cè)施工不平衡，調(diào)集人員設備搶一側(cè)施工，大理程側(cè)人料機荷載按Fc=6KN/m2計：Fc1＝6×12×49.0＝3258KN，對O點力臂L1=24.5m。小里程側(cè)按4KN/m2計，F(xiàn)c2＝4×12×49.0＝2352KN，對O點力臂L1‘=24.5m，不平衡荷載Fc1-Fc2=1176KN，對O點力臂24.5m。箱梁自重G假定13#塊施工期間兩側(cè)不同步，大理程側(cè)比小里程側(cè)砼澆注快，按照一半梁重算，即大理程側(cè)G=23663.375KN，小里程側(cè)G‘=22988.895KN，不平衡荷載G-G’=674.48KN，對O點力臂L2=47m。③風載風荷載按下式計算：…………①W――風荷載強度，PaW0――基本風壓值，PaK1――風載體形系數(shù)，本工程K2＝1.3K2――風壓高度變化系數(shù)，本工程K3＝1.0K3――地形、地理條件系數(shù)，本工程K3＝1.3K4――升力系數(shù)………………②查設計交底知哈密地區(qū)累年最大風速為v=26.0m/s（蘭烏二線施橋（特）LXTJ-3-A-設計說明中主導風向NE、ENE）代入②①則有：風載分配：由風載引起的不穩(wěn)定因素有：順橋向的升力Ff、橫橋向的阻力Fh和扭矩Pm。由于結(jié)構(gòu)是對撐布置，且橋梁重量大，扭矩產(chǎn)生影響很小，故忽略不計。橫橋向阻力按100%分配，順橋向風載按大理程側(cè)100%分配，小里程側(cè)50%分配。取升力系數(shù)K4=0.5，大理程側(cè)橋梁長L=49m，小里程側(cè)梁長L=49m，橋梁寬B=12m，平均高H=6.35m，則：大理程側(cè)Ff1，小里程側(cè)Ff2：Ff1=Ws×L×B×K4=714.025×49×12×0.5÷1000=209.923KNFf2=Ws×L×B×K4=714.025×49×12×0.5×0.5÷1000=104.962KN不平衡荷載Ff1-Ff2=209.9234KN,對O點取矩，F(xiàn)f1力臂L3=24.5m，F(xiàn)f2力臂L3‘=24.5m。④模板自重掛藍自重6155KN，內(nèi)模80KN，支撐及及連接件20KN，大理程側(cè)Fg1==715KN，小里程側(cè)Fg2==715KKN，力臂L4==47m。⑤施工荷載考慮砼澆注施工工不同步，大大理程側(cè)Fs1＝5×12××4＝240KN，對O點力臂L55=47mm，小里程程側(cè)不計。⑥集中荷載大理程側(cè)Fj11=2.55KN/mm，小里程程側(cè)不計，對O點力臂L6==49m。存放鋼筋荷載大理程側(cè)Fcgg=8500KN，小里程側(cè)450KKN，不平衡衡荷載400KKN，對O點力臂L7==3m。對于13#不平衡荷荷載按15t計。計算不平衡彎矩矩荷載匯總總：砼澆注期間荷載載計算匯總總項目大理程側(cè)小里程側(cè)不平衡力不平衡力臂不平衡彎矩荷載力臂荷載力臂KNMKNmKNmKN-m①施工人員及機具具和小料重重量Fc3528.000024.5002352.000024.5001176.000024.50028812.0000②箱梁自重Gi23663.337522988.8895674.480047.00031700.5560③風荷載Ff209.923324.50050.30724.500104.962224.5002576.5669④模板自重Fg715.000047.000715.000047.0000.00047.0000.000⑤施工荷載Fs240.000047.0000.0000.000240.000047.00011280.0000⑥集中荷載Fj2.50049.0000.0000.0002.50049.000122.5000⑦存放鋼筋荷載FFcg150.00000.000150.00003.000450.0000合計54615.4428242.000074963.663（4）砼養(yǎng)護張拉期間間荷載分配配計算荷載主要有：施工人員及機具具和小料重量量Fc箱梁自重G風荷載Ff模板自重Fg施工荷載Fs==K+J集中荷載Fj存放鋼筋荷載FFcg。對墩柱中心O點點取力矩，分別別計算如下下：①施工人員及機具具和小料重量量Fc考慮到施工期間間兩側(cè)施工工不平衡，調(diào)調(diào)集人員設設備搶一側(cè)側(cè)施工，大大理程側(cè)人人料機荷載載按Fc==6KN/mm2計：Fc1＝6×122×49..0＝32588KN，對O點力臂L11=24..5m，小里程側(cè)側(cè)按4KN//m2計，F(xiàn)c2＝4×122×49..0＝23522KN，對O點力臂L1‘=24.55m，不平衡荷荷載Fc1--Fc2==11766KN，對O點力臂244.5m。箱梁自重G大理程側(cè)G=2236633.3755KN，小里程程側(cè)G‘=236663.3375KNN，不平衡荷荷載0。③風載風荷載按下式計計算：……………………①①W――風荷載強度，PPaW0――基本風壓值，PPaK1――風載體形系數(shù)，本本工程K2＝1.3K2――風壓高度變化系系數(shù)，本工工程K3＝1.0K3――地形、地理條件件系數(shù)，本本工程K3＝1.3K4――升力系數(shù)……………②查設計交底知哈哈密地區(qū)累累年最大風風速為v=26.0mm/s（蘭烏二線線施橋（特特）LXTJJ-3-AA-設計說明明中主導風風向NE、ENE）代入②①則有：風載分配：由風風載引起的的不穩(wěn)定因因素有：順順橋向的升升力Ff、橫橋向向的阻力Fh和扭矩Pm。由于結(jié)結(jié)構(gòu)是對撐撐布置，且且橋梁重量量大，扭矩矩產(chǎn)生影響響很小，故故忽略不計計。橫橋向阻力按1100%分配，順順橋向風載載按大理程程側(cè)100%分配，小里程側(cè)50%分配。取取升力系數(shù)數(shù)K4=00.5，大理程程側(cè)橋梁長長L=49mm，小里程程側(cè)梁長L=49mm，橋梁寬B=12mm，平均高H=6.335m，則則：大理程程側(cè)Ff1，小里程程側(cè)Ff2：Ff1=Ws××L×B××K4=7712.0025×449×122×0.55÷10000=2009.9223KNFf2=Ws××L×B××K4=7714.0025×449×122×0.55×0.55÷10000=1004.9662KN不平衡荷載Fff1-Fff2=500.3077KN,對O點取矩，F(xiàn)f1力臂臂L3=244.5m，F(xiàn)f2力臂臂L3=244.5m。橫向阻力：Fhh=Wss×L×HH=3422.2255×(499+49))×（7.855+4.885）×0.55÷10000=2212.9967KNN，力臂Lh==6.355m④模板自重掛藍自重6155KN，內(nèi)模80KN，支撐及及連接件20KN，大理程程側(cè)Fg1==715KKN，小里程程側(cè)Fg2==715KKN，力臂L4==47m。⑤施工荷載考慮砼澆注施工工不同步，大大理程側(cè)Fs1＝2×122×4＝96KN，對O點力臂477m，小里里程側(cè)不計計。⑥集中荷載大理程側(cè)Fj11=2.55KN/mm，小里程程側(cè)不計，對O點力臂L6=47m。⑦大理程側(cè)Fcgg=8500KN，小里程程側(cè)450KKN，不平衡衡荷載400KKN，對O點力臂L7==3m。對于13#不平衡荷荷載按15t計。計算不平衡彎矩矩荷載匯總總：砼養(yǎng)生張拉期間間荷載計算算匯總項目大理程側(cè)小里程側(cè)不平衡力不平衡力臂不平衡彎矩荷載力臂荷載力臂KNmKNmKNmKN-m①施工人員及機具具和小料重重量Fc3528.000024.5002352.000024.5001176.000024.50028812.0000②箱梁自重Gi23663.337523663.33750.00047.0000.000③風荷載Ff209.923324.50050.30724.500104.962224.5001232.5223④模板自重Fg715.000047.000715.000047.0000.00047.0000.000⑤施工荷載Fs96.00047.0000.0000.00096.00047.0004512.0000⑥集中荷載Fj2.50049.0000.0000.0002.50049.000122.5000⑦存放鋼筋荷載FFcg150.00000.000150.00003.000450.0000合計55145.448242.000036468.0669（5）綁扎鋼筋安裝裝模板期間間荷載分配配計算荷載主要有：施工人員及機具具和小料重量量Fc箱梁自重G風荷載Ff模板自重Fg施工荷載Fs==J集中荷載Fj==E+G存放鋼筋荷載FFcg。對墩柱中心O點點取力矩，分別別計算如下下：考慮到施工期間間兩側(cè)施工工不平衡，調(diào)調(diào)集人員設設備搶一側(cè)側(cè)施工，大大理程側(cè)人人料機荷載載按Fc==6KN/mm2計：Fc1＝6×122×49..0＝32588KN，小里程程側(cè)按4KN//m2計，F(xiàn)c2＝4×122×49..0＝23522KN，不平衡衡荷載Fc1--Fc2==11766KN，對O點力臂L11=24..5m。箱梁自重G大理程側(cè)鋼筋綁綁扎完G=233663..375--13488.96××0.8==225884.2007KN，小里程程側(cè)沒有綁綁扎鋼筋G‘=223314.4415KNN，不平衡衡荷載G-G’=2699.7922KN，對O點力臂L22=47mm。③風載風荷載按下式計計算：……………………①①W――風荷載強度，PPaW0――基本風壓值，PPaK1――風載體形系數(shù)，本本工程K2＝1.3K2――風壓高度變化系系數(shù)，本工工程K3＝1.0K3――地形、地理條件件系數(shù)，本本工程K3＝1.3K4――升力系數(shù)……………②查設計交底知哈哈密地區(qū)累累年最大風風速為v=26.0mm/s（蘭烏二線線施橋（特特）LXTJJ-3-AA-設計說明明中主導風風向NE、ENE）代入②①則有：風載分配：由風風載引起的的不穩(wěn)定因因素有：順順橋向的升升力Ff、橫橋向向的阻力Fh和扭矩Pm。由于結(jié)結(jié)構(gòu)是對撐撐布置，且且橋梁重量量大，扭矩矩產(chǎn)生影響響很小，故故忽略不計計。橫橋向阻力按1100%分配，順順橋向風載載按大理程程側(cè)100%分配，小里程側(cè)50%分配。取取升力系數(shù)數(shù)K4=00.5，大理程程側(cè)橋梁長長L=49mm，小里程程側(cè)梁長L=49mm，橋梁寬B=12mm，平均高H=6.335m，則則：大理程程側(cè)Ff1，小里程程側(cè)Ff2：Ff1=Ws××L×B××K4=3342.2225×449×122×0.55÷10000=1000.6114KNFf2=Ws××L×B××K4=3342.2225×449×122×0.55×0.55÷10000=500.3077KN不平衡荷載Fff1-Fff2=500.3077KN,對O點取矩，F(xiàn)f1力臂L3=244.5m，F(xiàn)f2力臂L3‘=24.55m。橫向阻力：Fhh=Wss×L×HH=3422.2255×(499+49))×（7.855+4.885）×0.55÷10000=2212.9967KNN，力臂Lh=6..35m④模板自重掛藍自重6155KN，內(nèi)模80KN，支撐及及連接件20KN，大理程程側(cè)Fg1==715KKN，小里程程側(cè)Fg2==715KKN，力臂L4=477m。⑤施工荷載考慮砼澆注施工工不同步，大大理程側(cè)Fs1＝1×122×4＝96KN，對O點力臂477m，小里里程側(cè)不計計。⑥集中荷載大理程側(cè)Fj11=2022.5KNN/m，小里程程側(cè)不計，對O點力臂L6=47m。⑦大理程側(cè)Fcgg=8500KN，小里程程側(cè)450KKN，不平衡衡荷載400KKN，對O點力臂L7=3mm。對于13#不平衡荷荷載按15t計。計算不平衡彎矩矩荷載匯總總：綁扎鋼筋安裝模模板期間荷荷載計算匯匯總項目大理程側(cè)小里程側(cè)不平衡力不平衡力臂不平衡彎矩荷載力臂荷載力臂KNmKNmKNmKN-m①施工人員及機具具和小料重重量Fc3528.000024.5002352.000024.5001176.000024.50028812.0000②箱梁自重Gi22584.220722314.4415269.792247.00012680.2224③風荷載Ff209.923324.50050.30724.500104.962224.5002571.5669④模板自重Fg715.000047.000715.000047.0000.00047.0000.000⑤施工荷載Fs48.00047.0000.0000.00048.00047.0002256.0000⑥集中荷載Fj202.500049.0000.0000.000202.500049.0009922.5000⑦存放鋼筋荷載FFcg150.00000.000150.00003.000450.0000合計52869.3352242.000056692.2993（6）掛藍行走期間間荷載分配配計算大理程側(cè)行走到到位，小里里程側(cè)沒有有移動，荷荷載主要有有：施工人員及機具具和小料重量量Fc箱梁自重G風荷載Ff模板自重Fg集中荷載Fj==E動力荷載Fd==H存放鋼筋荷載FFcg。對墩柱中心O點點取力矩，分別別計算如下下：①施工人員及機具具和小料重量量Fc考慮到施工期間間兩側(cè)施工工不平衡，調(diào)調(diào)集人員設設備搶一側(cè)側(cè)施工，大大理程側(cè)人人料機荷載載按Fc=6KNN/m2計：Fc1＝6×122×49..0＝32588KN，對O點力臂L11=49÷÷2=244.5m，小小里程側(cè)按按4KN//m2計，F(xiàn)c2＝4×122×45.0＝2160KN，對O點力臂L1‘=22.5m。②箱梁自重G大理程側(cè)鋼筋綁綁扎完G=223314.4415KN，對O點力臂L22=22..5m，小里程程側(cè)沒有綁綁扎鋼筋G‘=223314.4415KNN，對O點力臂L2’=22.55m。③風載風荷載按下式計計算：……………………①①W――風荷載強度，PPaW0――基本風壓值，PPaK1――風載體形系數(shù)，本本工程K2＝1.3K2――風壓高度變化系系數(shù)，本工工程K3＝1.0K3――地形、地理條件件系數(shù)，本本工程K3＝1.3K4――升力系數(shù)……………②查設計交底知哈哈密地區(qū)累累年最大風風速為v=26.0mm/s（蘭烏二線線施橋（特特）LXTJJ-3-AA-設計說明明中主導風風向NE、ENE）代入②①則有：風載分配：由風風載引起的的不穩(wěn)定因因素有：順順橋向的升升力Ff、橫橋向向的阻力Fh和扭矩Pm。由于結(jié)結(jié)構(gòu)是對撐撐布置，且且橋梁重量量大，扭矩矩產(chǎn)生影響響很小，故故忽略不計計。橫橋向阻力按1100%分配，順順橋向風載載按大理程程側(cè)100%分配，小里程側(cè)50%分配。取取升力系數(shù)數(shù)K4=00.5，大理程程側(cè)橋梁長長L=49mm，小里程程側(cè)梁長L=49mm，橋梁寬B=12mm，平均高H=6.335m，則則：大理程程側(cè)Ff1，小里程程側(cè)Ff2：Ff1=Ws××L×B××K4=3342.2225×449×122×0.55÷10000=1000.6114KNFf2=Ws××L×B××K4=3342.2225×445×12××0.5××0.5÷÷10000=46..200KKN對O點取矩，F(xiàn)f11力臂L3==24.55m，F(xiàn)f2力臂臂L3‘=22.5mm橫向阻力：Fhh=Wss×L×HH=3422.2255×(499+49))×（7.855+4.885）×0.55÷10000=2212.9967KNN，力臂Lh==6.355m④模板自重掛藍自重6155KN，內(nèi)模80KN，支撐及及連接件20KN，大理程程側(cè)Fg1==715KKN，力臂L4==47m，小小里程側(cè)Fg2==715KKN，力臂L4‘=43m。⑤集中荷載大理程側(cè)Fj11=2.55KN/mm，力臂L5==49m，小里程側(cè)側(cè)不計。動力荷載Fd==H，F(xiàn)d=1193.7725KNN，力臂L6==47m。⑦大理程側(cè)Fcgg=8500KN，小里程程側(cè)450KKN，不平衡衡荷載400KKN，對O點力臂L7==3m。對于13#不平衡荷荷載按15t計。計算不平衡彎矩矩荷載匯總總：掛藍行走期間荷荷載計算匯匯總項目大理程側(cè)小里程側(cè)不平衡力不平衡力臂不平衡彎矩荷載力臂荷載力臂KNmKNmKNmKN-m①施工人員及機具具和小料重重量Fc3528.000024.5002160.000022.5001368.000024.50037836.0000②箱梁自重Gi22314.441522.50022314.441522.5000.00047.0000.000③風荷載Ff209.923324.50046.20022.500104.962224.5002571.5669④模板自重Fg715.000047.000715.000043.0000.00047.0002860.0000⑤動力荷載Fd193.725547.0000.0000.000193.725547.0009105.0775⑥集中荷載Fj2.50049.0000.0000.0002.50049.000122.5000⑦存放鋼筋荷載FFcg150.00003.000150.00003.000450.0000合計52349.1178242.000051799.11133、1#~12#節(jié)節(jié)塊施工荷荷載計算根據(jù)上述計計算結(jié)果可可知，在砼砼澆注期間間產(chǎn)生最大大不平衡彎彎矩，在砼砼養(yǎng)生張拉拉期間產(chǎn)生生最大豎向向力。所以1#~112#節(jié)塊砼澆澆注和養(yǎng)生生施工期間間的荷載應應小于13#節(jié)塊，不不再一一計計算。4、確定最大不平衡衡彎矩及最最大豎向力力通過上述計算可可知最大不不平衡彎矩矩Mo=7735977.5833KN-mm，發(fā)生在13#塊砼澆注注期間，最最大豎向力力N=555036..171，發(fā)生在13#塊砼養(yǎng)生生張拉期間間。根據(jù)設設計圖紙，中中支點處臨臨時錨固最最大不平衡衡彎矩W=653368KMM-m，相應的的豎向反力力N=522033KKN，小于計計算值，按按照計算值值進行錨固固計算。四、掛藍與梁錨固固安全驗算算1、掛藍施工荷載載計算以最重的4#塊塊為例進行行技術(shù)：（1）作用在掛藍上上的施工荷荷載A施工人員及機具具和小料重量量FcKKN/㎡B砼振搗Fz==2KN/㎡C砼泵送沖擊力Fb=2KKN/㎡D梁體自重GKKNE集中荷載Fj==2.5KKNF模板自重Fg00=6155KNG吊裝平臺產(chǎn)生的的荷載Fz=2200KNNH動力荷載沖擊擊系數(shù)，F(xiàn)d=（Fg0）×0.3315=1193.7725KNNI風