第七八章化學(xué)反應(yīng)器第一頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日2.按操作方法分類間歇式：加料—反應(yīng)—出料，下一循環(huán)連續(xù)式：加料—反應(yīng)—出料同時(shí)進(jìn)行半連續(xù)式：一種物料連續(xù)，一種物料間歇均相——釜、管非均相——塔、床等溫反應(yīng)器，溫度變化可忽略變溫反應(yīng)器，換熱，T仍顯著變化絕熱反應(yīng)器，不換熱，反應(yīng)熱由產(chǎn)物帶走3.按反應(yīng)物相態(tài)分類4.按溫度變化分類二、反應(yīng)器內(nèi)物料的流動(dòng)狀況—物料的停留時(shí)間分布1.理想排擠流動(dòng)模型—活塞流

停留時(shí)間t完全相同反應(yīng)器內(nèi)物料的流動(dòng)象氣缸中活塞的平動(dòng)一樣，齊頭并進(jìn)，在與流動(dòng)方向垂直的截面上各質(zhì)點(diǎn)的u、p、t

完全相同VR—有效容積v—體積流量2.理想混合流動(dòng)模型停留時(shí)間分布在0→∞區(qū)間內(nèi)。第二頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日

不論先后進(jìn)入反應(yīng)器的物料立即充分混合，均布分布，任意時(shí)刻的出口濃度與反應(yīng)口內(nèi)的濃度相等。物料的停留時(shí)間分布在0→∞區(qū)間內(nèi)。由于停留時(shí)間對(duì)反應(yīng)的結(jié)果產(chǎn)生很大的影響，因而提出理想流動(dòng)模型的概念，以理想流動(dòng)模型中的停留時(shí)間分布作為實(shí)際的反應(yīng)器的參考依據(jù)。§7-0動(dòng)力學(xué)基本概念一、化學(xué)反應(yīng)速率的定義式對(duì)于反應(yīng)：1定義恒容時(shí)：∴第三頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日注意：V—反應(yīng)物體積，V0—起始反應(yīng)物體積，Vx—轉(zhuǎn)化率為xA時(shí)的反應(yīng)物體積；VR—反應(yīng)器有效容積；VT—反應(yīng)器總?cè)莘e；v0—反應(yīng)物起始體積流量2定義以濃度定義的速率以mol流量定義速率∵

dCA=-CA0*dxA對(duì)于流動(dòng)反應(yīng)體系：速率原始定義：第四頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日541-21第五頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日§7-2間歇操作攪拌釜式反應(yīng)器——間歇釜一、間歇釜的特點(diǎn)1.間歇操作，存在裝料、調(diào)溫、出料、清洗等輔助時(shí)間t`。2.釜內(nèi)CA,xA,(-rA)～t反變化，但不隨位置變化。3.各物料微團(tuán)的t停都相等。二、反應(yīng)時(shí)間的計(jì)算1.基本公式以整個(gè)反應(yīng)釜在dt內(nèi)對(duì)A組分作物料衡算得：(因?yàn)闈舛入S時(shí)間變而不隨位置變，故需取時(shí)間微元)在dt內(nèi)：A的進(jìn)入速率=A的流出速率+A的消耗速率+A的積累速率第六頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日2.解析法——適用于已知?jiǎng)恿W(xué)方程的反應(yīng)體系a.一級(jí)反應(yīng)等溫等容反應(yīng)

(-rA)=kCA=kCA0(1-xA)

VR=V0=VxxA：A的轉(zhuǎn)化率-541-15第七頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日3.圖解法求解——只有CA～(-rA)或xA～(-rA)數(shù)據(jù)，無(wú)速率方程時(shí)141-21第八頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日化11-16第九頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日2.反應(yīng)器總?cè)莘e—VT

由于反應(yīng)體系的發(fā)泡、沸騰等因素，必須VT＞VR設(shè)：VR/VT=φ

裝料系數(shù)

（0.5～0.8）注意：v0的單位與時(shí)間單位一致三、間歇反應(yīng)釜容積的計(jì)算1.有效容積:VR雖然反應(yīng)釜間歇操作，但原料的生產(chǎn)及產(chǎn)品的后處理往往連續(xù)，一般在反應(yīng)釜前增設(shè)一原料緩沖池，反應(yīng)釜后面增設(shè)粗產(chǎn)品緩沖池。設(shè)原料的體積流量為v0m3/h。則在反應(yīng)時(shí)間內(nèi)流進(jìn)緩沖池的反應(yīng)物料為v0*t反，在裝料、出料、清洗等輔助時(shí)間內(nèi)流進(jìn)緩沖池的反應(yīng)物料為v0*t’，則反應(yīng)器的有效容積為：第十頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日四、原料的體積流量v0的計(jì)算05141-23G——反應(yīng)物質(zhì)量流量ρ——反應(yīng)物的密度F——反應(yīng)物摩爾流量FA0——A組分起始摩爾流量第十一頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日例2：在間歇釜中進(jìn)行己二酸A與己二醇等摩爾比酯化反應(yīng)，已知：每天處理2400kgA解：二級(jí)反應(yīng)，A、B等的消耗，故每天處理2400kgA,每小時(shí)100kg§7-3間歇釜中一級(jí)反應(yīng)與二級(jí)反應(yīng)的比較一級(jí)：

t反只與xA有關(guān)，與CA0無(wú)關(guān)，CA0/CA亦可表示轉(zhuǎn)化率。(-rA)=kCACBk=1.97升/kmolminkmol/h541-21第十二頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日二級(jí)：t反既與xA有關(guān)，又與CA0有關(guān)。例2(7-1)解：設(shè)t1/t2=1第十三頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日

即：對(duì)二級(jí)反應(yīng)，xA從0—0.9的耗時(shí)是xA從0.9—0.99耗時(shí)的十分之一?？梢姡悍磻?yīng)級(jí)數(shù)ｎ越大，xA越高，反應(yīng)時(shí)間增加越快，因此對(duì)高級(jí)數(shù)的反應(yīng)，應(yīng)設(shè)法使某一廉價(jià)原料過(guò)量，以↓反應(yīng)級(jí)數(shù)n，減少反應(yīng)時(shí)間。變?yōu)閿M一級(jí)反應(yīng)后，轉(zhuǎn)化率達(dá)99%所耗時(shí)間僅為原需時(shí)間的1/21.5，大大縮短。一般使nH2O:nCO=4～6:1→5:1第十四頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日可見：對(duì)于二級(jí)反應(yīng)，當(dāng)A的殘余濃度很低時(shí)，可增大起始濃度CA0以提高產(chǎn)量，而t↗很少。例4：習(xí)題10醋酸A+丁醇B→酯D+H2OEP16607411618每天產(chǎn)酯2400kg解：液相酯化反應(yīng)—定容(A與B的投料比為1:4.97,mol比)例3(7-2)已知：為二級(jí)反應(yīng),求CA0從1和5kmol/m3降到CA=0.01kmol/m3的t反。第十五頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日第十六頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日§7-4管式反應(yīng)器—平推流反應(yīng)器—活塞流反應(yīng)器plugflowreactor（PFR）一.管式反應(yīng)器的特點(diǎn)：將管式反應(yīng)器中流體的流動(dòng)理想化成無(wú)摩擦力的反應(yīng)器CA,(-rA),xA均隨管長(zhǎng)l變化，但同一截面為定值。各物料微團(tuán)的t停都相等。（設(shè)為理想排擠流動(dòng)模型）第十七頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日管式反應(yīng)器基本設(shè)計(jì)方程二.設(shè)計(jì)方程

由于CA,(-rA),xA均隨管長(zhǎng)

l變化，故只能在dVR內(nèi)對(duì)A組分進(jìn)行物料衡算：對(duì)于穩(wěn)定流動(dòng)反應(yīng)過(guò)程，無(wú)積累。A的進(jìn)入速率=A的流出速率+A的消耗速率tS=VR/v0—空間時(shí)間∵FA=FA0(1-xA)=v0CA0(1-xA)∴dFA=-v0CA0dx……(2)(-rA)*dVR=-dFA=v0CA0dxFA=FA+dFA+(-rA)*dVR……(1)141-22第十八頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日

tS=VR/v0—空間時(shí)間

變?nèi)葸^(guò)程：當(dāng)Δν﹥0，分子數(shù)增加,使t停﹤tS(VR=10m3,v0=2m3/s,則tS=5s,但由于體積膨脹使t?！?，使物料不到5s就離開了反應(yīng)器)；當(dāng)Δν﹤0，分子數(shù)減少，使t停﹥tS

。1.定容反應(yīng)過(guò)程∵FA=FA0(1-xA)v0=v=vf∴CA=CA0(1-xA)dCA=-CA0dxA①解析法求解:對(duì)等溫一級(jí)反應(yīng):A→R541-18第十九頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日對(duì)二級(jí)等溫反應(yīng)：2A→R+S∵例5：8-5P34例8-2的反應(yīng)②圖解法求解：141-17以xA對(duì)1/(-rA)作圖，曲線下0→xA之間的面積即為：以CA對(duì)1/(-rA)作圖，曲線下CA→CA0之間的面積即為tS

。第二十頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日2.對(duì)非定容的氣相反應(yīng)而∴需先找到(-rA)~xA關(guān)系，即先找CA~xA關(guān)系：∵CA=nA/V

∴要找nA~xA和V~xA關(guān)系,而nA=nA0(1-xA)式中：CA、nA、V是任意τ時(shí)刻(轉(zhuǎn)化率為xA)時(shí),A的濃度、摩爾數(shù)、反應(yīng)體系體積。以A為關(guān)鍵組分,以xA表示反應(yīng)的轉(zhuǎn)化率,則反應(yīng)表示為：而V~nT~xA，先找nT~xA對(duì)于變?nèi)?氣體)反應(yīng)：第二十一頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日(nA0*xA—反應(yīng)消耗A摩爾數(shù))(nT—t時(shí)刻體系總mol數(shù))…膨脹因子—每轉(zhuǎn)化1molA引起反應(yīng)體系總摩爾數(shù)的變化量。1.A的起始mol分率∴

nT第二十二頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日2.(δA=0時(shí)還原)3.4.5.pA--xA首先求任意時(shí)刻A的摩爾分率ZA：∵pA=P*ZApB--xArA--xA141-24第二十三頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日對(duì)于變?nèi)菀患?jí)反應(yīng)有設(shè)計(jì)方程：對(duì)于二級(jí)反應(yīng)：對(duì)于二級(jí)反應(yīng)：化材3第二十四頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日§7-5全混流反應(yīng)器（理想混合反應(yīng)器）一、特點(diǎn)：

(continuousstirredtankreactor)(CSTR)1、連續(xù)操作，進(jìn)料、反應(yīng)、出料同時(shí)進(jìn)行。2、CA,(-rA),xA不隨時(shí)間而變，亦不隨位置而變，為一定值。3、存在著強(qiáng)烈的返混——在反應(yīng)器內(nèi)停留時(shí)間不同的物料粒子之間的參合——各物料微團(tuán)的停留時(shí)間t停分布在0→∞的區(qū)間內(nèi)?；旌稀獛缀挝恢貌煌奈锪狭Ｗ又g的參合。間歇釜：有混合、無(wú)返混。管式反應(yīng)器：無(wú)混合、無(wú)返混。全混流反應(yīng)器：有混合、更有返混。二、設(shè)計(jì)方程：

在穩(wěn)定流動(dòng)、穩(wěn)定反應(yīng)過(guò)程中，以整個(gè)反應(yīng)器對(duì)A組分進(jìn)物料衡算：由于無(wú)積累：or：均為定值541-24第二十五頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日由于該釜中只進(jìn)行液相反應(yīng)，即為定容反應(yīng)：則有：即：

v0CA0xAf=(-rA)VR1、解析法對(duì)一級(jí)反應(yīng)：對(duì)二級(jí)反應(yīng)：全混流反應(yīng)器基本設(shè)計(jì)方程第二十六頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日例：8-6P36解：二級(jí)反應(yīng)：2、圖解法：對(duì)于

因?yàn)?-rA)定值∴隨xA↗，1/(-rA)不變而為水平線。所以，求出1/(-rA)，在xA～1/(-rA)坐標(biāo)圖上畫出高為：1/(-rA)，長(zhǎng)為xA的長(zhǎng)方形，其面積S即為：或據(jù)：求出1/(-rA)，在CA～1/(-rA)坐標(biāo)圖上畫出高為：1/(-rA)，長(zhǎng)為：

CA0-CA的長(zhǎng)方形，其面積S即為t平均。如圖：=VR/v0

可求VR第二十七頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日3.CA、xA隨有效容積變化關(guān)系圖§7-6返混對(duì)簡(jiǎn)單反應(yīng)的影響1.由于返混使反應(yīng)物的濃度在進(jìn)釜的瞬間降到與出口濃

度相等，并始終在較低的CA、(-rA)下反應(yīng)。2.由于反應(yīng)在低的CA下進(jìn)行,故達(dá)相同xA所需t反長(zhǎng)，VR大。例6(8-6)：

xA管式間歇釜串聯(lián)釜N=2

全混流反應(yīng)釜

0.8

1.45

2.16

3.17

7.234m30.93.253.436.7932.55m3

可見：全混流反應(yīng)釜的VR

遠(yuǎn)大于其他類型的反應(yīng)器。141-25241-25第二十八頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日§7-7多級(jí)串聯(lián)反應(yīng)器1-18在間歇釜、管式反應(yīng)器、全混流反應(yīng)器中

由于全混流反應(yīng)器中CA,(-rA),xA為定值，溫度、濃度處處一致，操作穩(wěn)定，易于控制并實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化，產(chǎn)品質(zhì)量穩(wěn)定。但反應(yīng)速度低，在相同xA時(shí)所需VR大，投資巨大，為克服此缺點(diǎn)，設(shè)法使CA逐步減小，即設(shè)法用N個(gè)小釜代替一個(gè)大釜，則既有溫度、濃度一致,操作穩(wěn)定,產(chǎn)品質(zhì)量均勻的優(yōu)點(diǎn),又有(-rA)較高的優(yōu)點(diǎn)。如圖：間歇釜管式反應(yīng)器全混流反應(yīng)器3、xA↑，VR↑，且VR比xA↑快得多。4、xA↑，(VR)P↑，(VR)S↑，且(VR)S↑比(VR)P↑快得多。第二十九頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日N=1全混流反應(yīng)器—返混程度最大,分布在0--∞CA-VR曲線變?yōu)镹步階梯注意xA1,xA2,xAn,xAN分別是第一釜，第二釜，第n釜，第N釜的積累轉(zhuǎn)化率，而第n釜內(nèi)的轉(zhuǎn)化率為xAn-xAn-1。如圖：N

反映反應(yīng)器的返混程度，實(shí)際反應(yīng)器常用N表示返混程度的大小。N=∞

管式反應(yīng)器—無(wú)返混,=常數(shù)14541-25第三十頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日二、設(shè)計(jì)方程

由于多級(jí)串聯(lián)反應(yīng)器一般只進(jìn)行液相反應(yīng)，視為定容反應(yīng)。由于各小釜內(nèi)CA,(-rA)不隨時(shí)間t和位置變化，故每一個(gè)小釜就是一個(gè)全混流反應(yīng)器，所以逐釜應(yīng)用全混流反應(yīng)器的設(shè)計(jì)方程，可求出每一個(gè)小釜的容積，則反應(yīng)器總?cè)莘e可求。全混流反應(yīng)器的設(shè)計(jì)方程為：對(duì)第一釜有：一、多級(jí)串聯(lián)反應(yīng)器特點(diǎn)

各小釜內(nèi)CA，(-rA)

既不隨時(shí)間而變，又不隨位置而變，存在強(qiáng)烈的返混，t停分布在t1→t2區(qū)間內(nèi)；但CA，(-rA)隨N變化。整個(gè)反應(yīng)器存在一定程度的返混，各物料微團(tuán)的t停分布在t`1→t`2區(qū)間內(nèi)。

第三十一頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日式中：CAn——第n釜的出口濃度,是從1→n逐釜降為CAn的,第n釜中的濃度變化量為CAn-1-CAn,而不是CA0-CAn。對(duì)第n釜有：對(duì)第二釜有：.................................................................................

xAn—第n釜的出口轉(zhuǎn)化率,是從1→n釜,逐釜升至xAn的,

第n釜中的轉(zhuǎn)化率為xAn-xAn-1，而不是xAn-xA0。1.解析法：適用于已知?jiǎng)恿W(xué)方程及N、VRi、Ti、v0的反應(yīng)體系(1)逐釜計(jì)算求xAn第三十二頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日(2)已知各釜的逐釜計(jì)算可求得VR1、VR2、…→VRT。例7：8-7(P39)，與例8-5和8-6比較解:液相（定容二級(jí)反應(yīng)）據(jù)上式：(而單釜VR=7.234m3)341-24第三十三頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日(3)對(duì)于一級(jí)反應(yīng)，可得簡(jiǎn)式：∵一釜:二釜:N釜：即：或：第三十四頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日例8某一級(jí)反應(yīng)在等溫25℃三個(gè)等容積小釜中進(jìn)行,k=9.48h-1，CA0=1kmol/m3，XA3=0.95，求各小釜的有效容積、總?cè)莘e以及各釜出口濃度。

解：第三十五頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日若在全混流反應(yīng)器中進(jìn)行，則：求各釜出口濃度：0513331-24第三十六頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日2.圖解法：適用有動(dòng)力學(xué)數(shù)據(jù)而無(wú)動(dòng)力方程或動(dòng)力學(xué)方程太復(fù)雜的體系。對(duì)第i釜有：第i釜的出口轉(zhuǎn)化率必須同時(shí)滿足上兩式,解此方程組,可在xA-(-rA)上繪出兩條線,兩線交點(diǎn)對(duì)應(yīng)的xAi即為方程組的解(1)求xAN：已知k、n或xA-(-rA)

數(shù)據(jù)(等溫反應(yīng))a.作xA-(-rA)

動(dòng)力學(xué)曲線MNb.作第一釜操作線(截距為0)∴是過(guò)原點(diǎn),斜率為的直線OP1,由交點(diǎn)可求xA1。第三十七頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日第二釜操作線截距可求,斜率亦可求,對(duì)于操作線方程,當(dāng)(-rA2)=0時(shí)，xA2=xA1,即第二條操作線過(guò)(xA1,0)點(diǎn)。故過(guò)(xA1,0)和斜率線平衡。依此類推，可作N條平行操作線，第N條操作線與動(dòng)力學(xué)曲線的交點(diǎn)對(duì)應(yīng)的xA即為xAN。(兩操作線斜率可不同)。當(dāng)VR1=VR2時(shí)，

可作出第二條操作線,由交點(diǎn)→xA2

若各小釜的T和VR不同，則應(yīng)做N條不同的動(dòng)力學(xué)曲線和N條斜率不同的操作線，據(jù)第n釜的操作線與第n條動(dòng)力學(xué)曲線的交點(diǎn)求：

則兩操作第三十八頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日(2)求等容各小釜的體積VRi及VRT：已知k,n或xA-(-rA)

數(shù)據(jù),v0、N、xAN。(等溫反應(yīng))a、作出動(dòng)力學(xué)曲線MNb、作N條操作線：從原點(diǎn)出發(fā)，假設(shè)一斜率，作N條同斜率的操作線，使第N條操作線與動(dòng)力學(xué)線交點(diǎn)對(duì)應(yīng)的xA≥xAN。否則，重新假設(shè)斜率重作，直到剛好符合為止。c、據(jù)作操作線的斜率求第三十九頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日例9：(8-8)P40

根據(jù)例8-5數(shù)據(jù)，求用四個(gè)等容積小釜串聯(lián)時(shí)的VRT。解：根據(jù)題給(-rA)-xA關(guān)系式，求得動(dòng)力學(xué)數(shù)據(jù)(xA=0.8)令一組xA，求得對(duì)應(yīng)的(-rA)xA00.10.20.30.40.50.60.70.80.9

1(-rA)1.891.531.210.930.680.470.30.170.080.020a、據(jù)表中數(shù)據(jù)作動(dòng)力學(xué)曲線；b、作釜操作線：從原點(diǎn)出發(fā)，假設(shè)一斜率作四條操作線使第4條操作線與動(dòng)力學(xué)曲線的交點(diǎn)對(duì)應(yīng)的的xA≥0.8，用假定的斜率(從圖上讀得)求VRn→VRT(1.58m3)。見表8-4：P42

作業(yè)P45（11）a、繪出動(dòng)力學(xué)曲線b、作操作線：從原點(diǎn)出發(fā)，作斜率為(3)、求釜數(shù)N：已知k、n或xA-(-rA)

數(shù)據(jù)，及的操作線，直到某條操作線與動(dòng)力學(xué)曲線交點(diǎn)對(duì)應(yīng)的xA≥xAN時(shí)，所作操作線的條數(shù)=N。第四十頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日§7-7濃度對(duì)復(fù)雜反應(yīng)的影響一、濃度對(duì)可逆反應(yīng)的影響

優(yōu)化目的—提高xA和(-rA)一級(jí)可逆：平衡時(shí):(-rA)=0(-rA)=

k1CA-k2CP=k1CA-k2(CA0-CA)=k1CA-k2CA0+k2CA(CP=CA0-CA)=(k1+k2)CA-k2CA0=(k1+k2)(CA-CAe)=(k1+k2)CA0(xAe-xA)

定容反應(yīng)有惰性氣體時(shí)：設(shè)CT=CA+CP+CiCi-惰氣∴CP=CT-CA-Ci

同理可導(dǎo)得：(-rA)=k1CA-k2(CT-CA-Ci)=(k1+k2)CA-k2(CT-Ci)AP第四十一頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日等溫可逆反應(yīng)時(shí)可采取措施有：1.據(jù)上式知：CA↗，(-rA)↗，為提高CA

應(yīng)盡量減少返混，即采用無(wú)反混的反應(yīng)器。2.對(duì)有多個(gè)反應(yīng)物的反應(yīng)體系,如:CO+H2OCO2+H2可提高廉價(jià)原料的濃度CH2O，以提高xCO(e),則(-rA)提高。為提高(-rA)，可降低xA，而采用循環(huán)流程，在較低轉(zhuǎn)化率時(shí)將反應(yīng)混合物引出反應(yīng)器。分離出產(chǎn)物后，使反應(yīng)物返回反應(yīng)體系打循環(huán)，如合成氨：N2+3H22NH3二、濃度對(duì)平行反應(yīng)的影響

優(yōu)化目的—提高目的產(chǎn)物的選擇率第四十二頁(yè)，共四十六頁(yè)，2022年，8月28日為提高對(duì)目的產(chǎn)物的選擇率，對(duì)于不情況應(yīng)采取不同措施：1.當(dāng)a1>a2b1>b2時(shí)，應(yīng)↗CA和CB：應(yīng)選管式反應(yīng)器和間歇釡，一次投料，在低XA下反應(yīng)，分離產(chǎn)物后反應(yīng)物打循環(huán)。2.當(dāng)a1＜a2，b1＜b2時(shí)，應(yīng)↓CA、CB：應(yīng)選用全混流反應(yīng)器，滴加AB或用稀釋劑或產(chǎn)物稀釋反應(yīng)物（產(chǎn)物循環(huán)）。3.當(dāng)a1>a2，b1<b2時(shí)，應(yīng)↗CA，↘CB：應(yīng)選用管式間