設(shè)計(jì)計(jì)算書第23頁共52頁P(yáng)AGEPAGE23預(yù)應(yīng)力空心板設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)算書書一、設(shè)計(jì)資料1.跨徑：標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)準(zhǔn)跨徑:??=16．00m；計(jì)計(jì)算算跨徑ll=15．56m2.橋面凈空：：：2X0.5mm++9m3.設(shè)計(jì)荷載:::公路-?極荷載;4.材料:預(yù)應(yīng)力鋼筋：采采采用1××77鋼絞線線,公稱直徑徑112.77mmm；公稱截截面面積98.7mmmm2,fpkk=118600Mppa，fpdd=112600Mppa，Ep=11..95××1005Mppaa,預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼絞絞線沿沿板跨長長直線線布置;非預(yù)應(yīng)力鋼筋：：：采用HHRRB3335,,fskk=3335MMpaa,fsdd=2280MMpaa;R22355,fskk=2235MMpaa,fsdd=1195MMpaa;混凝土：空心板板板塊混凝凝土采采用C50，fcckk=266..8MPPa，fcd==118.44Mppa，ftkk=22.65Mpaa，ftd==11.655Mppa。絞縫縫為為C300細(xì)集料混混凝凝土；橋橋面鋪鋪裝采用用CC30瀝青青混凝土土；欄欄桿為CC225混凝凝土土。5、設(shè)計(jì)要求：：：根據(jù)《公公路路鋼筋混混凝土土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混混凝土橋橋涵設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范（JJTGDD62－20044）》要要求，按按AA類預(yù)應(yīng)應(yīng)力力混凝土土構(gòu)件件設(shè)計(jì)此此梁。7、設(shè)計(jì)依據(jù)與與與參考書《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理理理》葉見見曙主主編，人人民交交通出版版社《橋梁計(jì)算示例例例集》（梁梁橋橋）易建建國主主編，人人民交交通出版版社《橋梁工程》（1985）姚玲森森主主編，人人民交交通出版版社二、構(gòu)造與尺寸寸寸5509000/2222%圖1-1橋梁橫斷斷面面圖1-2面面面構(gòu)造及尺尺寸寸（尺單位位：cm）三、毛截面面積積積計(jì)算（詳詳見見圖1-2）Ah=46888..28cmm2(一)毛截面重重心位位置全截面靜靜靜距：對對稱部部分抵消消后對對1/2板高靜距距S=4854...5cmm3鉸面積：A鉸===8855cmm2毛面積的重心及及及位置為為：dh=1.2ccmm(向下)鉸重心對1/222板高的距距離離：d鉸=5.5ccmm(二)毛截面對對重心心的慣距距面積：A′=2222900.22cm2圓對自身慣距：：：I=411773922.88cm4由此可得空心板板板毛截面面至重重心軸的的慣性性矩：I=3.07XXX101oomm4空心板的截面抗抗抗扭剛度度可簡簡化為圖1-3的單箱截截面面來近似似計(jì)算算IT=4.3555X1001oomm4四、作用效應(yīng)計(jì)計(jì)計(jì)算（一）、永久荷荷荷載（恒恒載）作作用下空安全帶、欄桿桿桿：單側(cè)側(cè)為2.5kkNN/m橋面鋪裝：0...1X99X223=220..7kNN/mm1、空心板自重重重g1=100..62kNN/m2、橋面系自重重重：g2=2.5577kNN/mm3、鉸縫自重ggg3=2..33kNN/mm恒載總重力：ggg=g1+g2+g3=3.4433+0..455+111.772=115..6kNN/mm恒載內(nèi)力計(jì)算見見見表1-1。表11荷載g(kN/m)L(m)M(kN*m)))V(kN)跨中1/8gLL221/4點(diǎn)3/3332gLL2支點(diǎn)1/2gLL1/4跨點(diǎn)1///4gLL跨中g(shù)1g2g=g1+g22210.624.8715.4915.561555.566155.566321.4147.39468.79241.05110.54351.5982.6237.89120.5141.3118.9460.25000（二）、基本可可可變荷載載（活活載）作作用下下荷載橫向分布系系系數(shù)跨中和四分點(diǎn)的的的橫向分分布系系數(shù)按鉸鉸接板板法計(jì)算算。支支點(diǎn)按杠杠桿法法計(jì)算荷荷載橫橫向分布布系數(shù)數(shù)；支點(diǎn)點(diǎn)到四四分點(diǎn)間間按直直線內(nèi)插插求得得。（1）跨中和四四分分點(diǎn)的荷載載載橫向分分布系系數(shù)：剛度系數(shù)r=πππ2EI/((44GIT)·(bb//l)2=5.88II/IIT(b//ll)2式中I=IIhh=3.0077X1001oocm4;b==999cmm;;L==1555600mmm板截面的抵抗扭扭扭剛度IT=4.3355X1001oomm4γ=0.01116圖1-2所示截截截住面簡化化成成圖1-4。（略去去中中間肋板板）111010901499圖1-4尺寸單位：cm111010901499圖1-4尺寸單位：cm按r查《橋梁工工程程》（1985）附錄I之附表的的各各板的橫橫向分分布影響響線豎豎坐標(biāo)值值，見見表1-2。說明：1、表中中中值為小小數(shù)點(diǎn)點(diǎn)后三位位有效效數(shù)字。2、表中I，JJJ分別為板板號號與荷載載作用用的板號號。3、豎標(biāo)值應(yīng)該該該繪在板的的中中軸線處1--2荷載位置板號ηiji1i2i3i4i5i6i7i8i9i101213178140111088072059051045043217817414911809407606305430600004804531401491521321050850720600540514111118132140124100083-833308330700630595088094105124134121100085076072根據(jù)所求得數(shù)值值值作影響響線：：(如圖1-5))根據(jù)各板影響線線線，在其其上加加載求得得各種種荷載作作用下下的橫向向分布布系數(shù)如如下：：汽車荷載作用下下下：m3=1/2∑ηi汽板號1：二行汽車：m2汽=1/22（00.1444＋0.1111＋0.0995＋0.0779）=0.2244板號2：二行汽車：m2汽=1/22（00.1399＋0.1115＋0.0998＋0.0882）=0.22330板號3：二行汽車：m2汽=1/22（00.1277＋0.1220＋0.1003＋0.0886）=0.22770板號4：二行汽車：m2汽=1/22（00.1100＋0.1119＋0.1112＋0.0993）=0.22338板號5：二行汽車：m2汽=1/22（00.0988＋0.1009＋0.1117＋0.1002）=0.22224⑵支點(diǎn)、支點(diǎn)到到到四分點(diǎn)的的荷荷載橫向向分布布系數(shù)按杠桿法計(jì)算（圖1-6）支點(diǎn)荷載橫向分布系數(shù)求得如下:m2汽=1/22×11.000=0..5000支點(diǎn)到四分點(diǎn)的的的荷載橫橫向分分布系數(shù)數(shù)按直直線內(nèi)插插進(jìn)行行。橫向分布系數(shù)匯匯匯總于表1-3。表1-3荷載跨中到四分點(diǎn)支點(diǎn)二行汽-20m2汽=0.225330.5002、活載內(nèi)力計(jì)計(jì)計(jì)算⑴彎矩汽-20產(chǎn)生的的的彎矩M汽車=（1+μ）·ξ·∑mi·Pi·yi式中:（1+μμ）為沖沖擊系系數(shù)，（1+μ）=1.22112ξ為折減系數(shù),,,兩列車取1.0作荷載橫向分布布布系數(shù)沿沿橋跨跨方向的的變化化圖形和和跨中中及1/4點(diǎn)的彎矩矩影影響線（見見圖圖1-7）跨中彎矩的計(jì)算算算：M2汽=1.11555×1..0×((600×4..0885＋120××66.0885＋120××55.3885))×0..2118=33000.6993kN.m計(jì)入沖擊系數(shù)：：：M2汽=3644..44kN.m1/4點(diǎn)彎矩的的的計(jì)算：：M2汽=1.11555×1..0×((600×1..5664×00.4403＋120××44.5664××0.22188+1220××4.22144=2225..66kkN.m計(jì)入沖擊系數(shù)：：：M2汽=2733..50kN.m(2)、剪力計(jì)計(jì)計(jì)算跨中剪力近似按按按同一個(gè)個(gè)跨中中荷載橫橫向分分布系數(shù)數(shù)計(jì)算算見圖1-8V2汽車=（11++μ）·ξ·∑mi·Pi·yi=1.155×××1.00×((120××00.5＋120××00.4443＋60×00..2788)×0.218===39..1445kN計(jì)入沖擊系數(shù)：：：V2汽車=477..44kN支點(diǎn)剪力：剪力影響線及橫橫橫向分布布系數(shù)數(shù)見圖1-9V支汽=（1+++μ）·ξ·∑mi·Pi·yi=1.155×××1.00×((0.5××1120××1..0＋0.45555×1220××0.99433=1660..01kN計(jì)入沖擊系數(shù)：：：V支汽=19933.933kN1/4點(diǎn)剪力：：：V汽=（1+μμ）·ξξ·∑mi·Pi·yi=1.155×××1.00×((0.30033×1220××0.775＋0.30033×1220××0.66933＋0.30033=62.60kkkN計(jì)入沖擊系數(shù)：：：V汽=75..887kN可變作用匯總于于于1-5表：作用效應(yīng)截面位置作用種類彎矩M（kN..m）剪力V(KN))跨中1/4跨跨中1/4跨支點(diǎn)兩行車不計(jì)沖擊300.7225.739.1562.60160.01X(1+U)364.4273.547.4457.87193.93作用效應(yīng)組合按承載力極限狀狀狀態(tài)設(shè)計(jì)計(jì)時(shí)的的基本表表達(dá)式式為：按正常使用極限限限狀態(tài)設(shè)設(shè)計(jì)時(shí)時(shí)，應(yīng)根根據(jù)不不同的設(shè)設(shè)計(jì)要要求，采采用以以下兩種種效應(yīng)應(yīng)組合：：作用用短期效效應(yīng)組組合表達(dá)達(dá)式為為：作用長期效應(yīng)組組組合表達(dá)達(dá)式為為：則此時(shí)的效應(yīng)組組組合表達(dá)達(dá)式為為：以上計(jì)算匯總于于于下表：：空心心板作用用效應(yīng)應(yīng)組合匯匯總表表序號作用種類彎矩M（KN..m）剪力（KN）跨中L/4跨中L/4支點(diǎn)作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值值值永久作用效應(yīng)g1321.4241.1041.3182.6g2147.39110.5018.9437.9g=g1+ggg2SSGKK468.79351.6060.25120.5可變作用效應(yīng)不計(jì)沖擊S'QQQ1K300.7225.739.1562.60160SQ1K364.4273.547.4457.87193.9承載能力極限狀狀狀態(tài)基本組合Suddd1.2SGK1562.6421.9072.3144.61.4SQ1KKK22510.2382.966.4281.02271.5Sud=1+++21072.7804.866.42153.3416.1正常使用極限狀狀狀態(tài)作用短期效應(yīng)組組組合SsdSGK3468.79351.6060.25120.5S'Q1K4210.5158.027.4143.82112Ssd=3+444679.3509.627.41104.1232.5作用長期效應(yīng)組組組合SldSGK55468.8351.6060.25120.5S'Q1K6120.390.2815.6625.0464Sld=5+666589.1441.915.6685.3184.5彈性階段標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合合合SSGK7468.8351.6060.25120.5SQ1K88364.4273.547.4457.87193.9S=7+8833.2625.147.44118.1314.4預(yù)應(yīng)力鋼筋的設(shè)設(shè)設(shè)計(jì)(一)、預(yù)應(yīng)力力鋼筋筋截面積積的估算算根據(jù)橋預(yù)規(guī)定,,,預(yù)應(yīng)力梁梁應(yīng)應(yīng)滿足使使用階階段應(yīng)力力要求求和承載載力極極限狀態(tài)態(tài)的強(qiáng)強(qiáng)度條件件。A類預(yù)應(yīng)力力砼砼構(gòu)件正正截面面抗裂性性是控控制砼的的法向向張拉應(yīng)應(yīng)力，并并符合以以下條條件：在在作用用短期效效應(yīng)組組合下應(yīng)應(yīng)滿足足：在初步設(shè)計(jì)時(shí)按施工和使用階階階段估算算，鋼鋼束數(shù)也也為99束左右，選選選定鋼束束數(shù)n=9束AAy=9×1.4400=12..66cm2（二）、預(yù)應(yīng)力力力鋼筋布布置后張法預(yù)應(yīng)力鋼鋼鋼筋的布布置按按“公預(yù)規(guī)”的要求，取取預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼束束束凈距保保護(hù)層層為3.5cmm，鋼束截截面重心心到板板下邊緣緣距離離為ag=3.55++1.552==4.226ccm，9束鋼束束在在板橫截截面中中呈不均均勻分分布，詳詳見圖圖1-11，預(yù)應(yīng)力力鋼鋼束沿板板跨方方向呈直直線變變化，即即保持持ag=4.2266cm不變。四、凈截面和換換換算截面面的幾幾何特性性計(jì)算算（一）換算截面面面積A0=Ah+((nn-1)AAAy=468888.288+((5.91-1))××12..6==4750..115cmm4式中n—鋼筋彈彈彈性模量量與砼砼彈性模模量之之比n=Ey/Ehhh=1.995×105/3.33××104=5.911（二）換算截面面面的重心心位置置鋼筋換算截面對對對毛截面面重心心凈距Sg=（5.991-11）×12.66×（42.8877-4..266）=23888..65ccm33換算截面對毛截截截面重心心的距距偏離：：dh0=Sg///A0=238888.655/44750..115=00.550cmm換算截面重心到到到截面下下緣距距離：y0=42.8877-0.5550=422..37cmm換算截面重心到到到截面上上緣距距離：y0=47.1133-0.5550=466..63cmm鋼筋重心到換算算算截面重重心距距離：ey=42.3377-4.226=388..11ccm（三）換算截面面面慣距I0=Ih+AAhhdh02+(n--11)Ayey2=472333333.211++46888..28××0..502+(5..991-11)××12.66×38.11112=481435557.732ccmm4（四）截面抗彎彎彎模量W0下=I0//y00上=481433557.732//446.663==10332445.993ccm3W0上=I0//y00下=481433557.732//442.337==11336226.557ccm3預(yù)加應(yīng)力階段凈凈凈截面幾幾何特特性計(jì)算算：假設(shè)砼達(dá)到R3330時(shí)張拉Ah=46888.228ccm2重心心距距板頂距距離y=477..13ccm對板頂邊的面積積積矩S1=Ah×y=446688..288×477.113=222009599cmm3自身慣性矩I111=4722333333.221cmm4預(yù)留管道面積AAA0=-166×π×52/4=--3314cmm2重心距板頂距離離離y=900--4.226==85..744cm對板頂邊的面積積積矩S0=A0×y=--3314××855.744=--2699222.366cmm3混凝土凈截面對對對板頂邊邊的面面積矩ΣSi=22009959--2669222.336=119440377ccm3混凝土凈截面AAAj=Ah-A0=468888.288-3314==43374..288cm2yjs=ΣSiii/Aj=19440037//43374..288=444.336cmm凈截面慣性矩IIIj=Ii+Ix=Ii+Ai(ys-yi)2=472333333.221++46888..28××(444.336--47..133)2-3144××(444.336-885..74))2=422164442.333ccm4Ws=Ij/yys=4222116422.333/444..36==9551677.777cm3Wx=Ij/yyx=4222116422.333/445..64==9224988.774cm3Wy=Ij/eey=4222116422.333/337..82==11116224..60cmm3五、截面強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)驗(yàn)算以跨中正截面強(qiáng)強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算算為例例頂板平均寬：bbbi'=A/hhi'=[(993＋89)//22*7++(889+993..2)//2**3]//111=822.88cm(詳見圖1-222)頂板厚為：hiii'=11cmm由RYAY=11860×2222.4==4166644Rabi'hii'=223××82.88×111=2009948..4RYAY>RRabii'hi'故說明部部分分腹板砼砼參加加工作。由RYAY=RRabx+Ra(bbi'-b))hhi'（近似矩矩形形）x=[RYAYYY－Ra(bi'-b))hhi]/Rab=[1860×××22..4－23×（82.8―7―2×10）×11]]//23×（7＋2×10）=44.36<<<0.555h=47..551cm截面抵抗矩為：：：Md=1/γcc[[Rabx(hh0-x/22))+Ra(hi'-b))((h0-hi'/2))hhi']=1/1.2555[23××（7＋2×10）×44..336×（85.774－44.3366/2）＋23×（82.88―7―2×100）××（85.774－11/2）×11]]=2306.9996kNN.mm>219966.899kNN.m符合要求求式中γc表示砼砼砼安全系系數(shù)，按“公預(yù)規(guī)”取用1.255六、預(yù)應(yīng)力損失失失計(jì)算按《公路路路橋規(guī)》規(guī)規(guī)定定采用σk=0.755RRyb=0.7755×188600=133955Mpaa（一）預(yù)應(yīng)力鋼鋼鋼束與管管道之之間摩擦擦引起起的預(yù)應(yīng)應(yīng)力損損失按“公預(yù)規(guī)”規(guī)規(guī)定定計(jì)算σs1=σk[[1-e-(((μθ+kx))]=0.755RRyb×[1--ee-(0..555×00.007+0。00155××12。93)]=78..447Mpaa（二）錨具變形形形、鋼鉸鉸線回回縮引起起的應(yīng)應(yīng)力損失失σs2=∑△LLL/LEy=1.2×2.0×11005/23944=100..225Mpaa式中△L表示鋼鋼筋回縮縮值取取用6*2==112mmL表示預(yù)應(yīng)力鋼鋼鋼筋有效長長度度Ey=2.0××1105Mpa(三)分批張拉拉時(shí)砼砼彈性壓壓縮引起起的應(yīng)應(yīng)力損失失σs4=(m1)/22mm·ny·σ°h1σ°h1=Nyy/Aj+Nyeey2/IjNy=(σk――σσs1―σs2)Ay=（1395――778.488―100..225）×12.66=1532255kNσ°h1=155325×11103/437744.288×1102+1532255×103×3777.822/4222116422.333×11044=35.5555Mppaσs4=(m1)/22mm·ny·σ°h1=(16-11))/(22×116)××5..76×1155.466=995.999MMpaσ°h1表示全全部筋束束的合合力Ny在其作用用點(diǎn)點(diǎn)處所產(chǎn)產(chǎn)生的的混凝土土正應(yīng)應(yīng)力Ny表示筋束的的預(yù)預(yù)加力的合合合力Aj、Ij混凝凝土梁的凈截截截面面積和和凈凈截面慣慣性矩矩(四)鋼筋松馳馳引起起的預(yù)應(yīng)應(yīng)力損失失σs5=0.00022σk=0.00222×113995=330..96Mppa（五）砼收縮徐徐徐變損失失按“公預(yù)規(guī)”附附錄錄九計(jì)算σs6=0.999×[nyyσhφ（t∞，τ）+Eyε（t∞，τ）]/（1+15μρA）σs6表示全部部部受力鋼筋筋截截面重心心點(diǎn)處處的預(yù)應(yīng)應(yīng)力損損失值σh表示后張法法構(gòu)構(gòu)件放松鋼鋼鋼筋時(shí)，在在計(jì)計(jì)算截面面上全全部受力力鋼筋筋重力處處由預(yù)預(yù)加力（扣扣除除相應(yīng)階階段應(yīng)應(yīng)力損失失），產(chǎn)產(chǎn)生的砼砼法向向應(yīng)力μ表示配筋率μμμ=（Ag+Ay）/AρA=1+eAA22/r2eA表示全部預(yù)預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋與非非非預(yù)應(yīng)力力筋換換算截面面重心心點(diǎn)到構(gòu)構(gòu)件截截面重心心軸的的距離取取eA=eyφ（t∞，τ）表表示加載齡期期期為τ時(shí)砼的徐徐變變系數(shù)終終值，相相對濕度度為75%，τ=28天查得φ=2.22ε（t∞，τ）表表示自齡期為為為τ時(shí)開始計(jì)計(jì)算算的收縮縮徐變變終值取取用0.23。代入計(jì)算得：μμμ=（Ag+Ay）/A=222..4/447998.226==0.447%%r2=I/A==4472333333..211/47988..26rr=31..337ρA=1+eAA22/r2=1+（37.8822/311.337）2=2.4455σs6=0.999×（5.766×114.006××2.2＋2.0××1105×0.2233×100－3）/（1＋15×00..47%%×22.45）=172.0444Mpa（六）永存預(yù)應(yīng)應(yīng)應(yīng)力第一批應(yīng)力損失失失(預(yù)加應(yīng)力力階階段)：σsⅠ=σs11+σs2+σs4=78.47+++100..225+955..99==274.771Mpa第二批應(yīng)力損失失失(使用荷載載作作用階段)：σsⅡ=σs55+σs6=30.9966+17772.004==203Mpaσs=σsⅠ++σsⅡ=274.7771+2033=477..771Mpa永存預(yù)應(yīng)力σy=13955--477..71=9917.229Mpa七、跨中截面應(yīng)應(yīng)應(yīng)力驗(yàn)算算（一）施工階段段段正應(yīng)力力驗(yàn)算算1、跨中截面正正正應(yīng)力施工階段構(gòu)件在在在預(yù)期應(yīng)應(yīng)力和和自重作作用下下截面上上下緣緣砼正應(yīng)應(yīng)力驗(yàn)驗(yàn)算應(yīng)力限值：混凝凝凝土標(biāo)號R為40號，張拉拉時(shí)R′=00..8R為32號，由附附表1-2內(nèi)插得：Rba′=222..4Mppa;RRbl′=2..220Mppa[σha]]]=0..700Rba′=0..77×222.44=155.668MMpaa[σhl]]]=0..700Rbl′=0..77×2..2==1.554MpaaNy=(Ay+AyW..cosα)(σk-σsⅠ)+(σ,k-σ,sⅠ)A,y=(139555-2744..71)××12660=14111..57kNNσhs=Nyyy/Aj-Nyeyj/Wjs+Mg1/Wjs=1411.5557×1003/437744.288×1102－14111..57×11003×3788.2/9551167..777×1003＋472..112×1006/9511667.777××103=2.58Mpppa<[σσha]=1155.688Mppaσhx=Ny///Aj+Nyeyj/Wjx-Mg1/Wjx=1411.5557×1003/437744.288×1102+14111..57×11003×3788.2/9224498..744×103-47772.112××106/9244998.774××103=3.76Mpppa>0②運(yùn)輸、安裝階階階段正應(yīng)力力計(jì)計(jì)算Ny=（σk--σs）Ay=（1395--4477.771）×12.66=1155577.855kNNMg1=47222.12××11.2==5666.554kkN.mσhs=Nyyy/Aj-Nyey/Wjs+Mg1/Wjs=1411.5557×11033/43744..28×11002-141111.577×1103×378..22/9516677.777×103+56666.554××106/9516677.777×1103=3.57MMMpa<<[[σha]σhx=Nyyy/Aj+Nyey/Wjx-Mg1/Wjx=1411.5557×11033/43744..28×11002+14111..57××1003×378..22/9249988.744×103-56666.554××106/9249988.744×1103=2.87Mpppa>02、使用階段正正正應(yīng)力驗(yàn)算算NyⅡ=[σkk-σsⅠ-σsⅡ](Ay+Ayyw·cosа)+(σ-σ-σ)A=917.2999×1260==11555.799kNN對荷載組合Ⅰ:::σhs=NyⅡⅡⅡ/Aj+(Mg1－NyⅡ·eyj)/Wjs+(MMg22+Mp)/Woss=1155.7779×1003/(433774.228××102)+（472..112×1006―11555..79×11003×3788..2）/(9551167..777×1003)+(472..112+44533.477)××102/(111660733.226×11033)=3.02MMMpa<[[σha]=0.55RRab=14MMppaσhx=NyⅡⅡ/AAj－(Mg1－NyⅡ·eyj)/Wjx－(Mg2+Mp)/Wox=1155.7779×1003/(433774.228××102)－（4722..12×11006―11555..79×11003×3788..2）/(9224498..744×1003)－(472..112+44533.477)××102/(10563300.68×11003)=1.54MMMpa>0對荷載組合Ⅲ：：：Mg2+Mp===10511..11kMM..mσhs=NyⅡⅡⅡ/Aj+(Mg1－NyⅡ·eyj)/Wjs+(MMg22+Mp)/Woss=1155.7779×1003/(433774.228××102)+（472..112×1006―11555..79×11003×3788..2）/(9551167..777×1003)+110551.111××102/(111660733.226×11033)=3.01MMMpa<[[σha]=0.55RRab=14MMppaσhx=NyⅡⅡ/AAj－(Mg1－NyⅡ·eyj)/Wjx－(Mg2+Mp)/Wox=1155.7779×1003/(433774.228××102)－（4722..12×11006―11555..79×11003×3788..2）/(9224498..744×1003)－1051..111×1002/(10563300.68×11003)=2.26MMMpa>0（二）預(yù)應(yīng)力鋼鋼鋼筋最大大應(yīng)力力荷載組合Ⅰ：σymax=σσyyⅡ+ny·（Mg2+Mp）·y0y/I0=（1395--4477.777）＋6.333××925..559×1006×3788..2/4488843662..6755×104=962.6666Mpa＜0.655RRby=120099Mpa荷載組合Ⅲ：σymax=σσyyⅡ+ny·（Mg2+Mp）·y0y/I0=（1395－－4412.3336）＋6.333××10511..11×11006×3788..2/4488843662..6755×1104=968..881Mpa＜0.700RRby=130022Mpa八、支點(diǎn)截面主主主應(yīng)力驗(yàn)驗(yàn)算：：換算截面重心處處處的主應(yīng)應(yīng)力凈距：S0，=99××422.177×422.117/22+（6.333--1）×2.88××38..555-2××5008.668××（7.3--33.633-00.7++7..64）-2×3366×（7.3--33.633-00.7++7..64）2/2=73759...51cmm4S0=99×4422.5×4442.55/22+（5.755--1）×2.88××38..888-2××5008.668×（7.3-33..63-000.7++7..64）-2×3366×（7.3--33.633-00.7++7..64）2/2=80052...9055cmm4b=2×10+++7=277ccm對荷載組合Ⅰ：：：τ=Qg1s00,//bI0,+(Qg22+Qq)s0/bI0=91.18×××7375599.511/227×4474490000..51+((330.119++1555.336)××8000522.91/27×4744475334..51=0.17Mpppa對荷載組合Ⅲ：：：τ=Qg1s00,//bI0,+(Qg22+Qq)s0/bI0=0.19Mpppa換算截面重心處處處砼的應(yīng)應(yīng)力：：σh=σy1··Ay//A0，-△σy1·Ay/A0=21582...12×1166.8×1002/477788.82+1166.8×16688.9×1006/474853334.51×11003=5.1Mpaaa對荷載組合Ⅰ:::主拉應(yīng)力：σz1=σh///2-(σh2/4+τ2)1/2=