第四章軸心受力構(gòu)件§4-1概述軸心受力構(gòu)件(axially

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指承受通過構(gòu)件截面形心軸線的軸向力作用的構(gòu)件當(dāng)這種軸向力為拉力時，稱為軸心受拉構(gòu)件(axially

tension

members)，簡稱軸心拉桿當(dāng)這種軸向力為壓力時，稱為軸心受壓構(gòu)件(axially

compression

members)，簡稱軸心壓桿

廣泛地應(yīng)用于屋架、托架、塔架、網(wǎng)架和網(wǎng)殼等各種類型的平面或空間格構(gòu)式體系以及支撐系統(tǒng)中

支承屋蓋、樓蓋或工作平臺的豎向受壓構(gòu)件通常稱為柱(columns)，包括軸心受壓柱柱通常由柱頭、柱身和柱腳三部分組成柱頭支承上部結(jié)構(gòu)并將其荷載傳給柱身，柱腳則把荷載由柱身傳給基礎(chǔ)

(a)型鋼(b)組合截面1、實(shí)腹式構(gòu)件截面形式圖軸心受力實(shí)腹式構(gòu)件的截面形式(c)雙角鋼(d)冷彎薄壁型鋼圖軸心受力實(shí)腹式構(gòu)件的截面形式2.格構(gòu)式構(gòu)件的常用截面形式圖格構(gòu)式構(gòu)件常用截面形式圖綴板柱軸心受力構(gòu)件的設(shè)計：承載能力的極限狀態(tài)：軸心受拉構(gòu)件—強(qiáng)度控制軸心受壓構(gòu)件—強(qiáng)度和穩(wěn)定控制正常使用的極限狀態(tài)：通過保證構(gòu)件的剛度——限制其長細(xì)比本章內(nèi)容:

(1)軸心受力構(gòu)件的強(qiáng)度和剛度(2)軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定(3)軸心受壓柱的設(shè)計(4)柱腳的構(gòu)造與計算本章重點(diǎn)：軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定本章難點(diǎn)：軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定理論實(shí)腹柱、格構(gòu)柱的設(shè)計軸心受力構(gòu)件強(qiáng)度承載力以截面平均應(yīng)力達(dá)到鋼材屈服應(yīng)力為極限對有削弱的截面，雖然存在應(yīng)力集中現(xiàn)象，但應(yīng)力高峰區(qū)會率先屈服使應(yīng)力塑性重分布，最終達(dá)到均勻分布§4-2軸心受力構(gòu)件的強(qiáng)度和剛度4.2.1強(qiáng)度計算應(yīng)力塑性重分布摩擦型高強(qiáng)螺栓連接的構(gòu)件，連接傳力的摩擦力均勻分布于螺孔四周，故孔前傳遞了一半的力，最外列螺栓處危險凈截面強(qiáng)度計算式應(yīng)為：（4.2）摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接拉桿尚需驗(yàn)算毛截面強(qiáng)度孔前傳力一個螺栓受力N/n第一排受力；孔前:孔后:N摩擦型高強(qiáng)螺栓連接的構(gòu)件n1—計算截面上的螺栓數(shù)。n—連接一側(cè)螺栓數(shù)；計算截面上的力為：Nnn1Nnn121Nnn121N圖4.9高強(qiáng)度螺栓的孔前傳力按正常使用極限狀態(tài)的要求，軸心受力構(gòu)件均應(yīng)具有一定的剛度，保證構(gòu)件不會產(chǎn)生過度的變形軸心受力構(gòu)件的剛度通常用長細(xì)比(slenderness

ratio)來衡量，長細(xì)比愈小，表示構(gòu)件剛度愈大，反之則剛度愈小

4.2.2剛度計算（5.4）式中：

——拉桿按各方向計算得的最大長細(xì)比；

l0——計算拉桿長細(xì)比時的計算長度；

i——截面的回轉(zhuǎn)半徑（與

l0相對應(yīng)）；

——容許長細(xì)比。按規(guī)范采用。

極限承載力一般由強(qiáng)度控制，設(shè)計時只考慮強(qiáng)度和剛度4.2.3軸心拉桿的設(shè)計例4.1一塊－400×20的鋼板用兩塊拼接板－400×12進(jìn)行拼接。螺栓孔徑22mm，排列如圖。鋼板軸心受拉，N＝1350KN（設(shè)計值）。鋼材為Q235鋼，請問：(1)鋼板1－1截面的強(qiáng)度夠否？(2)是否還需要驗(yàn)算2－2截面的強(qiáng)度？假定N力在13個螺栓中平均分配，2－2截面應(yīng)如何驗(yàn)算？(3)拼接板的強(qiáng)度是否需要驗(yàn)算？整體失穩(wěn)破壞：鋼柱扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)鋼柱彎扭失穩(wěn)鋼柱彎曲失穩(wěn)

鋼結(jié)構(gòu)中常用截面的軸心受壓構(gòu)件，由于其板件較厚，構(gòu)件的抗扭剛度也相對較大，失穩(wěn)時主要發(fā)生彎曲屈曲；彎曲屈曲是確定軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定承載力的主要依據(jù)軸心壓力N較小4.3.1整體穩(wěn)定的計算4.3.1.1整體穩(wěn)定的臨界應(yīng)力干擾力除去后，恢復(fù)到原直線平衡狀態(tài)N增大干擾力除去后，不能恢復(fù)到原直線平衡狀態(tài),保持微彎狀態(tài)N繼續(xù)增大干擾力除去后，彎曲變形仍然迅速增大，迅速喪失承載力理想軸壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定：等截面直桿，壓力作用線與截面形心縱軸重合，材料完全均質(zhì)彈性——?dú)W拉臨界力；——受壓構(gòu)件的最大長細(xì)比；A——受壓構(gòu)件的截面面積；E——材料的彈性模量；4.3.1整體穩(wěn)定的計算e0zyyNke00Nvkvv=0.10y01.00.50=0.3yyEN/N=00z

0e=0.3e=000e=0.11.00.5N/NE0

彈塑性階段壓力撓度曲線①有初彎曲(初偏心)時，一開始就產(chǎn)生撓曲,荷載↑，v↑,當(dāng)N→NE時，v

→∞②初彎曲（初偏心）越大,同樣壓力下變形越大。③初彎曲（初偏心）即使很小,也有

a）初彎曲和初偏心的影響圖軸心壓桿及其壓力撓度曲線軸心壓桿即使面積相同,材料相同,但截面形式不同,加工條件不同,其殘余應(yīng)力影響也不同----既承載力不同,柱子曲線不同。2.軸心受壓構(gòu)件的柱子曲線

各國都采用多柱子曲線,我國采用4條曲線,即把柱子截面分為4類.a曲線包括的截面殘余應(yīng)力影響最小,相同的λ值,承載力大,穩(wěn)定系數(shù)大；c曲線包括的截面殘余應(yīng)力影響較大；d曲線承載力最低。

σcr與長細(xì)比λ的關(guān)系曲線稱為柱子曲線，λ越大，承載力越低，即σcr越小,穩(wěn)定系數(shù)φ=σcr/γR越小。計算軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定時，構(gòu)件長細(xì)比應(yīng)按照下列規(guī)定確定：截面為雙軸對稱或極對稱的構(gòu)件

（4.8）[例4.2]驗(yàn)算軸心受壓構(gòu)件的強(qiáng)度、剛度和整體穩(wěn)定性。Q235鋼材，熱軋型鋼，Ⅰ32a，強(qiáng)軸平面內(nèi)一端固定,一端鉸接，柱高6m,N=980KN。200020002000[解]===yxiiA，，aI：32截面對x軸為a類，對y軸為b類，φx=0.957,φy=0.712，取φ=φy=0.7122/215mmNf=<223/1.205101.67712.010980mmNAN=×××==js圖4.18例4.2圖截面為單軸對稱或極對稱的構(gòu)件對于單軸對稱截面，除繞非對稱軸x軸發(fā)生彎曲屈曲外，也有可能發(fā)生繞對稱軸y軸的彎扭屈曲相同情況下，彎扭屈曲比繞y軸的彎曲屈曲的臨界應(yīng)力低對單軸對稱截面，繞對稱軸(設(shè)為y軸)的穩(wěn)定應(yīng)取考慮扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的換算長細(xì)比(equivalent

slenderness

ratio)λys代替λy

（4.9）（4.10）對單角鋼截面和雙角鋼組合T形截面換算長細(xì)比λys簡化計算方法（1）等邊單角鋼截面（4.11）（4.12）（2）等邊雙角鋼截面

（4.13）（4.14）（3）長肢相并的不等邊雙角鋼截面

（4.15）（4.16）（4）短肢相并的不等邊雙角鋼截面

單軸對稱的軸心壓桿在繞非對稱主軸以外任一軸失穩(wěn)按照彎扭屈曲計算其穩(wěn)定性，當(dāng)計算等邊角鋼構(gòu)件繞平行軸的穩(wěn)定時，用下式計算換算長細(xì)比λus

，并按b類截面確定（5.17）（5.18）鋼構(gòu)件承載力往往由整體穩(wěn)定承載力控制，板件寬而薄對整體穩(wěn)定有利，但存在局部穩(wěn)定（local

buckling）問題

軸心受壓構(gòu)件組成板件（腹板、翼緣等）厚度與板件寬度相比較小，必須考慮局部穩(wěn)定問題構(gòu)件的局部穩(wěn)定問題就是保證這些板件在構(gòu)件整體失穩(wěn)前不發(fā)生局部失穩(wěn)或者在設(shè)計中合理利用板件的屈曲后性能（post-buckling

behavior）

4.3.2局部穩(wěn)定圖4.20軸心受壓構(gòu)件的局部失穩(wěn)由彈性穩(wěn)定理論，板件的臨界應(yīng)力：等穩(wěn)定條件：保證板件的局部失穩(wěn)臨界應(yīng)力不小于構(gòu)件整體穩(wěn)定的臨界力。由此確定寬厚比限值

b/t采用等穩(wěn)定準(zhǔn)則圖4.20軸心受壓構(gòu)件的局部失穩(wěn)(c)（1）翼緣（三邊簡支一邊自由）當(dāng)λ小于30時，取30；當(dāng)λ大于100時，取100

λ-兩方向長細(xì)比的較大值不滿足此條件時加大厚度t圖4.21軸心受壓構(gòu)件的翼緣失穩(wěn)（2）腹板（四邊簡支）當(dāng)λ小于30時，取30；當(dāng)λ大于100時，取100。圖4.22軸心受壓構(gòu)件的腹板失穩(wěn)腹板不滿足局部穩(wěn)定要求時可設(shè)置加勁肋圖4.23實(shí)腹柱的腹板加勁肋(a)(b)T形截面板件寬(高)厚比限值熱軋T形鋼：焊接T形鋼：箱形截面板件寬(高)厚比限值軋制型鋼翼緣和腹板一般都有較大厚度，寬(高)厚比相對較小，都能滿足局部穩(wěn)定要求，可不作驗(yàn)算焊接組合截面構(gòu)件，一般采用限制板件寬(高)厚比辦法來保證局部穩(wěn)

截面及板件尺寸寬厚比限值

軸心受壓實(shí)腹構(gòu)件寬厚比限值

6000—460×16—500×22[例4.3]圖4.24例4.3圖(a)(b)[解]—460×16—500×22圖4.24例4.3圖(b)對大型截面的腹板，高厚比h0/tw較大，增大板厚不經(jīng)濟(jì)，可考慮利用其屈曲后強(qiáng)度，腹板中間部分退出工作，計算構(gòu)件強(qiáng)度和穩(wěn)定性時采用有效截面計算。但在計算構(gòu)件長細(xì)比和整體穩(wěn)定性系數(shù)時，仍用全部截面

4.4軸心受壓柱的設(shè)計

4.4.1實(shí)腹柱設(shè)計1、截面形式

圖4.24軸心受壓實(shí)腹柱常用截面

截面圖形、名稱優(yōu)點(diǎn)缺點(diǎn)

省工、價廉ix，iy相差很大，當(dāng)l0x，l0y接近時很不經(jīng)濟(jì)

省工，雙向ix，iy接近，經(jīng)濟(jì)性好規(guī)格有限制實(shí)腹式軸壓桿常用截面形式及其優(yōu)缺點(diǎn)

雙向ix，iy接近，經(jīng)濟(jì)性好，截面組合靈活，便于自動焊增加加工焊接工作量

加工量較少，材料單價較低用材增多，截面形式、尺寸均受限制，連接復(fù)雜

ix和iy相同或接近（矩形管），回轉(zhuǎn)半徑大，抗壓穩(wěn)定性好，用材省，抗扭剛度大圓管單價較高，與其它構(gòu)件連接時相對較繁實(shí)腹式軸壓桿常用截面形式及其優(yōu)缺點(diǎn)

截面選擇的原則：（1）截面盡量開展；（2）兩主軸方向等穩(wěn)；（3）便于連接；（4）構(gòu)造簡單，制造省工，取材方便。2、截面設(shè)計假設(shè)λ（50-100）由λ查φ,求A(1)初選截面面積AN大、lO小，λ取小值；

工字鋼回轉(zhuǎn)半徑小，λ取大值；H型鋼回轉(zhuǎn)半徑大，取小值；組合截面取小值。根據(jù)截面選擇原則選定合適

截面形式初步選擇截面尺寸進(jìn)行強(qiáng)度、剛度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定驗(yàn)算(3)型鋼構(gòu)件由A、ix、iy選擇型鋼號，查幾何值驗(yàn)算；焊接截面由ix、iy求兩個方向的尺寸。(2)求兩個主軸所需的回轉(zhuǎn)半徑(4)由所需要的A、h、b等，再考慮構(gòu)造要求、局部穩(wěn)定以及鋼材規(guī)格等，確定截面的初選尺寸。式中

、

分別為系數(shù)，表示h、b1

和回轉(zhuǎn)半徑ix、iy間的近似數(shù)值關(guān)系

表4.3各種截面回轉(zhuǎn)半徑的近似值強(qiáng)度驗(yàn)算：當(dāng)截面有削弱時，需進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算

（5）構(gòu)件強(qiáng)度、穩(wěn)定和剛度驗(yàn)算

：式中：N

――軸心壓力設(shè)計值；

An

――壓桿的凈截面面積；

f

――鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值采用螺栓或高強(qiáng)度螺栓時，連接處的強(qiáng)度驗(yàn)算應(yīng)按有關(guān)公式進(jìn)行整體穩(wěn)定驗(yàn)算：應(yīng)對截面的兩個主軸方向進(jìn)行整體穩(wěn)定驗(yàn)算局部穩(wěn)定驗(yàn)算：以限制其組成板件的寬厚比來保證。對于熱軋型鋼截面，由于其板件的寬厚比較小，一般能滿足要求，可不驗(yàn)算剛度驗(yàn)算：式中：

――容許長細(xì)比剛度驗(yàn)算可與整體穩(wěn)定驗(yàn)算同時進(jìn)行構(gòu)造要求①當(dāng)設(shè)橫向加勁肋間距a≤3h0，寬度bs=h0/30+40mm厚度ts=bs/15atwbs②腹板與翼緣焊縫hf=4--8mm圖4.25實(shí)腹柱的腹板加勁肋除工字形截面外，其余截面的實(shí)腹柱應(yīng)在受有較大水平力處、在運(yùn)輸單元的端部以及其它需要處設(shè)置橫隔。橫隔的中距不得大于柱截面較大寬度的9倍，也不得大于8m軸心受壓實(shí)腹柱的縱向焊縫受力很小，不必計算，可按構(gòu)造要求確定焊腳尺寸hf=4～8mm[例4.4]圖4.26(a)所示為一管道支架，其支柱的設(shè)計壓力為N＝1600kN(設(shè)計值)，柱兩端鉸接，鋼材為Q235，截面無孔眼削弱。試設(shè)計此支柱的截面：①用普通軋制工字鋼；②用熱軋H型鋼；③用焊接工字形截面，翼緣板為焰切邊。圖4.25例4.4圖(b)(a)(c)yXyXX圖4.25例4.4圖(d)(e)設(shè)λ=90,對x軸a類,對y軸b類,

選I56a,A=135cm2,ix=22.0cm,iy=3.18cm.

[解]1.軋制工字鋼截面(1)試選截面(f)圖4.25例4.4圖(2)截面驗(yàn)算

①剛度驗(yàn)算②整體穩(wěn)定截面無削弱，不驗(yàn)算強(qiáng)度；熱軋型鋼，不驗(yàn)算局穩(wěn)。＜

＜遠(yuǎn)大于,故由查附表4.2得(f)圖4.25例4.4圖2.軋制H型截面(1)試選截面設(shè)λ=60,b/h>0.8對x軸、對y軸b類,

試選

(g)圖4.25例4.4圖(2)截面驗(yàn)算

①剛度驗(yàn)算②整體穩(wěn)定＜＜因?qū)軸、對式y(tǒng)軸b類,故由長細(xì)比的較大值查表

(g)圖4.25例4.4圖設(shè)λ=60,參照H型截面，翼緣2-250×14，腹板-250×83.焊接工字形截面(1)試選截面(h)圖4.25例4.4圖(2)整體穩(wěn)定和長細(xì)比驗(yàn)算＜＜因?qū)軸、對式y(tǒng)軸b類,故由長細(xì)比的較大值查表

長細(xì)比：(h)圖4.25例4.4圖翼緣板：腹板：（4）構(gòu)造

，不設(shè)加勁肋

腹板與翼緣的連接焊縫，最小焊腳尺寸取hf=6mm(3)局部穩(wěn)定＜＜④局部穩(wěn)定驗(yàn)算

③剛度驗(yàn)算

②整體穩(wěn)定驗(yàn)算①強(qiáng)度驗(yàn)算熱軋型鋼,可不驗(yàn)算局穩(wěn)。截面無削弱可不驗(yàn)算強(qiáng)度。構(gòu)件強(qiáng)度、穩(wěn)定和剛度驗(yàn)算格構(gòu)式受壓構(gòu)件也稱為格構(gòu)式柱(latticed

columns)

一般采用雙軸對稱對稱截面，分肢通常采用槽鋼和工字鋼有時也采用四個角鋼或三個圓管作為肢件

4.4.2格構(gòu)柱的設(shè)計格構(gòu)柱的截面形式綴條式格構(gòu)柱常采用角鋼作為綴條：綴條可布置成不帶橫桿的三角形體系或帶橫桿的三角形體系綴板式格構(gòu)柱常采用鋼板作為綴板圖格構(gòu)式構(gòu)件的綴材布置(a)綴條柱；(b)綴板柱a、b、c截面：x為虛軸y為實(shí)軸d、e截面：x、y均為虛軸XyyX軸-虛軸y軸-實(shí)軸格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件繞實(shí)軸的彎曲屈曲情況與實(shí)腹式軸心受壓構(gòu)件沒有區(qū)別，其整體穩(wěn)定計算也相同，按b類截面進(jìn)行計算格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件繞虛軸彎曲屈曲時除彎曲變形外，還需考慮剪切變形的影響，因此穩(wěn)定臨界力有所降低對虛軸失穩(wěn)計算中，通過加大長細(xì)比（換算長細(xì)比）的辦法考慮剪切變形的影響

綴條式與綴板式格構(gòu)柱換算長細(xì)比不同4.4.2.2格構(gòu)柱繞虛軸的換算長細(xì)比

繞虛軸的承載力低，加大長細(xì)比。在剪力作用下，綴板柱：剛架；綴條柱：桁架。繞虛軸的穩(wěn)定性比具有同樣長細(xì)比的實(shí)腹柱差。繞虛軸彎曲產(chǎn)生橫向剪力，由綴材承擔(dān)。VVV綴板柱綴條柱實(shí)腹柱圖軸心受壓柱失穩(wěn)（1）雙肢綴條柱

γ–單位剪力作用下的軸線轉(zhuǎn)角。圖4.27綴條柱的剪切變形

A1

–兩個綴條截面面積。得：

λx

–雙肢對x軸的長細(xì)比；

λ0x

–換算長細(xì)比；

A

–柱的毛截面面積；取α=45o，雙肢柱的換算長細(xì)比為圖4.27綴條柱

λ1

——分肢長細(xì)比，

λ1=l01/i1；

i1——分肢弱軸的回轉(zhuǎn)半徑；

l01——綴板間凈距。圖4.28綴板柱（2）雙肢綴板柱軸心受壓格構(gòu)柱的橫向剪力柱受力后的壓縮、構(gòu)件的初彎曲、荷載和構(gòu)造上的偶然偏心，以及失穩(wěn)時的撓曲等均使綴條或綴板承受橫向剪力作用通?？上裙浪阒鶕锨鷷r產(chǎn)生的剪力，然后計算由此剪力引起的綴條和綴板的內(nèi)力，進(jìn)而進(jìn)行綴材的設(shè)計4.4.2.3綴材的設(shè)計(1)軸心受壓格構(gòu)柱的橫向剪力

A——柱的毛截面面積；

f——鋼材強(qiáng)度設(shè)計值；fy——鋼材的屈服強(qiáng)度。綴材設(shè)計圖4.29剪力計算簡圖

內(nèi)力：彎曲可能或左或右，剪力方向變化，綴條或拉或壓。一個綴材面上的剪力一個綴條的內(nèi)力(2)綴條的設(shè)計V1——分配到一個綴材面上的剪力;

n——一個綴材面承受剪力的斜綴條數(shù)。單系綴條時，n=1,交叉綴條時，n＝2

；α——綴條與橫向剪力的夾角。圖4.30綴條的內(nèi)力綴條采用單角鋼時，由于通常都用單面連接，受力會有偏心。單角鋼綴條按軸心受壓構(gòu)件計算穩(wěn)定性時，鋼材的強(qiáng)度設(shè)計值應(yīng)乘以折減系數(shù)η，以考慮偏心的不利影響。η按以下情況分別考慮：按軸心受力計算強(qiáng)度和連接時：η

＝0.85按軸心受力計算穩(wěn)定性時：等邊角鋼：η＝0.6+0.0015λ且不大于1.0短邊相連的不等邊角鋼：η＝0.5＋0.025λ

，且不大于1.0長邊相連的不等邊角鋼：η＝0.70

綴板柱視為多層框架架，當(dāng)它彎曲時，可假定綴板中點(diǎn)以及綴板之間各肢件的中點(diǎn)為反彎點(diǎn)從柱中取出脫離體，可得綴板所受的剪力T和端部彎矩M為

綴板的設(shè)計剪力彎矩圖4.32綴板計算簡圖l1——綴板中心線間的距離；a——肢件軸線間的距離。綴板的強(qiáng)度以及綴板與肢件連接處的角焊縫應(yīng)按上述內(nèi)力驗(yàn)算

綴板剛度要求：同一截面處兩側(cè)綴板線剛度之和不得小于一個分肢線剛度的6倍

一般情況下：寬度d≥2a/3（端綴板宜適當(dāng)加寬d＝a），厚度t≥a/40（不小于6mm）首先選擇柱肢截面和綴材形式：中小型柱：綴條柱、綴板柱；大型柱：綴條柱（1）按實(shí)軸（y－y軸）整體穩(wěn)定選擇選出肢件的截面規(guī)格（方法和步驟同實(shí)腹柱相同的）假定繞實(shí)軸長細(xì)比λy＝60～100→查整體穩(wěn)定系數(shù)→所需截面Areq求繞實(shí)軸所需要的回轉(zhuǎn)半徑ireq＝l0y/λy根據(jù)所需Areq和ireq初選分肢截面并進(jìn)行實(shí)軸整體穩(wěn)定驗(yàn)算和剛度驗(yàn)算等4.4格構(gòu)柱的設(shè)計步驟（2）按對虛軸（x－x軸）的整體穩(wěn)定確定兩肢間的距離

按等穩(wěn)定性，由換算長細(xì)比的計算公式可得雙肢綴條柱：雙肢綴板柱:（4.37）（4.38）綴條柱先確定截面A1綴板柱先確定分肢長細(xì)比λ1由求出對虛軸所需的回轉(zhuǎn)半徑可得柱的寬度：

（3）驗(yàn)算虛軸整體穩(wěn)定性（4）設(shè)計綴條或綴板及其與分肢的連接設(shè)計時注意:(1)(2)綴條柱分肢長細(xì)比(3)綴板柱分肢長細(xì)比λ1<0.5λmaxλ1≤40

圖4.27綴條柱圖4.28綴板柱沿柱身8m或9m設(shè)置每運(yùn)送單元端部均應(yīng)設(shè)置4.4.3柱的橫隔圖4.34柱的橫隔(a)、(b)格構(gòu)柱；(c)、(d)大型實(shí)腹柱較大水平力處圖4.34柱的橫隔(e)(1)對實(shí)軸設(shè)λy=70,b類,

圖4.35例4.4圖[例4.5]設(shè)計一綴板柱,柱高6m，兩端鉸接，軸心壓力為1000kN（設(shè)計值），鋼材為Q235鋼,截面無孔眼削弱.試分別設(shè)計一綴條柱和一綴板柱.[解]柱的計算長度為lox=loy=6m.選用2[22a,A=63.6cm2,iy=8.67cm.

驗(yàn)算整體穩(wěn)定性查得(2)對虛軸——確定柱寬假定λ1=35（約等于0.5λy)圖4.35例4.4圖驗(yàn)算對虛軸的穩(wěn)定性圖4.35例4.4圖(3)綴板和橫隔a）綴板間距圖4.35例4.4圖選用—180×8，采用l1=96cm。b）驗(yàn)算綴板線剛度分肢綴板c）綴板與分肢的連接一側(cè)剪力綴板與分肢連接處內(nèi)力為取hf=6mm，采用lw=180mm。剪應(yīng)力：彎矩M產(chǎn)生的應(yīng)力（垂直焊縫長度方向）：圖4.36綴板柱簡圖橫隔采用鋼板，間距應(yīng)小于9倍柱寬（即9×23=207cm）。合應(yīng)力：若柱為軸心受壓構(gòu)件，則梁柱連接只能是鉸接§4-5柱頭與柱腳4.5.1梁與柱的連接填板頂板加勁肋梁與柱端鉸接連接：頂板一般16～20mm頂板與柱焊接柱頭直接承受上部荷載；柱腳將柱身內(nèi)力傳遞至基礎(chǔ)原則：傳力可靠、構(gòu)造簡單、便于安裝梁與柱側(cè)鉸接連接：a－梁反力較小情況b－梁反力較大情況承托使柱身的內(nèi)力可靠地傳給基礎(chǔ)，并和基礎(chǔ)牢固連接，軸心受壓柱一般采用鉸接4.5.2柱腳平板式鉸接柱腳底板是柱腳不可缺少的部分，軸心受壓柱柱腳中，底板接近正方形

柱軸力較小時，采用圖a的形式，通過焊縫將壓力傳給底板柱軸力較大時，常用柱腳形