中交一公局第一工程有限公司 劉家峽大橋加勁梁橋面板安裝方案中國交通建設(shè)臨夏折橋至蘭州州州達(dá)川二二級公公路ZD22合同段段劉家峽大橋橋加加加勁梁、橋橋面面板安裝裝方案案中交第一公路工工工程局臨夏折橋至蘭州州州達(dá)川二二級公公路ZD22合同段段2012年6月月月目錄HYPERLINK\l"_Toc322327422"第一章工程概述述述2HYPERLINK\l"_Toc322327423"1、大橋概況222HYPERLINK\l"_Toc322327424"2、橋梁結(jié)構(gòu)特特特點2HYPERLINK\l"_Toc322327425"第二章施工準(zhǔn)備備備4HYPERLINK\l"_Toc322327426"1、組織機構(gòu)444HYPERLINK\l"_Toc322327427"2、吊裝工程量量量統(tǒng)計及吊吊裝裝時間計計劃55HYPERLINK\l"_Toc322327428"2.3、各段吊吊吊裝重量量規(guī)格格統(tǒng)計6HYPERLINK\l"_Toc322327429"4、安裝現(xiàn)場布布布置7HYPERLINK\l"_Toc322327430"第三章鋼加勁梁梁梁與橋面面板安安裝總體體方案案11HYPERLINK\l"_Toc322327431"1、場地狀況1112HYPERLINK\l"_Toc322327432"2、現(xiàn)場節(jié)段拼拼拼裝13HYPERLINK\l"_Toc322327433"3、纜索吊吊裝裝裝14HYPERLINK\l"_Toc322327434"4、承重攬計算算算17HYPERLINK\l"_Toc322327435"5、工程實例3331HYPERLINK\l"_Toc322327436"6、牽引力計算算算34HYPERLINK\l"_Toc322327437"7、起重索的計計計算和選用用338HYPERLINK\l"_Toc322327438"8、安裝無應(yīng)力力力鉸的使用用338第一章工程概概概述1、大橋概況劉家峽大橋是臨臨臨夏折橋橋至蘭蘭州達(dá)川川二級級公路的的重點點工程，為為跨跨越劉家家峽水水庫黃河河支溝溝而設(shè)。橋橋梁梁為單跨536米的鋼桁桁梁梁懸索橋橋，橋橋主纜索索在設(shè)設(shè)計成橋橋狀態(tài)態(tài)下，跨跨中理理論垂度度為48.77m，垂跨比比約約為1：11，主纜中中心心距15.66m，吊索標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)間距8m。鋼桁梁梁的的加勁梁梁和橋橋面板等等鋼結(jié)結(jié)構(gòu)重約5200噸。見圖1.1劉家峽大大橋橋效果圖圖。圖1-1劉家家家峽大橋效效果果圖2、橋梁結(jié)構(gòu)特特特點鋼桁加勁梁由主主主桁、橫橫聯(lián)、上上下平聯(lián)聯(lián)及抗抗風(fēng)水平平翼板板、下穩(wěn)穩(wěn)定板板組成。主桁架為帶豎腹腹腹桿的華華倫式式結(jié)構(gòu)，由由上上、下弦弦桿和和腹桿組組成。鋼鋼桁加勁勁梁上上下弦桿桿及橫橫聯(lián)上下下橫梁梁均采用用整體體節(jié)點箱箱形結(jié)結(jié)構(gòu)，均均在節(jié)節(jié)點部位位設(shè)置置焊接節(jié)節(jié)點板板，分別別與橫橫梁、平平聯(lián)相相連，桿桿件全全部采用用高強強度螺栓栓連接接。弦桿中心高4mmm，弦桿外外緣緣間全寬16.11222m。節(jié)間長長度4m。一個標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)節(jié)段長長度8m，由2個節(jié)間組組成成，在每每節(jié)間間處設(shè)置置一道道橫聯(lián)。橫聯(lián)由上、下橫橫橫梁及腹腹桿組組成，吊吊點和和非吊點點處由由于受力力不同同而采用用不同同截面尺尺寸，橋橋面板伸伸縮縫縫處上橫橫梁在在支座處處局部部加寬。上、下平聯(lián)均采采采用K形體系、H形截面，在在在橋面板板固定定支座處處增設(shè)設(shè)箱型制制動撐撐桿。橫聯(lián)腹桿下平聯(lián)下橫梁上平聯(lián)上橫梁主桁腹桿下弦桿上弦桿橫聯(lián)腹桿下平聯(lián)下橫梁上平聯(lián)上橫梁主桁腹桿下弦桿上弦桿圖1-2加勁梁梁梁結(jié)構(gòu)示意意圖圖鋼桁加勁梁在兩兩兩梁端各各設(shè)置置抗風(fēng)支支座4各，豎向向支支座2個。為滿足鋼桁加勁勁勁梁的抗抗風(fēng)需需要，在在上弦弦桿每側(cè)側(cè)設(shè)有有2米長的水水平平翼板，在在上上橫梁中中間節(jié)節(jié)點處設(shè)設(shè)有下下穩(wěn)定板板。全橋共33個加加加勁梁節(jié)節(jié)段，分分邊段2個、一般般標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)節(jié)段30個、跨中中合合攏段1個。橋面采用正交異異異性鋼橋橋面板板結(jié)構(gòu)，由由頂頂板、U型、（板板肋肋）加勁勁肋、橫橫梁（節(jié)節(jié)點橫橫梁和節(jié)節(jié)間橫橫梁）和和5道縱梁組組成成，橋面面橫向向設(shè)2%坡度。正正交異性性鋼橋橋面板采采用鋼鋼支座與與主桁桁橫聯(lián)上上橫梁梁相連，橋橋面面板不參參與主主桁整體體受力力，各跨跨橋面面板采用用連續(xù)續(xù)焊接結(jié)結(jié)構(gòu)，每每11跨設(shè)置置一一道伸縮縮縫。正正交異性性橋面面板塊制制作長長度與加加勁梁梁節(jié)段同同長（四四個節(jié)間間長）見見圖1-3。橋面板吊裝節(jié)段段段間采用用栓焊焊結(jié)合方方式，頂頂板采用用對接接焊，U型、（板板肋肋）加勁勁肋、縱縱梁采用用高強強螺栓連連接。縱梁縱梁UU肋橋面橋面頂板橫梁板肋橫梁板肋圖1-3橋面板板板結(jié)構(gòu)示意意圖圖橋面板共有4種種種吊裝段段，端端部2個（A）、橋面面伸伸縮縫處4個(C、D)、跨中段1個(F)、標(biāo)準(zhǔn)段26個(B、E)，共33個吊裝段段。第二章施工準(zhǔn)準(zhǔn)準(zhǔn)備1、組織機構(gòu)2.1.1、組組組織機構(gòu)構(gòu)成立組織機構(gòu)，由由公司分管領(lǐng)領(lǐng)導(dǎo)總負(fù)責(zé)，與與協(xié)同參戰(zhàn)的的各部門成立立運行組、排排障組、護送送組、服務(wù)組組等。總指揮揮負(fù)責(zé)對全過過程進(jìn)行有效效的控制，并并隨時同參與與各組人員保保持聯(lián)系，對對臨時出現(xiàn)的的問題及時處處理。各組人人員要認(rèn)真做做好分管的工工作，并且要要密切配合，做做到崗位明確確，職責(zé)分明明，以保證運運輸安裝的順順利實施。本次組織機構(gòu)構(gòu)構(gòu)構(gòu)成：總指揮：周周周京安裝指揮：朱玉玉玉后勤指揮：程敬敬敬臣安全質(zhì)量監(jiān)督員員員：王江江各類人員職責(zé)表表表人員分類類崗位責(zé)任總指揮按方案要求組織織織實施，保保證證進(jìn)度和和安全全。安裝指揮按總指揮要求完完完成梁段段安裝裝的工作作，落落實各項項保證證措施。后勤指揮按總指揮要求完完完成后勤勤工作作，落實實各項項保證措措施。拼裝組負(fù)責(zé)梁段的現(xiàn)場場場拼裝工工作。安裝組負(fù)責(zé)梁段的就位位位安裝工工作。后勤組負(fù)責(zé)后勤保障工工工作。2、吊裝工程量量量統(tǒng)計及吊吊裝裝時間計計劃安裝時主要采用用用懸索吊吊進(jìn)行行作業(yè)，節(jié)節(jié)段段平臺上上拼裝裝采用汽汽車吊吊進(jìn)行安安裝。加勁梁與橋面板板板是在廠廠內(nèi)做做成上弦弦桿件件、下弦弦桿件件、主桁桁腹桿桿、上下下橫梁梁、橫聯(lián)聯(lián)腹桿桿、橋面面板運運輸單元元等，吊吊裝順序序是先先中間后后兩邊邊（即，先先吊吊跨中合合攏段段，在吊吊兩側(cè)側(cè)一般標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)段段，至最最后的的邊段），故故確定本橋的的吊裝流程是是：吊裝開始時間計計計劃為2013年6月1日，結(jié)束束時時間為2013年10月15日。2.3、各段吊吊吊裝重量量規(guī)格格統(tǒng)計表2.3-1加勁梁各各段段吊裝規(guī)規(guī)格統(tǒng)統(tǒng)計件部位長度（mm）寬度（mm）高度（mm）桿件重量（kg）全橋段數(shù)一般段（2-1115）15980156005187主桁一般段52437.444428非吊點處橫聯(lián)7721.1吊點處橫聯(lián)11881.6668上平聯(lián)4887.1666下平聯(lián)4887.1666一般段（16）15980156005187主桁一般段53153.00042非吊點處橫聯(lián)7721.1吊點處橫聯(lián)11881.6668上平聯(lián)4887.1666下平聯(lián)4887.1666中段18380156005187主桁中段65299.8881非吊點處橫聯(lián)7721.1吊點處橫聯(lián)17822.5552上平聯(lián)6465.6444下平聯(lián)5139邊段15290156005422主桁邊段49196.33342端橫聯(lián)13368.3334非吊點處橫聯(lián)7721.1吊點處橫聯(lián)5940.8444上平聯(lián)7243.0111下平聯(lián)7242.6555表2.3-2橋面板分分類類統(tǒng)計表表名稱最大外形尺寸（mm）全橋數(shù)量單重（Kg）備注A型14583×11150000××8422.55262928端部B型16007×11150000××8422.551865220標(biāo)準(zhǔn)段C型17523×11150000××8422.55272725伸縮縫處D型14900×11150000××8422.55261885伸縮縫處E型16007×11150000××8422.55865220標(biāo)準(zhǔn)段F型18214×11150000××8422.55174714跨中4、安裝現(xiàn)場布布布置根據(jù)現(xiàn)場實地考考考察及安安裝方方案在主主橋東東西兩岸岸設(shè)置置組裝平平臺如如下圖所所示：：圖2-1東岸岸岸現(xiàn)場布置置主主視圖圖2-2東岸岸岸現(xiàn)場布置置俯俯視圖圖2-3西岸岸岸現(xiàn)場布置置主主視圖圖2-4西岸岸岸現(xiàn)場布置置圖圖東岸場地較小故故故設(shè)置臨臨時樁樁搭設(shè)平平臺，便便于有足足夠的的梁段拼拼裝空空間，東東岸平平臺主要要用于于拼裝標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)梁梁段及邊邊段。西岸場地較大故故故外形尺尺寸最最長的中中間段段在西岸岸拼裝裝，拼裝裝完成成后進(jìn)行行吊裝裝。中交一公局第一工程有限公司 劉家峽大橋加勁梁橋面板安裝方案第三章鋼加勁勁勁梁與橋橋面板板安裝總總體方方案鋼加勁梁安裝采采采取纜索索吊起起重及運運輸?shù)牡姆桨?，充充分分利用懸懸索橋橋的錨碇碇與門門式的鋼鋼索塔塔，作為為纜索索吊的錨錨碇、索索塔，可可大大大降低索索吊的的投入。圖3-1纜索索索吊裝總體體布布置圖跨中由下至上分分分別是承承重后后的主纜纜，主主纜空纜纜，纜纜索吊承承重狀狀況及纜纜索吊吊空纜狀狀態(tài)。鋼加勁梁分別在在在東西兩兩岸塔塔前構(gòu)筑筑拼裝裝平臺，東東岸岸自然條條件較較差，臺臺前位位置較小小，須須打樁構(gòu)構(gòu)筑部部分鋼平平臺。中交一公局第一工程有限公司 劉家峽大橋加勁梁橋面板安裝方案1、場地狀況1）東岸狀況圖3-2東岸岸岸現(xiàn)場布置置主主視圖圖3-3東岸岸岸現(xiàn)場布置置俯俯視圖東岸以組拼東側(cè)側(cè)側(cè)的一般般標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)節(jié)段和和端頭頭段為主主。2）、西岸狀況況況圖3-4西岸岸岸現(xiàn)場布置置主主視圖圖3-5西岸岸岸現(xiàn)場布置置圖圖西岸場以組拼中中中間階段段及西西側(cè)的標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)段段、端頭頭段為為主。2、現(xiàn)場節(jié)段拼拼拼裝現(xiàn)場節(jié)段拼裝包包包括鋼桁桁梁一一般段、中中間間段、端端頭段段的拼裝裝，分分別在橋橋塔的的東西岸岸進(jìn)行行。為了加大現(xiàn)場拼拼拼裝的安安全系系數(shù)和適適應(yīng)拼拼裝平臺臺面積積有限加加大吊吊車使用用范圍圍，東西西兩岸岸拼裝各各采用用一臺50T汽車吊進(jìn)進(jìn)行行拼裝作作業(yè)。吊吊車性能能表如如下所示示：表3-15000t汽車吊性性能能表高度/m半徑//m11141821.525.532.540438322824530292824206252423212013720.520201816137.5817.517171614.512.57.5914.5141413.513117.51011.511.511.511.5107127.87.87.87.886.5145.65.65.66.55.5164.14.14.14.94.8182.92.93.54201.91.82.83.4241.522611.5300.51各段旋干外形尺尺尺寸和重重量統(tǒng)統(tǒng)計如下下表所所示：表3-2各段段段弦桿規(guī)格格統(tǒng)統(tǒng)計桿件部位桿件長度（mm）寬度（mm）高度（mm）重量（kg）全橋數(shù)量備注主桁一般段上弦桿115980522174510420.8886582-15段上弦桿215980522174510778.6666216段下弦桿1598052210179666.666660主桁中段上弦桿18380522174513222.7772下弦桿18380522101711080.77792主桁邊段上弦桿1529052217459831.56664下弦桿1592052212679762.699943、纜索吊吊裝裝裝首先在西岸組拼拼拼跨中段段，跨跨中段長18米，重102噸，鋼加加勁勁梁在塔塔前平平臺上，采采用用50噸汽車吊吊進(jìn)進(jìn)行組拼拼，組組拼成形形并將將高強螺螺栓終終擰到規(guī)規(guī)定扭扭距，對對組拼拼好的鋼鋼加勁勁梁進(jìn)行行最終終涂裝，留留出出接口摩摩擦面面。將鋼鋼加勁勁梁吊起起，靠靠東岸的的卷揚揚機牽引引送至至跨中。將將吊吊桿與鋼鋼加勁勁梁加以以聯(lián)結(jié)結(jié)。然后安裝兩側(cè)的的的標(biāo)準(zhǔn)段段，在在安裝完完中間間三段加加勁梁梁后開始始按裝裝跨中段段的橋橋面板。跨跨中中段橋面面板在在西側(cè)或或東側(cè)側(cè)組拼焊焊接完完成后用用纜索索吊吊至至中段段上就位位聯(lián)結(jié)結(jié)。1）、各段吊裝裝裝規(guī)格統(tǒng)計計各段吊裝規(guī)格統(tǒng)統(tǒng)統(tǒng)計桿件部位長度（mm）寬度（mm）高度（mm）桿件重量（kg）一段重（kg)))全橋段數(shù)螺栓數(shù)量（套）一般段（2-1115）15980156005187主桁一般段52437.444481814.5554288800非吊點處橫聯(lián)7721.1吊點處橫聯(lián)11881.6668上平聯(lián)4887.1666下平聯(lián)4887.1666一般段（16）15980156005187主桁一般段53153.000482530.111428800非吊點處橫聯(lián)7721.1吊點處橫聯(lián)11881.6668上平聯(lián)4887.1666下平聯(lián)4887.1666中段18380156005187主桁中段65299.888102448...1111350非吊點處橫聯(lián)7721.1吊點處橫聯(lián)17822.5552上平聯(lián)6465.6444下平聯(lián)5139邊段15290156005422主桁邊段49196.333490712.222828850端橫聯(lián)13368.3334非吊點處橫聯(lián)7721.1吊點處橫聯(lián)5940.8444上平聯(lián)7243.0111下平聯(lián)7242.65552）、懸索吊裝裝裝過程安裝節(jié)段最重的的的是中段段按105噸計算，跨跨跨纜吊車車按25噸計算?？缈缈缋|索吊吊用于于安裝懸懸索橋橋鋼加勁勁梁，及及橋面板板，起起吊最大大重量量為100噸，有一一次次，全橋橋共33個節(jié)段，保保保括橋面面板，除除第一段段外，其其余每次次重量量均不超90噸，總負(fù)負(fù)重重使用頻頻率62次。中交一公局第一工程有限公司 劉家峽大橋加勁梁橋面板安裝方案圖3-4纜索索索吊整體布布置置圖圖3-5跨攬攬攬吊機結(jié)構(gòu)構(gòu)圖圖1中交一公局第一工程有限公司 劉家峽大橋加勁梁橋面板安裝方案跨纜吊機使用雙雙雙鉤雙吊吊點起起吊，跨跨纜吊吊機自重重控制制在20—25噸，卷揚揚機機可選8噸的，按10繩考慮，定定定滑輪組組為四四輪組，動動滑滑輪為五五輪組組，滿足足起重重要求。圖3-6跨攬攬攬吊機結(jié)構(gòu)構(gòu)圖圖2跨纜吊機由橋兩兩兩端的4臺20噸的卷揚揚機機牽引行行走，負(fù)負(fù)重行走走是從從兩塔向向跨中中下滑單單向行行走。承承重纜纜單邊有16根21.8的鋼鉸線線組組成，跨跨纜吊吊機的行行走輪輪在其上上負(fù)重重行走。橫梁梁梁只起到到聯(lián)系系與控制制兩滑滑車間距距，及及承載兩兩臺提提升卷揚揚機的的作用。起重載荷由動滑滑滑輪傳到到定滑滑輪，傳傳到小小橫梁，小小橫橫梁通過過聯(lián)結(jié)結(jié)鉸傳給給滑車車。4、承重攬計算算算承重纜選用2111.8mmm，18600MMpa的鋼絲破破斷斷力為58.3噸,截面積313mmmm2,質(zhì)量為2.48822kg//m,,彈性模量量為195GGpa。單側(cè)選選用16根，兩側(cè)側(cè)共32根。1）纜索吊裝計計計算書主索計算1.1、主索荷荷荷載（1）均布荷載載主索均布荷載集集集度q=0..7794224KKN/mm均布荷載重力GGG=qll=00.7994224×55366=4225..7133KNN（2）集中荷載載主索集中荷載由由由四部分分組成成：行車及定滑輪重重重量：PP1=22000KN吊點動滑輪及配配配重重量：P2=2255KN起重索重量：PP3=225KKN鋼加勁梁段重量量量：PP4==10550KKN總集中重量：PPP=P11+P2++P33+P44=113000KNN1.2、主索最最最大張力力和相相應(yīng)的垂垂度當(dāng)跑車吊重位于于于跨中時時，主主索張力力H最大，控控制制主索的的設(shè)計計，取控控制主主索張力力的安安全系數(shù)K=3..2，求主索索的的容許張張力TEQ\s(,max)和相應(yīng)的的跨跨中垂度f，Tn主索的極極限限拉斷力力。TEQ\s(,max)=EQ\f(Tn,K)=EQ\f(18560,3.2)=58000KKN取H≈TEQ\s(,max)則跨中中垂度f=EQ\f(L,4H)(EQ\f(G,2)+P)===EQ\f(536,4×5800)(EQ\f(425.713,2)+130000)=334..9522m則相對垂度EQ\f(f,L)=EQ\f(34.952,536)=EQ\f(1,15.34)1.3、主索安安安裝張力力和安安裝垂度度為了保證假設(shè)的的的主索在在吊重重時的最最大張張力不超超過容容許值，則則須須求出主主索的的按裝張張力H0及安裝垂垂度f0，以便用f0控制主索索的的張力和和標(biāo)高高。這時，作用于主主主索上的的集中中荷載為為不計計拱肋重重力和和跑車空空載重重力P0，位于跨跨中中的主索索張力力由張力力方程程求得HEQ\s(3,0)+HEQ\s(2,0){EQ\f(E\s(,k)A\s(,n)cos\s(2,)β,24H\s(2,))[3PPP(P+GG))+GEQ\s(2,)]--H}--×[3×130000(113000+44255.7113))+4225..7133EQ\s(2,)]--58000==1099199.944266令C2=EQ\f(x(L-x),2L\s(2,))PPPEQ\s(,0)(PEQ\s(,0)+G)EEEQ\s(,k)AEQ\s(,n)cosEQ\s(2,β)=EQ\f(268×(536-268),2×536\s(2,))×1955××1000166×2550((250++4425..7113)××1EQ\s(2,)==412242214229555令C3=EQ\f(G\s(2,)E\s(,k)A\s(,n)cos\s(2,)β,24)===EQ\f(425.713\s(2,)×195×10016×1\s(2,),24)=147744862242220..077得簡化張力方程程程得：HEQ\s(3,0)+C1HEQ\s(2,0)C2-CC33=0代入數(shù)據(jù)得張力力力方程：：HEQ\s(3,0)+1091999.942266HEQ\s(2,0)-5559990776771755.007=00解方程得到H000=200755.6777KKN相應(yīng)的跨中垂度度度f=EQ\f(L,4H\s(,0))(EQ\f(G,2)+PEQ\s(,0))===EQ\f(536,4×2075.677)(EQ\f(425.713,2)+2500))=299.8881mm1.4、靠近塔塔塔架提升梁梁段段時主索的的張張力和垂垂度安裝提升梁段時時時，設(shè)跑跑車離離塔頂?shù)牡淖钚⌒∷骄嗑嚯xx=188m，根據(jù)張張力力方程HEQ\s(3,x)+HEQ\s(2,x){EQ\f(E\s(,k)A\s(,n)cos\s(2,)β,24H\s(2,))[3PPP(P+GG))+GEQ\s(2,)]--H}--EQ\f(x(L-x),2L\s(2,))P(P+G)EEEEQ\s(,k)AEQ\s(,n)cosEQ\s(2,β)-EQ\f(G\s(2,)E\s(,k)A\s(,n)cos\s(2,)β,24)=0由x=18m，β=0°，代入上上式式得:令C2=EQ\f(x(L-x),2L\s(2,))PPP(P+GG))EEQ\s(,k)AEQ\s(,n)cosEQ\s(2,β)=EQ\f(18×(536-18),2×536\s(2,))×1955××1000166×133000(133000+4225..7133)××1EQ\s(2,)=7111102228220944.334988則張力方程為HEQ\s(3,x)+C1HEQ\s(2,x)C2-CC33=0代入數(shù)據(jù)得張力力力方程：：HEQ\s(3,x)+(1091119.944226)HHEQ\s(2,x)-8858550990633144.411988=0解方程得到Hxxx=255266.7663KKN相應(yīng)的跨中垂度度度fEQ\s(,x)=EQ\f(x(L-x),H\s(,x)L)(EQ\f(G,2)+P)==EQ\f(18×(536-18),2526.763×536)(EQ\f(425.713,2)++130000)=110..4155m主索升角tgγ=EQ\f(L-2x,2H\s(,x)L)(P++G)=EQ\f(536-2×18,2×2526.763×536)(13300++4255.7713))=00.3118555γ=0.308883870077940077723°°1.5、溫度改改改變對主主索的的影響時時的張張力和垂垂度主索架設(shè)和安裝裝裝溫度升升高15℃求跑車吊重于跨跨跨中,主索的張張力力和垂度度根據(jù)張力普遍方方方程,鋼絲的線線膨膨脹系數(shù)ε=1.22EE-5Δt=15℃令C1=EQ\f(E\s(,k)A\s(,n)cos\s(2,)β,24H\s(2,))+++[3P((PP+G))+GGEQ\s(2,)]-H+εΔtEEQ\s(,k)AEQ\s(,n)cosEQ\s(2,β)=EQ\f(195×10016×1\s(2,),24×5800\s(2,))×[3××113000(113000+4425..7113)++4225.77133EQ\s(2,)]-588000+(1.2E5)××155×1995××1000166×1EQ\s(2,)=11112711.550422得到張力方程HEQ\s(3,t)+C1HEQ\s(2,t)C2-CC33=0令C2=EQ\f(x(L-x),2L\s(2,))PPP(P+GG))EEQ\s(,k)AEQ\s(,n)cosEQ\s(2,β)=EQ\f(268×(536-268),2×536\s(2,))×1955××1000166×133000(133000+4225..7133)××1EQ\s(2,)=54477710024433666代入數(shù)據(jù)得張力力力方程：：HEQ\s(3,t)+(1127771.500442)HHEQ\s(2,t)-55624458886775886.007==0解方程得到Httt=577488.6225KKNfEQ\s(,t)=EQ\f(L,4H\s(,t))(EQ\f(G,2)+P)==EQ\f(536,4×5748.625)(EQ\f(425.713,2)++130000)=335..2655m1.6、塔頂位位位移對主主索的的影響時時的張張力和垂垂度塔頂位移△=000.088m得到張力方程HEQ\s(3,Δ)+C1HEQ\s(2,Δ)C2-CC33=0令C1=EQ\f(E\s(,k)A\s(,n)cos\s(2,)β,24H\s(2,))+++[3P((PP+G))+GGEQ\s(2,)]-H+ΔcosEQ\s(2,β)EQ\f(E\s(,k)A\s(,n),L)=EQ\f(195×10016×1\s(2,),24×5800\s(2,))×[3××113000(113000+4425..7113)++4225.77133EQ\s(2,)]-588000+0.08×111EQ\s(2,)×EQ\f(195×10016,536)=1122111.44533×195×10000166×113000(113000+4425..7113)××1EQ\s(2,)==5477711024433366代入數(shù)據(jù)得張力力力方程：：HEQ\s(3,Δ)+(1121111.45533)HEQ\s(2,Δ)-556624558886755866.077=00解方程得到HΔΔΔ=575577.3118KKNfEQ\s(,Δ)=EQ\f(L,4H\s(,Δ))(EQ\f(G,2)+P)==EQ\f(536,4×5757.318)(EQ\f(425.713,2)++130000)=335..2111m令C2=EQ\f(x(L-x),2L\s(2,))PPP(P+GG))EEQ\s(,k)AEQ\s(,n)cosEQ\s(2,β)=EQ\f(268×(536-268),2×536\s(2,))1.7承重纜的的的應(yīng)力驗驗算在跑車輪作用下下下的主索索應(yīng)力力，以跨跨中吊吊重時為為最大大：P=130t跑車輪數(shù)n=888主索面積F=11100116mmm2主索拉力H=TTT=5880tt主索彈性模量EEE=19950000MMPaa，可行。主纜受力最大的的的區(qū)域是是在西西岸，從從塔到到錨固處處H=（PPP+Q）L/4ff++qL2/8f==5580TTT西=HHH/=55800/=66200Tδ=T/F=66619MPPaa1.8、承重纜纜纜的接觸觸應(yīng)力力的驗算算圖3-6主攬攬攬接觸應(yīng)力力計計算示意意圖每每每根承重重纜行行走滑車車有三三輪組成成，其其三輪組組成的的切園的的直徑徑為52366mmmδ=+19500000=77228MPPa，可行采用鋼絞線作承承承重纜是是否可可行是此此方案案的成敗敗關(guān)鍵鍵。高強強度低低松馳鋼鋼鉸線線具有強強度高高、塑性性好、韌韌性高、耐耐腐腐蝕、低低松馳馳等特性性，現(xiàn)現(xiàn)已廣泛泛運用用在建筑筑上，作作預(yù)應(yīng)力力拉索索，承受受拉應(yīng)應(yīng)力使用用。在在施工過過程中中被普遍遍使用用在提升升、頂頂推、轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體及及應(yīng)力較較大的的工作場場所，對對其能承承受大大的拉應(yīng)應(yīng)力已已普遍被被大家家接受，通通常常大家認(rèn)認(rèn)為材材料高強強度就就是高硬硬度，韌韌性差，易易脆脆斷，疲疲勞強強度差。鋼鋼鉸鉸線之所所以被被廣泛的的運用用，也在在與其其具備了了普通通高強度度材料料所不具具備的的性能。按高強度低松馳馳馳鋼鉸線線（YB/TT115219999）是要求求按按批次進(jìn)進(jìn)行試試驗合格格才可可廠。其其中有有松弛試試驗，偏偏斜拉試試驗，疲疲勞試驗驗。其中闡述：5．4工藝性性能能工藝性能是指抗抗抗交變應(yīng)應(yīng)力的的性能和和抗脈脈動拉伸伸疲勞勞的性能能。5．4．1偏偏斜拉伸伸試驗驗通常應(yīng)用(不用用用于拉索索)的鍍鋅鋼鋼絞絞線其偏偏斜拉拉伸系數(shù)數(shù)應(yīng)為為不大于于288％。用于拉索的鍍鋅鋅鋅鋼絞線線其偏偏斜拉伸伸系數(shù)數(shù)應(yīng)為不不大于于20％。5．4．2疲疲勞試驗驗通常應(yīng)用情況(((不用于拉拉索索)的鍍鋅絞絞線線在受到到2000萬次0．7Fb～0．7Fb—2△Fa載荷后后應(yīng)應(yīng)不斷裂裂，其其公式如如下：：……………(1)式中：S0————鍍鋅鋼絞絞線線的公稱稱截面面積，mmm22；2△Fa——脈脈動動應(yīng)力幅的的的載荷值值，NN。用于拉索的鍍鋅鋅鋅鋼絞線線在受受到2000萬次0．45Fbb～0．45Fbb—2△F。載荷后后應(yīng)應(yīng)不斷裂裂，其其公式如如下：：……………(2)式中：S0————鍍鋅鋼絞絞線線的公稱稱截面面積，mmm22；2△Fa——脈脈動動應(yīng)力幅的的的載荷值值，NN。附錄C(標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)準(zhǔn)的附錄錄)偏斜拉伸試驗C1試驗的原原原理試驗的方法是在在在拉伸應(yīng)應(yīng)力下下把試樣樣置于于滾輪上上，直直至鋼絞絞線中中至少有有一根根鋼絲斷斷裂為為止。C2符號L錨形夾頭之之之間試樣樣的總總長，mmmFb最大負(fù)荷荷荷，N，用于偏偏斜斜拉伸試試驗的的專用試試樣至至少進(jìn)行行二次次拉伸試試驗來來確定FA對試樣進(jìn)進(jìn)進(jìn)行偏斜斜拉伸伸試驗時時達(dá)到到的最大大負(fù)荷荷，NKi試樣的每每每次偏斜斜拉伸伸系數(shù)，％％Ki＝(1—FFFA／Fb)×100％K試樣的計算算算偏斜拉拉伸系系數(shù)，％％K＝∑ki／nnn是試驗次數(shù)數(shù)數(shù)：5～8α偏斜角(見圖圖圖C1)圖C1偏斜拉拉拉伸試驗的的原原理圖C3試樣至少對5個試樣樣樣進(jìn)行試試驗。在用于確定Fbbb值的兩個個試試樣之間間的產(chǎn)產(chǎn)品中制制取試試樣。試樣長度應(yīng)足以以以安裝在在試驗驗裝置中中的錨錨形夾頭頭上。C4試驗裝置置置試驗機應(yīng)不易變變變形。試試樣通通過2個錨形夾夾頭頭安裝在在試驗驗裝置上上。一一個稱為為驅(qū)動動錨形夾夾頭，位位于施加加張力力的位置置一端端。一個個稱為為固定錨錨形夾夾頭，位位于夾夾持試樣樣另一一端。試樣在固定滾輪輪輪上移動動，確確保試祥祥和滾滾輪之間間作相相對移動動。試驗裝置的原理理理如下(見圖C1～圖C3))：——滾輪和固定定錨錨形夾頭之之之間的距距離：：700mmmm±50mmm?！苯墙墙牵害粒?0°±0．5°——滾輪：滾輪輪的的幾何特性性性見圖C22和圖C3。僅有滾輪槽相應(yīng)應(yīng)應(yīng)位置有有公差差要求。中心滾輪是固定定定的，它它是熱熱處理鋼鋼，其其硬度為為588HRCC～62HRRCC。驅(qū)動錨形夾頭上上上負(fù)荷測測量裝裝置的讀讀數(shù)精精度至少少為22％。必須須記記錄最大大負(fù)荷荷值。圖C2對公稱稱稱直徑為1122．5mm或12．9mm鋼絞絞線線進(jìn)行試試驗的的中心滾滾輪圖C3對公稱稱稱直徑：1155．2mm或15．7mm鋼絞絞線線進(jìn)行試試驗的的中心滾滾輪C5試驗條件件件除非另有規(guī)定，試試驗一般在115～25℃室溫進(jìn)行。試樣在試驗裝置置置上就位位，然然后把試試樣安安裝在錨錨形夾夾頭上。試樣施加負(fù)荷的的的速度應(yīng)應(yīng)盡可可能地均均勻，不不要超過過300MPaa／s。負(fù)荷值F、通過過過負(fù)荷測測量裝裝置確定定。附錄D(標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)準(zhǔn)的附錄錄)脈動拉伸疲勞試試試驗D1試驗原理理理試驗方法是使試試試樣承受受兩種種負(fù)荷(預(yù)定的脈脈動動拉伸最最大負(fù)負(fù)荷和最最小負(fù)負(fù)荷)之間的脈脈動動拉伸應(yīng)應(yīng)力。D2試樣D2．1形式式式疲勞試驗用試樣樣樣是一段段未經(jīng)經(jīng)加工的的鋼絞絞線。D2．2尺寸寸寸兩個錨形夾頭之之之間的試試樣尺尺寸應(yīng)盡盡可能能地長，至至少少500mmmm。D3試驗條件件件在試驗的全過程程程中，脈脈動拉拉伸的最最大負(fù)負(fù)荷和最最小負(fù)負(fù)荷應(yīng)保保持恒恒定值。所所以以，合適適的方方法是考考慮一一個能周周期性性檢查負(fù)負(fù)荷或或能作記記錄的的裝置，負(fù)負(fù)荷荷的控制制精度度至少為為1％。應(yīng)力頻率不超過過過167HHzz(即為100000次／／min))。所有應(yīng)力都呈軸軸軸向傳遞遞給試試樣，既既沒有有鉗口影影響，也也沒有缺缺口影影響，有有一個個相應(yīng)的的裝置置能限定定錨形形夾頭試試樣的的任何滑滑移。由于缺口影響，或或局部過熱引引起錨形夾頭頭中試樣的斷斷裂時，該試試驗被認(rèn)為是是無效的，應(yīng)應(yīng)重新試驗。通過上述分析可可可得出結(jié)結(jié)論鋼鋼絞線的的抗疲疲勞完全全能滿滿足使用用工況況的要求求，此此其一，其其二二：試驗驗工況況基本與與使用用工況相相符，偏偏斜拉值值一般般為20％，偏斜斜角角為1600。偏斜拉拉力力為相當(dāng)當(dāng)為正正常應(yīng)力力的80％，從附附錄C可看出偏偏斜斜拉破壞壞主要要是滾輪輪產(chǎn)生生壓力造造成接接觸點應(yīng)應(yīng)力集集中，與與局部部彎曲造造成，通通過附錄錄可看看出試驗驗用的的滾輪，15系列的滾滾輪輪用28mm的，13系列用24mm的，21.88mmm的絞線使使用40mm的滾輪，而而而工作使使用的的滾輪為300mmm，而且是是由由三組輪輪組成成，三輪輪布置置在直徑50000mmm的園曲線線上上，其形形成的的角度約1700。這樣大大大大增加了了接觸觸面積，分分配配了正壓壓力，極極大的減減小了了接觸應(yīng)應(yīng)力。角角度、輪輪徑的的加大減減小了了彎曲應(yīng)應(yīng)力減減小了彎彎曲疲疲勞的可可能。這這樣即可可大大大提高實實際使使用工況況中的的偏斜拉拉值。疲勞試驗可看出出出鋼絞線線抗疲疲勞性能能是很很好的，而而我我們在實實際工工況，使使用的的頻率是是極低低的，全全橋33個節(jié)段其其兩兩端的兩兩段不不考慮，只只剩剩31段，加橋橋面面板31段，重載載單單向使用31次。使用鋼絞線強度度度高，節(jié)節(jié)約材材料，是是用鋼鋼絲繩重重量的的1/3，單根絞絞線線的重量量為2噸多，便便于于架設(shè)，便便于于施工，發(fā)發(fā)現(xiàn)現(xiàn)損壞便便于更更換。其其低松松馳性能能可很很好控制制其受受載后的的撓度度，以利利于控控制安裝裝位置置，鋼絲絲繩受受載后會會發(fā)生生（非彈彈性的的）不可可逆的的拉伸變變細(xì)的的現(xiàn)象。另另外外無倫鋼鋼絞線線還是鋼鋼絲繩繩都存在在著受受拉后向向捻向向的相反反方向向旋轉(zhuǎn)散散勁，若若不考慮慮就會會產(chǎn)生相相互纏纏繞，鋼鋼鉸線線錨固用用擠壓壓錨錨固固周向向無固定定約束束，可隨隨意散散勁，而而鋼絲絲繩錨固固時此此問題解解決就就很麻煩煩。模擬使用狀態(tài)試試試驗?zāi)M使用狀態(tài)試試試驗，跨跨度20mm，高差2mm,,221.88mmm的鋼鉸線線，10噸的滑輪輪輪輪徑250mmmm,懸掛載荷4.7噸，運行行了了單程700次。1,經(jīng)計算拉應(yīng)應(yīng)力力Hs>HH,,2,偏斜角αss<<α=16000。3,載荷：試驗驗狀狀態(tài)1:4..77,工況是1:44,輪徑：試驗驗狀狀態(tài)250mmmm,工況300mmmm×35,將試驗使用用過過的絞線切切切取長12000mmm試驗件。做做做拉伸試試驗均均達(dá)到58000KKN，無損失失。5、工程實例江油哪吒大橋跨跨跨徑256mmmm,鋼加勁梁61段，橋面面板61段。使用用的的是單側(cè)4根15.224鋼鉸線，單單單側(cè)載荷荷為7噸，承重重纜纜已最大大負(fù)重重25噸過主纜纜使使用。①、絞線破斷力力力與載荷比比為為14.33::1，現(xiàn)工況況是14.33::1②、使用頻率11122次，現(xiàn)工工況況是31次③、使用滑車