某特大橋120m連續(xù)梁合攏計(jì)算合攏順序主橋合攏順序：先次邊跨合攏、再懸臂澆注邊跨A16a塊，然后邊跨合攏、最后中跨合攏。根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙施工步驟圖，對(duì)稱安裝次邊跨合攏吊架和合攏撐架，將兩懸臂端間距離按設(shè)計(jì)合擾溫度及預(yù)施應(yīng)力后彈性壓縮換算后進(jìn)行約束鎖定，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁的合攏段長(zhǎng)度、合攏施工順序、合攏口臨時(shí)鎖定方法均應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求，合攏口臨時(shí)鎖定力應(yīng)大于解除任何一側(cè)梁墩臨時(shí)固結(jié)后各墩全部活動(dòng)支座的摩擦力。臨時(shí)張拉T18、B1，張拉力為800kN，同時(shí)將次邊跨合攏一側(cè)101#和98#墩的臨時(shí)固定支座的水平約束釋放。澆注合攏段混凝土，養(yǎng)護(hù)、拆模。張拉完次邊跨第一批合攏束后，便可以拆除101＃、98＃墩臨時(shí)墩。此時(shí)次邊跨掛籃不拆除，100#墩和99#臨時(shí)墩不拆除，以利于施工安全。次邊跨合攏后，懸臂澆筑16號(hào)塊和邊跨直線段A17。邊跨現(xiàn)澆段支架必須壓重，剛度和穩(wěn)定性滿足設(shè)計(jì)要求。安裝邊跨合攏吊架和合攏撐架，將兩懸臂端間距離按設(shè)計(jì)合擾溫度及預(yù)施應(yīng)力后彈性壓縮換算后進(jìn)行約束鎖定，臨時(shí)張拉T17、B9，張拉力為800kN。澆注合攏段混凝土，養(yǎng)護(hù)、拆模。張拉完邊跨第一批合攏束。張拉邊跨和次邊跨第二批合攏束，拆除邊跨和次邊跨施工掛籃和施工支架。對(duì)稱安裝中跨合攏吊架和合攏撐架，將兩懸臂端間距離按設(shè)計(jì)合擾溫度及預(yù)施應(yīng)力后彈性壓縮換算后進(jìn)行約束鎖定，臨時(shí)張拉T18、B1，張拉力為800kN，同時(shí)100#和99#墩的臨時(shí)固定支座的水平約束釋放。澆注合攏段混凝土，養(yǎng)護(hù)、拆模。張拉完跨中第一批合攏束后，便可以拆除100＃、99＃墩臨時(shí)墩。對(duì)稱張拉次邊跨第三批和中跨第二批合攏束，拆除中跨掛籃，全橋成橋。合攏階段監(jiān)控測(cè)量合攏前應(yīng)進(jìn)行全懸臂在典型天氣下24小時(shí)或48小時(shí)線型、溫度場(chǎng)、應(yīng)力測(cè)量，觀測(cè)了解合攏前的溫度變化與梁端高程及合攏段長(zhǎng)度變化的規(guī)律，確定合理的合攏溫度及時(shí)間，合攏宜在一天中最低氣溫時(shí)完成。預(yù)計(jì)101#和100#墩次邊跨合攏在6月份。根據(jù)合攏前線型測(cè)量的結(jié)果，調(diào)整中線和高程符合設(shè)計(jì)和監(jiān)控要求。合攏前將多余施工荷載清除，并進(jìn)行合攏前線型測(cè)量。為保證澆筑混凝土過程中，合攏口始終處于穩(wěn)定狀態(tài)，在澆筑之前在各懸臂端加上與混凝土重量相等的配重，加載和卸載都應(yīng)該對(duì)稱梁體軸線進(jìn)行。合攏配重施工中進(jìn)行應(yīng)力和線型測(cè)量。各個(gè)合攏階段施工中，進(jìn)行混凝土澆注、預(yù)應(yīng)力張拉以及關(guān)鍵施工工況的線型和應(yīng)力測(cè)量，及時(shí)進(jìn)行測(cè)量結(jié)果與理論值的比較，特別是體系轉(zhuǎn)換階段。成橋后全橋線型和應(yīng)力測(cè)量。梁跨結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換應(yīng)在合擾段縱向連續(xù)預(yù)應(yīng)力束張拉并壓漿完成后進(jìn)行，主要是將臨時(shí)支座固結(jié)解除，將梁落于正式支座上，并按標(biāo)高調(diào)整支座高度和反力，而支座反力的調(diào)整應(yīng)以高程控制為主，反力作為校核。在施工中，正式支座已按設(shè)計(jì)要求的位置、標(biāo)高及位移量進(jìn)行安裝和設(shè)置，只要箱梁施工中撓度控制好，支座標(biāo)高不作調(diào)整，因此體系轉(zhuǎn)換只涉及臨時(shí)支座解除。為使合攏段施工處于穩(wěn)定狀態(tài)，需要將正式支座臨時(shí)鎖定和釋放。支座安裝應(yīng)根據(jù)設(shè)計(jì)考慮預(yù)偏值。關(guān)鍵施工步驟計(jì)算結(jié)果：說明：為便于比較合攏配重施工效果，對(duì)次邊跨合攏時(shí)在101＃墩和100＃墩考慮配重，而99＃墩和98＃墩不考慮配重，計(jì)算結(jié)果見表1；.臨時(shí)固結(jié)和混凝土墩身協(xié)同受力，如圖1；懸澆掛籃和模板按659kN計(jì)（其中掛藍(lán)重441kN，模板重218kN），作用點(diǎn)距懸臂最前端0.5m。合攏支架利用已有施工掛藍(lán)。合攏施工荷載應(yīng)對(duì)稱相等，如施工中超出重量要求，應(yīng)重新計(jì)算；為便于描述施工，從寧波側(cè)開始掛藍(lán)依次編號(hào)為掛藍(lán)1～掛藍(lán)8，如圖2。圖1臨時(shí)固結(jié)模型圖2掛藍(lán)示意圖13＃塊施工完成后，為平衡101＃墩和98#墩南北側(cè)重量不一致247kN，計(jì)算時(shí)在101#南側(cè)和98#墩北側(cè)4#塊和13#塊間施加均布荷載5.6kN/m。101＃墩臨時(shí)固結(jié)不平衡反力72kN，北側(cè)大；懸臂根部上緣應(yīng)力增量-0.11MPa，南側(cè)位移下?lián)?mm，北側(cè)上撓2mm。14＃，15＃塊施工完成，掛藍(lán)位于14＃塊上，對(duì)稱懸澆結(jié)束，進(jìn)入合攏施工階段。101＃墩掛藍(lán)7和98#墩掛籃2往墩中心各移8m，預(yù)留合攏段施工及合攏吊架的操作平臺(tái)，附加橋面壓重去除，100#墩掛藍(lán)6和99#墩掛藍(lán)3作為合攏吊架。101＃墩和98＃墩T構(gòu)平衡。101＃墩和100＃墩懸臂端施加合攏配重，合攏口鎖定同時(shí)去除101＃墩和98#墩臨時(shí)固結(jié)水平約束。合攏段配重一般有“等重量配重法”、“等彎矩配重法”及“等位移配重法”?！暗葟澗嘏渲胤ā备侠?、更實(shí)用的，即懸臂端部吊架所受的力對(duì)墩頂?shù)膹澗氐扔谂渲貙?duì)墩頂?shù)膹澗?，該方法容易?jì)算，且加載位置明確。2m合攏段重量2×570kN，距固結(jié)支座54.5m；次邊跨在13＃和14＃塊上壓重，距離固結(jié)支座50.5m，如此合攏段配重重量G=570×54.5/50.5=615kN，邊跨和跨中在13＃和14＃塊上壓重。101＃墩臨時(shí)固結(jié)不平衡反力667kN，南側(cè)大，100＃墩臨時(shí)固結(jié)不平衡反力331kN，北側(cè)大。懸臂端配重施加后最大撓度變化-7mm。壓重后懸臂根部上緣應(yīng)力減少0.40MPa，變化量小。隨合攏段澆注，同步去除合攏段配重。養(yǎng)護(hù)完成張拉次邊跨第一批合攏束，卸除邊跨、跨中配重；次邊跨合攏段混凝土澆筑，懸臂下?lián)?mm，合攏段配重的施加抵消了懸臂下?lián)?。因壓重作用?00#墩臨時(shí)固結(jié)不平衡反力795kN，北側(cè)大，比不壓重大424kN；壓重前后懸臂根部上緣應(yīng)力幾乎沒有變化；邊跨側(cè)撓度改變量最大為-4mm。去除101＃墩和98#墩臨時(shí)固結(jié)，次邊跨合攏完成。101#墩掛藍(lán)8和98＃墩掛藍(lán)1移至15＃塊，施工16＃塊施工邊跨102＃墩和97＃墩直線段，邊跨合攏施工，邊跨施工不壓重邊跨合攏段混凝土澆筑，懸臂下?lián)?mm。張拉邊跨和次邊跨第二批合攏束，拆除邊跨和次邊跨施工掛籃1～掛籃3，以及掛籃6～掛籃7和施工支架。100＃墩掛藍(lán)5南移8m，作為合攏段施工及合攏吊架的操作平臺(tái)，99#墩掛藍(lán)4作為跨中合攏吊架。100＃墩和99＃墩懸臂端13＃和14＃塊上施加合攏配重615kN，合攏口鎖定同時(shí)去除100＃墩臨時(shí)固結(jié)水平約束?？缰袘冶叟渲氐氖┘雍?9＃墩臨時(shí)固結(jié)不平衡反力最大為13777kN，南側(cè)大，比不加配重大3844kN。懸臂端配重施加后最大撓度變化14mm。壓重后懸臂根部上緣應(yīng)力最大減少1.40MPa。隨合攏段澆注，同步去除合攏段配重，張拉第一批預(yù)應(yīng)力束?？缰泻蠑n段混凝土澆筑，懸臂下?lián)?mm，合攏段配重的施加可以抵消懸臂下?lián)?。因壓重作用?9#墩臨時(shí)固結(jié)不平衡反力6289kN，南側(cè)大，比不壓重大；壓重前后懸臂根部上緣應(yīng)力最大變化-0.43MPa；邊跨側(cè)撓度改變量最大為-7mm。去除100#墩和99#墩臨時(shí)固結(jié)。張拉剩余預(yù)應(yīng)力束后拆除跨中掛藍(lán)5和4，全橋主梁施工完成。成橋后，是否壓重對(duì)主梁應(yīng)力影響較小，壓重完成后懸臂根部上緣應(yīng)力最大減少0.14MPa；撓度最大改變量為-8mm。結(jié)論：根據(jù)計(jì)算分析，次邊跨和跨中合攏段混凝土澆注而產(chǎn)生的下?lián)衔灰茷?mm，邊跨合攏段混凝土澆注下?lián)衔灰苾H1mm；是否采取合攏段壓重施工，以及壓重施工前后，主梁應(yīng)力變化較小，跨中壓重后懸臂根部上緣應(yīng)力最大減少1.40MPa，壓重完成后懸臂根部上緣應(yīng)力最大減少0.14MPa；按壓重方法合攏，最大撓度變化14mm，壓重施工完成后撓度最大改變量為-8mm，需在對(duì)稱懸臂施工時(shí)調(diào)節(jié)；因T構(gòu)的合龍段配重，梁體產(chǎn)生較大彎矩，對(duì)主梁受力不利，同時(shí)臨時(shí)固結(jié)不平衡反力變大，最大增加3844kN，在跨中合攏時(shí)出現(xiàn)。現(xiàn)實(shí)施工中壓重施工繁瑣，由于未能準(zhǔn)確確定已澆混凝土方量，同步去除合攏段配重有一定盲目性，多卸或少卸對(duì)澆注反不利?；谝陨显蛘J(rèn)為合攏時(shí)可不設(shè)置合攏配重，只加強(qiáng)合攏勁性骨架剛度。表1合攏施工關(guān)鍵步驟計(jì)算結(jié)果施工階段墩身臨時(shí)固結(jié)不平衡衡反力懸臂固結(jié)處上緣緣正應(yīng)力(Mpa))懸臂端撓度(mmm)(kN)備注南側(cè)北側(cè)最大差值南側(cè)北側(cè)最大差值3101平衡-12.25-12.29-0.02-7-6098-12.31-12.23-6-7100-12.30-12.28-0.02-8-8099-12.30-12.28-8-84101667南側(cè)大-11.87-11.910.36-14-12-7980平衡-12.30-12.23-5-8100331北側(cè)大-11.92-11.900.40-15-15-7990平衡-12.30-12.28-8-85101277北側(cè)大-12.24-12.19-0.04-9-7-498330南側(cè)大-12.15-12.20-3-5100795北側(cè)大-12.19-12.27-0.07-10-8-499371南側(cè)大-12.26-12.12-6-66101/-12.17-12.14-0.11-4-10-798-12.15-12.06-3-91001379南側(cè)大-12.06-12.250.11-12-3-699311北側(cè)大-12.26-12.17-7-67101/-11.06-11.00-0.01-9114-398-11.01-11.0517-871002366北側(cè)大-12.70-12.220.0811-17-3991636南側(cè)大-12.23-12.78-14148直線段A17現(xiàn)現(xiàn)澆9101/-11.01-10.89-0.03-9214-498-10.92-10.9917-881001825北側(cè)大-12.52-12.150.1110-14-4991460南側(cè)大-12.16-12.63-121410101/-13.11-12.90-0.10-8335-498-12.89-13.0136-791006783北側(cè)大-13.63-12.120.2932-33-8994846南側(cè)大-12.14-13.92-2533以下僅給出1000#墩和99#墩的結(jié)果果1110010203北側(cè)大-13.85-13.211.3347-51-1210012963北側(cè)大-13.24-11.8844-63999933南側(cè)大-13.15-13.781.40-5447-149913777南側(cè)大-11.75-13.22-6850121006161北側(cè)大-13.34-13.40-0.3738-21-51006795北側(cè)大-13.71-13側(cè)大-13.36-13.29-0.43-2438-7997380南側(cè)大-13.00-13.72-313913100/-13.34-13.400.1448-37-6100-13.