生產(chǎn)車間吊車梁及牛腿計算書目錄HYPERLINK\l"_Toc241984797"一、概述1HYPERLINK\l"_Toc241984798"1)工程概況1HYPERLINK\l"_Toc241984799"2)計算目的1HYPERLINK\l"_Toc241984800"3)成果匯總1HYPERLINK\l"_Toc241984801"二、設計依據(jù)的規(guī)范及有關文件1HYPERLINK\l"_Toc241984802"三、基本資料2HYPERLINK\l"_Toc241984803"1)吊車資料2HYPERLINK\l"_Toc241984804"2)結構設計參數(shù)2HYPERLINK\l"_Toc241984805"四、吊車梁設2HYPERLINK\l"_Toc241984806"1)基本假定2HYPERLINK\l"_Toc241984807"2)復核計算2HYPERLINK\l"_Toc241984808"3)計算結果4HYPERLINK\l"_Toc241984809"五、牛腿設計4HYPERLINK\l"_Toc241984810"1)初擬斷面4HYPERLINK\l"_Toc241984811"2)荷載計算5HYPERLINK\l"_Toc241984812"3)最不利點應力復核6HYPERLINK\l"_Toc241984813"4)焊縫計算7HYPERLINK\l"_Toc241984814"5)計算結果8HYPERLINK\l"_Toc241984815"六、計算結果與匯總8HYPERLINK\l"_Toc241984816"七、附件9概述工程概況本工程為北京合縱科技股份有限公司生產(chǎn)辦公樓，位于北京市密云縣工業(yè)開發(fā)區(qū)三期開發(fā)區(qū)內(nèi)西環(huán)島北側，北京合縱科技股份有限公司院內(nèi)。擬建建筑物為一棟大車間、生產(chǎn)辦公樓。主體為鋼結構，牛腿高程為5.18m，吊車梁高程為5.59m。計算目的本計算主要是選擇吊車梁的形式與尺寸，假定牛腿的基本形式和尺寸，然后驗算其受力情況，并對其焊縫應力進行復核。成果匯總通過復核驗算，本工程吊車梁形式選用電動單梁吊車跨度為S=7.5~22.5m，吊車梁跨度為6m，起吊重量3t，截面規(guī)格為HT390QUOTE198QUOTE，牛腿的基本形式與尺寸詳見圖一，牛腿的最不利點應力值及其焊縫應力值都小于規(guī)范設計值，符合要求。設計依據(jù)的規(guī)范及有關文件《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017-2003）《鋼結構設計與計算》（機械工業(yè)出版社）《國家建筑標注設計圖集鋼吊車梁》（08SG520-3）橋機資料《華錦-廠家橋機資料》基本資料吊車資料吊車跨度為17.5m，吊車梁跨度為6.2m，起重量為3t根據(jù)橋機資料《華錦-廠家橋機資料》，選擇地面操縱，可得最大輪壓為，計算中取最不利的情況25.2KNPk-吊車最大輪壓標準值25.2KN結構設計參數(shù)μ-動力系數(shù)取1.05rg-可變荷載分項系數(shù)取1.4rq-永久分項系數(shù)取1.2吊車梁設計基本假定吊車跨度為17.5m，吊車梁跨度為6.2m，起重量為3t，參考《國家建筑標準設計圖集08SG520-3》第9頁吊車梁選用表，選用電動單梁吊車跨度為6m，鋼材型號為Q235，截面規(guī)格為HT390QUOTE198QUOTE，重量為306kg，鋼軌型號24kg/m復核計算均布荷載：（24+306/6）QUOTE1.2QUOTE9.8=882N/m最大M值=882QUOTE6.22輪壓荷載：單個輪壓P=25.2QUOTE1.4QUOTE1.05=37KN，兩個輪子間距為2.5m，計算見圖一，圖一：圖一：計算簡圖與彎矩包絡圖（kn.m）先求出梁上的合力R，R=P1+P2=37+37=74KN以P2作用點為力矩中心，求得R與P2之間的距離，a=（37QUOTE2.5）/74=1.25m把P2和R對稱的放在梁跨中點C的兩邊，此時因為P2在R的右邊所以a=-1.25m由結構力學公式可得：Mmax=(R(L-a)2/4L)-MK=(74QUOTE(6.2+1.25)2/(4QUOTE6.2))-37QUOTE2.5=73.1kn.m根據(jù)結構力學影響線最大彎矩應該是在小車中點與吊車梁中點間距為0.625m，通過計算此時的輪壓荷載作用下的最大彎矩為73.1kn.m故最大彎矩值為（選用吊車梁允許最大值）通過以上論證選用吊車梁可以適用本工程。計算結果通過復核計算的論證吊車梁的最大彎矩值小于圖集中允許最大彎矩值，所以《國家建筑標準設計圖集08SG520-3》第9頁中電動單梁吊車跨度為6m，鋼材型號為Q235，截面規(guī)格為HT390QUOTE198QUOTE，重量為306kg，鋼軌型號24kg/m適用于本工程牛腿設計初擬斷面參考其他工程，牛腿的基本形式與尺寸詳見圖二牛腿大樣圖。圖二牛腿大樣圖荷載計算通過查《國家建筑標準設計圖集08SG520-3》可得吊車梁重量為306QUOTE6.2/6=316.2kg，鋼軌重量為24kg/m，通過參橋機參加資料，本工程選用LDA電動單梁起重機，起重量為3t，最大輪壓為22.6-25.2KN,這取最大值25.2KN,最不利情況兩輪子重合25.2QUOTE2=50.2KN=5.02t，可變荷載分項系數(shù)為rg=1.4,永久分項系數(shù)rq=1.2，動力系數(shù)μ=1.05。故不可變荷載為=GKQUOTErq=（0316+0.024QUOTE6.2）QUOTE1.2=0.558t可變荷載為=PKQUOTErgQUOTEμ=5.04QUOTE1.4QUOTE1.05=7.4t匯總=GK+PK=7.4+0.5588t最不利點應力復核根據(jù)《鋼結構設計與計算》首先要驗算A點應力。然后再進行焊縫計算。圖三：圖三工字型鋼截面A點的應力計算根據(jù)《鋼結構設計與計算》進行核算A點的應力。斷面翼緣長度為300mm，腹板高度550mm，翼緣與腹板通過CAD查詢可得工字型截面慣性矩：IX=609095833mm4Iy=45045833mm4A點以上的面積矩300QUOTE10QUOTE280=840000mm3工字型截面A點的截面抵抗矩：WA=IX/275=2214894mm3正應力計算QUOTE=Pe/WA=80000QUOTE263/2214894=9.5N/mm2剪應力計算τ=PS1/Itw=80000QUOTE840000/（609095833QUOTE10）=11.03N/mm2折算應力QUOTEc=QUOTE2+3τ2)=21.34N/mm2<f=215N/mm2焊縫計算焊縫斷面見圖四，圖四：圖五焊縫截面周邊焊縫，轉(zhuǎn)角連續(xù)施焊，剪力有牛腿腹板焊縫承受，翼緣和腹板的厚度均為10mm，腹板豎向焊縫的有效截面面積Aw=0.7QUOTE1QUOTE（55+2）QUOTE2=79.8cm2全焊縫對X軸的慣性矩為Iw=2QUOTE0.7QUOTE1QUOTE30QUOTE28.852+4QUOTE0.7QUOTE1QUOTE（）QUOTE27.152+2QUOTE0.7QUOTE553/12=82850.4cm4焊縫最外邊緣截面模量WW1=82850.4/29.2=2837cm3翼緣和腹板連接處的彈性模量：WW2=84338/27.5=3013cm3在彎矩M=80QUOTE0.263=21KN.m作用下角焊縫最大應力為QUOTEf1=M/WW1=21000/2837=7.4N/mm2<?fffw=1.22QUOTE160=195.2N/mm2牛腿翼緣和腹板交接處有彎矩引起的應力QUOTE2m和剪力引起的τ2v共同作用QUOTE2m=M/WW2=21000/3013=7N/mm2τ2v=V/Aw=800/79.8=10N/mm2故：折算應力QUOTE2=QUOTE（QUOTE2m/?f）2+（τ2v）2=