、連續(xù)梁懸臂澆注施工方案跨徑：45+70+70+45m編制人：復(fù)核人：批準(zhǔn)人：xxxx局集團(tuán)有限公司盤營(yíng)客運(yùn)專線x標(biāo)段項(xiàng)目經(jīng)理部二○○九年九月二十一日xx特大橋xx河連續(xù)梁懸臂澆注施工方案一、編制依據(jù)1、《客運(yùn)專線鐵路橋涵工程施工質(zhì)量驗(yàn)收暫行標(biāo)準(zhǔn)》及《鐵路混凝土工程施工質(zhì)量驗(yàn)收補(bǔ)充標(biāo)準(zhǔn)》2、《客運(yùn)專線鐵路橋涵工程施工技術(shù)指南》3、《盤營(yíng)客運(yùn)專線xx特大橋施工圖設(shè)計(jì)文件》4、《無(wú)砟軌道現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁（雙線）》跨度45+70+70+45m含適應(yīng)CRTSⅠ型板式無(wú)砟軌道結(jié)構(gòu)補(bǔ)充設(shè)計(jì)圖紙（圖號(hào)：通橋（2008）2368A-Ⅴ）5、根據(jù)《客運(yùn)專線鐵路施工技術(shù)指南》及《鐵路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》；等相關(guān)驗(yàn)收規(guī)范；6、根據(jù)《鐵路工程施工安全技術(shù)規(guī)程》等相關(guān)規(guī)范7、《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ128-20008、《遼寧省人民政府文件》遼政發(fā)［2000］4號(hào)9、河道管理范圍內(nèi)建設(shè)項(xiàng)目管理的有關(guān)規(guī)定（水利部、國(guó)家計(jì)委水政［1992］7號(hào)二、工程概況盤營(yíng)客運(yùn)專線xx特大橋DK66+199.28～DK66+430.98段采用一聯(lián)45+2*70+45m連續(xù)梁跨xx河主河道越設(shè)計(jì)，xx河枯水期河寬230m，最深處水深4.5m，橋梁沿既有溝海線走行，采用圓端形橋墩，鉆孔樁基礎(chǔ)，其中三個(gè)主墩均在水中，邊墩靠近河岸。橋梁采用雙線設(shè)計(jì)，線間距5m，橋梁采用懸臂澆注施工方法，單“T”構(gòu)懸臂澆注，梁體為單箱單室、變截面、變高度結(jié)構(gòu)。橋梁采用三向預(yù)應(yīng)力體系。豎向采用φ25mm高強(qiáng)精軋螺紋鋼筋，錨固體系采用JLM-25型錨具，張拉體系采用YC60A型千斤頂；縱向與橫向預(yù)應(yīng)力筋采用1×7-15.2-1860-GB/T5224-2003預(yù)應(yīng)力鋼絞線，其中橫向預(yù)應(yīng)力采用單端張拉工藝，縱向預(yù)應(yīng)力采用雙端張拉工藝，豎向預(yù)應(yīng)力采用單端復(fù)拉工藝。三、施工進(jìn)度計(jì)劃考慮征地拆遷困難及施工防汛安全要求，擬水中墩樁基安排在枯水季節(jié)施工，xx河連續(xù)梁計(jì)劃于2009年9月15日開始進(jìn)行修便道、棧橋，搭設(shè)水上鉆孔平臺(tái)，2009年11月15日正式開始鉆孔樁施工，每個(gè)主墩二臺(tái)反循環(huán)鉆機(jī)同時(shí)施工，2010年1月1日鉆孔樁施工完成（按每臺(tái)鉆機(jī)5～７天1根樁），主墩承臺(tái)采用鋼板樁結(jié)合鋼管樁圍堰圍水支擋結(jié)構(gòu)施工，2010年10月15日完成承臺(tái)澆筑，2010年11月5日墩身施工完畢，2011年8月1日連續(xù)梁合攏。本進(jìn)度計(jì)劃未考慮邊墩，邊墩與主墩同時(shí)進(jìn)行施工提前完成墩身澆筑。四、施工方案1、棧橋施工1.1棧橋結(jié)構(gòu)形式跨xx河主河道處由兩岸分別填筑施工便道和搭設(shè)施工棧橋至xx河中心合攏。施工棧橋侵占河道約100米，棧橋?qū)?m，施工采用鋼便橋。棧橋用于橋梁下部施工材料、機(jī)械設(shè)備進(jìn)退場(chǎng)、混凝土輸送進(jìn)場(chǎng)通道。棧橋采用貝雷梁，基礎(chǔ)為鋼管樁基礎(chǔ)。棧橋承載力需滿足履帶吊在橋面行走及起重和8m3混凝土罐車錯(cuò)車要求。棧橋的平面位置距承臺(tái)側(cè)面距離不少于2m施工（見xx河連續(xù)梁施工便道棧橋及施工平臺(tái)平面布置圖），能夠滿足整個(gè)施工期間的要求。棧橋施工示意見下圖。棧橋施工示意圖施工時(shí)，在棧橋前端安裝導(dǎo)向架，起吊鋼管樁，順導(dǎo)向架插入河中，在樁頂安裝振動(dòng)打樁機(jī)，錘打下沉鋼管樁，直到入土深度和貫入度達(dá)到設(shè)計(jì)要求。每樁位處有單排三根直徑φ60厘米，δ=10毫米的鋼管樁，鋼管樁橫向間距3m,跨度為9m，樁間用剪刀撐連接，樁頂高出洪水位0.5m，梁部采用拼裝貝雷梁搭設(shè)。1.2結(jié)構(gòu)受力檢算1、荷載取值（按一排樁最不利的荷載情況考慮）a、恒載工字鋼帽梁自重（雙I36b）65.6kg/m×6.0*2m=787.2kg合7.87KN貝雷片桁架縱梁自重（9/3）×(6片×272kg/片)=4896kg合48.96KN橋面分配梁（I25b工字鋼）(31根×6.0m/根)×42kg/m=7812kg合78.12KNδ10鋼板：6×9×0.01×7.85×103=42.39KN以上恒載合計(jì)：G恒=7.87+48.96+78.12+42.39=177.34KNb、施工活載45t砼車：自重20t+砼重25t（2.5t/方*10方）汽車吊50t:自重35t+吊重20t施工荷載及人群荷載：4KN/m2考慮棧橋?qū)嶋H情況，同方向車輛間距不小于18米，即一跨內(nèi)同方向最多只布置一輛重車，并考慮滿載砼罐車和空載砼罐車錯(cuò)車。2、棧橋鋼管樁長(zhǎng)度確定a、車輛在棧橋上行駛（不考慮吊車在棧橋上作業(yè)），且行車至樁位處，考慮施工期間的以最不利荷載作為計(jì)算荷載，則以運(yùn)輸車及施工與人群荷載為計(jì)算對(duì)象，其荷載由三根樁承受。則每根樁的恒載值為：F=G恒/2=88.67KN每根樁承受活載重量為：N＝G活/2＝329KN故一根樁所承的荷載合計(jì)為F+N＝413.67KN考慮車輛行駛時(shí)的沖擊力及河床沖刷等影響，取安全系數(shù)為1.3。則單樁承載力為1.3×413.67＝537.771KNb、鋼管樁入土深度確定根據(jù)單樁堅(jiān)向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式：Quk＝1/2（Qsk+Qpk）=1/2（UΣｑsikli+ｑpkAp），其中Qsk為樁側(cè)摩阻力，Qpk為樁端阻力，考慮鋼樁受力主要為樁側(cè)摩阻力，故不考慮樁端阻力作用，則單樁承載力為Quk=UΣqsikli，其中u為樁身周長(zhǎng)，qsik為樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力，li為第i層土的厚度。由縱斷面圖可查（1）480#墩第一層粉質(zhì)黏土(河床高程：-1.5m)qs1k=55kpaL1=4m第二層細(xì)砂qs2k=30kpaL2=?則0.63π（55×4+30L2）/2=537.771KN則鋼管樁合計(jì)入土深度為L(zhǎng)=4+10.8=14.8m鋼管樁長(zhǎng)度為14.8+3=17.8m,取18m。2、平臺(tái)搭設(shè)由于施工場(chǎng)地限制，為方便施工，在便道與棧橋順接處搭設(shè)施工平臺(tái)（具體位置見xx河連續(xù)梁施工便道棧橋及施工平臺(tái)平面布置圖），以便于車輛上下棧橋及施工過程中材料的堆放及周轉(zhuǎn)。施工平臺(tái)由φ630mm鋼管樁支承，鋼管樁之間焊接剪刀撐，鋼管樁頂部開槽后再將I56b工字鋼作為橫梁，在其上布置貝雷梁，后在其上分布I36b工字鋼做為分配梁，平臺(tái)頂面滿鋪10mm鋼板，在平臺(tái)四周設(shè)置圍欄。2、承臺(tái)施工2.1鋼板樁結(jié)合鋼板樁圍堰設(shè)計(jì)概況介紹xx河大橋水中480#墩處筑島頂面標(biāo)高+3.6m，河床標(biāo)高取-0.4m（按筑島填土厚度4m的底面而定），承臺(tái)底面標(biāo)高-12.558m。采用鋼管樁結(jié)合拉森鋼板樁圍堰進(jìn)行承臺(tái)施工，鋼管樁Φ630×10×24000mm、拉森鋼板樁575×10×12000mm（豎向2根焊接接長(zhǎng)到24000mm），圍堰平面尺寸為21.6×17.6m，共設(shè)置5道內(nèi)支撐，承臺(tái)底面以下2m為C30封底混凝土。圍堰樁頂標(biāo)高為+3.6m，第一道內(nèi)支撐位于樁頂以下2m，標(biāo)高為+1.6m，以下逐道間距3+3+2.5+2.5m逐道支撐，第五道支撐到封底混凝土頂距離為3.5m（此值保證承臺(tái)模板的支立），如圖1。圖1鋼管樁圍堰及內(nèi)支撐位置示意圖2.1.2驗(yàn)算算依據(jù)（1）趙樹德主編，《土土力學(xué)》，高高等教育出出版社，20044.2（2）李廉錕主編，《結(jié)結(jié)構(gòu)力學(xué)》，高高等教育出出版社，19966.5（3）粟一凡主編，《材材料力學(xué)》，高高等教育出出版社，19911.8（4）凌治平主編，《基基礎(chǔ)工程》，人人民交通出出版社，19955.6（5）盤營(yíng)客專xxx特大橋施工工設(shè)計(jì)圖，鐵鐵三院設(shè)計(jì)計(jì)院，20099（6）羅旗幟主編，《橋橋梁工程》，（鉸鉸接板計(jì)算算相關(guān)內(nèi)容容），人民民交通出版版社，2.1.3計(jì)算算資料2.1.3.11地質(zhì)資料料480#墩址回回填土筑島島厚度約44m為素填填黃土，回回填土以下下為粉細(xì)砂砂。（1）筑島回填黃土土填土厚度4m，內(nèi)內(nèi)摩擦角φ1=144°，γ1=188.0kNN/m3；主動(dòng)土壓力系數(shù)數(shù)Ka1==tg2((45°--φ1/2))=0.661。（2）粉細(xì)砂厚度20m，內(nèi)內(nèi)摩擦角φ2=322°，γ2=199.5kNN/m3；主動(dòng)土壓力系數(shù)數(shù)Ka2==tg2((45°--φ2/2))=0.3307。2.1.3.22結(jié)構(gòu)參數(shù)數(shù)鋼管樁：Φ6330mmm×10mmm×240000mm；；按16Mn鋼，抗彎彎容許應(yīng)力力[σw]=2250Mppa；彈性模模量E=2110Gpa。拉森鋼板樁：QQ345鋼，5755mm×10mmm×240000mm，截截面模量W=13446cm33/m，抗彎容容許應(yīng)力[σw]=2250Mppa；彈性模模量E=2110Gpa。內(nèi)支撐：Q2335鋼，容許許壓應(yīng)力[σ]=1660Mpa；抗彎容容許應(yīng)力[σw]=1170Mppa；容許抗抗剪應(yīng)力[τ]=955Mpa。2.1.3.33計(jì)算內(nèi)容容對(duì)比工程概況中中提到的原原方案和改改進(jìn)方案，易易知改進(jìn)方方案是科學(xué)學(xué)合理的。由此，按改進(jìn)方方案（圖1）進(jìn)行驗(yàn)驗(yàn)算鋼管樁樁強(qiáng)度、鋼鋼板樁強(qiáng)度度及變形、內(nèi)內(nèi)支撐強(qiáng)度度及布置等等。1.鋼管樁強(qiáng)度驗(yàn)算算說(shuō)明：不論是采采用原方案案，還是采采用改進(jìn)方方案，驗(yàn)算算時(shí)的荷載載最不利位位置均位于于第五道支支撐到封底底混凝土底底面段3..5m+2m=5.5mm范圍。理理由是：（1）該段為為開挖最深深段，土壓壓力最大；；（2）該段跨跨度最大（5.5m）。分析：（1）開挖到樁頂以以下約2..5m深處處，設(shè)置第第一道支撐撐。設(shè)置第第一道支撐撐前，管樁樁在外側(cè)土土壓力下樁樁頂向內(nèi)側(cè)側(cè)傾移，這這一傾移使使得管樁外外側(cè)土壓力力由靜土壓壓力（開挖挖前）變?yōu)闉橹鲃?dòng)土壓壓力（開挖挖后）。此時(shí)，樁外側(cè)為為主動(dòng)土壓壓力，內(nèi)側(cè)側(cè)為部分被被動(dòng)土壓力力及靜土壓壓力。（之之所以稱之之為部分被被動(dòng)土壓力力，是因?yàn)闉闃俄斚騼?nèi)內(nèi)側(cè)傾移或或有傾移趨趨勢(shì)，但這這一被動(dòng)土土壓力遠(yuǎn)未未達(dá)到臨界界狀態(tài)的被被動(dòng)土壓力力——朗金理論論中的被動(dòng)動(dòng)土壓力——土體被壓壓臨界破壞壞時(shí)的土壓壓力。）（2）封底混凝土底底部以上共共18.55m，設(shè)置置第一道支支撐后，向向下逐段（或或逐層）開開挖的過程程中，鋼管管樁不會(huì)再再向內(nèi)側(cè)傾傾移。原因因是：各道道橫向內(nèi)支支撐約束了了管樁向內(nèi)內(nèi)側(cè)傾移。（3）鋼管樁實(shí)際會(huì)會(huì)產(chǎn)生微小小的向內(nèi)側(cè)側(cè)傾移量，這這一微小傾傾移量為內(nèi)內(nèi)支撐的彈彈性壓縮量量，這一微微小傾移量量使得管樁樁外側(cè)土壓壓力由靜土土壓力變?yōu)闉橹鲃?dòng)土壓壓力。（4）封底混凝土層層以下5..5m范圍圍內(nèi)土層受受力相對(duì)較較復(fù)雜：開開挖頂層土土?xí)r，樁端端部外側(cè)一一定范圍內(nèi)內(nèi)為部分被被動(dòng)土壓力力；開挖到到一定深度度后，隨著著各道內(nèi)支支撐的設(shè)置置及向下開開挖卸載，其其外側(cè)的部部分被動(dòng)土土壓力逐漸漸減小，直直到最后成成為主動(dòng)土土壓力；而而管樁內(nèi)側(cè)側(cè)土則反之之，開始在在樁端部?jī)?nèi)內(nèi)側(cè)一定范范圍內(nèi)為主主動(dòng)土壓力力，開挖到到一定深度度后，隨著著各道內(nèi)支支撐的設(shè)置置及向下開開挖卸載，其其內(nèi)側(cè)的主主動(dòng)土壓力力逐漸增大大，直到最最后成為被被動(dòng)土壓力力。（5）不考慮臨界狀狀態(tài)管樁的的最小入土土深度。理理由是：設(shè)設(shè)置的各道道支撐限制制了管樁的的傾移，不不會(huì)產(chǎn)生朗朗金被動(dòng)土土壓力理論論中或板樁樁計(jì)算理論論中的臨界界狀態(tài)。（6）基于以上各條條分析，針針對(duì)改進(jìn)方方案，對(duì)長(zhǎng)長(zhǎng)24m的鋼鋼管樁結(jié)合合拉森板樁樁圍堰進(jìn)行行受力驗(yàn)算算。經(jīng)上面各條分析析，鋼管樁樁受力模型型為下圖（圖2）：圖2圖2中：取單位寬度1mm為計(jì)算對(duì)對(duì)象，則；；取最不利荷載AAB段為驗(yàn)算算對(duì)象：計(jì)算假定：五道道內(nèi)支撐視視為剛性；；各支撐間間的鋼管樁樁段由連續(xù)續(xù)梁簡(jiǎn)化為為簡(jiǎn)支梁。因此，計(jì)算跨度度LAB==5.55m；以一根鋼管樁結(jié)結(jié)合一片拉拉森板樁為為一個(gè)組合合單元進(jìn)行行計(jì)算，寬寬度為630++575==1.2005m；于是，（減300kN/mm是由于帶帶水開挖）Mmax=Mppa由計(jì)算資料知11m寬度內(nèi)內(nèi)拉森板根根數(shù)為1000cm÷÷57.55cm=11.74根所以，W拉森森板=13446÷1..74=7773.66W=W管樁+WW拉森板=22644+7733.6=33037..6cm33σw==151..24MMpa≤[σw]=2250MMPa結(jié)論：從整體結(jié)結(jié)構(gòu)驗(yàn)算結(jié)結(jié)果得知，鋼鋼管樁結(jié)合合拉森鋼板板樁強(qiáng)度滿滿足要求。2.拉森鋼板樁強(qiáng)度度驗(yàn)算（屬屬于局部強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算）圖3拉森板樁樁最不利荷荷載位置受受力圖（取取高度方向向10cmm板帶）在最大土壓力處處取寬5775cm、高高10cmm的拉森板板帶作為計(jì)計(jì)算對(duì)象，如如圖3。最大土壓力p==130..7kN//m2；高10cm范圍內(nèi)內(nèi)鋼板的荷荷載線集度度為q=0..1×1330.7==13kNN/m;計(jì)算跨徑為;受力模型為一端端固結(jié)、一一端鉸接的的板。Mmax=σw==322..3Mppa＞[σw]=2250MMPa結(jié)果分析：在對(duì)對(duì)拉森板不不加支撐的的情況下，靠靠一端焊接接于管樁上上的固結(jié)作作用，其抗抗彎強(qiáng)度是是不能滿足足要求的。拉森板一半的長(zhǎng)長(zhǎng)度為2887.5mmm，在其其中部加焊焊豎向鋼板板時(shí)（圖4），計(jì)算算跨徑變?yōu)闉?75//4=1443.755mm。圖4鎖口拉森森板樁加強(qiáng)強(qiáng)示意因此，這時(shí)的MMmax==σw==80.558Mppa≤[σw]=2250MMpa結(jié)論：在拉森板板樁的中點(diǎn)點(diǎn)附近加焊焊豎向鋼板板后，拉森森板可滿足足強(qiáng)度要求求。3.拉森鋼板樁剛度度驗(yàn)算（局局部穩(wěn)定驗(yàn)驗(yàn)算）加焊豎向鋼板情情況下（如如圖4）：0.4mm這說(shuō)明在加焊豎豎向鋼板情情況下，拉拉森板變形形很小。4.內(nèi)支撐驗(yàn)算分析：原地面開挖到一一定深度，到到達(dá)設(shè)置第第一道支撐撐位置。第一道支撐設(shè)置置前，鋼管管樁頂部在在外側(cè)土壓壓力下向內(nèi)內(nèi)傾移，作作用在鋼管管樁上的主主、被動(dòng)土土壓力自平平衡狀態(tài)下下設(shè)置第一一道支撐。也也即：土壓壓力已經(jīng)平平衡后，才才設(shè)置第一一道支撐，此此時(shí)，第一一道內(nèi)支撐撐是沒有起起到支撐作作用的（水水平向支撐撐的壓力為為零）。繼續(xù)開挖到設(shè)置置第二道內(nèi)內(nèi)支撐位置置時(shí)，設(shè)置置第二道內(nèi)內(nèi)支撐前，土土壓力由第第一道內(nèi)支支撐承受。此此時(shí)，設(shè)置置的第二道道內(nèi)支撐并并不受水平平向壓力，只只有繼續(xù)向向下開挖時(shí)時(shí)，第二道道內(nèi)支撐開開始受水平平向壓力。如此類推，第三三到第五道道內(nèi)支撐受受力同上述述分析。圖5基于上述分析，可可知（參圖圖5）：第一道支撐：承承受下挖AB段土體時(shí)時(shí)產(chǎn)生的土土壓力；第二道支撐：承承受下挖BC段土體時(shí)時(shí)產(chǎn)生的土土壓力；第三道支撐：承承受下挖CD段土體時(shí)時(shí)產(chǎn)生的土土壓力；第四道支撐：承承受下挖DE段土體時(shí)時(shí)產(chǎn)生的土土壓力；第五道支撐：承承受下挖EF段土體時(shí)時(shí)產(chǎn)生的土土壓力；由圖5知，第五道支撐撐為最不利利荷載位置置，作為驗(yàn)驗(yàn)算對(duì)象。圖6計(jì)算第五五道支撐反反力示意圖圖帶水開挖時(shí)，圍圍堰內(nèi)的水水壓力卸載載掉部分管管樁外側(cè)土土壓力。取入土深度1..5m處為為彈性支撐撐點(diǎn)，則有有：求得R5=58155.8kNN一根φ630內(nèi)支撐截截面S1=π(0.31152-00.30552)=00.01995m2內(nèi)支撐根數(shù)根（計(jì)計(jì)算模型中中已含大于于1.5的安全系系數(shù)）結(jié)論：最不利荷荷載處采用用2根φ630內(nèi)支撐滿滿足要求。（由于鋼管內(nèi)支支撐屬于點(diǎn)點(diǎn)支撐，而而鋼管樁外外側(cè)土壓力力屬于分布布荷載，點(diǎn)點(diǎn)支撐對(duì)分分布荷載，會(huì)會(huì)引起局部部變形，因因此，應(yīng)在在圍堰四角角加設(shè)斜向向支撐）綜上，得出以下下驗(yàn)算結(jié)論論：（1）φ630鋼管樁結(jié)結(jié)合575型拉森板板樁鎖口圍圍堰方案可可行。（2）內(nèi)支撐采用55層，每層2道φ630鋼管結(jié)合合原方案中中的斜向H型角支撐撐，方案可可行。建議：1.開挖過程中，內(nèi)內(nèi)支撐上疏疏下密原則則；但是，由由于承臺(tái)（含含加臺(tái)）高高度一次立立模澆注的的需要，方方案中出現(xiàn)現(xiàn)上密而下下疏現(xiàn)象，建建議適當(dāng)提提高第一道道支撐（因因?yàn)樵O(shè)置第第一道支撐撐前，土壓壓力完全由由管樁自平平衡），第第五道支撐撐位置固定定，上面四四道支撐可可減少為三三道，但按按上疏下密密原則布置置。2.隨時(shí)觀測(cè)板樁變變形；測(cè)量量管口相對(duì)對(duì)距離，板板樁壁相對(duì)對(duì)距離；有有條件的情情況下，建建議對(duì)第五五道支撐上上下1.55m范圍內(nèi)內(nèi)設(shè)置一定定數(shù)量應(yīng)變變片，并記記錄應(yīng)變片片粘貼位置置及應(yīng)力、應(yīng)應(yīng)變值。3.記錄管樁樁打入過程程中的入土土速度、難難易程度；；從什么標(biāo)標(biāo)高開始入入土緩慢、采采用什么方方法進(jìn)行了了處理等都都應(yīng)記錄。打打樁過程中中，入土不不易時(shí)可采采用吸泥泵泵等插入鋼鋼管樁吸泥泥處理，但但是，接近近封底砼底底部標(biāo)高附附近應(yīng)盡量量避免采用用吸泥機(jī)，以以防止對(duì)底底部土壤過過多擾動(dòng)而而導(dǎo)致開挖挖是發(fā)生涌涌水。——也即，打打樁過程中中，能不采采用吸泥機(jī)機(jī)，最好不不采用。4.設(shè)置第五道（即即最下面一一道支撐）支支撐后，繼繼續(xù)開挖直直到封底砼砼底面，本本段豎向開開挖深度最最大（5..5m），建建議下挖33m后，進(jìn)進(jìn)行回注水水一定深度度后再對(duì)下下面2.55m深度范范圍進(jìn)行帶帶水開挖。5.過程中，深約112m以下下的開挖，應(yīng)應(yīng)隨時(shí)觀測(cè)測(cè)板樁、支支撐等變化化情況，同同時(shí)，應(yīng)加加強(qiáng)局部支支撐或支護(hù)護(hù)，以防止止局部失穩(wěn)穩(wěn)。6.橫向內(nèi)支撐上是是容易布設(shè)設(shè)應(yīng)變片的的，最好使使用應(yīng)變片片實(shí)測(cè)一些些定量數(shù)據(jù)據(jù)。7.封底砼厚度不宜宜太小，以以防止浮力力造成的向向上撓曲破破壞。通過以上理論計(jì)計(jì)算此方案案可行。根據(jù)施工實(shí)際調(diào)調(diào)查此施工工方案可行行，但存在在管壁堵水水困難及基基底涌泥涌涌砂等不利利因素，因因此采用鋼鋼管樁結(jié)合合鋼板樁支支護(hù)方案。a、通過以上理論論計(jì)算鋼管管樁采用直直徑φ630mmm，拉森森樁采用5575mmm。480#基坑采用用長(zhǎng)24mm,4881#基坑采用用長(zhǎng)21mm，壁厚100mm的鋼鋼管樁加拉拉森樁支護(hù)護(hù)，φ630mmm管樁上上兩邊焊接接拉森樁，將將全部管樁樁連接在一一起，通過過拉森樁來(lái)來(lái)止水。根根據(jù)開挖深深度自上而而下，鋼管管樁內(nèi)側(cè)設(shè)設(shè)置五道支支撐體系，第第一道支撐撐設(shè)在樁頂頂向下2mm，第二至至第五道支支撐由上到到下分配，分分別為3mm、3m、2.5mm、2.5mm、3.5mm（封底混混凝土為22.0m）（支支撐見圖7）。鋼管管樁內(nèi)側(cè)圍圍檁采用H40型鋼，前前三道內(nèi)支支撐采用φ630××10的Q235AA鋼管，后后兩道內(nèi)支支撐用φ630××12的無(wú)縫鋼鋼管，內(nèi)支支撐兩端增增加型鋼斜斜撐，斜撐撐采雙并40工字鋼，轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)角處的斜斜撐采用H40型鋼并帖帖焊鋼鋼管管適當(dāng)加強(qiáng)強(qiáng)。圍堰結(jié)結(jié)構(gòu)（見圖圖8）。a）鋼管樁和拉森樁樁支護(hù)b）鋼管樁和和拉森樁支支護(hù)圖7基坑支支護(hù)斷面圖圖單位cm圖8基坑防護(hù)護(hù)平面圖單位：cmb、采用單根長(zhǎng)度度為24mm和21m的鋼鋼管樁，鋼鋼管樁打設(shè)設(shè)寬度比承承臺(tái)最大結(jié)結(jié)構(gòu)尺寸每每邊寬至少少1.5mm，根據(jù)鋼鋼管樁單根根寬度和底底承臺(tái)最大大截面尺寸寸18.66*14..6鋼鋼管樁樁打設(shè)寬度度分別為221.6mm和17.66m，每邊邊寬1.55m，鋼管管樁需露出出正常水位位1m，以阻阻擋受潮水水影響，河河水流向基基坑內(nèi)。鋼鋼管樁內(nèi)部部設(shè)五道圍圍檁。圍檁檁及加固圖圖（圖9）。圖10鋼管樁樁與鋼板樁樁加固示意意圖2.1．2鋼管管樁焊接施施工方案（一）Ф6300管樁的對(duì)對(duì)焊接口處先電焊滿滿焊，焊縫縫高度100mm，然然后在接頭頭處焊4塊加強(qiáng)鋼鋼板，尺寸寸為25×225×1..4cm，厚厚度=14mmm。（二）575拉拉森樁與Ф630管樁連接接焊575拉森樁與與Ф630管樁連接接采用雙面面全長(zhǎng)滿焊焊，再在拉拉森樁與鋼鋼管樁上每每80cmm一道采用15×115×1..4cm鋼鋼板進(jìn)行加加強(qiáng)焊。（三）H40型型鋼與Ф630管樁的焊焊接1、H40型鋼的對(duì)對(duì)焊。接口口處，先進(jìn)進(jìn)行滿焊，焊焊縫高度111mm；；再在H鋼兩側(cè)焊焊加強(qiáng)鋼板板，厚度==14mmm；2、拉森樁與鋼管管樁的焊接接，雙面滿滿焊，焊縫縫高度100mm。2.1.3鋼管管樁打設(shè)方方案鋼管樁加工好后后，利用50t履帶吊，50t汽車吊,DZ1180振動(dòng)錘。其其中DZ1880振動(dòng)錘負(fù)負(fù)責(zé)全部管管樁的拔出出與部分圍圍堰的管樁樁打設(shè)。1、施工順序是：：先施打角角樁，保證證第一根鋼鋼管樁的垂垂直度，并并且保證沿沿挖好的基基坑中線施施打；然后后，在兩側(cè)側(cè)同時(shí)展開開管樁施工工，施工中中控制好管管樁互相穿穿插時(shí)的自自由長(zhǎng)度，以以保證圍堰堰的順利合合攏。2、施工工藝流程程：插打定定位角樁→逐根插打打鋼管樁至至圍堰合攏攏→挖掘機(jī)、吸吸泥開挖→邊支護(hù)邊邊堵漏→混凝土墊墊層→承臺(tái)施工→拆除鋼管管樁圍堰3、施工準(zhǔn)備：ФФ630鋼管，H40型鋼運(yùn)到到工地后，加加工焊接施施工平臺(tái)，在在平臺(tái)將三三種材料點(diǎn)點(diǎn)焊在一起起，然后再再轉(zhuǎn)移開進(jìn)進(jìn)行焊接，控控制好角樁樁、平樁三三種材料的的角度。4、經(jīng)測(cè)量定位后后，沿圍堰堰四周布置置好開挖線線。1）、鋼管樁插打打：為保證證鋼板樁打打設(shè)精度采采用屏風(fēng)式式打入法。先先用吊車將將鋼板樁吊吊至插樁點(diǎn)點(diǎn)處進(jìn)行插插樁，插樁樁時(shí)鎖口要要對(duì)準(zhǔn)，每每插入一塊塊即套上樁樁帽輕輕錘錘擊。在打打樁過程中中，為保證證垂直度，用用兩臺(tái)經(jīng)緯緯儀在兩個(gè)個(gè)方向加以以控制。為為防止鎖口口中心平面面位移，在在打樁進(jìn)行行方向的鋼鋼板樁鎖口口處設(shè)卡板板，阻止板板樁位移。同同時(shí)在圍檁檁上預(yù)先算算出每塊板板塊的位置置，以便隨隨時(shí)檢查校校正。打樁樁時(shí)，開始始打設(shè)第一一、二塊鋼鋼板的打入入位置和方方向要確保保精度，每每打入1mm測(cè)量一次次。2）、鋼管樁圍堰堰合攏：為為了便于鋼鋼鋼管樁圍圍堰合攏，在在合攏之前前（約12根管樁左左右）控制制每一根管管樁互相穿穿插的自由由長(zhǎng)度，直直至最后合合攏。5、支撐、開挖吸吸泥、封底底：鋼管樁樁插打完畢畢后，即可可開挖，安安裝內(nèi)支撐撐由上至下下，邊開挖挖邊堵漏邊邊支護(hù)。垂垂直挖掘機(jī)機(jī)挖除回填填土層后，部部分土方需需要采取吸吸泥方式吸吸至設(shè)計(jì)要要求后，澆澆筑水下封封底混凝土土2m，待達(dá)達(dá)到強(qiáng)度后后，進(jìn)行排排水便開始始承臺(tái)施工工。鋼管樁圍堰的拆拆除：等墩墩身施工完完成后，預(yù)預(yù)埋0#塊施工鋼鋼管樁后，回回填土方，拆拆除內(nèi)支撐撐，然后進(jìn)進(jìn)行管樁的的拔除。2.2承臺(tái)鋼筋施工2.2.1鋼筋加工（1）鋼筋表面的油漬漬、漆污、水水泥漿和用用錘敲擊能能剝落的浮浮皮、鐵銹銹等均應(yīng)清清除干凈。（2）鋼筋應(yīng)平直、無(wú)無(wú)局部折曲曲。（3）加工后的鋼筋，表表面不應(yīng)有有削弱鋼筋筋截面的傷傷痕。2.2.2綁扎扎綁扎承臺(tái)鋼筋前前應(yīng)使嵌入入承臺(tái)內(nèi)的的基樁頂部部顯露出新新鮮混凝土土，承臺(tái)底底層鋼筋網(wǎng)網(wǎng)在越過樁樁頂處不得得截?cái)?。承臺(tái)鋼筋在預(yù)制制廠加工完完成后運(yùn)至至現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行行綁扎，綁扎過程程嚴(yán)格按照照?qǐng)D紙及規(guī)規(guī)范要求進(jìn)進(jìn)行施工，并并應(yīng)預(yù)留出出足夠的加加臺(tái)鋼筋長(zhǎng)長(zhǎng)度。待混凝土澆筑完完成并達(dá)到到一定的強(qiáng)強(qiáng)度后，再再進(jìn)行加臺(tái)臺(tái)鋼筋的綁綁扎?，F(xiàn)場(chǎng)綁扎鋼筋應(yīng)應(yīng)符合下列列要求①鋼筋的交叉點(diǎn)應(yīng)應(yīng)用鐵絲綁綁扎結(jié)實(shí)，必必要時(shí)，亦亦可用點(diǎn)焊焊焊牢。②除設(shè)計(jì)有特殊規(guī)規(guī)定外，箍箍筋應(yīng)與主主筋垂直。③箍筋的末端應(yīng)向向內(nèi)彎曲;箍筋轉(zhuǎn)角角與鋼筋的的交接點(diǎn)均均應(yīng)綁扎牢牢固（鋼筋筋與箍筋平平直部分的的相交點(diǎn)可可成梅花式式交叉扎牢牢）。④綁扎用的鐵絲要要向里彎，不不得伸向保保護(hù)層內(nèi)。2.2.3模板支護(hù)模板選用大塊鋼鋼模，現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)用吊車進(jìn)進(jìn)行安裝，在在內(nèi)側(cè)設(shè)置置拉桿，模模板外側(cè)用用鋼管做縱縱橫肋，用用方木在坑坑壁與模板板間支承。2..2.4混凝土土拌制試驗(yàn)室室試配混凝凝土配合比比是以骨料料表面干燥燥時(shí)計(jì)算的的理論配合合比。拌合合站進(jìn)行混混凝土的拌拌制施工時(shí)時(shí)，試驗(yàn)室室應(yīng)根據(jù)砂砂、石骨料料的實(shí)際含含水量換算算成實(shí)際施施工拌制的的材料用量量配合比（以以質(zhì)量比計(jì)計(jì)），以配配合比通知知單通知拌拌合站執(zhí)行行?；炷翝仓炷猎诎韬险菊炯邪韬秃?，混凝土土罐車運(yùn)往往工地，在在運(yùn)輸過程程中同時(shí)對(duì)對(duì)混凝土攪攪拌，防止止離析。承承臺(tái)邊緣搭搭設(shè)溜工字字，混凝土土罐車直接接對(duì)準(zhǔn)溜工工字放混凝凝土。溜工工字底距混混凝土澆筑筑面高差不不允許大于于2m。當(dāng)混混凝土自由由傾落高度度超過2mm時(shí)，采用用串筒降低低混凝土的的降落速度度，限制混混凝土傾落落范圍，防防止混凝土土的離析?；炷吝M(jìn)行分層澆筑，每層厚度不超過30cm。為避免形成接縫，澆筑上層時(shí)插入式振搗器伸入到下層10cm，插入式振搗棒的移動(dòng)間距不得大于振搗棒的作用直徑。振搗棒與側(cè)模保持5～10cm的距離，防止側(cè)模受振動(dòng)器影響而發(fā)生變形或碰撞模板、鋼筋、預(yù)埋件等。振搗時(shí)采取快插慢拔的方式，插入和拔出必須保持振搗棒的垂直。振搗時(shí)間以混凝土表面泛漿為好?；炷恋牟鹉：宛B(yǎng)護(hù)混凝土澆筑完畢3天后拆除模板，模板拆除后用吊車吊出基坑外存放。養(yǎng)護(hù)必須在混凝土凝固后及時(shí)用土工布覆蓋其表面，灑水養(yǎng)護(hù)。養(yǎng)護(hù)期間必須保證混凝土表面不干燥，養(yǎng)護(hù)時(shí)間不少于7天。3、0#塊施工3.1搭設(shè)0##塊托架前前的準(zhǔn)備工工作3.1.1臨時(shí)時(shí)支座橋梁完成體系轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換前，為為避免永久久支座受不不規(guī)則力而而影響正常常使用，同同時(shí)為了墩墩梁臨時(shí)固固結(jié)，需設(shè)設(shè)置臨時(shí)支支座，臨時(shí)時(shí)支座設(shè)置置在墩柱頂頂部?jī)蓚?cè)，臨臨時(shí)支座采采用C50砼澆注，澆澆注時(shí)應(yīng)根根據(jù)臨時(shí)支支座長(zhǎng)度適適當(dāng)分塊，中中間用竹膠膠板隔開，以以利于工后后拆除，臨臨時(shí)支座的的頂標(biāo)高應(yīng)應(yīng)比相應(yīng)箱箱梁底部標(biāo)標(biāo)高低一塊塊竹膠板的的厚度，以以滿足鋪設(shè)設(shè)底模的需需要。3.1.2墩梁梁固結(jié)為保證橋梁懸臂臂澆注階段段能抵抗不不平衡力矩矩，在墩頂頂部位設(shè)置置墩梁固結(jié)結(jié)措施，具具體設(shè)計(jì)為為：在墩柱柱內(nèi)預(yù)埋φφ32高強(qiáng)精精軋螺紋鋼鋼筋，型號(hào)號(hào)為PS8830，抗抗拉極限強(qiáng)強(qiáng)度8300MPa，單單根鋼筋錨錨下應(yīng)力按按747MMpa控制，鋼鋼筋通過臨臨時(shí)支座穿穿入箱梁0#塊底板，在在底板上設(shè)設(shè)置張拉臺(tái)臺(tái)座，臺(tái)座座與箱梁一一起澆注，澆澆注時(shí)錨墊墊板下設(shè)置置3層Φ16鋼筋網(wǎng)片片，待箱梁梁0#塊澆注完完成后，張張拉精軋螺螺紋鋼筋，完完成墩梁固固結(jié)。墩頂單側(cè)共設(shè)334根精軋螺螺紋，兩側(cè)側(cè)中心間距距為3.225m，最最大可抵抗抗不平衡力力矩為34×7747×33.14××322÷÷4×3..6=733496kkn.m，大于設(shè)設(shè)計(jì)要求的的653668kn..m。墩梁固固結(jié)布置見見下圖。3.1.3防落落梁擋塊根據(jù)設(shè)計(jì)文件要要求，需在在連續(xù)梁墩墩頂設(shè)置防防落梁措施施，邊墩在在澆注直線線段時(shí)埋設(shè)設(shè)相應(yīng)預(yù)埋埋件，主墩墩頂澆注鋼鋼筋混凝土土擋塊，在在澆注0#塊時(shí)埋設(shè)設(shè)擋板。擋擋塊可與墊墊石、臨時(shí)時(shí)支座一起起澆注。3.1.4支座座安裝支座采用大噸位位球型鋼支支座（LXQZ型），其其中邊墩采采用90000kn，主墩采采用450000kn，支座類類型共分固固定、橫向向、多向、縱縱向四種，各各支座的安安裝位置既既要參考支支座安裝圖圖（橋通（2008）23688A-V），又要要結(jié)合線下下結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)圖紙。結(jié)結(jié)合各方資資料本橋梁梁支座布置置如下：施工墊石前，應(yīng)應(yīng)對(duì)設(shè)計(jì)院院提供的標(biāo)標(biāo)高進(jìn)行復(fù)復(fù)核，應(yīng)參參照支座噸噸位預(yù)留螺螺栓孔，預(yù)預(yù)留孔的直直徑允許偏偏差為0-20mmm，孔深深度允許偏偏差為0-50mmm，澆注注前應(yīng)對(duì)標(biāo)標(biāo)高、中線線、預(yù)留孔孔位置仔細(xì)細(xì)檢查核對(duì)對(duì)無(wú)誤后方方可進(jìn)行施施工，澆注注完成后應(yīng)應(yīng)及時(shí)對(duì)標(biāo)標(biāo)高、平整整度、預(yù)留留孔位置進(jìn)進(jìn)行復(fù)測(cè)，對(duì)對(duì)不合格項(xiàng)項(xiàng)進(jìn)行處理理。支座安裝前應(yīng)仔仔細(xì)核對(duì)噸噸位、類型型，確保無(wú)無(wú)誤，還應(yīng)應(yīng)注意區(qū)分分支座預(yù)偏偏量（固定定支座、橫橫向支座無(wú)無(wú)預(yù)偏量），靠靠近固定墩墩的支座預(yù)預(yù)偏量小，遠(yuǎn)遠(yuǎn)離固定墩墩的預(yù)偏量量大。支座座安裝時(shí)要要按照相應(yīng)應(yīng)位置的設(shè)設(shè)計(jì)預(yù)偏量量將支座上上蓋板進(jìn)行行調(diào)整，預(yù)預(yù)偏量為由由收縮徐變變引起的偏偏移△1+合攏溫差差引起的偏偏移△2之和。支座墊石處理完完畢并鑿毛毛后，根據(jù)據(jù)確定的支支座類型即即可開始安安裝，對(duì)于于重量較大大的支座需需采用3噸千斤頂頂進(jìn)行調(diào)整整標(biāo)高和平平整度，較較小的可采采用木楔調(diào)調(diào)整，調(diào)整整結(jié)束仔細(xì)細(xì)檢查標(biāo)高高、平整度度、中線以以及與墊石石間空隙（設(shè)設(shè)計(jì)要求22.5cmm），無(wú)誤誤后開始支支立灌漿用用模板，支支座螺栓孔孔與墊層一一起灌注，支支座安裝采采用重力式式灌漿法，灌灌注必須保保證從支座座中心向四四周流淌。安安裝完后支支座四角高高差不大于于2mm。支支座水平偏偏差不得大大于2mmm。3.20#塊塊施工3.2.1托架架設(shè)計(jì)與施施工0#塊托架采用鋼管管支架，主主要構(gòu)造見見下圖，細(xì)細(xì)部結(jié)構(gòu)詳詳見后附大大圖。支架主要由立柱柱、縱橫梁梁、木排架架、挑梁、聯(lián)聯(lián)結(jié)系構(gòu)成成。每支架共設(shè)置112根鋼管立立柱，立柱柱直徑600cm，壁壁厚1cmm，分別支支撐在加臺(tái)臺(tái)及承臺(tái)上上，澆注加加臺(tái)或承臺(tái)臺(tái)時(shí)需在設(shè)設(shè)計(jì)位置安安裝鋼板預(yù)預(yù)埋件，用用以固定鋼鋼管立柱，鋼鋼板下設(shè)置置錨固鋼筋筋。鋼管與與鋼板之間間采用焊接接固定。每根鋼管頂部均均設(shè)置2根56c型工工字鋼做為為縱梁，縱縱梁與鋼管管之間通過過角撐、斜斜撐等固定定?？v梁之上為255b工字鋼橫橫向分配梁梁，按600cm間距距布置，縱縱梁與橫梁梁之間設(shè)置置三角木楔楔，用以方方便工后拆拆除支架。為適應(yīng)箱梁底板板縱坡的需需要，橫梁梁上設(shè)置三三角木排架架，排架利利用15ccm方木制制作，加工工時(shí)依據(jù)放放樣尺寸統(tǒng)統(tǒng)一制作，以以保證底板板平整度。外側(cè)鋼管立柱頂頂設(shè)置挑梁梁，用以支支撐側(cè)模，承承受翼板重重量，挑梁梁上布置分分配小縱梁梁，以滿足足其上搭設(shè)設(shè)腳手架的的需要。挑挑梁采用336c工字字鋼，小縱縱梁采用25b工字鋼。為增強(qiáng)支架的穩(wěn)穩(wěn)定性，鋼鋼管立柱間間設(shè)置縱橫橫聯(lián)結(jié)，聯(lián)聯(lián)結(jié)主要采采用20#槽鋼，通通過焊接在在立柱上的的鋼板互相相聯(lián)結(jié)?？靠拷罩灰粋?cè)立柱與與墩柱進(jìn)行行聯(lián)結(jié)，澆澆注墩柱時(shí)時(shí)在墩柱內(nèi)內(nèi)預(yù)埋套筒筒及錨固鋼鋼筋，拆模模后將聯(lián)結(jié)結(jié)鋼筋擰入入套筒中，另另一端與立立柱焊接。3.2.2模板板施工外側(cè)模模采用定型型鋼模板，在在縱向上分分三塊，其其中外側(cè)對(duì)對(duì)稱兩塊澆澆注完0#塊后用于于懸臂澆注注施工，底底模采用優(yōu)優(yōu)質(zhì)竹膠板板，內(nèi)模采采用竹膠板板方木及型型鋼肋木加加固，內(nèi)模模支撐采用用腳手架。3.2.3支架模模板的相關(guān)關(guān)驗(yàn)算⑴、鋼管立柱根據(jù)支支架布置型型式，腹板板下對(duì)應(yīng)的的立桿受力力最大，為為簡(jiǎn)化計(jì)算算，偏安全全假定底板板中間的立立柱不受力力，全部由由腹板位置置立柱受力力。箱梁自重計(jì)算：：0##塊總重92255kn，扣除墩墩頂承重的的橫隔梁部部分32800kn92225-33280==59455kn根據(jù)假定，墩柱柱兩側(cè)各有有4根柱均擔(dān)擔(dān)，平均每每根柱受力力：59945÷88=7433kn考慮模模板及支架架自重，每每根柱受力力按900kkn計(jì)算。鋼管立柱可按無(wú)無(wú)偏心受壓壓考慮，根根據(jù)歐拉臨臨界公式計(jì)計(jì)算在集中中荷載作用用下壓屈穩(wěn)穩(wěn)定性。鋼管管受約束情情況偏安全全按兩端鉸鉸支考慮，則則臨界力Pk==EQ\F(π2EI,l2)=EQ\F(π22100×1099×π（0.644-0.5584）/64,122)=74553kn可見鋼管立柱的的受力遠(yuǎn)小小于失穩(wěn)時(shí)時(shí)的臨界力力，故鋼管管柱受力滿滿足要求。⑵工字鋼縱梁（II56c）參照照上述假定定，縱梁整整體受力900××2=18800knn，因?yàn)橥瑫r(shí)使用2根縱梁，故故單根縱梁梁承受均布布荷載q=9000÷5..15=1174.77kn/mm，偏安全全按簡(jiǎn)支梁梁進(jìn)行計(jì)算算：①?gòu)?qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算M==1/8qql2=00.1255×1744.7×55.1522=5788kn.mmσ=M/W

=578÷22550==226MMPa＜[σ]=2455MPa,強(qiáng)度滿足足要求。剪應(yīng)力計(jì)算：

τ=Q/A=4550/157..84=228.5MMPa＜[τ]=1255MPa，剪應(yīng)力力滿足要求求。②剛度驗(yàn)算fmax

=55qL4//384EEI

=5×174..7×1003×5.1554/(3384×2210×1109×714000×100-8)=0.01m＜[[f]=LL/4000=5.115/4000=0..012mm剛度滿足要求。⑶橫梁（I36cc）一側(cè)側(cè)混凝土重重量主要由由9根工字鋼鋼承擔(dān)，每每根承擔(dān)59455÷9÷22=3300kn，計(jì)算時(shí)時(shí)取單跨按按簡(jiǎn)支梁計(jì)計(jì)算，取q=3330÷2÷÷6.7//2=499.2knn/m①?gòu)?qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算M=1/8qll2=0..125××49.22×3.3352=669.1kkn.mσ=M/W

=69.1÷÷962==71MPa＜[σ]=2455MPa,強(qiáng)度滿足足要求。剪應(yīng)力計(jì)算：τ=Q/A=1665/90.888=188.15MMPa＜[τ]=1255MPa，剪應(yīng)力力滿足要求求。②剛度驗(yàn)算fmax

=55qL4//384EEI

=5×49.22×103×3.3554/(3384×2210×1109×173000×100-8)=2.22mm＜＜[f]==L/4000=33350/4400=88.3mmm剛度滿足要求。⑷挑梁（I36cc）每一一側(cè)共4道挑梁，中中間兩道受受力最大，將將承受122m長(zhǎng)范圍圍的翼板重重量，該段段翼板重量量為1.31（面積積）×12××26=4408knn每根挑梁最大承承受408÷÷2=2004kn，挑梁計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度取取2.5mm，q=811.6knn/m①?gòu)?qiáng)度驗(yàn)算M=1/8qll2=0..125××81.66×2.552=633.75kkn.mσ=M/W

=63.755÷9622=66MMPa＜[σ]=2455MPa,強(qiáng)度滿足足要求。剪應(yīng)力計(jì)算：

τ=Q/A=1002/90.888=111.2MPa＜[τ]=1255MPa，剪應(yīng)力力滿足要求求。②剛度驗(yàn)算fmax

=55qL4//384EEI

=5×81.66×103×2.544/(3884×2110×1009×173000×100-8)=0.01mm＜＜[f]==L/4000=25500/4400=66.25mmm剛度滿足要求。⑸小縱梁（25bb工字鋼）取跨度最大的中中間立柱部部分計(jì)算，該該段計(jì)算跨跨徑按立柱柱中心距66.38mm考慮，小小縱梁共設(shè)設(shè)置3根，承受受中間兩根根立柱部分分翼板重量量，該段重重量1.31（面積積）×6.338×266=2177kn每根挑梁最大承承受217÷÷3=722.4knn，q=111.3kkn/m①?gòu)?qiáng)度驗(yàn)算M=1/8qll2=0..125××11.33×6.3382=557.5kkn.mσ=M/W

=57.5÷÷282==203MMPa＜[σ]=2455MPa,強(qiáng)度滿足足要求。②剛度驗(yàn)算fmax

=55qL4//384EEI

=5×11.33×103×6.3884/(3384×2210×1109×35300×10-88)=12mm＜[ff]=L//400==63800/4000=15mmm剛度滿足要求。⑹木排架木排架由15ccm方木制制成，計(jì)算算跨徑取橫橫梁間距660cm，取取腹板最重重段進(jìn)行驗(yàn)驗(yàn)算，腹板板下有4根方木承承重，混凝凝土重量1×0.6×77.85××26=1122.55kn，單根方方木承重122..5÷4==30.66kn，q=30.6÷÷0.6==51knn/mM=1/8qll2=2..29knn.m，W=bhh2/6=15×152/6==562..5

cmm3截面積：A=110×15=1550cm2彈性模量：E==1×1004MPa慣性矩：

I==bh3//12=22812..5cm4①?gòu)?qiáng)度驗(yàn)算σw=M/W

=4MPa＜＜[σw]=13MPa,強(qiáng)度滿足足要求（參參考紅松木木）。由矩形梁剪應(yīng)力力計(jì)算公式式得：

τ=3Q/2A=3×(330.6//2)×103/(2×1500×15022)=1.5MPaa＜[τ]=2.33MPa，剪應(yīng)力力滿足要求求。②剛度驗(yàn)算fmax

=55qL4//384EEI

=5×51×00.64//(3844×2100×109×28122×10-88)=0.01mm＜＜[f]==L/4000=600/4000=0.115mm剛度滿足要求。⑺、橫橋向方木的的驗(yàn)算（10*100cm方木木）橫橋向方木間距距為30ccm，承受受30cmm寬度荷載載跨度按排排架最大布布設(shè)的0..6m計(jì)算算，荷載按按混凝土重重量的1.5倍估算。計(jì)算荷載取值：：1.5**0.3**0.8**26=99kn，線荷載：q=99/0.99=10kn//mM=1/8qll2=1..02knn.m，W=bhh2/6=15×152/6==166..7

cmm3截面積：A=110×10=1000cm2彈性模量：E==1×1004MPa慣性矩：

I==bh3//12=8833cmm4①?gòu)?qiáng)度驗(yàn)算σw=M/W

=6.1MPPa＜[σw]=13MPa,強(qiáng)度滿足足要求（參參考紅松木木）。由矩形梁剪應(yīng)力力計(jì)算公式式得：

τ=3Q/2A=3×(99/2)×103/(2×1000×10022)=0.67MPaa＜[τ]=2.33MPa，剪應(yīng)力力滿足要求求。②剛度驗(yàn)算fmax

=55qL4//384EEI

=5×9×0..94/((384××833×1104×1×1104)=0.09mm＜＜[f]==L/4000=6000/4000=1..5mm剛度滿足要求。⑻、模板的驗(yàn)算驗(yàn)算依據(jù)：竹材材物理力學(xué)學(xué)性能指標(biāo)標(biāo)：彈性模模量E=9**103MMPa，靜曲強(qiáng)強(qiáng)度f(wàn)=700MPaa；木材物物理力學(xué)性性能指標(biāo)：：彈性模量量E=9**103MMPa，靜曲強(qiáng)強(qiáng)度f(wàn)=255MPa。容許撓撓度δ≤L/4000。模板及支架自重重：1.44KN/mm2鋼筋混凝土自重重：26knn/m3振搗產(chǎn)生荷載：：2.0KKN/m22施工荷載：1..5KN//m2強(qiáng)度驗(yàn)算：竹木模板下面的的第一道肋肋木均按330cm間間距布設(shè)，按按最重的腹腹板位置進(jìn)進(jìn)行驗(yàn)算，偏偏安全按330cm簡(jiǎn)簡(jiǎn)支梁計(jì)算算。q=（1.4+2.00+1.55）*0.33+26**0.3**6.055=48..6kn//mM=1/8qLL2=0..54knn.m，W=1//6bh22=11..25cmm3，I=1//12bhh3=8..43ccm4σw=M/W

=48MPaa＜[σw]=70MPa,強(qiáng)度滿足足要求剛度驗(yàn)算：fmax

=55qL4//384EEI

=5×48.66×0.344/(3884×8..43×9×103))=0.7mm＜[[f]=LL/4000=3000/4000=0.75mm3.2.4加載為檢驗(yàn)支架的承承載能力及及支架和地地基的變形形情況，為為立模標(biāo)高高提供依據(jù)據(jù)，也為了了消除砼施施工前支架架的非彈性性變形，支支架搭設(shè)好好后，鋪設(shè)設(shè)底模，進(jìn)進(jìn)行加載試試壓。支架架預(yù)壓采用用噸袋裝砂砂加載，荷荷載為1.2倍的梁部部荷載。由由于墩頂部部位不用加加載，故加加載的總量量應(yīng)扣除墩墩頂對(duì)應(yīng)箱箱梁重量。3.2.5沉降降觀測(cè)在支架頂部和地地基表面相相同位置布布設(shè)觀測(cè)點(diǎn)點(diǎn)，墩柱兩兩側(cè)各取2個(gè)斷面，根根據(jù)支架構(gòu)構(gòu)造，在每每斷面支架架頂取5個(gè)觀測(cè)點(diǎn)點(diǎn)，支架底底設(shè)3個(gè)觀測(cè)點(diǎn)點(diǎn)。觀測(cè)點(diǎn)點(diǎn)布置見右右圖。①、分三次加載，即0～50%，50%～100%，100%～120%，每級(jí)加加載后均靜靜載3小時(shí)后分分別觀測(cè)支支架及地基基的沉降量量，做好記記錄，全部部加載結(jié)束束后，每6個(gè)小時(shí)進(jìn)進(jìn)行一次觀觀測(cè)，當(dāng)連連續(xù)兩次12小時(shí)內(nèi)沉降降量不超過過3mm，視為沉降降穩(wěn)定，經(jīng)經(jīng)監(jiān)理工程程師同意，可可進(jìn)行卸載載。②、卸載：：人工配合合吊車吊運(yùn)運(yùn)砂袋均勻勻卸載，卸卸載分兩級(jí)級(jí)進(jìn)行，同同時(shí)每級(jí)卸卸載靜載1小時(shí)后進(jìn)進(jìn)行觀測(cè)，做好好記錄以便便計(jì)算支架架及地基綜綜合變形。根根據(jù)觀測(cè)記記錄，整理理出預(yù)壓沉沉降結(jié)果，繪制沉降曲線圖，根據(jù)結(jié)果調(diào)整支架頂托的標(biāo)高來(lái)控制箱梁底板預(yù)拱高度。3.2.6底板板立模標(biāo)高高的設(shè)置為保證成橋后橋橋梁底板曲曲線在預(yù)計(jì)計(jì)范圍內(nèi)，需需設(shè)置施工工預(yù)拱度，預(yù)預(yù)拱度為一一代數(shù)值，主主要為各種種因素引起起橋梁預(yù)期期撓度的代代數(shù)和，各各種因素又又分為調(diào)高高因素和調(diào)調(diào)低因素。根據(jù)本橋特點(diǎn)以以及設(shè)計(jì)文文件，調(diào)高高因素主要要考慮支架架頂部彈性性變形，調(diào)調(diào)低因素主主要考慮由由橫載、預(yù)預(yù)應(yīng)力、砼砼收縮和徐徐變引起的的上撓值，此此值在設(shè)計(jì)計(jì)文件中提提供。3.3掛藍(lán)施工工掛藍(lán)采用菱形掛掛藍(lán)，掛籃籃主要由主主桁架、行行走及錨固固系統(tǒng)、吊吊桿系統(tǒng)、底底托系統(tǒng)、模模板系統(tǒng)五五大部分組組成。3.3.1掛藍(lán)藍(lán)結(jié)構(gòu)1、主桁架系統(tǒng)主桁桁架是由兩兩片外型呈呈菱形的桁桁片在其橫橫向設(shè)置橫橫梁組成一一空間桁架，并在兩面面豎弦桿中中間設(shè)置中中門架以提提高主桁的的穩(wěn)定性和和剛度，主主桁桿件采采用槽鋼兩兩側(cè)焊鋼板板，桿件間間采用40Cr鋼銷軸銷銷接。主桁桁兩側(cè)設(shè)有有側(cè)面吊架架（挑梁）用用于懸掛外外側(cè)模。2、行行走及錨固固系統(tǒng)掛掛籃在懸澆澆完一段箱箱梁，預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋張拉拉完畢后，每每一端利用用4付10噸倒鏈緩緩慢均勻地地牽引兩片片主桁架向向前移動(dòng)，同同時(shí)通過前前吊帶帶動(dòng)動(dòng)底平臺(tái)和和內(nèi)外模向向前滑動(dòng)，其其中外側(cè)模模通過提吊吊梁與掛藍(lán)藍(lán)一起移動(dòng)動(dòng)，內(nèi)模通通過滑梁前前移。行走走軌道通過過梁體的豎豎向預(yù)應(yīng)力力鋼筋錨固固。軌道由由槽鋼和鋼鋼板焊接，走走向軌道在在設(shè)計(jì)時(shí)表表面蓋板采采用間隔焊焊接，每?jī)蓛蓧K蓋板間間的豎向預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼筋筋側(cè)位置都都留有120xx150或120xx300的空隙，以以調(diào)整掛籃籃的行走軌軌跡，滿足足曲線橋梁梁施工的需需要。軌道道下設(shè)置鋼鋼枕，以調(diào)調(diào)整軌道的的平整度。3、提吊系統(tǒng)用以連接掛籃主主桁架和底底模平臺(tái)及及側(cè)模，提提吊系統(tǒng)采采用Q3455B(-225*1550)的吊帶和和直徑322mm的精精軋螺紋鋼鋼，用千斤斤頂及扁擔(dān)擔(dān)梁提升裝裝置來(lái)調(diào)節(jié)節(jié)模板的標(biāo)標(biāo)高。4、底托系統(tǒng)底托系統(tǒng)由前后后托梁、縱縱梁、平臺(tái)臺(tái)梁、前護(hù)護(hù)欄、側(cè)護(hù)護(hù)欄、操作作平臺(tái)等幾幾部分組成成，底縱梁梁與底模模模板的橫肋肋現(xiàn)場(chǎng)焊接接，后托梁梁通過吊桿桿或吊帶錨錨固于梁體體，前托梁梁通過吊桿桿或吊帶與與前橫梁相相連，澆筑筑混凝土?xí)r時(shí)，后托梁梁通過后錨錨錨固于前前段已完箱箱梁底板。5、模板系統(tǒng)便于施工，內(nèi)模模采用100xx100方木，采采用可調(diào)節(jié)節(jié)型內(nèi)模支支撐架，外外側(cè)模與內(nèi)內(nèi)模用對(duì)拉拉螺栓連接接，內(nèi)設(shè)支支撐加固，采采用內(nèi)滑梁梁形式，整整體移動(dòng)內(nèi)內(nèi)模系統(tǒng)。當(dāng)當(dāng)遇到齒板板時(shí)，可將將所在位置置處內(nèi)模下下角鋼帶拆拆除，配合合腳手架完完成澆筑；；外側(cè)模提提吊梁前端端錨固于前前橫梁，后后端懸吊于于已澆箱梁梁翼板，拆拆模時(shí)利用用設(shè)置在底底模托架上上的斜撐支支撐模板，解解除后端吊吊桿，放松松前端吊桿桿，隨平臺(tái)臺(tái)下沉和前前移。3.3.2掛籃籃加載試驗(yàn)驗(yàn)1、掛籃加工完畢畢檢測(cè)合格格后需在施施工現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)進(jìn)行結(jié)構(gòu)試試拼裝，并并進(jìn)行荷載載試驗(yàn)以測(cè)測(cè)定掛籃的的實(shí)際承載載能力和梁梁段荷載作作用下的變變形情況。2、荷載試驗(yàn)時(shí)，加加載時(shí)按施施工中掛籃籃受力最不不利的梁段段荷載進(jìn)行行等效加載載。試驗(yàn)過過程中加載載分級(jí)進(jìn)行行，測(cè)定各各級(jí)荷載作作用下掛籃籃產(chǎn)生的撓撓度和最大大荷載作用用下掛籃控控制桿件的的內(nèi)力。根根據(jù)各級(jí)荷荷載作用下下掛籃產(chǎn)生生的撓度繪繪出掛籃的的荷載——撓度曲線線，由曲線線可以得出出使用掛籃籃施工各梁梁段時(shí)將產(chǎn)產(chǎn)生的撓度度，為大橋橋懸臂施工工的線性控控制提供可可靠的依據(jù)據(jù)。根據(jù)最最大荷載作作用下掛籃籃控制桿件件的內(nèi)力，可可以計(jì)算掛掛籃的實(shí)際際承載能力力，了解掛掛籃使用中中的實(shí)際安安全系數(shù)，確確保安全可可靠。3、掛籃在0#段段上拼裝完完畢后，對(duì)對(duì)掛籃施加加梁段荷載載進(jìn)行預(yù)壓壓，充分消消除掛籃產(chǎn)產(chǎn)生的非彈彈性變形。懸懸臂澆注施施工過程中中，將掛籃籃的彈性變變形量納入入梁段施工工預(yù)拱度計(jì)計(jì)算中。3.3.3掛籃籃拼裝掛籃結(jié)構(gòu)構(gòu)件運(yùn)運(yùn)達(dá)施工現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)后，安安排在已澆澆好的0#段頂面拼拼裝，掛籃籃構(gòu)件利用用塔吊吊至至已澆梁段段頂面，再再進(jìn)行組裝裝。1、主桁結(jié)構(gòu)拼裝裝⑴在箱梁0#段頂頂板面軌道道位置處進(jìn)進(jìn)行砂漿找找平，測(cè)量量放樣并用用墨線彈出出箱梁中線線、軌道中中線和軌道道端頭位置置線。以經(jīng)經(jīng)緯儀和垂垂線相互校校核主桁拼拼裝方位并并控制掛籃籃行走時(shí)的的軸線位置置。⑵安裝鋼枕，利用用吊裝設(shè)備備起吊軌道道，對(duì)中安安放，連接接錨固梁，安裝軌道錨錨固筋，將將錨梁與豎豎向預(yù)應(yīng)力力筋連接后后，擰緊螺螺帽，然后后安裝前支支點(diǎn)滑船，后后結(jié)點(diǎn)臨時(shí)時(shí)墊塊。⑶利用箱梁0#頂頂面作工作作平臺(tái)，水水平組拼主主桁成菱形形體，安裝裝中門架，上上平連。利利用塔吊起起吊安裝主主桁片就位位，并采取取臨時(shí)固定定措施，保保證兩主桁桁片穩(wěn)定。安裝主桁后結(jié)點(diǎn)點(diǎn)處的分配配梁、千斤斤項(xiàng)、后錨錨桿等，將將主桁后結(jié)結(jié)點(diǎn)與分配梁連接并并通過錨固固筋與頂板板預(yù)留孔錨錨固。安裝吊桿以及提提升裝置等等。拆除臨時(shí)墊塊。3.3.4底平平臺(tái)和模板板結(jié)構(gòu)拼裝裝（1）底平臺(tái)的拼裝①、前托梁吊桿與與主橫梁連連接，后托托梁固定在在已澆好的的梁體上用用葫蘆倒鏈鏈將底籃前前、后托梁梁與吊帶連連接固定，再再安裝底籃籃加強(qiáng)縱梁梁、普通縱縱梁等，其其后安裝底底平臺(tái)兩側(cè)側(cè)及前、后后端工作平平臺(tái)。②、在箱梁1#段段底板預(yù)留留孔附近，以以砂漿找平平，安裝卸卸載千斤頂頂、底模等等，將底籃籃后托梁錨錨固于1#梁段底板板。（2）外側(cè)模拼裝①有兩種方式：第第一種首先先安裝提吊吊梁，在地地面將桁架架與模板焊接成整體，整整體提吊側(cè)側(cè)模到提吊吊梁上完成成安裝；第第二種：將將側(cè)模與桁桁架聯(lián)結(jié)成成整體后安安裝提吊梁梁并臨時(shí)固固定，然后后利用吊機(jī)機(jī)一起吊裝裝。②將面板逐塊安裝裝在側(cè)模桁桁架上檢查查并調(diào)整側(cè)側(cè)模位置。③側(cè)向安裝工作平平臺(tái)。（3）內(nèi)模拼裝在橋下將內(nèi)?；汉蜋M梁梁、豎撐連連接成一個(gè)個(gè)整體，用用塔吊起吊吊通過內(nèi)模模前吊點(diǎn)和和內(nèi)模錨桿桿懸吊。在橋下將內(nèi)模拼拼裝成一個(gè)個(gè)整體，用用塔吊吊裝裝將其懸掛掛于內(nèi)?；荷?。將內(nèi)模頂板墊木木和模板安安裝在滑梁梁上，調(diào)整整模板。（四）掛籃的行行走在每一梁段混凝凝土澆注及及預(yù)應(yīng)力張張拉完畢后后，掛籃將將移至下一一梁段位置置進(jìn)行施工工，直到懸懸臂澆注梁梁段施工完完畢。掛籃籃前移時(shí)工工作步驟如如下：1、當(dāng)前梁段預(yù)應(yīng)應(yīng)力張拉、壓壓漿完成后后，進(jìn)行脫脫模(脫開底模模側(cè)模和內(nèi)模)。2、掛籃后結(jié)點(diǎn)進(jìn)進(jìn)行錨固轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換，解除除后錨桿，將將上拔力轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)給后錨小小車。3、拆除底模后吊吊帶，外提提吊梁后吊吊桿錨固于于主構(gòu)架的的側(cè)面吊架架，后托梁梁用倒鏈懸懸掛于側(cè)面面吊架。4、在已澆注好的的2#塊鋪設(shè)一一根與最長(zhǎng)長(zhǎng)混凝土塊塊等長(zhǎng)的軌軌道，并與原有軌道焊接接為一整根根軌道。5、下弦桿兩側(cè)均均焊有耳板板，兩側(cè)各各配有一根根10噸倒鏈，倒倒鏈一端固定于已已澆筑好的的梁體上（可可采取適當(dāng)當(dāng)措施例如如固定在頂頂板預(yù)應(yīng)力力孔道），一一端固定于于下弦桿的的耳板上。掛掛籃行走時(shí)時(shí)，內(nèi)?；涸陧敯灏孱A(yù)留孔處處及時(shí)安裝裝滑梁吊點(diǎn)點(diǎn)扣架，保保證結(jié)構(gòu)穩(wěn)穩(wěn)定；掛籃籃移動(dòng)必須須勻速、平平移、同步步，采取劃劃線吊垂球球或經(jīng)緯儀儀定線的方方法，隨時(shí)時(shí)掌握行走走過程中掛掛籃中線與與箱梁軸線線的偏差，如如有偏差，使使用千斤頂頂逐漸糾正正；為安全全起見，掛掛籃尾部用用鋼絲繩與與豎向蹬筋筋臨時(shí)連接接，隨掛籃籃前移緩慢慢放松。底底模、側(cè)模模、主桁系系統(tǒng)及內(nèi)模?；和瑫r(shí)時(shí)向前移動(dòng)動(dòng)，直至下下一澆筑位位置。6、掛籃就位后，進(jìn)進(jìn)行錨固轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換，將上上拔力由錨錨固小車轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)給主桁后后錨桿。7、安裝底模后吊吊帶。8、調(diào)整模板位置置及標(biāo)高。9、待梁段底板及及腹板鋼筋筋綁扎完畢畢后，將內(nèi)內(nèi)模拖動(dòng)到到位，調(diào)整整標(biāo)高后，即即可安裝梁梁段頂板鋼鋼筋。10、梁段混凝土澆澆注及預(yù)應(yīng)應(yīng)力張拉完完畢后，進(jìn)進(jìn)入下一個(gè)個(gè)掛籃移動(dòng)動(dòng)循環(huán)。11、掛藍(lán)行走前，將將掛籃前支支點(diǎn)用千斤斤頂頂起，拆拆除錨固軌軌道的鋼筋筋，將軌道道向前拉到到下一澆注注位置，進(jìn)進(jìn)行錨固后后，調(diào)節(jié)掛掛籃前支點(diǎn)點(diǎn)的千斤頂頂，將掛籃籃落于軌道道上，拆除除錨固于掛掛籃后尾的的鋼筋，用用倒鏈牽引引掛籃行走走至下一澆澆注位置。12、掛籃倒退行走走時(shí)，利用用豎向預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋錨錨固軌道，把把倒鏈一端端連在下弦弦桿耳板上上，另一端端連在梁體體上，緩慢慢、均勻、同同步牽引掛掛籃倒退行行走。3.3.5掛掛籃的拆除除：1、掛籃內(nèi)模采用用散拆形式式拆除。2、掛籃結(jié)構(gòu)部分分及側(cè)模、底底模待掛籃籃退回到0#塊后拆除除，拆除時(shí)時(shí)需保證T構(gòu)兩側(cè)力力矩平衡。3.4懸臂澆注注施工掛藍(lán)走行就位后后，調(diào)試底底、側(cè)模板板標(biāo)高，綁綁扎底腹板板鋼筋，安安裝內(nèi)模，內(nèi)內(nèi)模骨架采采用掛藍(lán)廠廠家提供的的鋼結(jié)構(gòu)可可調(diào)結(jié)構(gòu)，考考慮到腹板板遇到齒板板處經(jīng)常切切割，骨架架只做了上上半部分，下下半部分用用竹木模板板即可，骨骨架可用導(dǎo)導(dǎo)梁走行，也也可采用其其它方法直直接利用鋼鋼管支撐，骨骨架比最大大的梁內(nèi)凈凈寬每邊少少10cmm，以便于于安裝面板板、肋木，內(nèi)內(nèi)模調(diào)整好好后，安裝裝頂板鋼筋筋及預(yù)應(yīng)力力管道，平平衡對(duì)稱澆澆注各節(jié)段段混凝土。3.4.1箱梁梁鋼筋施工工鋼筋的綁扎順序序?yàn)橄鹊装灏?，再腹板板，后頂板板。箱梁普普通鋼筋主主要有?2、Φ16、Φ20三種，分分別用于縱縱向、橫向向、腹板箍箍筋，其中中0#塊底板橫橫向筋采用用Φ25。墊塊宜選用外加加工的優(yōu)質(zhì)質(zhì)砼墊塊，頂頂板頂面最最外層鋼筋筋凈保護(hù)層層為30mmm，其它它保護(hù)層均均為35mmm。普通鋼筋和預(yù)應(yīng)應(yīng)力管道發(fā)發(fā)生干擾時(shí)時(shí)，可移動(dòng)動(dòng)普通鋼筋筋并適當(dāng)彎彎折；鋼筋筋綁扎用鐵鐵絲的尾端端不應(yīng)伸入入保護(hù)層內(nèi)內(nèi)。所有梁梁體預(yù)留孔孔處均增設(shè)設(shè)相應(yīng)的環(huán)環(huán)狀鋼筋，橋橋面泄水孔孔處鋼筋可可適當(dāng)移動(dòng)動(dòng)，并增設(shè)設(shè)斜置的井井字形鋼筋筋加強(qiáng)。拉筋采用φ122鋼筋，按按45cmm間距梅花花形布設(shè)，拉拉筋全部焊焊接固定，焊焊接時(shí)引弧弧要從拉筋筋開始，避避免燒傷主主筋?？v橋向鋼筋每節(jié)節(jié)段間的接接長(zhǎng)形式，統(tǒng)統(tǒng)一采用綁綁扎搭接，特特殊情況下下考慮幫條條焊接，綁綁扎搭接時(shí)時(shí)接頭長(zhǎng)度度不小于35d，鋼筋接接頭設(shè)置在在鋼筋承受受應(yīng)力較小小處，并應(yīng)應(yīng)分散布置置。配置在在“同一截面”內(nèi)受力鋼鋼筋接頭的的截面面積積，不得超超過受力鋼鋼筋總截面面面積的50%。3.4.2預(yù)應(yīng)應(yīng)力施工橋梁采用三向應(yīng)應(yīng)力體系，即即縱向、橫橫向、豎向向。1、縱向預(yù)應(yīng)力體體系：預(yù)應(yīng)力筋采用標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度11860MMpa之φ15.220mm（7φ5）鋼絞線線，錨固體體系采用自自錨式拉絲絲體系，即即采用雙端端張拉?？v縱向又分底底板(B)、腹板(F)、頂板束束（T）,縱向預(yù)應(yīng)應(yīng)力束的根根數(shù)布置根根據(jù)根據(jù)二二期恒載的的不同而不不同，本橋橋腹板采用用7-7φ5，頂板采采用15-7φ5，底板采采用17-7φ5，道成型采采用鍍鋅金金屬波紋管管成孔，鋼鋼帶厚度≥0.3mmm，金屬屬波紋管應(yīng)應(yīng)符合《預(yù)預(yù)應(yīng)力混凝凝土用金屬屬波紋管》JG225-2007要求。2、橫向預(yù)應(yīng)力體體系：橫向也采用標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)強(qiáng)度18860Mppa之φ15.220mm（7φ5）鋼絞線線，在頂板板和墩柱上上的隔梁位位置布置，錨錨固體系采采用BM115－4（P）錨具及及配套的支支承墊板。張張拉體系采采用YDCC240QQ型千斤頂頂；管道形成成采用700x19mmm扁型金金屬波紋管管成孔。橫橫向預(yù)應(yīng)力力采用單端端張拉工藝藝。3、豎向預(yù)應(yīng)力體體系：豎向預(yù)應(yīng)力筋采采用φ25mmm高強(qiáng)精軋軋螺紋鋼筋筋，型號(hào)為為PSB7885，抗拉極極限強(qiáng)度785MPPa,錨下下張拉控制制力為700MMPa，錨錨固體系采采用JLMM-25型型錨具；張張拉體系采采用YC60AA型千斤頂頂；豎向預(yù)預(yù)應(yīng)力筋采采用復(fù)張拉拉工藝。4、施工注意事項(xiàng)項(xiàng)由于鋼筋、管道道密集，如如精扎螺紋紋、鋼絞線線等管道、普普通鋼筋發(fā)發(fā)生沖突時(shí)時(shí)，允許進(jìn)進(jìn)行局部調(diào)調(diào)整，調(diào)整整原則是先先普通鋼筋筋，后精扎扎螺紋鋼筋筋，然后是是橫向預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋，保保持縱向預(yù)預(yù)應(yīng)力管道道位置不動(dòng)動(dòng)，預(yù)應(yīng)力力管道全部部采用定位位筋固定，定定位筋牢固固焊接在鋼鋼筋骨架上上，如管道道位置與骨骨架相碰時(shí)時(shí)，應(yīng)保證證管道位置置不變，僅僅將鋼筋移移動(dòng)，梁體體腹板箍筋筋與預(yù)應(yīng)力力束干擾時(shí)時(shí)，應(yīng)盡量量避免切斷斷腹板箍筋筋，若切斷斷腹板箍筋筋，須在切切斷箍筋內(nèi)內(nèi)側(cè)補(bǔ)充布布置相同數(shù)數(shù)量和直徑徑的豎向鋼鋼筋，且其其應(yīng)鉤在頂頂板上網(wǎng)和和底板下網(wǎng)網(wǎng)縱向鋼筋筋上。預(yù)應(yīng)力束定位筋筋的基本間間距為600cm，在在管道彎折折點(diǎn)處加密密為30ccm，并保保證特殊點(diǎn)點(diǎn)有定位筋筋。在綁扎鋼筋骨架架后，應(yīng)按按設(shè)計(jì)位置置焊接好波波紋管的定定位網(wǎng)片，鋼鋼筋骨架就就位后再穿穿上經(jīng)檢查查合格的波波紋管，并并綁扎牢固固。要保證證在澆筑砼砼時(shí)波紋管管不會(huì)坍陷陷或上浮，并并嚴(yán)禁振搗搗棒觸及波波紋管。為保證孔道壓漿漿飽滿，需需設(shè)置三通通管，具體體要求為：：對(duì)腹板束束、頂板束束在0#塊管道中中部設(shè)置，中中跨底板在在跨中橫隔隔板附近設(shè)設(shè)置，邊跨跨底板束在在距支座約約10m附近近設(shè)置，鋼鋼束長(zhǎng)度超超過60mm的按相距距20m左右右設(shè)置，以以利于壓漿漿時(shí)排氣，保保證壓漿質(zhì)質(zhì)量。管道在與張拉錨錨墊板處聯(lián)聯(lián)結(jié)時(shí)應(yīng)伸伸入錨墊板板內(nèi)與其外外表面平齊齊，施工時(shí)時(shí)，注意保保持錨墊板板和波紋管管孔道中心心垂直。波波紋管安裝裝時(shí)，以梁梁底模板為為基準(zhǔn)，按按預(yù)應(yīng)力筋筋曲線坐標(biāo)標(biāo)，直接量量出相應(yīng)點(diǎn)點(diǎn)的高度，放放樣出設(shè)計(jì)計(jì)的位置。波紋管安裝就位位過程中應(yīng)應(yīng)盡量避免免反復(fù)彎曲曲，以防管管壁開裂，同同時(shí)還應(yīng)防防止電焊火火花燒傷管管壁。波紋管安裝后，檢檢查波紋管管的位置，曲曲線形狀是是否符合設(shè)設(shè)計(jì)要求，波波紋管的固固定是否牢牢靠，接頭頭是否完好好，管壁是是否破損等等。如有破破損，及時(shí)時(shí)修補(bǔ)。波紋管控制點(diǎn)的的安裝偏差差，垂直方方向?yàn)椤?0mmm；水平方方向?yàn)椤?0mmm，梁長(zhǎng)方方向?yàn)椤?0mmm；波紋管管間距偏差差，同排為為±10mmm，上下層層為±10mmm。對(duì)于雙端張拉的的孔道，預(yù)預(yù)應(yīng)力筋采采用先成孔孔后穿束的的方法，為為防止預(yù)留留孔道在澆澆注混凝土土?xí)r進(jìn)漿堵堵塞，澆注注前需穿入入塑料芯管管，混凝土土初凝后拔拔出。5、張拉及壓漿預(yù)應(yīng)力筋張拉施施工應(yīng)一次次性施工完完成。當(dāng)梁體強(qiáng)度達(dá)到到設(shè)計(jì)的95%，彈性模模量達(dá)到設(shè)設(shè)計(jì)的100%，且砼的的齡期大于于5天時(shí)方可可進(jìn)行張拉拉。預(yù)應(yīng)力筋采用兩兩端同步張張拉，并左左右對(duì)稱進(jìn)進(jìn)行，最大大不平衡束束不應(yīng)超過過1束，張拉拉順序?yàn)橄认雀拱迨?，后后頂板束（底底板束均為為合攏束，在在橋梁合攏攏后進(jìn)行張張拉），張張拉應(yīng)從外外到內(nèi)對(duì)稱稱進(jìn)行。各各節(jié)段先張張拉縱向再再豎向再橫橫向，并及及時(shí)壓漿，張張拉過程要要盡量保持持兩端伸長(zhǎng)長(zhǎng)量一致。縱向、橫向預(yù)應(yīng)應(yīng)力錨下的的張拉設(shè)計(jì)計(jì)值根據(jù)部部位不同各各不相同，具具體可參考考相應(yīng)設(shè)計(jì)計(jì)圖紙，豎豎向預(yù)應(yīng)力力為700MPa。初始張拉力按220%錨下應(yīng)力力控制，張張拉到設(shè)計(jì)計(jì)錨下應(yīng)力力后持荷3分鐘以上上，量測(cè)伸伸長(zhǎng)值回油油錨固。所所有預(yù)應(yīng)力力張拉均采采用雙控法法，即延伸伸量和張拉拉控制應(yīng)力力，實(shí)際伸伸長(zhǎng)值與理理論延伸量量控制在±6%內(nèi)。頂板橫向預(yù)應(yīng)力力采用YDC2240Q型千斤頂頂進(jìn)行張拉拉，張拉采采用單端交交替進(jìn)行。墩頂橫隔板也采采用單端交交替進(jìn)行張張拉，張拉拉順序：從從隔板外側(cè)側(cè)至內(nèi)側(cè)對(duì)對(duì)稱張拉。為了減少豎向預(yù)預(yù)應(yīng)力的損損失，豎向向預(yù)應(yīng)力采采用兩次重重復(fù)張拉的的方法，即即在第一次次完成后1天進(jìn)行第第二次張拉拉，彌補(bǔ)由由于操作和和設(shè)備等原原因造成的的預(yù)應(yīng)力損損失。為提高結(jié)構(gòu)的耐耐久性，梁梁端封錨前前對(duì)新舊砼砼結(jié)合面進(jìn)進(jìn)行鑿毛處處理并對(duì)錨錨具進(jìn)行防防水處理，設(shè)設(shè)置封端鋼鋼筋網(wǎng)，利利用錨墊板板上安裝螺螺孔，擰入入帶彎鉤螺螺栓，封端端鋼筋應(yīng)與與之綁扎形形成鋼筋骨骨架。終張拉完畢后，必必須在2天之內(nèi)進(jìn)進(jìn)行管道壓壓漿作業(yè)。壓壓漿時(shí)及壓壓漿后3d內(nèi)，梁體體及環(huán)境溫溫度不得低低于5℃。壓漿水泥采用強(qiáng)強(qiáng)度等級(jí)不不低于42.5級(jí)低堿硅硅酸鹽水泥泥或低堿普普通硅酸鹽鹽水泥，摻摻入粉煤灰灰應(yīng)符合《客客運(yùn)專線預(yù)預(yù)應(yīng)力混凝凝土預(yù)制梁梁暫行技術(shù)術(shù)條件》33.2.77條規(guī)定。漿漿體水膠比比不超過0.34，不得泌泌水，流動(dòng)動(dòng)度控制在在30～50s之間。壓漿前孔道用清清水沖洗，高高壓風(fēng)吹干干，壓漿用用的膠管一一般不超過過30m。水水泥漿攪拌拌結(jié)束至壓壓入管道的的時(shí)間間隔隔不應(yīng)超過過40miin。壓漿應(yīng)注意設(shè)備備的日常檢檢查和維修修，保證整整個(gè)壓漿過過程連續(xù)，注注漿管端部部要有閥門門，進(jìn)漿口口和出漿口口各設(shè)一個(gè)個(gè)閥門，注注漿過程中中要注意成成品的保護(hù)護(hù)及環(huán)境保保護(hù)。施工時(shí)所有備用用孔道均需需經(jīng)設(shè)計(jì)單單位同意方方可使用，施施工完畢后后，應(yīng)對(duì)備備用孔道進(jìn)進(jìn)行壓漿處處理。3.5梁體砼澆澆筑梁體砼澆筑前先先對(duì)掛藍(lán)、模模板、鋼筋筋、波紋管管道等進(jìn)行行認(rèn)真的檢檢查，對(duì)模模板認(rèn)真清清洗。澆注注設(shè)備根據(jù)據(jù)地形主要要采用氣泵泵當(dāng)?shù)匦问苁芟迺r(shí)采用用地泵，懸懸臂澆注時(shí)時(shí)注意平衡衡澆注，最最大不平衡衡重不得超超過20噸，灌注注時(shí)水平分分層，一次次性澆注成成型，當(dāng)混混凝土自流流高度大于于2m時(shí)，必必須采用溜溜槽或串筒筒輸送。為為方便澆注注底板砼，頂頂板需預(yù)先先設(shè)置下料料口，可采采用挪開模模板的方法法，下面設(shè)設(shè)置串筒或或溜槽進(jìn)行行澆注，待待底板澆注注完成后，恢恢復(fù)模板及及鋼筋。砼澆筑由梁的下下坡端向上上坡端澆筑筑，澆注順順序?yàn)橄鹊椎装逶俑拱灏搴箜敯?，振振搗以插入入式振搗器器為主，個(gè)個(gè)別如齒板板處、腹板板錨固端鋼鋼筋較密宜宜采用較小小直徑振搗搗器（如330mm振振搗器）。澆注過程中要注注意對(duì)豎向向預(yù)應(yīng)力孔孔道及橫向向預(yù)應(yīng)力孔孔道保持連連續(xù)通風(fēng)，以以保證管道道不堵塞，插插入的芯管管要在初凝凝后及時(shí)拔拔除。砼澆注完成后要要進(jìn)行壓光光工作，避避免混凝土土表面裂縫縫過早出現(xiàn)現(xiàn)，由于CRTSSⅠ型軌道板板結(jié)構(gòu)需要要，砼表面面不進(jìn)行拉拉毛，砼終終凝后，立立即進(jìn)行砼砼的養(yǎng)護(hù)工工程，進(jìn)行行覆蓋、灑灑水，消除除因內(nèi)外溫溫差引起的的砼表面裂裂紋等。3.6合攏段施施工在完成梁體各懸懸灌段及邊邊跨直線段段施工后，即即應(yīng)盡早完完成合攏段段梁體施工工。每個(gè)合合攏段作為為該橋梁由由T構(gòu)轉(zhuǎn)換為為連續(xù)梁的的最后一個(gè)個(gè)塊段，是是體系轉(zhuǎn)換換控制的關(guān)關(guān)鍵。它包包含了線性性控制、設(shè)設(shè)計(jì)控制應(yīng)應(yīng)力、體系系轉(zhuǎn)換、合合攏精度、箱箱梁溫度伸伸縮等一系系列懸臂灌灌注連續(xù)梁梁的施工的的重點(diǎn)和難難點(diǎn)。如何何制定有效效的措施，合合理解決上上述各難點(diǎn)點(diǎn)，是合攏攏梁體施工工的關(guān)鍵。合攏段具體施工工程序?yàn)椋海鹤咝袙旎@籃→安裝外側(cè)側(cè)模板和底底模板→調(diào)整立模模標(biāo)高→綁扎底、腹腹鋼筋和橫橫隔板鋼筋筋及預(yù)應(yīng)力力管道→安裝內(nèi)側(cè)側(cè)模板和頂頂板鋼筋→壓配重→安裝勁性性骨架→混凝土澆澆筑及養(yǎng)生生→中跨合攏→預(yù)應(yīng)力張張拉并壓漿漿→拆除臨時(shí)時(shí)剛接→拆除掛籃籃、模板及及直線段支支架。1、合攏梁段模板板合攏段外側(cè)模板板使用掛籃籃模板，當(dāng)當(dāng)懸澆完成成最后梁段段，拆除掛掛籃中間的的前吊點(diǎn)，繼繼續(xù)前進(jìn)，使使底模和側(cè)側(cè)模位于合合攏段。用用倒鏈將底底模拉緊靠靠近底板，通通過在已澆澆筑完成的的最后梁段段（或直線線段）底板板預(yù)留孔洞洞，用φ32的精扎螺螺紋鋼筋懸懸掛底模板板托架，擰擰緊螺帽調(diào)調(diào)整側(cè)模完完成合攏段段底、側(cè)模模的安裝。為便于內(nèi)模拆除除，將導(dǎo)梁梁拆除，內(nèi)內(nèi)模采用鋼鋼管支撐、方方木竹膠板板拼裝。鋼鋼管支撐在在勁性骨架架上，內(nèi)模模拆除后從從前節(jié)段預(yù)預(yù)留的孔洞洞處撤除材材料。2、勁性骨架的安安裝在合攏段兩側(cè)底底板上預(yù)埋埋10mm厚的鋼鋼板，板底底設(shè)置φ25U形錨筋，預(yù)預(yù)埋鋼板下下鋪設(shè)局部部加強(qiáng)筋，然然后預(yù)埋在在合攏段兩兩端的已成成塊段上，分分別在橋面面和底板各各預(yù)埋兩組組，每組由由2根I25a焊接接形成。勁勁性骨架的的焊接在合合攏混凝土土澆注前即即一天的最最低溫度時(shí)時(shí)進(jìn)行，焊焊接過程要要迅速，并并立即澆注注合攏段混混凝土。3、壓配重壓配重的目的主主要是保證證箱梁在合合攏前兩端端平衡，常常規(guī)的方法法是在梁體體兩端各壓壓合攏段混混凝土重量量一半的砂砂袋。澆注注合攏段時(shí)時(shí)，邊澆注注邊向0#塊位置運(yùn)運(yùn)送砂袋，在在合攏段混混凝土澆注注過程中，安安排專人按按照合攏段段混凝土的的澆注速度度，適當(dāng)控控制倒運(yùn)速速度，使?jié)矟沧⒒炷镣恋脑鲋嘏c與砂袋倒運(yùn)運(yùn)的減重保保持相當(dāng)。4、混凝土施工合攏段混凝土的的配合比設(shè)設(shè)計(jì)要比普普通段高一一個(gè)等級(jí)，采采用微膨脹脹混凝土，同時(shí)選擇在一天中的低溫、變化較小時(shí)進(jìn)行混凝土施工，保證混凝土處于溫升、在受壓的情況下達(dá)到終凝，避免受拉開裂?；炷磷鳂I(yè)業(yè)的結(jié)束時(shí)時(shí)間根據(jù)天天氣情況，安安排在氣溫溫回升之前前?；炷镣磷⑼戤吅蠛?，在頂面面覆蓋厚層層土工布；澆澆注完砼后后應(yīng)及時(shí)養(yǎng)養(yǎng)生，在合龍段段箱體內(nèi)外外及前后范范圍內(nèi)，由由專人不停停地撒水養(yǎng)養(yǎng)護(hù)。專人人在梁頂、梁梁側(cè)面及梁梁內(nèi)灑水降降溫，減少少非線性溫溫差引起的的梁體收縮縮及次內(nèi)力力。5、張拉合攏束合攏結(jié)束，梁體體混凝土達(dá)達(dá)到設(shè)計(jì)要要求后，開開始張拉合合攏束，施施工方法略略。6、體系轉(zhuǎn)換合攏完成后，張張拉縱向通通長(zhǎng)預(yù)應(yīng)力力束、合攏攏束以及其其它橫向、豎豎向預(yù)應(yīng)力力束，待壓壓漿強(qiáng)度達(dá)達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)強(qiáng)度后，解解除0#塊處的臨臨時(shí)鎖定，拆拆除臨時(shí)支支座，完成成體系轉(zhuǎn)換換。五、箱梁冬季施工工方案當(dāng)晝夜平平均氣溫（最最高和最低低氣溫的平平均值或當(dāng)當(dāng)?shù)貢r(shí)間6時(shí)、14時(shí)及21時(shí)室外氣氣溫的平均均值）連續(xù)續(xù)3天低于5℃或最低氣氣溫低于－－3℃時(shí)，應(yīng)按按冬期施工工處理。在在此期間采采取相應(yīng)的的施工方案案保證箱梁梁施工質(zhì)量量。（一）箱梁冬季季施工基本本要求1、冬期施工期間間，采用普普通硅酸鹽鹽水泥配制制混凝土其其抗壓強(qiáng)度度達(dá)到設(shè)計(jì)計(jì)強(qiáng)度的40%前，混凝凝土不得受受凍；2、冬季施工混凝凝土的入模模溫度不得得小于5℃，環(huán)境負(fù)負(fù)溫時(shí)，混混凝土的入入模溫度不不應(yīng)低于110℃；3、澆注箱梁前需需確?，F(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)環(huán)境（暖暖棚內(nèi)）不不得低于110℃，模板、鋼鋼筋、經(jīng)過過預(yù)熱，表表面溫度在在5℃以上，否否則應(yīng)采取取加熱措施施升溫后方方可澆注；；4、箱梁養(yǎng)護(hù)期間間應(yīng)嚴(yán)格控控制升降溫溫速度不大大于15℃／h，拆除防防護(hù)暖棚前前應(yīng)逐漸將將混凝土冷冷卻至5℃以下且棚棚內(nèi)溫度與與棚外環(huán)境境溫度差小小于15℃后方可拆拆除。（二）混凝土出出倉(cāng)前的冬冬季施工措措施一）、原材料控控制1、砂子、石子等等骨料必須須存放在有有遮擋冰雪雪措施的料料區(qū)，料區(qū)區(qū)的兩側(cè)和和背面采用用彩鋼房板板封閉，前前面考慮到到裝載機(jī)進(jìn)進(jìn)出料的需需要而使用用懸掛式蓬蓬布封閉，存存料區(qū)內(nèi)骨骨料不得混混有冰雪、凍凍塊及易被被凍裂的礦礦物質(zhì)，如如生產(chǎn)需要要在露天料料區(qū)直接取取料上料，應(yīng)應(yīng)去除表面面結(jié)凍層；；2、盛裝外加劑的的容器置于于拌合樓內(nèi)內(nèi)部，聚羧羧酸系列外外加劑對(duì)溫溫度比較敏敏感，為防防止意外，需需在存儲(chǔ)罐罐子及輸送送管外包裹裹保溫材料料，外加劑劑使用溫度度應(yīng)達(dá)到220℃左右，注注意日常的的量測(cè)。拌拌合樓內(nèi)采采用暖氣供供暖，保持持溫度在110℃以上。3、拌合用水采用用鍋爐加熱熱，存儲(chǔ)于于水箱中，考考慮到主要要靠水溫提提升混凝土土溫度，拌拌合用水溫溫度應(yīng)不低低于60℃，最高水水溫應(yīng)根據(jù)據(jù)氣溫及混混凝土的出出倉(cāng)溫度調(diào)調(diào)整。二）、設(shè)備防護(hù)護(hù)拌合站一層（包包括水箱、減減水劑箱、混混凝土輸送送泵）、砂砂石料斗、稱稱量斗和皮皮帶廊區(qū)域域采用鋼結(jié)結(jié)構(gòu)框架，彩彩鋼房板搭搭棚全封閉閉保溫，同同時(shí)安裝暖暖氣片供暖暖提高棚溫溫；對(duì)皮帶帶提升機(jī)采采用封頂保保溫；對(duì)于于砂石集料料斗則采用用封閉至料料斗腰部，并并在內(nèi)部生生爐子或通通暖氣的措措施，從而而有效地保保證砂石料料滿足攪拌拌前的溫度度要求。砼運(yùn)輸罐車罐體體外全部用用保溫護(hù)套套包裹，罐罐車施工結(jié)結(jié)束后必須須用熱水清清洗。三）、混凝土攪攪拌及運(yùn)輸輸1、攪拌混凝土前前，應(yīng)先經(jīng)經(jīng)過熱工計(jì)計(jì)算，并經(jīng)經(jīng)試拌確定定水和骨料料需要預(yù)熱熱的最高溫溫度，保證證混凝土的的入模溫度度不低于55℃，環(huán)境負(fù)負(fù)溫時(shí)，混混凝土的入入模溫度不不應(yīng)低于110℃?；炷涟璋韬蜏囟鹊牡挠?jì)算可根根據(jù)《建筑筑工程冬期期施工規(guī)程程》（JGJ104--97）附錄B中的公式式：T0=〔0.92（mcTCC+mggTg）+4.22TW(mmw-wssms-wwgmg))+c1((wsmssTs+wgmggTg)--c2(wwsms++wgmgg)〕÷〔0.922(mc++ms++mg)++4.2mw〕式中：T0—混凝土的的拌和溫度度（℃）；Ts、Tg、TC、TW—砂、石子子、水泥、拌拌和用水的的溫度（℃）；mw、ms、mg—水泥、扣扣除含水量量的砂及石石子的重量量（kg）；c1、c2—分別為水水的比熱容容和冰的比比熱容（KKJ/kgg.K），當(dāng)骨骨料溫度大大于0℃時(shí)，c1=44.2，c2=0，當(dāng)骨料料溫度小于于等于0℃時(shí)，c1=22.1，c2=3335。拌和站內(nèi)的試驗(yàn)驗(yàn)員應(yīng)將理理論計(jì)算和和實(shí)際出倉(cāng)倉(cāng)溫度進(jìn)行行比較，如如估算的結(jié)結(jié)果與實(shí)際際相差較大大，需進(jìn)行行調(diào)整，以以滿足施工工要求。2、混凝土宜選用用較小的水水膠比和較較小的坍落落度。當(dāng)采采用熱水拌拌和時(shí)，冬冬季施工混混凝土的投投料順序應(yīng)應(yīng)進(jìn)行調(diào)整整，先投入入砂石，再再投水、外外加劑，拌拌合均勻，溫溫度一致后后，投入水水泥、礦粉粉、粉煤灰灰，充分?jǐn)嚁嚢?。注意意外加劑和和水一起加加入時(shí)水溫溫不得高于于70℃，否則易易引起外加加劑失效?？乜刂瓢韬衔镂锏臏囟炔徊怀^35℃。攪拌時(shí)時(shí)間應(yīng)比常常溫?cái)嚢柩友娱L(zhǎng)50%。3、攪拌混凝土前前及停止攪攪拌后，應(yīng)應(yīng)用熱水沖沖洗攪拌機(jī)機(jī)鼓筒。（三）鋼筋工程程冬季施工工措施在負(fù)溫條件下，鋼鋼筋的力學(xué)學(xué)性能發(fā)生生變化，屈屈服點(diǎn)和抗抗拉強(qiáng)度增增加，伸長(zhǎng)長(zhǎng)率和抗沖沖擊韌性降降低，脆性性增加，加加工性能下下降。1、鋼筋焊接作業(yè)需需在室內(nèi)（加加工場(chǎng)）或或暖棚（現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)）內(nèi)進(jìn)進(jìn)行，焊接接時(shí)的環(huán)境境氣溫不低低于0℃。2、鋼筋提前運(yùn)入入加工棚內(nèi)內(nèi)，焊接完完畢后的鋼鋼筋待完全全冷卻后才才能搬運(yùn)往往室外。3、、冬期電弧焊焊接時(shí)，有有防雪、防防風(fēng)、及保保溫措施，并并選擇韌性性較好的焊焊條。焊接接后的接頭頭嚴(yán)禁立即即接觸冰雪雪。4、幫條焊時(shí)幫條條與主筋之之間采用五五點(diǎn)定位焊焊固定，搭搭接焊時(shí)用用兩點(diǎn)固定定，定位焊焊縫應(yīng)離幫幫條或搭接接端部2