土木專業(yè)2006屆畢業(yè)設計計算書 第頁目錄目錄-----------------------------------------------------1第一部分結構設計-------------------------------------3荷載的選擇和計算-------------------------------31.1板荷載的恒載部分----------------------------------31.2板荷載的活載部分-----------------------------------4第二章樓梯部分-----------------------------------------42.1樓梯板設計-----------------------------------------4第三章鋼筋混凝土現澆樓板計算---------------------------93.1樓板內力計算---------------------------------------93.2樓板配筋-------------------------------------------153.3比較分析------------------------------------------25第四章框架計算----------------------------------------264.1框架計算簡圖的確定--------------------------------264.2框架梁、柱的線剛度計算----------------------------264.3豎向荷載計算--------------------------------------354.4固端彎矩的求解------------------------------------384.5柱縱向集中荷載的計算------------------------------424.6水平荷載計算--------------------------------------794.7風荷載--------------------------------------------84第五章內力組合---------------------------------------84第六章截面設計與配筋設計-----------------------------846.1梁的正截面受彎承載力計算-------------------------886.2框架梁斜截面配筋計算-----------------------------896.3框架柱配筋計算-----------------------------------98第七章基礎設計---------------------------------------987.1最不利荷載的選擇---------------------------------987.2基礎設計-----------------------------------------99第八章PKPM計算書-----------------------------------106第二部分標書部分------------------------------------145一投標書前附表-------------------------------------146二投標報價書---------------------------------------147三投標函-------------------------------------------148四編制說明-----------------------------------------149工程量計算書------------------------------------------150建筑面積--------------------------------------1511.1建筑面積----------------------------------------152第二章工程量的計算----------------------------------1522.1土石方工程--------------------------------------1522.2基礎工程----------------------------------------1532.3腳手架工程--------------------------------------1542.4砌筑工程----------------------------------------1572.5混凝土及鋼筋混凝土工程--------------------------1672.6木做工程----------------------------------------1782.7樓地面工程--------------------------------------1792.8屋面防水工程------------------------------------1832.9屋面保溫隔熱-------------------------------------1842.10裝飾工程---------------------------------------1842.11鋼筋計算分析表---------------------------------187第三章施工組織設計----------------------------------1933.1編制依據和原則-----------------------------------1943.2工程概況及施工特點-------------------------------1943.3施工部署及施工準備-------------------------------1963.4施工進度計劃-------------------------------------2003.5主要分部分項工程施工方案-------------------------2013.6工程材料的采購和進場計劃-------------------------2123.7地下管線及其他地上地下設施的加固防護措施---------2123.8保證工期、質量、安全、文明施工和減少擾民的技術措施2133.9雨季及高溫施工措施--------------------------------2223.10施工組織機構和施工人員配備-----------------------2233.11輔助資料圖表-------------------------------------224結束語--------------------------------------------------225致謝----------------------------------------------------226參考文獻------------------------------------------------227分項工程劃分--------------------------------------------228附表----------------------------------------------------230第一章荷載選擇和計算1.1板荷載的恒載部分1.1樓面恒載計算20厚花崗巖面層28×0.02=0.56KN/m230厚水1:4水泥砂漿找平20×0.03=0.6KN/m2120厚混凝土樓面板25×0.12=3KN/m2合計:4.16KN/m2取4.2KN/m21.2屋面恒載計算上人屋面:8~10厚地磚鋪平面層20×0.01=0.2KN/m225厚水泥沙漿20×0.025=0.5KN/m240厚混凝土防水層22×0.04=0.88KN/m2滿鋪0.15厚聚乙烯薄膜層0.1KN/m225厚聚乙烯保溫隔熱板0.5×0.025=0.01KN/m220厚1:2.5水泥沙漿找平層20×0.02=0.4KN/m220厚水泥珍珠巖找坡層0.4KN/m2鋼筋混凝土屋面板25×0.12=3.0KN/m2合計：5.49KN/m2取5.5KN/m2非上人屋面:40厚370×370大階磚20×0.04=0.8KN/m225聚苯乙烯薄膜一層0.5×0.025=0.01KN/m21.5厚防水卷材0.01KN/m21.5厚聚合物水泥基防水涂料0.01KN/m220厚水泥沙漿找平層20×0.02=0.4KN/m220厚水泥珍珠巖找坡層20×0.02=0.4KN/m2鋼筋混凝土屋面板25×0.12=3.0KN/m2合計：4.63KN/m2取4.6KN/m21.3衛(wèi)生間恒載計算4~5厚陶瓷棉磚0.12KN/m225厚水泥沙漿20×0.025=0.5KN/m215厚水泥沙漿找平20×0.015=0.3KN/m240厚C20細石砼22×0.04=0.88KN/m2水泥爐渣墊層14×0.35=4.9KN/m220厚水泥沙漿保護層20×0.02=0.4KN/m220厚水泥砂漿找平20×0.02=0.4KN/m280mm厚混凝土現澆板25×0.08=2.0KN/m2合計：9.5KN/m2取9.5KN/m21.2板荷載的活載部分2.1樓梯間部分根據荷載規(guī)范：辦公樓的樓梯活載取2.5KN/m2為了設計和施工方便，1#,2#樓梯的活載由一層到頂層取同一荷載值?；钶d：2.5KN/m22.2樓面部分根據荷載規(guī)范：辦公樓、會議室的樓面活載取2.0KN/m2。2.3屋面部分根據荷載規(guī)范：民用建筑不上人屋面活載取0.5KN/m2。上人屋面活載值取2.0KN/m2。2.4衛(wèi)生間部分根據荷載規(guī)范：辦公樓的衛(wèi)生間活載取2.0KN/m2。2.5陽臺部分根據荷載規(guī)范：辦公樓的有密集人群時的陽臺活載取3.5KN/m2;一般情況陽臺活載取2.0KN/m2第二章樓梯部分（取1#樓梯的一個個標準層計計算）2.1樓梯板板設計取板厚h=1220mm,約為板斜斜長的1/300.板傾斜角角tanα=1661.5//260==0.6221,cosα=0.8849tanα=1558.3//260==0.6009,cosα=0.8854..取1m寬板帶計算算.1#樓梯的標準層和和剖面圖如如下：1#樓梯剖面圖1：：50荷載計算荷載種類荷載標準值(KN/m)恒荷載20厚花崗巖面層(0.26+0..16155)×28××0.022/0.226=0..91(11,6層)(0.26+00.15883)××28×00.02//0.266=0.990(2～5層)三角形踏步0.5×0.226×0..16155×25//0.266=2.002(1,,6層)0.5×0.226×0..15833×25//0.266=1.998(2～5層)混凝土斜板0.12×255/0.8849=33.53((1,6層)0.12×255/0.8854=33.51((2～5層)板底抹灰0.02×177/0.8849=00.40((1,6層)0.02×177/0.8854=00.40((2～5層)小計6.86(1,,6層)6.79(2～～5層)活荷載2.5總荷載設計值1.2×6.886+1..4×2..5=111.7322(1,6層)1.2×6.779+1..4×2..5=111.6488(2～5層)(b)截面設計計板水平計算跨度度ln=3..12m(6層),ln==2.866m(2～5層)彎矩設計計值M=1/110×Plln2=0.11×11..732××3.1222=11.442KN//m(6層),M==1/100×Plnn2=0.11×11..648××2.8662=9.66KN/mm(2～5層)板的有效效高度h0=1200-20==100mmmαs=M/α1ffcbh02=11.442×1006/1.00×9.66×10000×10002=0.1119,查表得ξ=1-(1-22αs)1/22=0.1227rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0..936As=M/rssfyhoo=11..42×1106/2100×0.9936×1000=5881mm26層:選配Φ10@130,,As=6604mmm2αs=M/α1ffcbh02=9.66×1066/1.00×9.66×10000×10002=0.11,查表得ξ=1-(1-22αs)1/22=0.112rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0..947As=M/rssfyhoo=9.66×1066/2100×0.9947×1100=4483mmm22～5層:選配Φ8@100,AAs=5003mm22分布鋼筋每級踏踏步1根Φ8.2.2平臺板板的設計設平臺板厚h==80mm,取1m寬板帶帶計算.(a)荷載計算算平臺板的荷載計計算見下表表荷載種類荷載標準值(KKN/m))20厚花崗巖面層0.5680mm厚混凝土土板0.08×255=2板底抹灰0.02×177=0.334小計2.9活荷載2.5總荷載設計值1.2×2.99+1.44×2.55=6.998(b)截面設計計平臺板的計算跨跨度lo=11.58++0.188/2=11.67mm.彎矩設計計值M=1/110×Plln2=0.11×6.998×1..672=1.955KN.mm.板的有效效高度ho=800-20==60mm.αs=M/α1ffcbh02=1.95×1006/1.00×9.66×10000×6002=0.0556ξ=1-(1-22αs)1/22=1-((1-2××0.0556)1/2=00.0588rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0..5×(11+(1--2×0..058)1/2)==0.9770As=M/rssfyhoo=1.995×1006/0.997×2100×60=160mm2選配Φ8@200,As==251mmm22.3平臺梁梁設計設平臺梁截面尺尺寸為2000mm×350mmm(a)荷載計算算計算跨度lo=11.05lln=1..05×22.8=2.944m平臺梁的荷載荷載種類荷載標準值(KKN/m))梁自重0.2×(0..35-00.08)××25=11.4梁側粉刷0.02×(00.35--0.088)×22×17==0.188平臺板傳來2.9×1.44/2=22.03(1～6層靠右的)2.9×1.558/2==2.2991(2--5層靠門的)2.9×1.332/2==1.9114(1,,6層靠門的)樓梯段傳來6.79×2..86/22=9.771(2--5層)6.86×3..12/22=10..70(11,6層)小計13.32(22-5層靠右邊的的)14.31(11,6層靠右邊的的)13.58(2--5層靠門的)14.19(11,6層靠門的)活荷載3.5×(2..86/22+1.667/2=7.93(2--5層)3.5×(3..12/22+1.441/2))]=7.93(11,6層)總荷載設計值1.2×13..71+11.4×77.93==27.555(2--5層)1.2×14..32+11.4×77.93==28.229(1,,6層)彎矩設計值M==1/8PPlo2=1/88×13..71×22.75112=12.8847KNN.m(22-5層)M==1/8PPlo2=1/88×14..32×2.75512=13.4424KNN.m(11,6層)剪力設計值V=1//2Plnn=1/22×13..71×22.62=17.779KN(2-5層)V==1/2PPln=11/2×114.322×2.662=188.59KKN(1,,6層)截面按倒L形計計算,bf=b+55hf=200++5×80=6000mm,梁是有效效高度ho=3350-335=3115mm經判別屬第一類類T形截面(2-5層)::αs=M/α1fcbh02=12.8847×1106/1.00×9.66×6000×31552=0.02ξ=1-(1-22αs)1/22=1-((1-2××0.055)1/2=0.02rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0..5×(11+(1--2×0..03)1/2)=0.999As=M/rssfyhoo=14..81×1106/0.999×210×315==196mmm2選配2Φ12,,As=2226mmm2配置Φ6@200箍筋筋.則斜截面面受剪承載載力Vcs=0.77ftbhho+1..25fyyvAsvvho/ss=0.7×1..1×2000×3115+1..25×2210×556.6××315//200==707996N>1191900N(1,6層)::αs=M/α1fcbh02=15..47×1106/1.00×9.66×6000×31552=0.002ξ=1-(1-22αs)1/22=1-((1-2××0.055)1/22=0.002rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0..5×(11+(1--2×0..03)11/2)==0.999As=M/rssfyhoo=15..47×1106/0.999×2110×3115=2005mm2選配3Φ10,As=2236mmm2配置Φ6@200箍筋筋.則斜截面面受剪承載載力Vcs=0.77ftbhho+1..25fyyvAsvvho/ss=0.77×1.11×2000×3155+1.225×2110×566.6×3315/2200=7707966N>188590NN同理1～6層靠右邊的也選選配2Φ12,AAs=2226mm2鋼筋第三章鋼筋混凝土土現澆樓板板計算3.1樓板內內力計算本人選取二層樓樓板計算，板板厚為120，樓板的的布置和分分類如下圖圖所示：一荷載不利情況布布置和邊界界條件的確確定根據最不利荷載載布置原則則，求某區(qū)區(qū)格板跨內內截面最大大彎矩形時時，應按在在此區(qū)格板板布置活荷荷載，其他他板棋盤式式布置活荷荷載。欲求求支座最大大彎矩時，活活荷載可以以近似按各各區(qū)格板滿滿布得到。當求區(qū)格板跨中中最大彎矩矩時，一般般是將荷載載分成對稱稱荷載g`=gg+q/22和反對稱稱荷載q`=q//2然后疊加加。對稱荷荷載g`=gg+q使板在支支座處無轉轉角，反對對稱荷載q`=q//2會使板在在支座處出出現轉角。所所以對于邊邊支座，只只有對稱荷荷載作用，因因此可以看看成固定支支座。對于于內區(qū)格板板的支座，由由于有反對對稱荷載，所所以看成為為鉸支座。其其他情況也也可以按此此分析。另另外，計算算彎矩時，還還要考慮泊泊松比的影影響。圖3.2B11計算簡圖圖B16:lx=2.233lyy=3.883llx/lly=2..23/33.83==0.588gˊ=g+q/22=1.22×4.22+1.44×2/22=6.444qˊ=q//2=1..4×2//2=1..4p=g+q=66.44++1.4==7.844Mx=(0.03374+00.2×00.00668)××6.444×2.2232+(0..08499+0.22×0.00229))×1..4×2..232=1.8864KKN/mMy=(0.00068+00.2×00.03774)××6.444×2.2232+(0..02299+0.22×0.00849))×1..4×2..232=0.7735KKN/mMxˊ=-0.08001×7..84×22.2322=-3..123KKN/mMyˊ=-0.05771×7..84×22.2322=-2..226KN/mmB25:lx=1.499ly==2.8lxx/lyy=1.449/2..8=0..53gˊ=g+q/22=1.22×4.22+1.44×2/22=6.444qˊ=q//2=1..4×2//2=1..4p=g+q=66.44++1.4==7.844Mx=(0.03391+00.2×00.00449)××6.444×1.4492+(0..09211+0.22×0.00196))×1..4×1..492=0.8871KNN/mMy=(0.00049+00.2×00.03991)××6.444×1.4492+(0..01966+0.22×0.00921))×1..4×1..492=0.330KN//mMxˊ=-0.0822×7.884×1..492=-1..427KN/mmMyˊ=-0.05771×7..84×11.4922=-0..994KN/mm雙力總22424242424242424242424+×14.8..0152+×14..220)..3+×14..520)..8+×14..320)..8+×14..920)..8+×14.7..5150+×14..520)..9+×24..720)..7+×24..120)..1+×24..020)..288.2238..98..18.508.398.2958..18..×42188.3224242424242424242424+×04.220)..8+×14..620)..3+×14..820)..0+×14..620)..0+×14..820)..0+×34.4..)..1+×24..820)..0+×245.220)..2+×24..820)..4+×245.220)..238.568..18..88..18..18.218..48..18..48..224242424242424242424+×0×48.620)..3+×04..120)438+×04..220)..0+×04..120)446+×04..+×2462006×48.820)..0+×34..620)..3+×3..420)..6+×34..620)..9+×3412.22046288.3×43128.0×44438.718.218.718.718.918.2二單向板計算在計算跨中最大大彎矩時，忽忽略連續(xù)梁梁對板的約約束作用，偏偏于安全地地按簡支構構件計算，即即跨中最大大彎矩為單單向板在gg+q作用用下兩個支支座鉸支時時的跨中彎彎矩值（gg+q）l2/8；在計計算支座最最小負彎矩矩時，偏于于安全地按按兩邊固結結方式計算算，即為支支座最小負負彎矩為單單向板在gg+q作用用下兩個支支座固定時時的支座彎彎矩-（g+q）l2/12。B6,B7,BB8,B223:g=1.2×44.2=5.044KN/mmq=1..4×2==2.8KN/mmg+q=5.004+2..8=7..84KNN/跨中M=（g+q）l2//8=7.844×2.222/8=44.74KNN/m支座M=（g+q）l2//12=77.84××2.222/12==3.166KN//mB13:g=1.2×44.2=55.04KN/mmq=1..4×2==2.8KN/mmg+q=5.004+2..8=7..84KNN/跨中M=（g+q）l2//8=7.844×1.772/8=2..83KKN/m支座M=（g+q）l2//12=77.84××1.722/12==1.899KN//mB14:g=1.2×44.2=55.04KN/mmq=1..4×2==2.8KN/mmg+q=5.004+2..8=7..84KNN/跨中M=（g+q）l2//8=7.844×1.4442/8=2..03KKN/m支座M=（g+q）l2//12=77.84××1.4442/12==1.355KN//mB19:g=1.2×44.2=55.04KN/mmq=1..4×2==2.8KN/mmg+q=5.004+2..8=7..84KNN/跨中M=（g+q）l2//8=7.844×1.3362/8=1..81KNN/m支座M=（g+q）l2//12=77.84××1.3662/12==1.211KN//mB22:g=1.2×44.2=55.04KN/mmq=1..4×2==2.8KN/mmg+q=5.004+2..8=7..84KNN/跨中M=（g+q）l2//8=7.844×1.0042/8=1..06KKN/m支座M=（g+q）l2//12=77.84××1.0442/12==0.711KN/mm3.2樓板配配筋一截面有效高度計計算樓面部分:對板厚為1200mm的板，跨跨中截面lo1方向ho1=120-20=100mm，lo2方向h02=120-30=90mm。支座截面：對板厚為1200mm的板，ho=120-20=100mm。二支座配筋方法通常有兩種方法法。一是取支座兩邊邊板的支座座彎矩的平平均值進行行配筋，這這種方法比比較經濟。二是按支座兩邊邊板的支座座彎矩絕對對值的大值值進行配筋筋，這種方方法偏于安安全?？紤]慮到該建筑筑是公共建建筑。所以以按后者進進行配筋。（廁廁所支座配配筋按自己己支座配）為了便于計算，均均近似取γ=0.995，As=M/（0.955h0fy）?；炷翉姸鹊燃壖?C20混凝土強度設計計值fc=99.6NN/mm22fft=1..10NN/mm22鋼筋抗拉強度設設計值ffy＝2100N/mmmB1的配筋計算：跨中配筋X方向向：αs=Mx/α11fcbh02=6.2226×1006/（9.6×11000××10022）=0.0665rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0.9967As=Mx/fyrssho=6..226××106/(2110×0..967×1000)=3307mm2選配Φ8@1660，As=3114mm22?？缰信浣顈方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=6.0033×106/（9.6×11000××902）=0.0778rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0.9959As=Mx’//fyrssho=6..003×1106/(2110×0..959×90)=331mm2選配Φ8@1550，As=335mm2。支座配筋X方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=12.5522×1106/（9.6×11000××10022）=0.1130rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0..930As=Mx’//fyrssho=112.5222×1006/(2110×0..930×1000)=6641mmm2選配Φ8@755，As=670mm2。支座配筋y方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=12.3309×1106/（9.6×11000××10022）=0.1128rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0..931As=Mx’//fyrssho=112.3009×1006/(2110×0..931×1000)=6630mmm2選配Φ8@800，As=628mm2。B2的配筋計算算：跨中配筋X方向向：αs=Mx/α11fcbh02=6.2322×106/（9.6×11000××10022）=0.0665rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0.9966As=Mx/fyrssho=6..232××106/(2110×0..966××100))=3007mm2選配Φ8@1660，As=3114mm22。跨中配筋y方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=5.7996×1006/（9.6×11000××902）=0.0755rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0.9961As=Mx’//fyrssho=5..796××106/(2110×0..961×90)=3199mm2選配Φ8@1550，As=3335mm2。支座配筋X方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=12.4144×106/（9.6×11000××10022）=0.1129rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0..931As=Mx’//fyrssho=112.4144×106/(2110×0..931×1000)=6635mm2選配Φ8@755，As=670mm2。支座配筋y方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=12.0022×106/（9.6×11000××10022）=0.1125rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0..933As=Mx’//fyrssho=112.0022×106/(2110×0..933×1000)=6613mm2選配Φ8@800，As=628mm2。B3的配筋計算算：跨中配筋X方向向：αs=Mx/α11fcbh02=9.0888×106/（9.6×11000××10022）=0.0995rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0.995As=Mx/fyrssho=99.0888×106/(2110×0..95×1000)=456mmm2選配Φ8@1110，As=4557mm2?？缰信浣顈方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=5.8771×1006/（9.6×11000××902）=0.0776rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0.996As=Mx’//fyrssho=5..871××106/(2110×0..96×90)=324mm2選配Φ8@1550，As=3335mm2。支座配筋X方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=16.6694×1106/（9.6×11000××10022）=0.1174rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0.9904As=Mx’//fyrssho=166.6944×106/(2110×0..904×1100)==879mmm2選配Φ10@990，As=8773mm2。支座配筋y方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=13.7793×1106/（9.6×11000××10022）=0.1144rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0..922As=Mx’//fyrssho=133.7933×106/(2110×0..922×1000)=7712mm2選配Φ8@700，As=718mm2。B4的配筋計算算：跨中配筋X方向向：αs=Mx/α11fcbh02=1.3811×106/（9.6×11000××10022）=0.0114rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0.9993As=Mx/fyrssho=1..381××106/(2110×0..993×1000)=666mm2選配Φ8@2000，As=2551mm22?？缰信浣顈方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=0.9133×106/（9.6×11000××902）=0.0112rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0.9994As=Mx’//fyrssho=0..913×1006/(2110×0..994×90)=49mm2選配Φ8@2000，As=2551mm22。支座配筋X方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=2.5466×106/（9.6×11000××10022）=0.0227rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0..986As=Mx’//fyrssho=2..546×1106/(2110×0..986×100))=123mm2選配Φ8@2000，As=2551mm2。支座配筋y方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=2.1255×106/（9.6×11000××10022）=0.0222rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0.9989As=Mx’//fyrssho=2..125×1106/(2110×0..989×1000)=1002mm2選配Φ8@2000，As=2551mm2。 B5的配筋計算算：跨中配筋X方向向：αs=Mx/α11fcbh02=0.8822×106/（9.6×11000××10022）=0.0099rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0.9995As=Mx/fyrssho=00.8822×106/(2110×0..995××100))=42mm2選配Φ8@2000，As=2551mm22?？缰信浣顈方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=0.6233×106/（9.6×11000××902）=0.0008rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0.9996As=Mx’//fyrssho=0..623×1006/(2110×0..996×90)=33mm2選配Φ8@2000，As=2551mm22。支座配筋X方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=1.3977×106/（9.6×11000××10022）=0.0115rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0..992As=Mx’//fyrssho=1..397×1106/(2110×0..992×1000)=667mm2選配Φ8@2000，As=2551mm2。支座配筋y方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=1.3411×106/（9.6×11000××10022）=0.0114rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0.9993As=Mx’//fyrssho=1..341×1106/(2110×0..993×1000)=64mm2選配Φ8@2000，As=2551mm2。B9的配筋計算算：跨中配筋X方向向：αs=Mx/α11fcbh02=2.6811×106/（9.6×11000××10022）=0.0228rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0.9986As=Mx/fyrssho=22.6811×106/(2110×0..986×1000)=1129mm2選配Φ8@2000，As=2551mm22?？缰信浣顈方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=1.1166×106/（9.6×11000××902）=0.0114rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0.9993As=Mx’//fyrssho=1..116×1006/(2110×0..993×90)=59mm2選配Φ8@2000，As=2551mm22。支座配筋X方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=4.5322×106/（9.6×11000××10022）=0.0447rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0..976As=Mx’//fyrssho=4..532×1106/(2110×0..976×1000)=221mm2選配Φ8@2000，As=2551mm2。支座配筋y方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=3.2633×106/（9.6×11000××10022）=0.0334rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0..983As=Mx’//fyrssho=3..263×1106/(2110×0..983×1000)=1158mm2選配Φ8@2000，As=2551mm2。B10的配筋計計算：跨中配筋X方向向：αs=Mx/α11fcbh02=7.8338×1006/（9.6×11000××10022）=0.0882rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0.9957As=Mx/fyrssho=7..838××106/(2110×0..957×1000)=3390mmm2選配Φ8@1225，As=402mm2?？缰信浣顈方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=5.9×1106/（9.6×11000××902）=0.0766rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0.996As=Mx’//fyrssho=5..9×1006/(2110×0..96×90)=325mm2選配Φ8@1550，As=335mm2。支座配筋X方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=14.8846×1106/（9.6×11000××10022）=0.1155rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0..915As=Mx’//fyrssho=144.8466×106/(2110×0..915×1000)=7773mm2選配Φ10@1100，As=7885mm2。支座配筋y方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=13.0068×1106/（9.6×11000××10022）=0.1136rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0..927As=Mx’//fyrssho=133.0688×106/(2110×0..927×1000)=6771mm2選配Φ8@755，As=670mmm2。B11的配筋計計算：跨中配筋X方向向：αs=Mx/α11fcbh02=7.8009×1006/（9.6×11000××10022）=0.0881rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0.9958As=Mx/fyrssho=7..809××106/(2110×0..958×1000)=3388mmm2選配Φ8@1225，As=4002mm2?？缰信浣顈方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=5.6244×106/（9.6×11000××902）=0.072rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0.9963As=Mx’//fyrssho=5..624×1106/(2110×0..963×90)=309mm2選配Φ8@1660，As=314mm2支座配筋X方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=14.6654×1106/（9.6×11000××10022）=0.1153rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0.9916As=Mx’//fyrssho=144.6544×106/(2110×0..916×1000)=7662mm2選配Φ10@1100，As=7885mm2。支座配筋y方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=12.6665×1106/（9.6×11000××10022）=0.1132rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0..929As=Mx’//fyrssho=122.6655×106/(2110×0..929×1000)=6649mmm2選配Φ8@755，As=670mm2。B12的配筋計計算：跨中配筋X方向向：αs=Mx/α11fcbh02=10.0332×1006/（9.6×11000××10022）=0.1005rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0.9944As=Mx/fyrssho=110.0332×1006/(2110×0..944×1000)=5506mm2選配Φ8@900，As=5559mm22?？缰信浣顈方方向：αs=Mx’/αα1fcbh02=8.3499×106/（9.6×11000××902）=0.107rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0.9943As=Mx’//fyrssho=8..349×1106/(2110×0..943×90)=468mm2選配Φ8@1000，As=5003mm2支座配筋X方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=19.4477×1106/（9.6×11000××10022）=0.2033rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0..885As=Mx’//fyrssho=199.4777×106/(2110×0..885×1000)=11048mmm2選配Φ10@775，As=1047mmm2。支座配筋y方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=17.992×1006/（9.6×11000××10022）=0.1187rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0..896As=Mx’//fyrssho=177.92××106/(2110×0..896×1000)=9552mm2選配Φ10@880，As=9882mm2。B15的配筋計計算：跨中配筋X方向向：αs=Mx/α11fcbh02=7.8009×1006/（9.6×11000××10022）=0.0881rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0.9958As=Mx/fyrssho=7..809××106/(2110×0..958×1000)=3388mmm2選配Φ8@1225，As=402mm2?？缰信浣顈方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=5.6244×106/（9.6×11000××902）=0.072rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0.9963As=Mx’//fyrssho=5..624×1106/(2110×0..963×90)=309mm2選配Φ8@1660，As=314mm2支座配筋X方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=14.6554×1006/（9.6×11000××10022）=0.1153rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0..917As=Mx’//fyrssho=14.6554×1006/(2110×0..917×1000)=7661mm2選配Φ10@1100，As=7885mm2。支座配筋y方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=12.6665×1106/（9.6×11000××10022）=0.1132rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0..929As=Mx’//fyrssho=12.6665×1006/(2110×0..929×1000)=6649mm2選配Φ8@755，As=670mm2。B16的配筋計計算：跨中配筋X方向向：αs=Mx/α11fcbh02=1.8644×106/（9.6×11000××10022）=0.0199rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0.999As=Mx/fyrssho=11.8644×106/(2110×0..99×1000)=889mm2選配Φ8@2000，As=2551mm22。跨中配筋y方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=0.7355×106/（9.6×11000××902）=0.0099rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0.9995As=Mx’//fyrssho=0..735×1006/(2110×0..995×90)=39mm2選配Φ8@2000，As=2551mm22支座配筋X方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=3.1233×106/（9.6×11000××10022）=0.0333rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0..983As=Mx’//fyrssho=3..123×1106/(2110×0..983×1000)=1151mm2選配Φ8@2000，As=2551mm2。支座配筋y方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=2.2266×106/（9.6×11000××10022）=0.0223rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0..988As=Mx’//fyrssho=2..226×1106/(2110×0..988×1000)=1107mm2選配Φ8@2000，As=2551mm2。B17的配筋計計算：跨中配筋X方向向：αs=Mx/α11fcbh02=0.2333×106/（9.6×11000××10022）=0.0002rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0.9999As=Mx/fyrssho=00.2333×106/(2110×0..999×1000)=11mmm2選配Φ8@2000，As=2551mm22?？缰信浣顈方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=0.1×1106/（9.6×11000××902）=0.0001rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0.9999As=Mx’//fyrssho=0..1×1006/(2110×0..999×90)=5.3mm2選配Φ8@2000，As=2551mm22支座配筋X方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=0.3955×106/（9.6×11000××10022）=0.0004rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0..998As=Mx’//fyrssho=0.3955×106/(2110×0..998×1000)=119mm2選配Φ8@2000，As=2551mm2。支座配筋y方向向：αs=Mx’/αα1fcbh02=0.2877×106/（9.6×11000××10022）=0.0003rs=0.5××(1+((1-2αs)1/22)=0..998As=Mx’//fyrssho=0..287×1106/(2110×0..998×1000)=114mm2選配Φ8@2000，As=2551mm2。B18,B200,B211,B244,B255不論跨中中還是支座座都選配構構造鋼筋選配Φ8@2000，As=2551mm2表2.2樓板板跨中截面面配筋表項目截面h0(mm)M（KN.m）As(mm2)配筋實有As(mm2)跨中B1lo1lo2100906.2266.003307331Ф8@160Ф8@150314335B2lo1lo2100906.23250796307319Ф8@160Ф8@150314335B3lo1lo2100909.08850871456324Ф8@110Ф8@150457335B4lo1lo2100901.3810.913構造配筋Ф8@200Ф8@200251251B5lo1lo2100900.8820.623構造配筋Ф8@200Ф8@200251251B9lo1lo2100902.6811.116構造配筋Ф8@200Ф8@200251251B10lo1lo2100907.8385.90390325Ф8@125Ф8@150402335B11lo1lo2100907.8095.624338309Ф8@125Ф8@160402314B12lo1lo21009010.0328.349506468Ф8@90Ф8@100559503B15lo1lo2100907.8095.624388309Ф8@125Ф8@160402314B16lo1lo210090構造配筋構造配筋Ф8@200Ф8@200251251B17lo1lo210090構造配筋構造配筋Ф8@200Ф8@200251251B18lo1lo210090構造配筋構造配筋Ф8@200Ф8@200251251B20lo1lo210090構造配筋構造配筋Ф8@200Ф8@200251251B21B24B25lo1lo210090構造配筋構造配筋Ф8@200Ф8@200251251表2.3樓樓板支座截截面配筋表表項目截面H0(mm)M(KN·m/m))Asmm2配筋實有As支座B1Lx方向100-12.5222641Φ8@75670Ly方向100-12.3099630Φ8@80628B2Lx方向100-12.4144635Φ8@75670Ly方向100-12.0022613Φ8@80628B3Lx方向100-16.6944879Φ10@90873Ly方向100-13.7933712Φ8@70718B4Lx方向100-2.546123Φ8@200251Ly方向100-2.125102Φ8@200251B5Lx方向100-1.39767Φ8@200251Ly方向100-1.34164Φ8@200251B9Lx方向100-4.532221Φ8@200251Ly方向100-3.263158Φ8@200251B10Lx方向100-14.8466773Φ10@100785Ly方向100-13.0688671Φ8@75670B11Lx方向100-14.6544762Φ10@100785Ly方向100-12.6655649Φ8@75670B12Lx方向100-19.47771048Φ10@751047Ly方向100-17.92952Φ10@80982B15Lx方向100-14.654761Φ10@100785Ly方向100-12.6655649Φ8@75670B16Lx方向100-3.123151Φ8@200251Ly方向100-2.226107Φ8@200251B17Lx方向100-0.39519Φ8@200251Ly方向100-0.28714Φ8@200251B18Lx方向100構造配筋構造配筋Φ8@200251Ly方向100Φ8@200251B20Lx方向100構造配筋構造配筋Φ8/@200251Ly方向100Φ8@200251B21Lx方向100構造配筋構造配筋Φ8@200251Ly方向100Φ8@200251B24B25Lx方向100構造配筋構造配筋Φ8@200251Ly方向100Φ8@2002513.3分析比比較手算與PKPMM均采用彈彈性方法計計算，PKPM內支座、外外支座均采采用固定支支座進行計計算，而手手算對各板板跨中最大大彎矩的求求解，將荷荷載分成對對稱g+q//2和反對稱±q/2的疊加，在在對稱荷載載作用下，板板的內支座座為固定支支座，邊支支座也為固固定支座；；在反對稱稱荷載作用用下，板的的內支座為為簡支，邊邊支座與梁梁整澆，可可認為是固固定支座。對對各板支座座彎矩，荷荷載是正對對稱的，因因此各板的的內支座為為固定支座座，邊支座座與梁整澆澆，可認為為是固定支支座。故PKPM算出的結結果偏大。第四章框架計算第一節(jié)框架計計算簡圖的的確定及荷荷載計算4.1框架計算簡簡圖的確定定取1-1軸的一榀榀框架進行行計算。設計計內容包括括框架計算算單元、計計算簡圖的的確定，框框架受到的的各種荷載載計算，各各種荷載作作用下框架架的內力計計算、內力力組合及截截面配筋計計算?？蚣芗苡嬎?如采用結結構設計軟軟件PKPM進行整體體結構設計計時是采用用的雙向框框架的設計計方法,而用手工工計算時考考慮計算工工作量的問問題及時間間因素,我們是采采用平面框框架(單向)的設計方方法,且在結構構布置上柱柱網尺寸、梁梁、柱截面面尺寸也按按照單向框框架的要求求確定?？蚣艿挠嬎愫唸D圖用梁、柱柱的軸線表表示，梁、柱柱的軸線分分別取各自自的形心線線；對與現現澆的鋼筋筋混凝土結結構整體現現澆的框架架梁，一般般取樓板的的底面作為為梁軸線。對對底層柱的的下端，一一般取至基基礎頂面。根根據地質資資料，假定定基礎頂面面離室外地地面為0..95m，因此框框架底層高為5.15m、屋頂水箱箱層是2..5m,其余各層層是3.8m；框架的的計算跨度度為5.8m、4.8m。4.2框架梁、柱柱的線剛度度計算梁的線剛度ibb=EcIIb/l，其中Ecc是混凝土土的彈性模模量；l是梁的計計算跨度，Ib是梁截面慣性矩。由于所取的為邊框架，考慮到現澆板的作用對梁截面線剛度的影響，所以取Ib=1.5I0，I0為不考慮樓板翼緣作用的梁截面抗彎剛度。柱的線剛度icc=EcIIc/l，其其中Ic是柱截面面的慣性矩矩，h為框架柱柱的計算高高度。計算算柱時假定定柱遠端為為固定,但實際上上系彈性支支承,為減少誤誤差,各層柱的的線剛度除除底層外,上層各柱柱都乘以折折減系數0.9。梁、柱線剛度計計算如下：：梁﹑柱慣性矩計算E=3.0×1104N/mmm2BC跨l1=4800mmCD跨l2=5800mm梁:B～D跨框架梁:IIo=bhh3/12==250××50033/12==2.6004×1009mm4Ic=1.5Io==1.5××2.6004×1009=3.9906×1109mm4CD跨i1==EIo//L1=33.0×1104×2.6004×1009/58000=1..347××10100BC跨i2=EIc/L2==3.0××104×3.9906×1109/48000=2..441××10100柱:柱截面尺寸為5500mmm×600mmmIo1=bh3/122=500×60003/12==9.0××109mm4底層柱:i3==EIcc/h1==3.0××104×9.0×1109/51500=5.2243×110102～屋頂層柱:ii4=EIcc/h2==3.0××104×9.0×1109/38000=7..105××10100屋頂層～水箱層層柱:i5=EIcc/h3==3.0××104×9.00×1099/25000=100.8×11010令底層柱的i==1.0,,則其余各各桿件的相相對剛度為為：梁:i1=1.3347×11010/5..243××10100=0.266I2=2.4411×10110/5..243××10100=0.477柱:i3=1i4=7.1005×10010/5..243××10100=1.366I5=10.8×11010/5..243××10100=2.0064.3豎向荷載載計算平面荷載分布圖圖4.3.1豎向向均布荷載載的計算::梁自重(2500mm×500mmm)（含抹灰灰）：0.25×（00.5－0.12）×25++(0.5-0.112)×0.002×2×17＝2.39KN/m屋頂水箱層柱子子自重:(0.5×0.66×2.55)×255+2.55×0.002×1..8×177=20..28KNN標準層柱子自重重：(0.5××0.6××3.8))×25++3.8××0.022×1.88×17==30.883KN底層柱子自重：：(00.5×00.6×55.15))×25++5.155×0.002×1..8×177=41..78KNN（1）①軸C-D區(qū)間框架梁計算算:Lo1/2=22.8/22=1.44mLo2==5.8mm水箱層框架梁荷荷載:板傳荷載恒載:(1-2×0.2242+0.2243)×5.55×1.44=6.992KN//m活載:(1-2××0.2442+0.2243)×2..0×1..4=2..52KNN/m梁自重:2.339KN//m墻重:0KN/m水箱層框架梁均均布荷載為為：恒載=板傳荷載+梁自自重+墻重=6.992+2..39+0==9.311KN/mm活載=板傳荷載=2..52KKN/m屋頂層框架梁荷荷載:板傳荷載：恒載:(1-2××0.2442+0.2243)×5..5×1..4=6..92KNN/m活載:(1-2××0.2442+0.2243)×2..0×1..4=2..52KNN/m墻重:（2.5-0.55）m×0.220m×118KN//m3+17KKN/m33×（2.5--0.5）m×0.002m××2=88.56KKN/m屋頂層框架梁均均布荷載為為：恒載=板傳荷載+梁自自重+墻重=6..92+22.39++8.566=17.887KN//m活載=板傳荷載=2..52KKN/m六層框架梁荷載載:平臺梁的自重::0.200×(0..35-00.08))×25++(0.335-0..08)××0.022×2×117=1..53KNN/m傳給平臺梁的荷荷載(靠窗):144KN/mm傳給平臺梁的荷荷載(靠門):144KN/mm六層框架梁的均均布荷載為為：恒載=梁自重+墻重==2.399+14..12=116.511KN/mm1～5層框架梁上的均布布荷載同第第六層（2）①軸B-C區(qū)間框架梁計算算:Lo1=4.77mLo2==4.8mm水箱層框架梁荷荷載:板傳荷載:恒載:5.5×4.77/2×((1-2××0.522+0.553)=8..08KNN/m活載:2.0×4.77/2×((1-2××0.522+0.553)=2..94KNN/m梁自重:2..39KNN/m墻重:0水箱層框架梁荷荷載均布荷荷載為：恒載=板傳荷載+梁自自重+墻重=8.088+2.399+0=10.477KN/mm活載=板傳荷載=2..94KKN/m屋頂層框架梁荷荷載:板傳荷載:恒載:5.5×4..7/2××(1-22×0.552+0.553)=8..08KNN/m活載:2.0×44.7/22×(1--2×0..52+0.553)=2..94KNN/m梁自重:2..39KKN/m墻重:（2.5--0.5）m×0.220m×118KN//m3+17KKN/m33×（2.5--0.5）m×0.002m××2=88.56KKN/m屋頂層框架梁荷荷載均布荷荷載為：恒載=板傳荷載+梁自自重+墻重=8.008+2..39+8.566=19.033KN//m活載=板傳荷載=2..94KKN/m六層框架梁荷載載:1/B軸～C軸軸板傳荷載載恒載:4.2×1××5/8==2.633KN/mm活載:2.0×11×5/88=1.225KN//mB軸～1/B軸板傳荷荷載恒載:4.2×1..4×5//8=3..68KNN/m活載:2×1.4××5/8==1.755KN/mm梁自重:2..39KN//m墻重:（3.8-0.55）m×0.220m×118KN//m3+17KKN/m33×（3.8-0.55）m×0.002m××2=114.122KN/m六層1/B軸～～C框架梁均均布荷載為為：恒載=板傳荷載+梁自自重+墻重=2.663+2..39+114.122=19..14KN//m活載=板傳荷載=1..25KNN/m六層B軸～1//B框架梁梁均布荷載載為：恒載=板傳荷載+梁自自重+墻重=3.668+2..77+114.122=20..57KNN/m活載=板傳荷載=1..75KNN/m一～五層的BC區(qū)間間的梁上荷荷載同六層層4.3.2豎向向集中荷載載的計算:軸C～D區(qū)段梁上集中荷荷載六層框架梁上集集中荷載:恒載：平臺梁傳傳給框架梁梁的集中荷荷載(靠窗):(114+1..53)××2.8//2=211.74KKN平臺梁傳給框架架梁的集中中荷載(靠門):15..93KN（有樓梯梯）3.668KN（沒有樓樓梯）活載：7.933×2.88/2=111.100KN五層框架梁上集集中荷載:恒載：平臺梁傳傳給框架梁梁的集中荷荷載(靠窗):(14+1..53)××2.8//2=211.74KN平臺梁傳給框架架梁的集中中荷載(靠門):21..74KN活載：7.933×2.88/2=111.100KN1～4層梁上集中荷載載同第五層層:21.744KN軸B～C區(qū)段梁上集中荷荷載六層框架梁上集集中荷載:二次次梁傳來的的集中恒荷載:5/8×4.22×1+（1-2××0.4882+0.4483）×4.22×1.99/2+22.39++14.112］×2/22=21..73KNN六層框架梁上①①軸在1/B處的集中中恒荷載:［1/2×（0..8+2..8）×4.2××1×（4.7--1.4）+1/22×1.99×4.22×1.99/2+21.773×1..9+1//2×（1.9++4.7）×4.2××1.4××4.7//2+1//12×（2.399+14..12）×4.772］/4.77=31.007KN二次次梁傳來的的集中活荷荷載:［5/8×2.00×1+（1-2××0.4882+0.4483）×2.00×1.99/2］×2/22=2.448KN六層框架梁上①①軸在1/B處的集中中活荷載:［1/2×（0..8+2..8）×2.0×1×（4.7--1.4）+1/22×1.99×2.00×1.99/2+22.48××1.9++1/2××（1.9++4.7）×2.0××1.4××4.7//2］/4.77=8.553KN1～5層框架梁上集中中荷載同第第六層BCD框架恒荷載分布布圖恒載作用彎矩圖圖（調幅前前）恒載作用力平衡衡后的彎矩矩圖（調幅幅后）恒載剪力圖恒載軸力圖活荷載的內力計計算同恒荷荷載，內力力圖直接從從PKPM出圖，內內力圖如下下：活載彎矩圖活載剪力圖活載軸力圖4.4固端彎矩矩的求解水箱層:DC段:1/12××ql2=1/112×9..31×55.82=26..1KN..mBC段:1/12××ql2=1/112×100.47××4.822=20..1KN..m所以B處的固端彎矩是是:-200.1KNN.mC處左邊的固端彎彎矩是:20..1KN..mC處右邊的固端彎彎矩是:-266.1KNN.mD處的固端彎矩是是:266.1KNN.m屋頂層:DC段:1/12××ql2=1/112×177.87××5.822=50.11KN.mmBC段:1/12××ql2=1/112×199.03××4.822=36.554KN..m所以B處的固端端彎矩是:-36..54KNN.mC處左邊的固端彎彎矩是:36.554KN..mC處右邊的固端彎彎矩是:-50..1KN..mB處的固端彎矩是是:50.11KN.mm第六層:對BC跨左邊的均布荷荷載q=200.57KKN/m::MB=-qa2×((6-8а+3а2)/122=-200.57××2.822×(6--8×0..58+33×0.5582)/122=-311.64KN..mMc=qa3××(4-33а)/12LL=20..57×22.83×(4--3×0..58)//(12××4.8))=17..64KN..m對BC跨右邊的均布荷荷載q=199.14KKN/m::MB=-qa3××(4-33а)/12LL=-199.14××23×(4--3×0..42)//(12××4.8))=-7..31KN..mMc=qa2××(6-88а+3а2)/122=19..14×222×(6--8×0..42+33×0.4422)=20..34KN..m(3)BC跨在在集中荷載載F=31..07KN作用下:MB=-Fab2//l2=-31..07×22.8×222/4.882=-15..1KN..mMc=Fa2bb/l2=31.007×2..82×2/44.82=21.14KN.mm對CD跨:Mc=-15..93×11.14××4.6662/5.882=-111.72KN.mmMD=15.93××1.1442×4..66/55.82==2.877KN..mMc=-21..74×44.22××1.5882/5.882=-6..81KNN.mMD=21.74××4.2222×1.558/5..82=18..18KKN.mMc=-1/112×166.51××5.822=-466.28KN.mmMD=46.28KKN.m所以MB=-31.644-7.31-155.1=--54.005KN..mMc左=17..64+20.344+21..14=59.112KN..mMc右=-111.72--6.811-46..28=--64.881KNN.mMD=2.87+188.18++46.228=677.33KN.mm六層彎矩分配圖圖第五層(1)對BC跨左左邊的均布布荷載q=200.57KKN/m::MB=-qa2×((6-8а+3а2)/122=-200.57××2.822×(6--8×0..58+33×0.5582)/122=-311.64KN..mMc=qa3××(4-33а)/12LL=20..57×22.83×(4--3×0..58)//(12××4.8))=17..64KN..m(2)對BC跨跨右邊的均均布荷載q=199.14KKN/m::MB=-qa3××(4-33а)/12LL=-199.14××23×(4--3×0..42)//(12××