每天更新，每天享受注冊筑龍結(jié)構(gòu)超爽會員超爽0幣、超爽1幣資料海量資料即刻下載超爽0幣下載100套超級好圖，鳥巢、國家大劇院圖紙免費下！超爽1幣下載圖紙、詳圖、畢業(yè)設(shè)計、軟件應(yīng)用、經(jīng)驗、表格、講義、抗震……超爽2折下載全部成套圖紙、節(jié)點詳圖、畢業(yè)設(shè)計、講義講稿、軟件應(yīng)用、計算示例…….詳情咨詢：QQ：29436561PAGEPAGE105第一章工程概況1.1工程概況:1.工程名稱：江西省九江市某XXXXX2.建筑類型：采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。3.建筑高度：六層教學(xué)樓，高度22.6米。4.抗震設(shè)防：建筑地點按7度設(shè)防，處在設(shè)計地震第一組，三級抗震。5.基本風(fēng)壓：ω0=0.35KN/m2。6.基本雪壓：s0=0.40KN/m2。7.建筑場地類別為Ⅱ類。8.活荷載：屋面0.5kN/m2樓面2.0kN/m2走廊2.5kN/㎡。第二章設(shè)計依據(jù)和原則2.1設(shè)計依據(jù)1.人體尺度和人體活動所需的空間尺度。2.(1)建筑物中設(shè)備的尺寸，踏步、窗臺、欄桿的高度，門洞、走廊、樓梯的寬度和高度，以至各類房間的高度和面積大小。都和人體尺度以及活動所需的空間尺度直接或間接有關(guān)，因此人體尺度和人體活動所需的空間尺度，是確定建筑空間的基本依據(jù)之一。（2）辦公用品、設(shè)備的尺寸和使用它們必要的空間。（3）溫度、濕度、日照、雨雪、風(fēng)向、風(fēng)速等氣候條件。（4）地形、地質(zhì)條件和地震烈度。3.本設(shè)計為地震區(qū)的房屋。設(shè)計時主要考慮：選擇對抗震有利的場地和地基。房屋設(shè)計的體型，應(yīng)該盡可能規(guī)整，簡潔，避免在建筑平面及體型上的凸凹。采用必要的加強(qiáng)房屋整體性的構(gòu)造措施，不做或少做地震時容易倒塌脫落的建筑附屬物，女兒墻等須作加固處理。從材料選用和構(gòu)造做法上盡可能減輕建筑物的自重，特別是減輕屋頂和圍護(hù)墻的重量。4.建筑模數(shù)和模數(shù)制。2.2設(shè)計原則1．滿足建筑物的功能要求。為人們的生產(chǎn)和生活活動創(chuàng)造良好的環(huán)境，是建筑設(shè)計的首要任務(wù)。合理設(shè)置門窗洞口的大小，合理安排廁所辦公室以及會議室的位置大小，采光和通風(fēng)要好。采用合理的技術(shù)措施正確選用建筑材料，根據(jù)建筑空間組合的特點，選擇合理的結(jié)構(gòu)、施工方案，使房屋堅固耐久、建造方便、縮短工期。2.具有良好的經(jīng)濟(jì)效果。建造房屋是一個復(fù)雜的物質(zhì)生產(chǎn)過程，需要大量的人力、物力和資金，在房屋的設(shè)計和建造中，要因地制宜、就地取材，盡量做到節(jié)省勞動力，節(jié)約建筑材料和資金。設(shè)計和建造房屋要有周密的計劃和核算，重視經(jīng)濟(jì)領(lǐng)域的客觀規(guī)律，講究經(jīng)濟(jì)效果。房屋設(shè)計的使用要求和技術(shù)措施，要和相應(yīng)的造價、建筑標(biāo)準(zhǔn)統(tǒng)一起來。3．考慮建筑美觀要求。建筑物是社會的物質(zhì)和文化財富，它在滿足使用要求的同時，還需要考慮如人們對建筑物在美觀方面的要求，考慮建筑物所賦予人們在精神上的感受。建筑設(shè)計要努力創(chuàng)造具有我國時代精神的建筑空間組合與建筑形象。歷史上創(chuàng)造的具有時代印記和特點的各種建筑形象，往往是一個國家、一個民族文化傳統(tǒng)寶庫中的重要組成部分。4.符合總體規(guī)劃要求。單體建筑是總體規(guī)劃中組成部分，單體建筑應(yīng)符合總體規(guī)劃提出的要求。建筑物的設(shè)計還要充分考慮和周圍環(huán)境的關(guān)系，例如原有建筑的狀況，道路的走向，基地面積大小以及綠化等方面和擬建建筑物的關(guān)系。新設(shè)計的單體建筑，應(yīng)是所在基地形成協(xié)調(diào)的室內(nèi)外空間組合、良好的室外環(huán)境。2.3建筑方案的選擇根據(jù)設(shè)計資料可選用框架結(jié)構(gòu)。框架結(jié)構(gòu)是由梁和柱剛性連接的骨架結(jié)構(gòu)，其傳力途徑為板→梁→柱→基礎(chǔ)→地基。選擇依據(jù)：1.優(yōu)點多：①鋼筋混凝土造價低，材料資源豐富，易于就地取材。②耐久性好，不需要經(jīng)常保養(yǎng)和維修。③耐火性好。④整體性好，對于抵抗地震作用具有較好的性能。具有可塑性，可以根據(jù)需要澆制成各種形式和尺寸的構(gòu)件。⑤合理的發(fā)揮材料性能，節(jié)約鋼材，降低造價。2.建筑功能強(qiáng)：框架結(jié)構(gòu)建筑平面布置靈活，可以做成有較大空間的房間，而且分隔靈活，也可以用隔墻分隔成小空間，或拆除隔墻改為大房間，使用靈活。外墻采用非承重墻體，使立面設(shè)計靈活多變，可采用輕便隔墻和外墻，可大大降低房間自重，節(jié)約材料。3.從結(jié)構(gòu)的受力性能來分析：對于地震地區(qū)來說，框架結(jié)構(gòu)，不僅受豎向荷載，還受水平地震作用，在水平力作用下，框架的側(cè)移由兩部分組成，第一部分由梁柱的彎曲變形產(chǎn)生，第二部分由柱的截面尺寸變形產(chǎn)生（彎曲變形）框架的抗側(cè)移剛度主要取決于梁柱的截面尺寸。通常，梁柱截面慣性矩小，側(cè)向變形較大。2.4.建筑體型的設(shè)計1.反映建筑功能要求和建筑類型的特征：不同功能要求和建筑類型，具有不同的內(nèi)部空間組合特點，房間的外部形象也相應(yīng)地表現(xiàn)這些建筑類型的特征。本設(shè)計底層為超市和餐廳，上面幾層均為寫字樓，在頂層設(shè)有大會議室。為了滿足大會議室超市和餐廳的需要，體形上采用底層和頂層高于標(biāo)準(zhǔn)層。另外由于該建筑物層數(shù)高于四層，根據(jù)防火要求至少應(yīng)設(shè)置兩部落地樓梯。而室內(nèi)落地樓梯只有一部所以在建筑物的兩側(cè)設(shè)置兩個外掛樓梯。2.結(jié)合材料性能、結(jié)構(gòu)構(gòu)造和施工技術(shù)的特點：該結(jié)構(gòu)為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，墻體為粉煤灰加氣混凝土砌塊圍護(hù)墻。由于墻體并不承重，所以立面上門窗的設(shè)置和開啟游樂很大的靈活性。可以在不同的層或同一層不同的位置采用不同的窗戶，有的可以用橫向有的可以用縱向的窗戶。柱子采用外露的柱子。形成節(jié)奏鮮明的立面構(gòu)圖，顯示了框架房屋的外形特點。以高強(qiáng)度的鋼材、鋼筋混凝土等材料構(gòu)成的空間結(jié)構(gòu)，不僅為室內(nèi)的大型活動提供了理想的使用空間，同時各種形式的空間結(jié)構(gòu)也極大的豐富了建筑物的外部形象。是建筑物的體形和立面能夠結(jié)合材料的力學(xué)性能，具有很好的表現(xiàn)力。3、掌握建筑標(biāo)準(zhǔn)和相應(yīng)的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)：建筑體形和立面的設(shè)計，應(yīng)該遵循設(shè)計方針政策，根據(jù)房屋的使用性質(zhì)和規(guī)模、嚴(yán)格掌握國家規(guī)定的建筑標(biāo)準(zhǔn)和經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。建筑外型設(shè)計的任務(wù)，應(yīng)該在合理滿足使用要求的前提下，用較少的投資建造起簡潔、明朗、樸素、大方以及和周圍環(huán)境協(xié)調(diào)的建筑物來。4、適應(yīng)基地環(huán)境和建筑規(guī)劃的群體布局：單體建筑是規(guī)劃群體中的一個局部，擬建房屋的體型、立面、內(nèi)外空間組合以至建筑風(fēng)格等方面，要認(rèn)真考慮和規(guī)劃中建筑群體的配合。同時，建筑物所在地區(qū)的氣候、地形、道路、原有建筑物以及綠化等基地環(huán)境，也是影響建筑體型和立面設(shè)計的重要因素。5、符合建筑造型和立面構(gòu)圖的一些規(guī)律：必須符合建筑造型和立面構(gòu)圖的一些規(guī)律，例如比例尺度、完整均衡、變化統(tǒng)一，以及韻律和對比等等。2.5平面的設(shè)計1.使用房間的設(shè)計要求：（1）房間的面積、形狀和尺寸要滿足室內(nèi)實用活動和家具、設(shè)備合理布置的要求。（2）門窗的大小和位置，考慮房間的出入方便，疏散安全，采光通風(fēng)良好。（3）房間的構(gòu)成應(yīng)使結(jié)構(gòu)構(gòu)造布置合理，施工簡便，也要有利于房間之間的組合，所用材料要符合相應(yīng)的建筑標(biāo)準(zhǔn)。（4）室內(nèi)空間以及地面、墻面和構(gòu)件細(xì)部，要考慮人們的使用和審美要求。2.使用房間的面積、形狀和尺寸：使用房間面積的大小主要是考慮房間內(nèi)部活動的特點、使用人數(shù)的多少等。為了滿足敞開式辦公的使用要求可以在兩端設(shè)置兩個較大的辦公室。另外還要滿足人們對室內(nèi)空間的觀感，這也是確定房間平面形狀的和尺寸的重要因素。3.門窗在房間平面中的布置：門窗的大小和數(shù)量是否恰當(dāng)，它們的位置和開啟方式是否合適，對房間的平面使用效果也有很大影響。（1）門的寬度、數(shù)量和開啟方式房間平面中門的最小寬度，是由通過人流多少和搬進(jìn)房間家具、設(shè)備的大小決定的。該設(shè)計中房間內(nèi)門的寬度取1000mm，門的數(shù)量根據(jù)防火要求如果室內(nèi)人數(shù)多于50人或房間面積大于60平方米時至少需要兩個門。門廳對外出入口的總寬度，應(yīng)不小于通向該門廳的過道、樓梯寬度的總和。（2）房間平面中門的位置，房間平面中門的位置應(yīng)考慮室內(nèi)交通路線簡潔和安全疏散的要求，門的位置還對室內(nèi)使用面積能否充分利用、以及組織室內(nèi)穿堂風(fēng)等關(guān)系很大。門一般設(shè)置在緊貼墻，不設(shè)置垛。房間平面中門的位置，寫字樓房間門至安全出口的最大距離應(yīng)為40m。（3）窗的大小和位置房間中窗的大小和位置，主要根據(jù)室內(nèi)采光、通風(fēng)要求來設(shè)置。采光方面，窗的大小直接影響到室內(nèi)照明是否足夠，窗的位置關(guān)系到室內(nèi)照度是否均勻。4.輔助房間的平面設(shè)計，廁所等輔助房間通常是根據(jù)建筑物的使用特點和使用人數(shù)的多少，先確定所需設(shè)備的個數(shù)。根據(jù)計算所得的設(shè)備數(shù)量，考慮在整幢建筑物中廁所的糞檢情況，最后在建筑平面組合中，根據(jù)整幢房屋的使用要求適當(dāng)調(diào)整并確定這些輔助房間的面積、平面形勢和尺寸。2.6立面的設(shè)計建筑立面是表示房屋四周的外部形象。立面設(shè)計是由許多構(gòu)部件所組成的。恰當(dāng)?shù)拇_定立面中組成部分和構(gòu)部件的比例和尺度，運用節(jié)奏韻律、虛實對比等規(guī)律，設(shè)計出體型完整、形式與內(nèi)容統(tǒng)一的建筑立面，是立面設(shè)計的主要任務(wù)。1尺度和比例：尺度正確和比例協(xié)調(diào)，是使立面完整統(tǒng)一的重要方面。比例協(xié)調(diào)首先要求結(jié)構(gòu)和構(gòu)造的合理性，同時也要符合立面構(gòu)圖的美觀要求。2節(jié)奏感：突出墻面的柱子簡單的把立面進(jìn)行了豎向劃分。使整個結(jié)構(gòu)既整體統(tǒng)一又富有節(jié)奏變化。3材料質(zhì)感和色彩配置：材料采用白色瓷磚貼面，平整而光滑的瓷磚，感覺比較輕巧。以白色為主的立面色調(diào)，常使人感覺明快、清新。第三章結(jié)構(gòu)計算和結(jié)構(gòu)構(gòu)件尺寸的確定3.1結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖的確定根據(jù)該房屋的使用功能及建筑設(shè)計的要求，進(jìn)行了建筑平面、立面及剖面設(shè)計，填充墻采用240㎜，樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，樓板厚度取100mm。根據(jù)房屋使用要求，層高為3.6m（底層高度由基礎(chǔ)頂面算至一層樓板底面，基礎(chǔ)頂面標(biāo)高是根據(jù)室內(nèi)外高差0.45m，場區(qū)地質(zhì)條件有填土層0.55m等確定的）。3.2選擇承重方案該建筑為教學(xué)樓，房間布局較為整齊規(guī)則，且教學(xué)樓不需要考慮太大空間布置，豎向荷載的傳力途徑：樓板的均布活載和恒載經(jīng)次梁間接或直接傳至主梁，再由主梁傳至框架柱，最后傳至地基。根據(jù)以上樓蓋的平面布置及豎向荷載的傳力途徑，本辦公樓框架的承重方案為橫向框架承重方案，這可使橫向框架梁的截面高度大，增加框架的橫向側(cè)移剛度。所以采用橫向框架承重方案，四柱三跨不等跨的形式。柱網(wǎng)布置形式柱網(wǎng)圖3-1。圖3-1柱網(wǎng)圖3.3梁、柱截面尺寸估算橫梁：,取,取縱梁:取取次梁：取取各層梁截面尺寸及混凝土強(qiáng)度等級如下表，表3-1梁截面尺寸(mm)及各層混凝土強(qiáng)度等級層次混凝土強(qiáng)度等級級橫梁b×h縱梁次梁AB跨，CD跨BC跨1～6C353006003004003006002004003.4柱的截面尺寸估算根據(jù)柱的軸壓比限值按下列公式計算:a)柱組合的軸壓力設(shè)計值N=FgEn注：β考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數(shù),邊柱取1.3，中柱取1.25；[μN]F按簡支狀態(tài)計算柱的負(fù)載面積；gE為折算在單位面積上的重力荷載代表值，近似的?。?2～15）kN/m2；n為驗算截面以上的樓層層數(shù)。A=N/([μN]fc)注：[μN]為框架柱軸壓比限值，本方案為三級抗震等級，查《建筑抗震設(shè)計規(guī)范GB50011-2001》取0.9。fc為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，C35為16.7N/mm2。b)計算過程：對于邊柱：N=FgEn=1.3×3.3×5×15×6×103=1930500NA=128443mm2對于中柱：N=FgEn=1.25×4.8×5×15×6×103=2784375NA=185255mm2取柱子截面為正方形，則邊柱和中柱截面高度分別為358mm和430mm。根據(jù)上述結(jié)果，并綜合考慮其它因素，本設(shè)計柱截面尺寸取值如下：1～6層600mm600mm基礎(chǔ)選用柱下獨立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)頂面距室外地面為550mm?？蚣芙Y(jié)構(gòu)計算簡圖，取頂層柱的形心線作為框架柱的軸線，梁軸線取至板頂，2～6層高度即為層高，取3.6m；底層柱高度從基礎(chǔ)頂面取至一層板頂，即h1＝3.6+0.45+0.55＝4.6m。見下圖圖3-2框架結(jié)構(gòu)計算簡圖3.5計算梁、柱的線剛度梁線剛度計算梁柱混凝土標(biāo)號均為，。在框架結(jié)構(gòu)中，現(xiàn)澆樓面或預(yù)制樓板但只有現(xiàn)澆層的樓面，可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側(cè)移?？紤]這一有利作用，在計算梁的截面慣性矩時，對現(xiàn)澆樓面的邊框架梁取，對中框架梁取。表3-2橫梁線剛度計算表·Ec/(N/mm22)bh/mmmmI0/mm4/mmECI0//Nmm2ECI/Nmm邊橫梁3.1510443006005.410966002.60101103.910100走道梁3.1510443004001.27109930001.23101102.2510110柱線剛度計算表3-3柱線剛度Ic計算表層次/mmEc/(N/mm22)bh/mmmmIc/mm4ECIc//Nmm146003.151044600660010..81097.4101002～536003.15104460060010.810999.45101103.6計算柱的側(cè)移剛度柱的側(cè)移剛度D計算公式：其中為柱側(cè)移剛度修正系數(shù)，為梁柱線剛度比，不同情況下，、取值不同。對于一般層：對于底層：表3-4橫向框架架柱側(cè)移剛剛度D計算表層次層高(m)柱根數(shù)N/mm2-63.6邊柱20.4130.1711496372978中柱20.6510.2392152614.60邊柱20.5290.4071708073188中柱20.810.47519514∑D1/∑D2==731888/722978>>0.7，該框架架為規(guī)則框框架。圖3-3框架計算算簡圖第四章荷載載計算4.1屋面面及樓面的的永久荷載載標(biāo)準(zhǔn)值屋面(不上人)屋面為剛性防水水屋面40厚的C20細(xì)石混凝凝土保護(hù)層層23××0.044＝0.922kN/m23厚1：3石灰砂漿隔離層層0.0003×177=0.00513kkN/m2卷材防水層00.320厚的1：2.5水泥砂漿漿找平層20××0.022＝0.4kNN/m2100厚的鋼筋筋混凝土板板25××0.100=2.55kN/m220厚水泥砂漿找平平層20××0.022＝0.4kNN/m212厚紙筋石灰抹底底00.1600kN/m2合計4.998kN/m21～4層樓面(水磨石石樓面)15厚的1：2白水泥白石子((摻有色石石子)磨光打蠟18×0.0115＝0.277kN/m220厚的1：3水泥砂漿找平層層20××0.022＝0.400kN/m2現(xiàn)澆100厚的鋼筋筋混凝土樓樓板255×0.11＝2.5kNN/m23厚細(xì)石粉面116×0..003＝0.0448kN/m28厚水泥石灰膏砂砂漿114×0..008＝0.1112kN/m2合計3..33kNN/m24.2屋面及及樓面可變變荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值不上人屋面均布布活荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值00.50kkN/m2樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值2..0kN/m2走廊活荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值2..5kN/m2屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值0..4kN/m24.3梁、柱柱、墻、窗窗、門重力力荷載計算算查規(guī)范得以下自自重，外墻面為面磚墻墻面自重：：00.5kkN/m22混凝土空心小砌砌塊11.88kN/m224.3.1梁自自重計算邊橫梁自重：0..3×0..6×255＝4.5kNN/m粉刷：（0.6--0.1）×0.0048×117＝0.4008kNN/m合計4..908kN/m中橫梁自重::00.3×0.44×25＝2kN/m粉刷：0..4×0..105××17＝0.7114kNN/m合計2..714kN/m縱梁自重：00.3×00.6×225＝4.5kN/m粉粉刷：0.55×0.0048×117＝0.4008kNN/m合計4.9908kkN/m次梁自重：0.200.425＝2kN/m粉粉刷：0.3××0.0445×177＝0.233kN/m合計22.23kN/m4.3.2柱自自重：0..6×0..6×255＝9kN/m貼面及粉刷：(0..6×4--0.2××2)×0.002×177=0.668kNN/m合計9.688kN/m女兒墻自重(含含貼面和粉粉刷)：0.90.022217＋0.21550.9＝3.3112kNN/m內(nèi)外墻自重(含含貼面和粉粉刷)：00.215＋0.022217＝3.688kN/m4.4計算重重力荷載代代表值：4.4.1第第5層的重力力荷載代表表值：屋面恒載：(6.662+3..3)54.98＝410..85kkN女兒墻：3.311252＝33.112kN縱橫梁自重：4.908×44×5+22×6.66×4.9908+22×5×22.23++3.×22.17＝321..315kN半層柱自重：(9.668×3..6×4))×0..5＝69.770kNN半層墻自重：40.99+554.8++(3.66-0.55)×((6.6++0.6--0.4))=1166.87kN屋面雪載：(6..62+33.3)50.4==33kkN恒載+0.5雪載：：410..85+333.122+1977.79++69.770+1116.877+0.5533＝844..83kkN4.4.2：2～4層的重力力荷載代表表值樓面恒載：(66.62++3.)553.33＝274..725kkN上`下半層墻重：1116.877+1166.87==233..58kkN縱橫梁自重：1197.779kNN上半層柱+下半半層柱：669.700+69..70＝139..4kNN樓面活荷載：5(6.622+3..2.5)＝173..25kkN恒載+0.5活載：：2744.7255+2333.58++197..79+1139.44+0.55×1733.25＝812..13kkN4.4.3一層層的重力荷荷載代表值值：樓面恒載：2744.7255kN上.下半層墻自重：：外縱墻:40.09+33.68××(4.66-0.77)×((5-0..25×22)-311.01==73.666kNN內(nèi)縱墻:54.8+3..68×((4.6--0.7))×(55-0.225×2))-16..70=1102668kN(c)橫墻：：86.70+((6.6++0.5--0.2××2)×((4.6--0.5))×3.668=1887.799kN縱橫梁自重：197..79kkN上半層自重：669.700kN下半層自重：0.5××9.688×4.66×4)==89.006kNN樓面活荷載：1773.255kN恒載+0.5×樓面面活載：274.7255+73..66+1102.668+1887.799+1977.79++69.77+89..06+1173.225/2==10822.03kN則一榀框架總重重力荷載代代表值為：：∑Gi=G1+GG2+G3+G4+G5+G6=8444.83++812..13×4+10082.003=51175.338kN第五章橫向向水平荷載載作用下框框架結(jié)構(gòu)的的內(nèi)力和側(cè)側(cè)移計算5.1橫向向水平地震震作用下的的框架結(jié)構(gòu)構(gòu)的內(nèi)力計計算和側(cè)移移計算5.1.1橫橫向自振周周期的計算算運用頂點位移法法來計算，對對于質(zhì)量和和剛度沿高高度分布比比較均勻的的框架結(jié)構(gòu)構(gòu)，基本自自振周期可可按下式來來計算：式中，——計計算結(jié)構(gòu)基基本自振周周期用的結(jié)結(jié)構(gòu)頂點假假想位移，即即假想把集集中在各層層樓面處的的重力荷載載代表值作作為水平荷荷載而算得得的結(jié)構(gòu)頂頂點位移；；——結(jié)構(gòu)基本自振周周期考慮非非承重磚墻墻影響的折折減系數(shù)，取0.7；故先計算結(jié)構(gòu)頂頂點的假想想側(cè)移，計計算過程如如下表：表5-1結(jié)構(gòu)頂點點的假想位位移計算層次6844．83844．837297811．89246．145821．131656．9667297823．32234．254821．132469．0997297834．75210．933821．133281．2227297846．18176．182821．134693．3557297857．6113011082．0335175．3887318872．3972．39由上表計算基本本周期，5.1.2水平地震震作用及樓樓層地震剪剪力計算該建筑結(jié)構(gòu)高度度遠(yuǎn)小于440m，質(zhì)質(zhì)量和剛度度沿高度分分布比較均均勻，變形形以剪切為為主，因此此用底部剪剪力法來計計算水平地地震作用。首先計算總水平平地震作用用標(biāo)準(zhǔn)值即即底部剪力力。式中，———相應(yīng)于結(jié)結(jié)構(gòu)基本自自振周期的的水平地震震影響系數(shù)數(shù)；——結(jié)構(gòu)等效總重力力荷載，多多質(zhì)點取總總重力荷載載代表值的的85％；=0.85∑GGi=0..85×55175..38=44399..1九江地區(qū)特征分分區(qū)為一區(qū)區(qū)，又場地地類別為Ⅱ類，查規(guī)規(guī)范得特征征周期查表得，水平地地震影響系系數(shù)最大值值由水平地震影響響系數(shù)曲線線來計算，α1=αmax=×0..08=00.04887式中，——衰衰減系數(shù)，＝0.05時，取0.9；FEK=α1GGeq=0..04877×43999.1==214..24kN因為因為T1=0..608ss>1.44Tg=0.499,所以考慮慮頂部附加加水平地震震作用，即δn=0.08T11+0.007=0..118△F=δnFEK=2144.24××0.1118=255.3KNN則質(zhì)點i的水平平地震作用用為：一般層：(1--δn)首層：(1-δδn)+△F式中：、分別為為集中于質(zhì)質(zhì)點i、j的荷載代代表值；、分別為質(zhì)質(zhì)點i、j的計算高高度。具體計算過程如如下表，各各樓層的地地震剪力按按來計計算，一并并列入表中中，表5-2各質(zhì)質(zhì)點橫向水水平地震作作用及樓層層地震剪力力計算表層次622.6884.861909371.878.1519812.131542842.72120.82415.4812.131250734.72155.45311.8812.13958326.53181.9828.2812.113665920.09200.4214.61082.033497713.78214.2468247各質(zhì)點水平地震震作用及樓樓層地震剪剪力沿房屋屋高度的分分布見圖圖5-1橫橫向水平地地震作用及及層間地震震剪力5.1.3水平平地震作用用下的位移移驗算用D值法來驗算框架第層的層間間剪力、層層間位移及及結(jié)構(gòu)頂點點位移分別別按下式來來計算：計算過程見下表表，表中計計算了各層層的層間彈彈性位移角角。表表3-3橫向水平平地震作用用下的位移移驗算層次678.1729781.9913.29736001/32795120.82729781.712.19736001/21184155.45729782.8810.49736001/16453181.98729782.5618.30936001/14062200.427297828215.74836001/12761214.24731882.9272.92746001/1225由表中可以看到到，最大層層間彈性位位移角發(fā)生生在第一層層，1/12225<11/5500,滿足要求求。5.1.4水水平地震作作用下框架架內(nèi)力計算算將層間剪力分配配到該層的的各個柱子子，即求出出柱子的剪剪力，再由由柱子的剪剪力和反彎彎點高度來來求柱上、下下端的彎矩矩。柱端剪力按下式式來計算：：柱上、下下端彎矩、按下式來來計算式中：—i層j柱柱的側(cè)移剛剛度；h為該層柱柱的計算高高度。y-反彎彎點高度比比?！獦?biāo)準(zhǔn)反彎點高比比，根據(jù)上上下梁的平平均線剛度度，和柱的的相對線剛剛度的比值值，總層數(shù)數(shù)，該層位位置查表確確定?！舷铝毫旱南鄬€線剛度變化化的修正值值，由上下下梁相對線線剛度比值值及查表得?！舷聦訉訉痈咦兓男拚抵?，由上層層層高對該該層層高比比值及查表。—下層層高對該層層層高的比比值及查表得。需要注意的是是是根據(jù)表：：倒三角形形分布水平平荷載下各各層柱標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)反彎點高高度比查得得。表5-4各層邊邊柱柱端彎彎矩及剪力力計算層次y63.678.1729781496315.620.4130.243.2611.2553.6120.82729781496324.160.4130.3556.5330.4443.6155.45729781496331.090.4130.4067.1544.7733.6181.98729781496336.40.4130.4572.0758.9723.6200.42729781496340.080.4130.5762.0482.2414.6214.24731881708049.990.5290.8045.99143.97表表5-5各層中柱柱柱端彎矩矩及剪力計計算層次Y63.678.1729782152622.960.6510.357.8624.853.6120.82729782152635.520.6510.476.7251.1543.6155.45729782152645.70.6510.4590.4974.0333.6181.98729782152653.50.6510.4594.386.6723.6200.42729782152658.920.6510.5791.21120.914.55214.24731881951457.110.810.6591.95170.76注：表中彎矩單單位為,剪力單位為為kN。對于邊跨梁端彎彎矩，由節(jié)節(jié)點平衡原原理計算Mbi=對于中跨梁端彎彎矩，由于于梁端彎矩矩與梁的線線剛度成正正比梁端彎矩、剪力力及柱軸力力分別按下下式來計算算表5-6梁端端彎矩、剪剪力及柱軸軸力計算層次邊梁走道梁柱軸力邊柱N中柱N643.2636.656.612.1121.1521.153.0014.112.1114.1567.7864.36.620.0137.1237.123.0024.7532.1238.85497.5989.806.628.3951.8451.843.0034.5660.5173.413116.84114.096.634.9965.8765.873.0043.9195.51117.322121.01112.776.635.4265.1165.113.0043.41130.92160.731128.23134.666.639.8377.7477.743.0051.84170.75212.57水平地震作用下下框架的彎彎矩圖、梁梁端剪力圖圖及柱軸力力圖如圖所所示：圖5-2左左地震作用用下框架彎彎矩圖圖5-3左地震作作用下梁端端剪力及柱柱軸力圖（由由于結(jié)構(gòu)對對稱，各畫畫半邊）5.2橫向向風(fēng)荷載作作用下框架架結(jié)構(gòu)內(nèi)力力和側(cè)移計計算5.2.1風(fēng)風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值垂直于建筑物表表面上的風(fēng)風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值當(dāng)計算算主要承重重結(jié)構(gòu)時按按下式來計計算：式中，—風(fēng)荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值值（kN/m2）—高度Z處的風(fēng)振振系數(shù)—風(fēng)荷載體型系數(shù)數(shù)，—風(fēng)壓高度變化系系數(shù)—基本風(fēng)壓（kNN/m2）由《荷載規(guī)范》，九九江地區(qū)重重現(xiàn)期為50年的基本本風(fēng)壓:=0.335KN/m，地面粗糙糙度為B類。風(fēng)載體型系數(shù)由由《荷載規(guī)規(guī)范》第7.3節(jié)查得：：=0.8（迎風(fēng)面面）和=-0.5（背風(fēng)面面）。《荷荷載規(guī)范》規(guī)定，對于高度大于30m，且高寬比大于1.5的房屋結(jié)構(gòu)，應(yīng)采用風(fēng)振系數(shù)來考慮風(fēng)壓脈動的影響。本設(shè)計中，房屋屋高度H=222.6<<30m，H/B==22.66/18==1.255<1.5，則不需需要考慮風(fēng)風(fēng)壓脈動的的影響，取取=1.0。將風(fēng)荷載換算成成作用于框框架每層節(jié)節(jié)點上的集集中荷載，如如下表：表5-7風(fēng)荷荷載計算層次Z(m) 61.01.322.051.280.3513.59.989.9851.01.318.451.220.351811.2521.2341.01.314.851.140.351810.5131.7431.01.311.251.040.35189.5941.3321.01.37.651.00.35189.2250.5511.01.34.051.00.3519.1259.3159.86其中，A為一榀榀框架各層層節(jié)點的受受風(fēng)面積，取取上層的一一半和下層層的一半之之和，頂層層取到女兒兒墻頂，底底層只取到到下層的一一半。注意意底層的計計算高度應(yīng)應(yīng)從室外地地面開始取取。圖5-4等效效節(jié)點集中中風(fēng)荷載計計算簡圖(kN)5.2.2風(fēng)風(fēng)荷載作用用下的水平平位移驗算算根據(jù)水平荷載，計計算層間剪剪力，再依依據(jù)層間側(cè)側(cè)移剛度，計計算出各層層的相對側(cè)側(cè)移和絕對對側(cè)移。計計算過程如如下表，表5-8風(fēng)荷載作作用下框架架層間剪力力及側(cè)移計計算層次69.989.98729780．142．961/257144511.2521.23729780.32．831/200000410.5131.74729780.452．521/800039.5941.33729780.582．091/620729.2250.55729780.71．511/514219.3159.86731880.810．811/4497由表可以看出，風(fēng)風(fēng)荷載作用用下框架的的最大層間間位移角為為一層的1/44497，小于1/5550，滿足規(guī)規(guī)范要求。5.2.3風(fēng)荷載作作用下框架架結(jié)構(gòu)內(nèi)力力計算計算方法與地震震作用下的的相同,都采用D值法。在求得框架第II層的層間間剪力后，I層j柱分配到到的剪力以以及柱上、下下端的彎矩矩、分別按下下列各式計計算：柱端端剪力計算算公式為柱端彎矩計算公公式為，需要注意的是，風(fēng)風(fēng)荷載作用用下的反彎彎點高比是是根據(jù)表：：均布水平平荷載作用用下的各層層標(biāo)準(zhǔn)反彎彎點高度比比查表5-9各層邊柱柱柱端彎矩矩及剪力計計算層次y63．69.9872978149632.050.4130.25.911.4753.621.2372978149634.250.4130.359.955.3543.631.7472978149636.230.4130.4013.719.1433.641.3372978149638.310.4130.4516.4513.4623.650.55729781496310.110.4130.5715.6520.7414.659.86731881708011.970.5290.8011.0140.05表5-100各層中柱柱柱端彎矩矩及剪力計計算層次Y63．69.9872978215262.990.6510.37.533.2253.621.2372978215266.370.6510.413.759.1743.631.7472978215269.520.6510.4518.8515.4233.641.33729782152612.40.6510.4522.3220.1223.650.55729782152615.160.6510.5723.4731.1114.659.86731881951417.960.810.6528.9253.7注：表中彎矩單單位為kNN.M,剪力單位位為kN。梁端彎矩、剪力力以及柱軸軸力分別按按照下列公公式計算：：；；·；表5-111風(fēng)荷載作作用下的梁梁端彎矩、剪剪力及柱軸軸力計算層次邊梁走道梁柱軸力邊柱N中柱N65.914.976.61.652.562.563.001.71.651.7511.4211.26.63.435.775.773.003.85.085.5419.0618.496.65.699.539.533.006.4310.7711.93325.5924.916.67.6512.8312.833.008.5518.4220.48229.1129.236.68.8415.0615.063.0010.0427.2630.52131.7539.626.610.8120.420.43.0013.5438.0744.06橫向框架在風(fēng)荷荷載作用下下彎矩、梁梁端剪力及及柱軸力見見圖。圖5-5左左風(fēng)作用下下框架彎矩矩圖圖5-6左風(fēng)風(fēng)作用下梁梁端剪力及及柱軸力圖圖第六章章豎向荷載載作用下橫橫向框架結(jié)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力力計算6.1計算算單元取3軸線橫向框架進(jìn)進(jìn)行計算，計計算單元寬寬度為6..6m，如如圖所示，由由于房間內(nèi)內(nèi)布置有次次梁，故直直接傳給該該框架的樓樓面荷載如如圖中的水水平陰影線線所示，計計算單元內(nèi)內(nèi)的其余樓樓面荷載則則通過次梁梁和縱向框框架梁以集集中力的形形式傳給橫橫向框架，作作用于各節(jié)節(jié)點上。圖6-1橫向向框架計算算單元6.2荷載載計算6.2.1恒載計算算PP1PP2P2PP1q1q1圖6-2各層梁上上作用的荷荷載在圖中，、代表表橫梁自重重，為均布布荷載形式式，對于第第五層，q1=4.098kkN/m===2.114kN/m和分別為房間和走走道板傳給給橫梁的梯梯形荷載和和三角形荷荷載，由圖圖所示的幾幾何關(guān)系可可得，=4.9975×22.5=112.444KN/m=4.976××3.0==14.993KN/m、分別為由邊縱梁梁、中縱梁梁直接傳給給柱的荷載載，它包括括梁自重、樓樓板重和女女兒墻等的的自重荷載載，計算過過程如下：：節(jié)點集中荷載＝＝1633.54kkN節(jié)點集中荷載＝＝1822.26kkN對于1～5層，計算的方法法基本與第第五層相同同，計算過過程如下：：q1=4..098kkN/m=2.114kN/m=3.333×2.55=8.333kNN/m節(jié)點集中荷載=1774.244kN節(jié)點集中荷載==2177.03kkN6.2.2活荷荷載計算：：活荷載作用下各各層框架梁梁上的荷載載分布如圖圖：P1P2P2P1q1q1圖6-3各各層梁上作作用的活載載對于第五層，=0.5×2..5=1..25kkN/m=0.5×33.0=11.5kkN/m節(jié)點集中荷載=8.337kN節(jié)點集中荷載==12.665kN對1～5層，=2.0××2.5==5kNN/m=2.5××3.00=7.55kN/m節(jié)點集中荷載=23..37kNN節(jié)點集中荷載==37.337kN6.2.3．屋屋面雪荷載載標(biāo)準(zhǔn)值：：同理，在屋面雪雪荷載作用用下=0.4×2..5=1..0kN/m=.04×33.0=11.2055kN/m節(jié)點集中荷載=4.667kN節(jié)點集中荷載==6.777kN1～5層,雪荷載作用下的的節(jié)點集中中力同屋面面活荷載作作用下的。這這里從略。6.3內(nèi)內(nèi)力計算6.3.1、計計算分配系系數(shù)。梁端和柱端彎矩矩采用彎矩矩二次分配配法來計算算，計算時時先對各節(jié)節(jié)點不平衡衡彎矩進(jìn)行行第一次分分配，向遠(yuǎn)遠(yuǎn)端傳遞(傳遞系數(shù)數(shù)為1/2)，然后對對由于傳遞遞而產(chǎn)生的的不平衡彎彎矩再進(jìn)行行分配，不不再傳遞，到到此為止，由由于結(jié)構(gòu)和和荷載均對對稱，故計計算時可用用半框架。對于邊節(jié)點，與與節(jié)點相連連的各桿件件均為固接接，因此桿桿端近端的的轉(zhuǎn)動剛度度，為桿件的的線剛度，分分配系數(shù)為為；對于中中間節(jié)點，與與該節(jié)點相相連的走道道梁的遠(yuǎn)端端轉(zhuǎn)化為滑滑動支座，因因此轉(zhuǎn)動剛剛度，其余余桿端，分分配系數(shù)計計算過程如如下：梁上分布荷載由由矩形和梯梯形兩部分分組成，在在求固端彎彎矩時可直直接根據(jù)圖圖示荷載計計算，也可可根據(jù)固端端彎矩相等等的原則，先先將梯形分分布荷載以以及三角形形分布荷載載，化為等等效均布荷荷載，等效效均布荷載載的計算公公式如圖所所示。，（三角形形荷載）圖6-4荷載的等等效頂層梯形荷載化化為等效均均布荷載梁上分布荷載由由三角形和和梯形兩部部分組成，在在求固端彎彎距時可直直接根據(jù)圖圖示荷載計計算：首次:g邊＝gg7AB11＋（1－2α2＋α3）g7AB22＝4.098+((1-2××0.2442+0.2243)×122.44==15.223kN/mg中＝g7BC11＋g7BC22＝2.7++×14..93=112.055kN/m各桿固端彎矩（對對稱性）M6AB=-g’’邊L2邊=-×155.32××6.622=-566.2kNN·mMBE=-1/33g‘中L2中=-1//3×122.05××1.522=-9.004kN·mMEB=-1/66g‘中L2中=-1//6×122.05××1.522=-4.55kN·m其余層:g邊＝g7AB1＋（11－2α2＋α3）g7AB22＝4.098+((1-2××0.2442+0.2243)×88.33==11.559kN/mgg中＝g7BC11＋g7BC22＝2.7++×9.999=8..96kkN/m桿固端彎矩MAB=-g’’邊L2邊=-×166.48××6.622=-422.07kkN·mMBE=-g‘‘中L2中=-×8..96×11.52=-6.772kN·mMEB=-g‘‘中L2中=-×8..96×11.52=-3.336kN·m6.3.2用彎矩二二次分配法法來計算恒恒載作用下下的梁端、柱柱端彎矩。表6-1恒載作用用下的框架架彎矩二次次分配法上柱下柱右梁6左梁上柱下柱右梁0.7080.2920.250.6060.144-56.2056.20-9.0439.7816.42-11.79-28.57-6.88.71-5.98.21-6.67-1.99-0.82-0.38-0.93-0.2346.50-46.5052.24-36.17-16.070.4140.4140.17250.1560.3770.3770.09-42.0742.07-6.7217.4117.417.25-5.51-13.33-13.33-3.1819.898.71-2.763.63-14.28-6.67-10.69-10.69-4.462.76.536.531.5626.6115.43-42.0442.89-21.08-13.47-8.340.4140.4140.17240.1560.3770.3770.09-42.0742.07-6.7217.4117.417.25-5.51-13.33-13.33-3.188.718.71-2.763.63-6.67-6.67-6.07-6.07-2.521.513.663.661.4220.0520.05-40.141.7-16.34-16.34-9.020.4140.4140.17230.1560.3770.3770.09-42.0742.07-6.7217.4117.417.25-5.51-13.33-13.33-3.188.718.71-2.763.63-6.67-6.67-6.07-6.07-2.521.513.663.661.4220.0520.05-40.141.7-16.34-16.34-9.020.4140.4140.17220.1560.3770.3770.09-42.0742.07-6.7217.4117.417.25-5.51-13.33-13.33-3.188.719.57-2.763.63-6.677.26-6.42-6.42-2.681.613.883.880.9319.720.05-40.2641.8-16.12-16.71-8.970.4550.34570.18810.1690.4110.3210.099-42.0742.07-6.7219.1415.727.91-5.97-14.52-11.35-3.518.715.72-2.993.96-6.67-2.60-2.04-1.080.451.110.870.2825.2512.98-38.2340.51-20.08-10.48-9.92圖6-5恒載載作用下的的框架彎矩矩圖()6.3.3計算恒載載和活載作作用下梁端端剪力和柱柱軸力。梁端剪力可根據(jù)據(jù)梁上豎向向荷載引起起的剪力與與梁端彎矩矩引起的剪剪力相疊加加而得，而而柱軸力可可由梁端剪剪力和節(jié)點點集中力疊疊加得到，計計算恒載作作用時的柱柱底軸力，要要考慮柱的的自重。恒載作用下梁的的剪力以及及柱的軸力力、剪力計計算①梁端剪力由兩部部分組成：：a.荷載引起的剪力力，計算公公式為：、分別為為矩形和梯梯形荷載、分別為矩矩形和三角角形荷載b.彎矩引起的剪力力，計算原原理是桿件件彎矩平衡衡，即跨跨因為跨跨兩端彎矩矩相等，故故②柱的軸力計算：：頂層柱頂軸力由由節(jié)點剪力力和節(jié)點集集中力疊加加得到，柱柱底軸力為為柱頂軸力力加上柱的的自重。其其余層軸力力計算同頂頂層，但需需要考慮該該層上部柱柱的軸力的的傳遞。表表6-2恒荷荷載作用下下的梁端剪剪力和柱力力層次由荷載產(chǎn)生由彎矩產(chǎn)生總剪力柱子軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=-VBVB=VCVAVBVB=VCN頂N底N頂N底654.3814.41-0.77053.6155.1514.41169.19204.04185.79220.64541.0110.7-0.17040.8441.1810.7332.45367.3410.62436.47441.0110.7-0.26040.7541.2710.7495.62530.47617.49652.34341.0110.7-0.26040.7541.2710.7658.79693.64833.36868.21241.0110.7-0.25040.7641.2610.7821.97856.821049.21084.1141.0110.7-0.34040.6741.3510.7985.061019.91265.21300.0注：N底＝N頂＋柱自重。（3）柱的剪力計算算柱的剪力力：式中中，、分別為經(jīng)經(jīng)彎矩分配配后柱的上上、下端彎彎矩。為柱長度。2）活載、雪載作作用下內(nèi)力力計算當(dāng)活荷載產(chǎn)生的的內(nèi)力遠(yuǎn)小小于恒荷載載及水平力力所產(chǎn)生的的內(nèi)力時，可可不考慮活活荷載的不不利布置，而而把活荷載載同時作用用于所有的的框架梁上上，這樣求求得的內(nèi)力力在支座處處與按最不不利荷載位位置法求得得內(nèi)力極為為相近，可可直接進(jìn)行行內(nèi)力組合合。但求得得的梁的跨跨中彎矩卻卻比最不利利荷載位置置法的計算算結(jié)果要小小，因此對對梁跨中彎彎矩應(yīng)乘以以的系數(shù)予予以增大。梁上分布荷載為為梯形荷載載，根據(jù)固固端彎矩相相等的原則則，先將梯梯形分布荷荷載以及三三角形分布布荷載，化化為等效均均布荷載?；罨钶d作用下下，頂層梯梯形荷載化化為等效均均布荷載活荷載作用下的的內(nèi)力計算算活荷載作用下的的內(nèi)力計算算也采用彎彎距二次分分配法計算算，并將梁梁端節(jié)點彎矩?fù)Q算算成梁端柱柱邊彎矩值值和剪力值值，以備內(nèi)內(nèi)力組合時時用。先將將梯形分布布荷（1）、頂層層P’AB6=（1－－2α2＋α3）PAB6＝（1－2×0.242＋0.243）×1.225＝1.133kN/mP‘BC6＝Pbcc6＝×1.5＝0.944kN/mMAB6=-PP’AB6L2=-×1..13×66.62=-4..11kNN·mMBE6=-PP‘BC6L2=-×0..94×11.52=-0.771kN·mMEB6=-PP‘BC6L2=-×0..94×11.52=-0.335kN·m（2）、樓面活荷載載化為等效效均布荷載載計算如下下：（1～5層）P’AB=（1－22α2＋α3）PAB＝（1－2×0.242＋0.243）×5＝4.6kNN/mP‘BC＝Pbc＝＝×7.5＝4.699kN/mMAB=-P’’ABL2AB=-×4..6×6..62=-166.69kkN·mMBE=-P‘BBCL2BC=-×4..69×11.52=-3.552kN·mMEB=-P‘‘BCL2BC=-4.669×1..52=-1.776kN·m（3）載彎矩二次分配配表6-3活活載作用下下框架彎矩矩二次分配配法上柱下柱右梁6左梁上柱下柱右梁0.7080.2920.250.6060.144-4.114.11-0.712.911.2-0.85-2.06-0.493.46-0.430.62-2.48-2.15-0.88-0.62-1.13-0.264.22-4.224.35-3.41-0.940.4140.4140.17250.1560.3770.3770.09-16.6916.69-3.526.916.912.87-2.05-4.96-4.96-1.21.463.46-1.031.43-1.03-2.48-1.61-1.61-0.670.320.780.780.26.768.75-15.5216.39-5.21-6.66-4.520.4140.4140.17240.1560.3770.3770.09-16.6916.69-3.526.916.912.87-2.05-4.96-4.96-1.23.463.46-1.031.43-2.48-2.48-2.44-2.44-1.010.551.331.330.327.937.93-15.8616.62-6.11-6.11-4.40.4140.4140.17230.1560.3770.3770.09-16.6916.69-3.526.916.912.87-2.05-4.96-4.96-1.23.463.46-1.031.43-2.48-2.48-2.44-2.44-1.010.551.331.330.327.937.93-15.8616.62-6.11-6.11-4.40.4140.4140.17220.1560.3770.3770.09-16.6916.69-3.526.916.912.87-2.05-4.96-4.96-1.23.463.79-1.031.43-2.48-2.71-2.57-2.57-1.080.581.421.420.347.88.13-15.9316.65-6.02-6.25-4.380.4550.34570.18810.1690.4110.3210.099-16.6916.69-3.527.595.963.14-2.23-5.41-4.23-1.33.463.46-1.121.57-2.48-1.11-0.88-0.440.150.3740.290.19.945.08-15.0216.18-7.52-3.94-4.72圖6-6活載作用下下框架彎矩矩圖（4）活載作用下梁梁的剪力以以及柱的軸軸力、剪力力計算①梁端剪力由兩部部分組成：：a.荷載引起的剪力力，計算公公式為：為梯形荷荷載為三角形形荷載b.彎矩引起的剪力力，計算原原理是桿件件彎矩平衡衡，即跨跨因為跨倆端端彎矩相等等，故②柱的軸力計算：：頂層柱頂軸力由由節(jié)點剪力力和節(jié)點集集中力疊加加得到，柱柱底軸力等等于柱頂軸軸力。其余層軸力計算算同頂層，但但需要考慮慮該層上部部柱的軸力力的傳遞。③柱端剪力計算：：6.4雪荷載載g邊＝g7AB1＋（11－2α2＋α3）g7AB22＝4.098+((1-2××0.2442+0.2243)×1..0=0..9kN/mg中＝g7BC2＝×11.2=00.75kN/m各桿固端彎矩（對對稱性）M6AB=-g’’邊L2邊=-×0..9×6..62=-3..27kNN·mMBE=-1/33g‘中L2中=-1//3×0..75×11.52=-0..56kNN·mMEB=-1/66g‘中L2中=-1//6×0..75×11.52=-0.288kN·m表6-4活活荷載作用用下梁端剪剪力及柱軸軸力荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=－VBVB=VCVAVBVB=VCN頂=N底N頂=N底3.141.13-0.0203.123.161.138.3212.2512.545.63-0.13012.4112.675.6344.167.9212.545.63-0.12012.4212.665.6379.89123.5812.545.63-0.12012.4212.665.63115.68179.2412.545.63-0.11012.4312.655.63151.48234.8912.545.63-0.17012.3712.715.63187.22290.6表6-5豎向荷載載作用下邊邊柱剪力層次恒載作用下活載作用下雪荷載M上M下VM上M下VM上M下V646.526.6120.314.226.763.053.576.592.81515.4320.059.868.757.934.636.897.934.12420.0520.0511.147.937.934.417.937.934.41320.0520.0511.147.937.84.377.937.84.37220.0525.2512.588.139.945.028.139.945.02112.984.234.235.082.541.665.082.541.66表6-5豎豎向荷載作作用下中柱柱剪力層次恒載作用下活載作用下雪荷載M上M下VM上M下VM上M下V636.1721.0815.903.415.212.392.925.072.22513.4716.349.606.666.113.396.676.113.55416.3416.349.086.116.113.396.116.113.39316.3416.129.026.116.023.376.116.023.37216.7120.0810.426.257.523.836.257.523.83110.485.244.373.941.971.643.941.971.64圖6-6活載、梁梁剪力、柱柱軸力圖注：圖中括號中中數(shù)值為雪雪載作用下下的剪力、軸軸力。第七章內(nèi)力組合合7.1結(jié)構(gòu)抗抗震等級結(jié)構(gòu)的抗震等級級可根據(jù)結(jié)結(jié)構(gòu)類型、地地震烈度、房房屋高度等等因素，查查規(guī)范得到到，該框架架結(jié)構(gòu)，高高度<30m，地地處抗震設(shè)設(shè)防烈度為為7度的九江江地區(qū)，因因此該框架架為三級抗抗震等級。7.2作用效應(yīng)組合結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件件在使用期期間，可能能遇到同時時承受永久久荷載和兩兩種以上可可變荷載的的情況。但但這些荷載載同時都達(dá)達(dá)到它們在在設(shè)計基準(zhǔn)準(zhǔn)期內(nèi)的最最大值的概概率較小，且且對某些控控制截面來來說，并非非全部可變變荷載同時時作用時其其內(nèi)力最大大，因此應(yīng)應(yīng)進(jìn)行荷載載效應(yīng)的最最不利組合合。永久荷載的分項項系數(shù)按規(guī)規(guī)定來?。海寒?dāng)其效應(yīng)應(yīng)對結(jié)構(gòu)不不利時，對對由可變荷荷載效應(yīng)控控制的組合合取1.2，對由永永久荷載效效應(yīng)控制的的組合取1.35；當(dāng)其效效應(yīng)對結(jié)構(gòu)構(gòu)有利時，一一般情況下下取1.0，對結(jié)構(gòu)構(gòu)的傾覆、滑滑移或漂移移驗算取0.9?？勺兒奢d的分項項系數(shù)，一一般情況下下取1.4。均布活荷載的組組合系數(shù)為為0.7，風(fēng)荷載載組合值系系數(shù)為0.6，地震荷荷載組合值值系數(shù)為1.3。7.3.承載力抗震調(diào)整整系數(shù)從理論上講，抗抗震設(shè)計中中采用的材材料強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值應(yīng)高高于非抗震震設(shè)計時的的材料強(qiáng)度度設(shè)計值。但但為了應(yīng)用用方便，在在抗震設(shè)計計中仍采用用非抗震設(shè)設(shè)計時的材材料強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值，而而是通過引引入承載力力抗震調(diào)整整系數(shù)來提提高其承載載力。表7-1承載力抗抗震調(diào)整系系數(shù)受彎梁偏壓柱受剪軸壓比<0.115軸壓比>0.1150.750.750.800.857.4梁內(nèi)力組組合表該框架內(nèi)力組合合共考慮了了四種內(nèi)力力組合，，，，各層梁的內(nèi)力力組合結(jié)果果見附表，其其中豎向荷荷載作用下下的梁端彎彎矩為經(jīng)過過調(diào)幅后的的彎矩(調(diào)幅系數(shù)數(shù)為0.8)。梁內(nèi)力組合見表表(表7-3、7-4、7-5、7-6、7-7))7.5框架內(nèi)內(nèi)力組合組合時，僅考慮慮一、二、六六層梁的內(nèi)內(nèi)力組合，因因為2～6層的梁中中，豎向的的恒載和活活載作用下下梁的內(nèi)力力基本相同同，在水平平荷載作用用下二層梁梁較三、四四、五、六六層梁大，因因而為簡化化計算，僅僅考慮二層層梁，3～6層梁的配配筋同二層層梁?？蚣芗芰旱膬?nèi)力力組合結(jié)果果見表19?？紤]框架梁端的的塑性內(nèi)力力重分布，梁梁端彎矩需需考慮彎矩矩調(diào)幅，因因而表中兩兩列中的彎彎矩值為乘乘以彎矩調(diào)調(diào)幅系數(shù)0.8后的值，而而剪力值仍仍采用調(diào)幅幅前的剪力力值。在恒荷載和活荷荷載作用下下，跨間最最大正彎矩矩Mmax可近似取取跨中的M代替，按按下式計算算式中，——在恒恒載和活荷荷載分別作作用下梁左左端和梁右右端的彎矩矩，見下表表q——恒載和活荷荷載分別作作用在梁上上的線荷載載跨中Mmax若小于于，應(yīng)取Mmax＝?？玳g最大彎矩出出現(xiàn)在截面面剪力為0處，則跨跨間最大彎彎矩距支座座A的距離x，可按下下式求解跨間最大彎矩的的計算式為為：當(dāng)x<0式，取x＝0，按下式式計算水平風(fēng)作用為右右風(fēng)時，上上述公式中中為“-”號，表7-2xx及Mmax的具體數(shù)數(shù)值見1.2M恒+11.26MM活1.26M地L/mRA/kN/AB672.9781.7256.247.622.56.634.15/665.6552.2/4.44-20.9/--30.11370.6373.52151.9148.325.56.6-4.65/886.355-0.37/66.981.27/1124.55270.9173.69157.3146.625.56.6-5.25/886.855-0.4/6..986.35/1135.99167.2671.45166.7175.125.56.6-11.15//92.44-0.9/7..499.4/1331.044BC614.0514.0527.527.513.73.08.1/44..70.5/2.55-27.2/--30.22316.4316.4385.6385.6315.73.0-33.5511/79..95-2.1/5..169.2/699.2216.3216.3284.684.615.73.0-32.85//79.995-2.1/5..168.3/688.3117.9817.98101.1101.115.73.0-43.85//90.995-2.8/5..883.12/883.1227.6柱內(nèi)力組組合柱內(nèi)力控制截面面一般取柱柱上、下端端截面，每每個截面上上有M、N、V。由于柱是偏心受受力構(gòu)件且且一般采用用對稱配筋筋，故應(yīng)從從上訴組合合中求出下下列最不利利內(nèi)力：及相應(yīng)的N及相應(yīng)的M及相應(yīng)的M7.7柱端彎彎矩值設(shè)計計值的調(diào)整整一、二、三級框框架的梁柱柱節(jié)點處，除除框架頂層層和柱軸壓壓比小于0.15者及框支支梁與框支支柱的節(jié)點點外，柱端端組合的彎彎矩設(shè)計值值應(yīng)符合下下式的要求求：式中，———節(jié)點上下下柱端截面面順時針或或反時針方方向組合的的彎矩設(shè)計計值之和，上上下柱端的的彎矩設(shè)計計值可按彈彈性分析來來分配;——節(jié)點左右梁端截截面反時針針或順時針針方向組合合的彎矩設(shè)設(shè)計值之和和；———柱端彎矩矩增大系數(shù)數(shù)；三級框框架為1.1。為了避免框架柱柱腳過早屈屈服，一、二二、三級框框架結(jié)構(gòu)的的底層柱下下端機(jī)面的的彎矩設(shè)計計值，應(yīng)分分別乘以增增大系數(shù)1.5、1.25和1.15。底層是是指無地下下室的基礎(chǔ)礎(chǔ)以上或地地下室以上上的首層。表7-3框框架梁內(nèi)力力組合表層

次截

面內(nèi)

力恒載

SGk活載

SQk地震

SEkγRE[1.2((SGk++

0.5SSQk)++1.3SSEk]1.35SGkk

+SQkk1.2SGk

++1.4SSQkV＝γRE[ηc(MMcl

+Mcr)/lnn+VGbb]→←1AM-48.17-18.93±128.23381.80

-176.900-83.96

-84.31

179.8V40.6712.37干39.833.7891.8067.27

66.12

B左M-51.04-20.39干134.66-177.222

76.18-89.29

-89.79

V41.3512.71±39.8392.674.6568.53

67.41

B右M-12.5-5.95±77.7464.19

-89.72-22.83

-23.33

162.4V10.75.63干51.84-43.5071.0720.08

20.72

2AM-50.73-20.07±121.01172.41

-172.677-88.56

-88.97

177.5V40.7612.43干35.428.7887.0567.46

66.31

B左M-52.67-20.98干112.77-157.322

53.11-92.08

-92.58

V41.2612.65±35.4287.589.4068.35

67.22

B右M-11.3-5.52±65.1152.94

76.14-20.78

-21.3146.7V10.75.63干43.41-34.1861.7520.08

20.72

3AM-50.53-19.98±116.84468.53

-168.399-88.20

-88.61

168.9V40.7512.43干34.999.2486.5767.44

66.30

B左M-52.54-20.94干114.09-158.500

54.53-91.87

-92.36

V41.2512.66±34.9987.209.8768.35

67.22

B右M-11.37-5.54±65.8753.62

-76.95-20.89

-21.40

115.4V10.75.63干43.91-34.7462.3120.08

20.72

4AM-50.53-19.98±97.5749.74

-149.600-88.20

-88.61

134.2V40.7512.42干28.3916.5379.2767.44

66.30

B左M-52.54-20.94干89.80-134.811

30.85-91.87

-92.36

V41.2712.66±28.3979.9217.1868.35

67.22

B右M-11.37-5.54±51.8439.94

-63.27-20.89

-21.40

112.5V10.75.63干34.56-24.2451.9720.08

20.72

5AM-52.97-19.56((-19..25)±67.7819.02

-122.500-91.07

-90.95

119.7V40.8412.41干20.0125.8770.1067.54

66.38

B左M-54.04-20.65((-20..31)干64.3-110.977

4.76-93.60

-93.76

V41.1812.67(22.28))±20.0170.5826.3568.26

67.15

B右M-10.51-5.7(-44.22))±37.1226.17

-48.22-19.89

-20.59

76.5V10.75.63(0..36)干24.75-13.5641.1320.08

20.72

6AM-58.59-5.32(--4.566)±43.26-3.76

-97.30-84.42

-77.76

104.5V53.613.12(2..58)干12.1142.8969.6575.49

68.70

B左M-65.82-5.48(--3.711)干36.65-87.15

-25.97-94.34

-86.66

V55.153.16(2..28)±12.1171.2571.2577.61

70.60

B右M-11.22-1.18(--0.022)±21.1511.76

-31.25-16.33

-15.12

35.4V14.411.13(0..36)干14.2-0.4230.4820.58

18.87

表7-4橫向框框架A柱彎矩和和軸力組合合層

次截

面內(nèi)

力恒荷載

SGk活荷載地震

SEkγRE[1.2((SGk+0..5SQkk)

+1.33SEk]1.35SGkk

+SQk1.2SGk

++1.4SSQkSQk（雪荷載）→←6柱頂M46.54.223.57-43.261.28

85.64

67.00

61.71

N169.198.327.71-12.11143.93

167.55

236.73

214.68

柱底M-26.61-6.76-6.5911.25-15.95

-37.88

-42.68

-41.40

N204.048.327.71-12.11175.30

198.91

283.77

256.50

5柱頂M15.438.756.89-56.53-38.13

72.10

29.58

30.77

N332.4544.143.49-32.12287.46

350.09

492.91

460.68

柱底M-20.05-7.93-7.9330.448.07

-51.29

-35.00

-35.16

N367.344.143.49-32.12318.82

381.46

539.96

502.50

4柱頂M20.057.937.93-67.15-43.86

87.08

35.00

35.16

N495.6279.8979.2860.51540.73

422.74

748.98

706.59

柱底M-20.05-7.93-7.9344.721.97

-65.20

-35.00

-35.16

N530.4779.8979.28-60.51454.10

572.10

796.02

748.41

3柱頂M20.057.937.93-72.07-51.90

98.01

35.00

35.16

N658.79115.7115.1-95.51588.34

787.00

1005.055

952.50

柱底M-19.7-7.8-7.858.9738.67

-83.98

-34.40

-34.56

N693.64115.7115.1-95.51621.80

820.46

1052.099

994.32

2柱頂M208.138.13-62.04-41.42

87.62

35.13

35.38

N821.97151.2150.1-130.922724.97

997.28

1260.888

1198.077

柱底M-25.25-9.94-9.94143.97120.72

-178.744

-44.03

-44.22

N856.82151.2150.1-130.922758.42

1030.744

1307.933

1239.899

1柱頂M12.985.085.08-45.97-32.91

62.71

22.60

22.69

N985.06187.2186.6-170.755857.65

1212.811

1517.055

1444.188

柱底M-6.49-2.54-2.54143.97142.28

-157.188

-11.30

-11.34

N1019.066187.2186.6-170.755890.29

1245.455

1562.955

1484.988

表7-5橫向框架架B柱彎矩和和軸力組層

次截

面內(nèi)

力恒荷載

SGk活荷載地震

SEkγRE[1.2((SGk+0..5SQkk)

+1.33SEk]1.35SGkk

+SQk1.2SGk

++1.4SSQkSQk（雪荷載）→←6柱頂M-36.17-3.41-2.92-57.86-90.28

22.55

-52.24

-48.18

N185.7912.2511.37-14.1158.58

186.08

263.07

240.10

柱底M21.085.215.0724.4845.12

-2.61

33.67

32.59

N220.6412.2511.37-14.1189.95

217.44

310.11

281.92

5柱頂M-13.47-6.66-3.39-76.72-88.45

61.15

-24.84

-25.49

N410.6267.9267.04-38.85361.85

437.60

622.26

587.83

柱底M16.346.116.1151.1567.33

-32.42

28.17

28.16

N436.4767.9267.04-38.85385.11

460.87

657.15

618.85

4柱頂M-16.34-6.11-6.1190.4970.77

-105.688

-28.17

-2