滁州苗圃110kV輸變電工程環(huán)境影響報告表（專題評價部分）滁州苗圃110kV輸變電工程環(huán)境影響評價專題報告核工業(yè)二七〇研究所2018年1月

目錄1前言 42工程概況 52.1苗圃110kV變電站新建工程 52.2寶橋~相官π入苗圃變110kV線路工程 62.3評價因子 112.4評價標準 112.4.1電磁環(huán)境 112.4.2聲環(huán)境 112.5評價工作等級 122.5.1電磁環(huán)境 122.5.2聲環(huán)境 122.5.3空氣環(huán)境 122.5.4水環(huán)境 122.5.5生態(tài)環(huán)境 122.6評價范圍 132.6.1電磁環(huán)境影響評價范圍 132.6.2聲環(huán)境影響評價范圍 132.6.3生態(tài)環(huán)境影響評價范圍 132.7評價重點 133環(huán)境質量現(xiàn)狀檢測與評價 144環(huán)境影響預測評價 174.1變電站電磁環(huán)境類比預測 174.1.1類比對象選擇 174.1.2類比檢測結果 184.2變電站聲環(huán)境預測 194.2.1變電站聲源分析 194.2.2計算預測 194.3輸電線路電磁環(huán)境預測 224.3.1架空輸電線路理論計算 224.3.2架空輸電線路類比檢測 305環(huán)境可行性分析 325.1規(guī)劃兼容性分析 325.2變電站選址環(huán)境可行性分析 325.3輸電線路走向環(huán)境可行性分析 326環(huán)境管理與檢測計劃 347專題報告結論 35附圖：附圖1苗圃110kV變電站規(guī)劃圖附圖2苗圃110kV變電站平面布置示意圖附圖3線路路徑示意圖附圖4110kV線路桿塔圖附圖5新安鎮(zhèn)規(guī)劃圖

1前言根據中華人民共和國第十二屆全國人大代表會常務委員會第八次會議主席令第9號《中華人民共和國環(huán)境保護法（修訂）》、中華人民共和國第九屆全國人民代表大會第77號令《中華人民共和國環(huán)境影響評價法》、國務院第682號令《建設項目環(huán)境保護管理條例》的有關要求，開發(fā)建設項目在可行性研究階段必須進行環(huán)境影響評價。2017年8月，國網安徽省電力有限公司滁州供電公司委托核工業(yè)二七〇研究所進行苗圃110kV輸變電工程的環(huán)境影響評價工作。我所接受委托后，收集了工程情況、初步設計、背景資料，對工程周邊的自然和社會環(huán)境質量現(xiàn)狀進行了調查，確定環(huán)境敏感保護目標之后，進行了本批工程的工頻電場、工頻磁場、噪聲環(huán)境現(xiàn)狀檢測；在進行工程分析和環(huán)境質量現(xiàn)狀評價的基礎上開展了本批工程工頻電場、工頻磁場及噪聲環(huán)境影響預測計算，對本批工程的工頻電場、工頻磁場、噪聲等環(huán)境影響進行了分析評價，提出了本批工程的環(huán)境保護措施。2工程概況本次環(huán)評苗圃110kV輸變電工程，該工程包括以下2個子項目：苗圃110kV變電站新建工程和寶橋~相官∏入苗圃變110kV線路工程。各工程建設規(guī)模如下：（1）苗圃110kV變電站新建工程本期安裝2臺50MVA主變壓器，終期安裝3臺50MVA主變壓器；110kV側本期為2回出線(寶橋、相官)，采用單母分段接線；終期4回出線（增加2回備用）。（2）寶橋~相官π入苗圃變110kV線路工程本工程線路自110kV苗圃變起，至寶橋-相官（現(xiàn)寶河634線）110kV線路開斷點止，全線按雙回路角鋼塔設計，路徑全長約2.5km。本批工程建設的總投資3911萬元，其中環(huán)保投資為50萬元，占總投資額的比例為1.28%。2.1苗圃110kV變電站新建工程（1）地理位置本工程站址位于滁州市來安縣武家灣，S312省道與來安河交叉口的西南角，變電站東側圍墻距S312省道路邊25m，站址現(xiàn)狀地面高程為21.70~25.00m，站址交通條件較好。（2）變電站規(guī)模本期建設主變2臺，容量為2×50MVA；110kV本期2回出線。終期建設主變3臺，容量為3×50MVA；110kV終期4回出線。（3）變電站平面布置110kV配電裝置及主變壓器采用戶外布置，110kV配電裝置布置在西側，35kV/10kV配電裝置室、二次設備室及輔助房布置在東側，主變壓器布置在110kV配電裝置和配電裝置樓之間，進站大門在變電站南側。110kV線路及主變側采用架空進出線，35kV線路均采用電纜出線，10kV線路均采用電纜出線；電容器采用電纜出線；10kV主變進線戶外采用敞開式銅排母線橋，戶內采用封閉母線橋；35kV主變進線戶外采用敞開式銅排母線橋，戶內采用封閉母線橋。變電站采用戶外布置，出線側較空曠，變電站的設計及布置從工程及環(huán)保角度均是合理的。（4）變電站占地面積站區(qū)圍墻內占地面積4690m2。（5）變電站環(huán)保設施及投資苗圃110kV變電站本期建設低噪聲主變2臺，距離主變2m處的設備聲源不大于60dB(A)，費用20萬元；變壓器底下建設事故油坑，配套建設一座總事故油池，容量為30m3，費用15萬元；化糞池一座，容積為4.5m2，費用5萬元；站區(qū)生態(tài)恢復費用5萬元。綜上所述，本期苗圃110kV變電站環(huán)保投資共計45萬元。2.2寶橋~相官π入苗圃變110kV線路工程（1）線路路徑線路自擬建110kV苗圃變110kV構架向西南方向出線后，左轉跨過S312省道向南走線后，左轉跨過來安河后，向東走線，行至公項田村北側依次跨越110kV寶陽638/寶永637線和110kV寶來636線后，繼續(xù)向東走線，在歐莊北側鉆過220kV寶建2C67線后，π入110kV寶橋-相官線（現(xiàn)為110kV寶河634線），路徑長度約2.5km。該工程線路位于滁州市來安縣境內。（2）導線型號架空線路采用JL/G1A-300/25鋼芯鋁絞線。（3）環(huán)保投資本工程線路的施工場地生態(tài)恢復措施費用共計5萬元。（4）主要交叉跨越1）跨越來安河來安河系滁河左岸一級支流，地跨明光市、來安縣；流域面積749km2，河長70.5km。來安河有東、西二源，西源為主源，發(fā)源于明光市自來橋附近；東源發(fā)源于來安縣北部山區(qū)。來安河流域地貌為江淮丘陵區(qū)，其中對河橋以上為丘陵區(qū)，占流域面積的70%，為天然河道；對河橋以下大部分為圩區(qū)，占流域面積的30%。1971~1976年對下游河道進行了治理，治理后縣城對河橋以下河道長33.6km，防洪標準達到20年一遇。本工程在S312省道橋下游約470m處跨越來安河，來安河在此處通航。根據安徽省航道整編資料，來安河為6級航道，跨越處最高通航水位約為24.0m，最大船舶空載高度12.0m。本工程擬采用兩基呼高分別為24m和27m的耐張塔進行跨越，跨越檔距約為292米，跨越處導線對最大船舶空載高度為3.2m滿足電氣安全距離。跨越來安河斷面圖和現(xiàn)場照片如下：圖2-1本工程線路跨越來安河斷面圖圖2-2本工程線路跨越來安河現(xiàn)場照片2）跨越110kV寶來636線和110kV寶永637/寶陽638線經現(xiàn)場踏勘，本工程線路在公項田村北側連續(xù)跨越已建110kV寶永637/寶陽638線和110kV寶來636線。經收資，110kV寶永637/寶陽638線跨越點位于#15~#14檔，跨越處地線對地距離為39.0m。110kV寶來636線跨越點位于#19~#18檔，跨越處110kV寶來636線地線對地距離為27m。本工程擬采用一基呼高42.0m直線塔和一基呼高45.0m直線塔進行跨越，經初步排桿，跨越處本工程下導線距110kV寶永637線/寶陽638地線距離為4.0m（110kV線路對被跨越電力線路最小垂直距離為3.0m）,距110kV寶來636線地線垂直距離為8.0m（110kV線路對被跨越電力線路最小垂直距離為3.0m）,滿足規(guī)程要求。本工程跨越位置示意圖、現(xiàn)場照片、斷面示意圖如下：圖2-3本工程線路跨越跨越110kV寶來636線和110kV寶永637/寶陽638線圖2-4線路跨越110kV寶來636線和110kV寶永637/寶陽638線現(xiàn)場照片3）鉆越220kV寶建2C67線線路根據現(xiàn)場踏勘，本工程在開斷點前鉆越220kV寶建2C67線，本工程鉆越點位于17#塔小號側200米。根據踏勘、收資，鉆越點下導線對地距離約為8.2米，不滿足鉆越要求，故需要對220kV寶建2C67線路進行升高改造。為滿足交跨距離要求，需在原17#塔小號側172米處新建1基呼高為45米直線塔，經計算原16#直線塔和17#直線塔kV值變小，該塔不滿足使用條件，需更換。綜上所述，220kV寶建2C67線線路改造方案為在原#17大號側50米處新建1基呼高為27米耐張塔，在原#17小號側172米處新建1基呼高為45米直線塔，在原#16小號側20米處新建1基呼高為27米耐張塔?？紤]到改造后，導地線線長不夠，因此對該耐張段內導線地線及金具一并予以更換，導地線型號與原線路保持一致，按照原設計條件架線。改造后本工程鉆越點距新建直線塔約27米，跨越點220kV下導線距地面高度約為38.3米，擬采用1基呼高為24米直線塔鉆越，本工程地線距220kV寶建2C67線路下導線距離為4.9米，滿足鉆越安全距離（4m）要求。圖2-5本工程鉆越220kV寶建2C67線斷面圖圖2-6本工程鉆越220kV寶建2C67線現(xiàn)場照片

2.3評價因子本項目環(huán)境影響評價因子見表2-1。表2-1環(huán)境影響評價因子評價階段評價項目現(xiàn)狀評價因子單位預測評價因子單位運行期電磁環(huán)境工頻電場V/m工頻電場V/m工頻磁感應強度μT工頻磁感應強度μT聲環(huán)境噪聲dB(A)噪聲dB(A)2.4評價標準2.4.1電磁環(huán)境工頻電場、工頻磁場執(zhí)行《電磁環(huán)境控制限值》（GB8702-2014）表1中公眾曝露限值，即頻率為50Hz時的工頻電場強度限值：4000V/m；工頻磁感應強度限值：100μT。架空輸電線路線下的耕地、園地、牧草地、畜禽飼養(yǎng)地、養(yǎng)殖水面、道路等場所，其頻率50Hz的電場強度控制限值為10kV/m。2.4.2聲環(huán)境根據《聲環(huán)境質量標準》（GB3096-2008）和《工業(yè)企業(yè)廠界環(huán)境噪聲排放標準》（GB12348-2008）的要求，本批工程變電站周圍聲環(huán)境質量和廠界環(huán)境噪聲排放執(zhí)行所在區(qū)域的噪聲標準，具體見表2-2所示。表2-2變電站周圍聲環(huán)境及廠界環(huán)境噪聲排放執(zhí)行標準一覽表變電站名稱聲環(huán)境質量標準（GB3096-2008）工業(yè)企業(yè)廠界環(huán)境噪聲排放標準（GB12348-2008）苗圃110kV變電站東南側4a類（70/55）其余側2類（60/50）東南側4類（70/55）其余側2類（60/50）2.5評價工作等級2.5.1電磁環(huán)境本批工程新建變電站為戶外型變電站，根據《環(huán)境影響評價技術導則—輸變電工程》（HJ24-2014）中表2，戶外型變電站電磁環(huán)境影響評價等級為二級。本批工程配套輸電線路有110kV架空輸電線路，架空線邊導線地面投影外兩側各10m范圍內沒有電磁環(huán)境敏感目標，根據《環(huán)境影響評價技術導則—輸變電工程》（HJ24-2014）中表2，本批工程架空輸電線路電磁評價等級為三級。本批工程電磁環(huán)境影響評價取較高級等級，即二級進行評價。2.5.2聲環(huán)境根據《環(huán)境影響評價技術導則聲環(huán)境》（HJ2.4-2009），項目所處地區(qū)位于《聲環(huán)境質量標準》（GB3096-2008）中的2類，項目建設前后的噪聲變化值不大，受影響人口較少，聲環(huán)境影響評價等級分別為二級。2.5.3空氣環(huán)境本工程施工期有少量的揚塵產生，施工期結束后，周圍空氣質量立即恢復；運行期不產生空氣污染物。因此對空氣環(huán)境影響作簡單分析。2.5.4水環(huán)境本工程施工期有少量施工人員的生活污水和施工廢水，施工過程中不會對周圍水環(huán)境造成污染；運行期不產生水污染物。因此對水環(huán)境影響作簡單分析。2.5.5生態(tài)環(huán)境本批工程變電站占地面積均小于2km2，各條線路路徑長度均小于50km，因此，對生態(tài)環(huán)境的影響做三級評價。2.6評價范圍2.6.1電磁環(huán)境影響評價范圍表2-3電磁環(huán)境影響評價范圍評價對象評價因子評價范圍變電站工頻電場、工頻磁感應強度站界外30m架空線路工頻電場、工頻磁感應強度邊導線地面投影外各30m2.6.2聲環(huán)境影響評價范圍變電站：站界外100m范圍內區(qū)域。110kV架空線路：距輸電線路邊導線地面投影外兩側各30m的帶狀區(qū)域。2.6.3生態(tài)環(huán)境影響評價范圍變電站站界外500m范圍內，輸電線路邊導線地面投影外兩側各300范圍內帶狀區(qū)域。2.7評價重點本批工程預測評價的重點是工程運行期產生的工頻電場、工頻磁場以及噪聲對周圍環(huán)境的影響。3環(huán)境質量現(xiàn)狀檢測與評價核工業(yè)二七〇研究所對工程所經地區(qū)的電磁環(huán)境現(xiàn)狀和聲環(huán)境現(xiàn)狀進行了檢測。（1）檢測項目工頻電場、工頻磁場：變電站站址四周、環(huán)境保護目標距離變電站及擬建線路最近處離地面1.5m高的工頻電場強度、工頻磁感應強度。噪聲：變電站站址四周、環(huán)境保護目標距離變電站及擬建線路最近處聲環(huán)境質量。（2）檢測方法①電磁環(huán)境工頻電場、工頻磁場檢測方法執(zhí)行《交流輸變電工程電磁環(huán)境監(jiān)測方法（試行）》（HJ681-2013）。②聲環(huán)境聲環(huán)境質量檢測方法執(zhí)行《聲環(huán)境質量標準》（GB3096-2008）、廠界排放噪聲檢測方法執(zhí)行《工業(yè)企業(yè)廠界噪聲排放標準》（GB12348-2008）。（3）檢測儀器表3-1本批工程現(xiàn)狀檢測儀器一覽表（4）檢測布點檢測點位布置見變電站周圍環(huán)境布置示意圖及線路路徑示意圖。表3-2本批工程檢測點布置一覽表檢測項目名稱檢測點位布設苗圃110kV輸變電工程環(huán)境噪聲變電站四周共布設5個檢測點；線路沿線共布設5個檢測點。工頻電場工頻磁場變電站四周處共布設5個檢測點；線路沿線共布設5個檢測點。（5）檢測條件表3-3本次環(huán)評的輸變電工程現(xiàn)狀檢測時間一覽表工程名稱檢測時間環(huán)境溫度（℃）相對濕度（％）風速（m/s）天氣情況苗圃110kV輸變電工程9月25日20.2～28.448.4～59.71～3晴（6）檢測結果表3-4滁州苗圃110kV變電站工頻電場、工頻磁感應強度檢測結果序號測量點位置電場強度E（V/m）綜合磁感應強度(μT)1擬建苗圃110kV變電站中間3.90.26982擬建苗圃110kV變電站西南側10.70.58773擬建苗圃110kV變電站東南側6.70.28354擬建苗圃110kV變電站東北側3.00.15155擬建苗圃110kV變電站西北側10.70.4251表3-5滁州苗圃110kV變電站噪聲檢測結果單位：dB(A)序號測量點位置晝間夜間1擬建苗圃110kV變電站中間53.743.32擬建苗圃110kV變電站西南側53.143.03擬建苗圃110kV變電站東南側55.645.84擬建苗圃110kV變電站東北側51.943.55擬建苗圃110kV變電站西北側51.643.2表3-6寶橋~相官π入苗圃變110kV線路工程工頻電場、工頻磁感應強度檢測結果序號測量點位置電場強度E（V/m）綜合磁感應強度(μT)1來安縣新安鎮(zhèn)洪橋村武灣組37號王志付家門前3.80.00832來安縣新安鎮(zhèn)洪橋村武灣組木材廠圍墻外0.60.02663來安縣新安鎮(zhèn)洪橋村武灣組王蘇玉家門前0.20.12074來安縣新安鎮(zhèn)黃壩村河東組劉鳳安家門前0.60.17095來安縣新安鎮(zhèn)黃壩村河東組居民家門前（家中無人）0.50.0128表3-7寶橋~相官π入苗圃變110kV線路工程噪聲檢測結果單位：dB(A)序號測量點位置晝間夜間1來安縣新安鎮(zhèn)洪橋村武灣組37號王志付家門前53.442.52來安縣新安鎮(zhèn)洪橋村武灣組木材廠圍墻外54.343.13來安縣新安鎮(zhèn)洪橋村武灣組王蘇玉家門前52.241.94來安縣新安鎮(zhèn)黃壩村河東組劉鳳安家門前42.940.45來安縣新安鎮(zhèn)黃壩村河東組居民家門前（家中無人）43.941.6現(xiàn)狀檢測結果表明：=1\*GB3①擬建苗圃110kV變電站站址四周的工頻電場強度3.0~10.7V/m，工頻磁感應強度為0.1515~0.5877μT；寶橋~相官π入苗圃變110kV線路測點處工頻電場強度0.2~3.8V/m，工頻磁感應強度為0.0128~0.1709μT，所有測點測值均滿足《電磁環(huán)境控制限值》（GB8702-2014）中工頻電場4000V/m、工頻磁場100μT的標準要求。=2\*GB3②擬建苗圃110kV變電站東南側聲環(huán)境質量檢測結果晝間為55.6dB(A)，夜間為45.8dB(A)，滿足《聲環(huán)境質量標準》（GB3096-2008）中4a類標準要求；，其余側聲環(huán)境質量檢測結果晝間為51.6~53.7dB(A)，夜間為43.0~43.5dB(A)，滿足《聲環(huán)境質量標準》（GB3096-2008）中2類標準要求；寶橋~相官π入苗圃變110kV線路測點處聲環(huán)境質量檢測結果晝間為42.9~54.3dB(A)，夜間為40.4~43.1dB(A)，滿足《聲環(huán)境質量標準》（GB3096-2008）中1類標準要求。4環(huán)境影響預測評價本次環(huán)評采用類比檢測的方法評價變電站的工頻電場強度、工頻磁感應強度影響；采用類比檢測及理論計算兩種方法對架空輸電線路的工頻電場強度、工頻磁感應強度進行分析評價；采用類比檢測的方法對電纜輸電線路的工頻電場強度、工頻磁感應強度進行分析評價；采用理論計算的方法對變電站噪聲進行預測。4.1變電站電磁環(huán)境類比預測4.1.1類比對象選擇（1）類比檢測對象為預測本批工程各變電站運行后產生的工頻電場、工頻磁場對站址周圍環(huán)境影響，需選取電壓等級、容量和主接線形式、建設規(guī)模與本批工程遠景規(guī)模大致相同的變電站作為類比檢測對象。本次環(huán)評選擇石橋110kV變電站進行類比分析。類比變電站的情況見表4-1所示。表4-1本批工程類比調查的110kV變電站工程參數(shù)類比變電站本期環(huán)評項目名稱石橋變電站苗圃變電站主變布置戶外戶外主變容量2×50MVA+1×31.5MVA3×50MVA出線數(shù)量出線6回架空出線2回出線配電裝置戶外布置戶外布置占地面積28674690m2檢測時間2012年11月28日/運行工況#1主變電壓115kV，電流126A，有功功率25MW；#2主變電壓115kV，電流120A有功功率24MW；#3主變電壓115kV，電流99A有功功率19MW/本期工程中擬建的苗圃110kV變電站在終期規(guī)模運行時，目前安徽省內未見與之規(guī)模相近的已運行變電站。因此，本報告選取相鄰省份已運行變電站進行類比。擬建苗圃110kV變電站采用戶外型布置，終期規(guī)模3×50MVA，該變電站選用已經正常運行的江蘇徐州市的石橋110kV變電站進行類比分析，石橋110kV變電站目前運行主變容量為2×50MVA+1×31.5MVA，戶外型布置，占地面積與苗圃110kV變電站相比略小。兩個變電站平面布置近似。出線回數(shù)石橋110kV變電站較多。綜上所述，選用石橋110kV變電站作為苗圃110kV變電站的類比變電站具有類比可行性。（2）類比檢測時間、檢測單位及檢測氣象條件石橋110kV變電站監(jiān)測時間：2012年11月28日，江蘇省輻射環(huán)境監(jiān)測管理站；天氣狀況：多云溫度6℃濕度52%風速1.5m/s。檢測儀器：儀器選用PMM8053B工頻場強儀，出廠編號為262WL91049，探頭選用EHP50C探頭，工頻電場強度量程為0.01V/m~100kV/m，工頻磁感應強度量程為1nT~10mT。在檢定有效期內。4.1.2類比檢測結果表4-2石橋110kV變電站工頻電場、工頻磁場監(jiān)測結果測點序號測點位置離地1.5m處測量結果工頻電場強度（kV/m）工頻磁感應強度（mT）1東側圍墻外5m1.05×10-19.61×10-52南側圍墻外5m1.78×10-11.75×10-43南側圍墻外10m1.45×10-11.46×10-44南側圍墻外15m1.26×10-11.32×10-45南側圍墻外20m9.75×10-21.15×10-46南側圍墻外25m7.43×10-28.16×10-57南側圍墻外30m6.21×10-27.20×10-58南側圍墻外35m5.14×10-26.93×10-59南側圍墻外40m4.56×10-27.23×10-510南側圍墻外45m3.45×10-26.55×10-511南側圍墻外50m2.92×10-25.34×10-512西側圍墻外5m1.05×10-29.03×10-513北側圍墻外5m7.77×10-21.31×10-4從表4-2可知，在石橋110kV變電站站址四周5m測點處的工頻電場強度為1.05×10-2kV/m~1.78×10-1kV/m；工頻磁感應強度為5.34×10-5mT~1.75×10-4mT，小于《環(huán)境影響評價技術導則輸變電工程》（HJ24-2014）中工頻電場4000V/m和工頻磁場0.1mT的推薦限值。通過對已運行110kV變電站的類比監(jiān)測結果，可以預測本工程新建110kV變電站運行后產生的工頻電場強度小于居民區(qū)4000V/m、工頻磁感應強度小于0.1mT的評價標準要求。4.2變電站聲環(huán)境預測本批工程采用設計規(guī)范所要求的噪聲源源強，對變電站運行期的廠界環(huán)境噪聲排放值進行理論計算，并結合聲環(huán)境質量現(xiàn)狀檢測結果，預測工程建成后周圍敏感點處的聲環(huán)境質量。同時，根據預測結果，提出切實可行的降噪措施，從噪聲控制角度論證變電站建設的可行性及站區(qū)布置的合理性。4.2.1變電站聲源分析變電站運行噪聲源主要來自于主變壓器等大型聲源設備，本批工程采用低噪聲變壓器，距離110kV油浸自冷型變壓器2m處的A聲壓級不大于60dB(A)；本次環(huán)評僅考慮主變壓器噪聲源對周圍聲環(huán)境的影響。設備噪聲源見表4-3。表4-3變電站的設備噪聲源設備名稱距離變壓器2m處A聲壓級，dB(A)110kV變壓器604.2.2計算預測（1）預測模式根據《環(huán)境影響評價技術導則聲環(huán)境》（HJ2.4-2009），本批工程各變電站所處地區(qū)均屬于《聲環(huán)境質量標準》（GB3096-2008）中2類噪聲功能區(qū)，項目建設前后的噪聲變化值不大，受影響人口較少，聲環(huán)境影響評價等級為二級。根據《環(huán)境影響評價技術導則聲環(huán)境》（HJ2.4-2009），預測步驟為：1）建立坐標系，確定各聲源坐標和預測點坐標，并根據聲源性質以及預測點與聲源之間的距離等情況，把聲源簡化成點聲源或者面聲源。a）點聲源的衰減計算無指向性點聲源幾何發(fā)散衰減的基本公式是：LA（r）=LA（r0）-20lg（r/r0）式中：LA(r)——距聲源r處的A聲級，dB；LA(r0)——參考位置r0處的A聲級，dB。b）面聲源的衰減計算設面聲源的長為b，寬為a（b＞a）。當預測點和面聲源中心距離r處于以下條件時，可按下述方法近似計算：①r<a/π時，幾乎不衰減（Adiv≈0）；②當a/π<r<b/π，類似線聲源衰減特性（Adiv≈10lg（r/r0））；③當r>b/π時，類似點聲源衰減特性（Adiv≈20lg（r/r0））。2）根據已獲得的聲源源強的數(shù)據和各聲源到預測點的聲波傳播等條件資料，計算出噪聲從各聲源傳播到預測點的聲衰減量，由此計算各聲源單獨作用在預測點時產生的A聲級（LAi）。3）聲級的計算a）建設項目聲源在預測點產生的等效聲級貢獻值(Leqg)計算公式：Leqg=10lg（Σti100.1LAi）式中：Leqg—建設項目聲源在預測點的等效聲級貢獻值，dB(A)；LAi—聲源在預測點產生的A聲級，dB(A)；T—預測計算的時間段，s；ti—i聲源在T時段內的運行時間，s。b）預測點的預測等效聲級（Leq）計算公示：Leq=10lg（100.1Leqg+100.1Leqb）式中：Leqg—建設項目聲源在預測點的等效聲級貢獻值，dB(A)；Leqb—預測點的背景值，dB(A)。（2）預測結果表4-4本工程新建戶外變電站廠界環(huán)境噪聲預測參數(shù)一覽表工程名稱設備名稱至變電站四周圍墻外1m預測點的距離（m）備注東側（東南側）南側（西南側）西側（西北側）北側（東北側）苗圃110kV變電站1#主變（本期）22144150東側為生產綜合樓，可降噪10dB。2#主變（本期）223241323#主變（規(guī)劃）22424124（2）變電站廠界環(huán)境噪聲排放值計算①新建變電站的廠界環(huán)境噪聲預測結果根據變電站電氣總平面布置圖，結合上述預測計算模型及計算參數(shù)，預測本期和規(guī)劃規(guī)模投運后廠界外1m處聲級水平，結果見表4-5。表4-5本工程新建變電站投運后廠界環(huán)境噪聲預測排放結果項目名稱預測點本期工程排放預測值（dB（A））規(guī)劃容量排放預測值（dB（A））執(zhí)行標準《工業(yè)企業(yè)廠界環(huán)境噪聲排放標準》（GB12348-2008）苗圃110kV變電站（1）東南側32.233.94a類（2）西南側43.944.22類（3）西北側36.838.5（4）東北側37.441.0從表4--5可見，本次新建變電站按本期規(guī)模投運后：苗圃110kV變電站晝間、夜間的廠界環(huán)境噪聲排放的預測值均滿足《工業(yè)企業(yè)廠界環(huán)境噪聲排放標準》（GB12348-2008）相應標準要求。本次新建變電站按規(guī)劃規(guī)模投運后：苗圃110變電站晝間、夜間的廠界環(huán)境噪聲排放的預測值均滿足《工業(yè)企業(yè)廠界環(huán)境噪聲排放標準》（GB12348-2008）相應標準要求。4.3輸電線路電磁環(huán)境預測4.3.1架空輸電線路理論計算輸電線路工頻電場、磁場計算模式架空輸電線路的工頻電場強度、工頻磁感應強度的預測參照《環(huán)境影響評價技術導則—輸變電工程》（HJ24-2014）附錄中的推薦模式。具體模式如下：高壓輸電線上的等效電荷是線電荷，由于高壓輸電線半徑r遠遠小于架設高度h，所以等效電荷的位置可以認為是在輸電導線的幾何中心。設輸電線路為無限長并且平行于地面，地面可視為良導體，利用鏡像法計算輸電線上的等效電荷。為了計算多導線線路中導線上的等效電荷，可寫出下列矩陣方程：式中：U——各導線對地電壓的單列矩陣；Q——各導線上等效電荷的單列矩陣；λ——各導線的電位系數(shù)組成的m階方陣（m為導線數(shù)目）。[U]矩陣可由輸電線的電壓和相位確定，從環(huán)境保護考慮以額定電壓的1.05倍作為計算電壓。對于110kV三相導線，各相的相位和分量，則可計算各導線對地電壓為：===66.7kV圖4-1對地電壓計算圖各導線對地電壓分量為：UA=（66.7+j0）kVUB=（-33.4+j57.8）kVUC=（-33.4–j57.8）kV[λ]矩陣由鏡像原理求得。地面為電位等于零的平面，地面的感應電荷可由對應地面導線的鏡像電荷代替，用i，j，…表示相互平行的實際導線，用i′，j′，…表示它們的鏡像，電位系數(shù)可寫為：式中：ε0——真空介電常數(shù)，；Ri——輸電導線半徑，對于分裂導線可用等效單根導線半徑代入，Ri的計算式為：式中：R——分裂導線半徑，m；n——次導線根數(shù)；r——次導線半徑，m。由[U]矩陣和[λ]矩陣，利用式等效電荷矩陣方程即可解出[Q]矩陣?？臻g任意一點的電場強度可根據疊加原理計算得出，在（x，y）點的電場強度分量Ex和Ey可表示為：圖4-2電位系數(shù)計算圖圖4-3等效半徑計算圖式中：xi，yi——導線i的坐標（i=1、2、…m）；m——導線數(shù)目；Li，L'i——分別為導線i及其鏡像至計算點的距離，m。對于三相交流線路，可根據求得的電荷計算空間任一點電場強度的水平和垂直分量為：==式中：————由各導線的實部電荷在該點產生場強的水平分量；————由各導線的虛部電荷在該點產生場強的水平分量；————由各導線的實部電荷在該點產生場強的垂直分量；————由各導線的虛部電荷在該點產生場強的垂直分量。該點的合成的電場強度則為：+ 式中：（2）工頻磁感應強度預測由于工頻情況下電磁性能具有準靜態(tài)特性，線路的磁場僅由電流產生。應用安培定律，將計算結果按矢量疊加，可得出導線周圍的磁場強度。和電場強度計算不同的是關于鏡像導線的考慮，與導線所處高度相比這些鏡像導線位于地下很深的距離d：（m）式中：ρ——大地電阻率，；f——頻率，Hz。在很多情況下，只考慮處于空間的實際導線，忽略它的鏡像進行計算，其結果已足夠符合實際。如圖4-4，不考慮導線i的鏡像時，可計算在A點其產生的磁場強度：＝（A/m）式中：I——導線i中的電流值，A；h——導線與預測點的高差，m；L——導線與預測點水平距離，m。對于三相線路，由相位不同形成的磁場強度水平和垂直分量都應分別考慮電流間的相角，按相位矢量來合成。合成的旋轉矢量在空間的軌跡是一個橢圓。圖4-4磁場向量圖輸電線路工頻電場、磁場預測計算（1）參數(shù)選擇表4-6本批工程輸電線路導線及參數(shù)一覽表工程參數(shù)110kV雙回輸電線路導線型號LGJ-300/25線路電壓110kV線路運行電流400A線路架設方式雙回架設直徑23.8mm導線最小對地高度非居民區(qū)6m；導線排列垂直排列相間距主要塔型SZG1備注：根據《110kV~750kV架空輸電線路設計規(guī)范》（GB50545-2010）中規(guī)定的110kV送電線路經過非居民區(qū)與居民區(qū)導線對地面的最小距離6m和7m作為導線最小對地高度的計算參數(shù)。

（2）計算結果1）110kV雙回輸電線路計算結果表4-7110kV同塔雙回送電線路工頻電場強度計算結果距線路走廊中心距離位置(m)距地面1.5m高度處的工頻電場強度（kV/m）導線對地高度6m（非居民區(qū)）導線對地高度7m（居民區(qū)）同相序排列逆相序排列同相序排列逆相序排列02.4141.1402.1810.90912.4681.3022.1961.00922.5881.6452.2231.22632.6691.9552.2151.42842.6042.0892.1251.53152.3532.0041.9381.50861.9711.7541.6741.37871.5491.4331.3751.18781.1571.1181.0820.97790.8290.8450.8200.778100.5710.6260.5990.605110.3780.4580.4210.462120.2430.3300.2840.348130.1640.2360.1840.258140.1370.1670.1220.189150.1450.1170.0990.136160.1630.0830.1070.097170.1800.0610.1240.068180.1920.0490.1400.047190.1990.0440.1530.034200.2030.0430.1620.028250.1900.0440.1670.033300.1600.0380.1470.032表4-8110kV同塔雙回送電線路下工頻磁感應強度的計算結果距線路走廊中心距離位置(m)距地面1.5m高度處的工頻磁感應強度（μT）非居民區(qū)居民區(qū)6m7m同相序逆相序同相序逆相序015.9853.42112.7652.479115.5614.96412.4453.517214.2387.80511.4655.539312.18610.1329.9747.286412.2369.1709.8986.719511.6487.9169.4865.951610.6976.6628.8645.16279.6095.5338.1314.41888.5334.5777.3703.75397.5433.7906.6363.181106.6663.1515.9572.697115.9012.6345.3452.293125.2412.2164.8011.956134.6711.8754.3211.676144.1791.5973.8991.443153.7551.3693.5271.248163.3871.1803.2011.084173.0661.0232.9140.947182.7870.8922.6610.830192.5420.7822.4370.732202.3260.6882.2380.647252.1670.5742.0680.566302.0110.4621.8730.492由表4-7~4-8可知，110kV同塔雙回線路在經過居民區(qū)和非居民區(qū)時時，對地距離只要按照《110kV~750kV架空輸電線路設計規(guī)范》（GB50545-2010）要求的7m設計，投運后地面1.5m處的工頻電場強度、工頻磁感應強度均可滿足評價標準要求。2）邊導線外敏感點預測表4-9110kV雙回輸電線路工頻電場強度計算結果（距邊導線2m處不同高度）預測點距離地面高度(m)距離邊導線2m處的工頻電場強度（V/m）同相序排列逆相序排列7m10m13m7m10m13m4.52735--2575--7.5-2704--2542-10.5--2687--2505由計算可知110kV輸電線路線路經過居民區(qū)時，導線跨越民房的凈空距離應不小于7m，邊導線外2m以外有民房時，導線與民房間的凈空距離應不小于5m。3）預測結論本工程包括的輸電線路路徑盡量避開了居民密集區(qū)，輸電線路原則上不跨越民房。對于施工階段，可使線路架設高度滿足如下要求：=1\*GB3①110kV同塔雙回輸電線路經過非居民區(qū)時，線路導線的最低對地高度應不小于6m。②當架空輸電線路經過居民區(qū)時，原則上不跨越民房。對于施工階段，輸電線路確需跨越的民房，原則上先按拆遷來處理，當住戶不同意拆遷時，簽訂跨越協(xié)議后，可使線路架設高度滿足如下要求：110kV輸電線路線路經過居民區(qū)時，導線跨越民房的凈空距離應不小于7m，邊導線外2m以外有民房時，導線與民房間的凈空距離應不小于5m。4.3.2架空輸電線路類比檢測（1）類比監(jiān)測線路選擇表4-10本工程類比監(jiān)測線路一覽表線路名稱導線桿塔架設型式運行工況監(jiān)測儀器類比數(shù)據來源常青~賈郢“T”接入美和路變110kV線路LGJ-300/25同塔雙回逆相序電壓112.7~114.3113.4~115.7kV電流.3~21.55.3~19.2APMM8053B電磁場測量系統(tǒng)《合肥長崗110kV等6項輸變電工程驗收監(jiān)測報告》，（2015）蘇核輻科（綜）字第（705）號（2）可比性分析用于類比的線路線徑與本工程線路一致，架設方式與本工程線路相同。因此用常青~賈郢“T”接入美和路變110kV線路類比本批工程線路是可行的。（3）類比檢測結果1）常青~賈郢“T”接入美和路變110kV線路類比監(jiān)測結果表4-11常青~賈郢“T”接入美和路變110kV線路類比監(jiān)測結果（導線對地高度約18m）距線路走廊中心距離（m）工頻電場強度（kV/m）工頻磁感應強度（μT）09.08×10-10.26859.10×10-10.27069.12×10-10.27379.16×10-10.27689.14×10-10.27599.08×10-10.271109.02×10-10.269158.96×10-10.261208.85×10-10.203258.72×10-10.167307.89×10-10.142從表4-11可見，常青~賈郢“T”接入美和路變110kV線路運行產生的工頻電場強度為7.89×10-1~9.16×10-1kV/m、工頻磁感應強度為0.142~0.276μT，小于4kV/m、100μT的評價標準要求。通過類比分析，架空輸電線路運行產生的工頻電場強度、工頻磁感應強度一般隨導線對地高度的增高而逐漸減少，隨距離的增大而逐漸減少，最大值一般都出現(xiàn)在邊導線附近。從類比檢測可知，對于同類型的架空輸電線路，只要導線保持足夠的凈空高度，其線路產生的工頻電場強度均小于4000V/m、工頻磁感應強度均小于100μT。

5環(huán)境可行性分析5.1規(guī)劃兼容性分析工程在設計中充分考慮了與工程相關地區(qū)的有關規(guī)劃的兼容和銜接，通過了有關部門的審查，并根據有關部門的意見對設計進行了相應的調整，簽署了有關協(xié)議或書面認可，在整體上與規(guī)劃沒有沖突。本批工程就變電站和輸電線路的建設和走向，建設單位與包括地方政府、國土、規(guī)劃、林業(yè)等部門簽署了有關協(xié)議或書面認可。在本次評價中，評價單位就協(xié)議落實情況進行了詳細調查和了解，這些意見在后續(xù)工作中均得到采納和實施。因此，本批工程無論是與當?shù)氐南嚓P規(guī)劃，還是有關部門的具體要求都沒有沖突。5.2變電站選址環(huán)境可行性分析本次評價的新建變電站不占用基本農田。且變電站采取一定措施后，工頻電磁場和噪聲等均可滿足相應的標準。同時，站址周圍均無其他電磁和有粉塵或腐蝕性氣體排放污染源，適合變電站的正常運行。因此，本評價認為，在采取一定措施使變電站各污染因子達標排放后，其選址在環(huán)境角度是可行的。5.3輸電線路走向環(huán)境可行性分析本批工程包括的電纜輸電線路沿路敷設，架空線路沿路架設。本環(huán)評中輸電線路應滿足如下要求：=1\*GB3①110kV同塔雙回輸電線路經過非居民區(qū)時，線路導線的最低對地高度應不小于6m。②當架空輸電線路經過居民區(qū)時，原則上不跨越民房。對于施工階段，輸電線路確需跨越的民房，原則上先按拆遷來處理，當住戶不同意拆遷時，簽訂跨越協(xié)議后，可使線路架設高度滿足如下要求：110kV輸電線路線路經過居民區(qū)時，導線跨越民房的凈空距離應不小于7m，邊導線外2m以外有民房時，導線與民房間的凈空距離應不小于5m。通過類比分析，由于屏蔽作用電纜輸電線路運行產生的工頻電場強度、磁感應強度一般比較小，遠小于標準限值要求。根據類比檢測及理論計算結果，若線路嚴格按照上述要求架設，其運行產生的工頻電場、工頻磁場均能滿足評價標準要求。綜上所述，本次評價輸電線路嚴格按照以上規(guī)定及設計規(guī)程架設，線路從環(huán)境保護的角度分析，是可行的。

6環(huán)境管理與檢測計劃輸變電項目的建設會不同程度對變電站區(qū)域以及線路路徑地區(qū)的社會環(huán)境和自然環(huán)境造成一定的影響，因此應該在工程施工期和運行期加強環(huán)境管理，制定并執(zhí)行環(huán)境檢測計劃。從檢測得到