/梁模板（扣件式，梁板立柱共用)計算書計算依據(jù):1、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》ＪGJ1６2—20082、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ1３0—2０11３、《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB５0010-20１０4、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20１2５、《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GＢ50017—200３一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL2混凝土梁截面尺寸（mm×mm）300×116０模板支架高度H（m)5.2模板支架橫向長度B（ｍ)３7模板支架縱向長度L(m)３2梁側(cè)樓板厚度（ｍm）120二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(ｋN／ｍ2）面板0.1面板及小梁0．３樓板模板0。5模板及其支架0．75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kＮ/m3）24混凝土梁鋼筋自重標準值Ｇ3k（kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值Ｇ3ｋ（ｋＮ/ｍ3）１。１當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時Q1k(kN/ｍ2）1對水平面模板取值Q2k（kN/m２)２風荷載標準值ωｋ（ｋN/m２）基本風壓ω0（kＮ／ｍ2）0．35非自定義：０。29地基粗糙程度C類(有密集建筑群市區(qū))模板支架頂部距地面高度(ｍ）２4風壓高度變化系數(shù)μz0．7９6風荷載體型系數(shù)μｓ１．0４三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(ｍm）６00梁兩側(cè)立柱橫向間距ｌb(mm)80０步距ｈ(ｍm）12０0新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)＇ａ（mm)、ｌ’b（mm)6０0、60０混凝土梁距梁兩側(cè)立柱中的位置居中梁左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)400梁底增加立柱根數(shù)1梁底增加立柱布置方式按梁兩側(cè)立柱間距均分梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離（mｍ)400梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm）100梁底支撐小梁根數(shù)5梁底支撐小梁間距75每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)1結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽模板及支架計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGＪ162-2008設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t（mm）15面板抗彎強度設計值［f］(N/mｍ2)15面板抗剪強度設計值[τ］(Ｎ/mm2）1。5面板彈性模量E（N/ｍm2)540０取單位寬度ｂ＝1000ｍm,按四等跨連續(xù)梁計算:W=bｈ２/6=１000×15×15／6=３750０ｍm3,I=bh3／12=1000×15×１5×15/１2＝281250mm4ｑ１＝0。９×ｍaｘ［1.２（G1k＋（G2ｋ＋Ｇ3k）×h）+1。4Q2k,1。35（Ｇ1ｋ+(Ｇ2k+G3k)×h）+1。4ψcＱ2k]×ｂ＝0。9×ｍａx[1。2×（０。1+（24＋1。５)×１。1６)+1.４×2,１。35×(0．1+（2４＋１.５)×1.16）+1．4×0．7×２］×1＝３7。8２5kN/ｍq1靜=0。9×1.35×［Ｇ１k+（G2k+G3k）×h］×ｂ=0．9×１．3５×［0.1+（24＋1．５)×1.1６]×１=３6.0６1kN/mq１活＝0.9×1。4×0。7×Q2ｋ×b＝0.9×１.4×0.7×2×1=1。７64kＮ/mq2＝［1×（Ｇ1k+(Ｇ2ｋ+G3k）×h）］×b＝［1×（0．1+（24+1。５)×1．１6)]×1=2９。６８kN/ｍ計算簡圖如下:1、強度驗算Mmａｘ＝0.107q1靜L２+0。121q１活L2=0。10７×36。061×0.0752＋０.12１×1．7６４×0．0752＝0.023ｋN·mσ=Mmax/W＝０.0２３×1０6/37500＝0.61１N/mm2≤[f］=15N/ｍm２滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0．632q2L４／（100EＩ)＝0。63２×２９。6８×7５４／（100×５400×２81250）=0。０04ｍｍ≤[ν]=L/25０＝７5／250＝0。3mm滿足要求?。场⒅ё戳τ嬎阍O計值(承載能力極限狀態(tài)）R１＝R5＝0.３9３q1靜L＋0.44６q1活Ｌ=0.393×36．06１×0。0７5＋0.44６×１。7６4×0。０7５＝1。１22kNR２＝R4=1.143ｑ１靜Ｌ+１.223ｑ1活L=１。143×36。061×0。0７5+１.2２3×１。7６４×0．075=３．２53ｋNＲ3=0．92８q１靜L+１．142q1活L=０．９28×36.061×0.０7５+１．142×1．76４×0。０75＝2。66１ｋN標準值（正常使用極限狀態(tài))Ｒ1＇=R5’=0.３９３ｑ2L=０。393×2９．６８×０。０７5=0。875ｋNＲ2'＝R４’＝1.143ｑ2L=１．14３×29。６8×0。0７5=2。544kNＲ3＇=０．928q２Ｌ=0。928×29。６８×0.075=２.066kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm）5０×５0小梁抗彎強度設計值［f］（N/mm２）１1。44小梁抗剪強度設計值［τ］(Ｎ／mm2）1.232小梁截面抵抗矩W（ｃm3）20。83３小梁彈性模量Ｅ(N/mm2）７04０小梁截面慣性矩I（cm４)5２．08３小梁計算方式簡支梁承載能力極限狀態(tài):梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=1．122/1＝1．１2２kN／m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中=Max［Ｒ2,R３,Ｒ4］/ｂ=Max[３.２5３，２.661，3．2５3］／１=３。２５3kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：ｑ1右=R５/b＝1．122/1=１．1２2kN/m小梁自重：q2＝0.9×1。３5×(0.３－0.１)×0。3／4=0。018kN/ｍ梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝0.９×１.35×0.5×(1。16－０。1２)=0。６32ｋN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右=0．9×1。35×0。５×（１.1６—０。１2）=０。632kN/ｍ梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝０．９×Max[1。2×（0。5+（24＋1。1）×0。1２）+1．4×2，１.3５×(0.５+（24+1.1）×0.１2)+１．4×０．７×２]×（0.4—0.３/２）/２×１＝0。789ｋＮ/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右=0．9×Max［1.2×（0．5+（24+1.1)×0．12)+1。4×２,1。３5×(0.5+(24+１．1）×0.12)+１．4×0．7×2］×(（０。８—0．4）-０.3/２）/2×1=0.789kN/ｍ左側(cè)小梁荷載q左=ｑ１左＋ｑ2+q3左+ｑ4左＝1．１2２+0.0１８＋０.632＋0。７8９=２．5６1ｋN／ｍ中間小梁荷載q中＝ｑ1中+q2=3．2５３＋0．018=3。271kＮ／m右側(cè)小梁荷載q右=q1右＋q2+ｑ3右+ｑ4右=1.122＋0.018+0.63２+0。7８9=2。561kN/ｍ小梁最大荷載ｑ＝Max［q左,q中,ｑ右］＝Max［2。561，３。2７1,２。561]＝３.271ｋN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：ｑ1左’＝R1’/b=0.875／1＝０。8７5kN／ｍ梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載:ｑ1中'=Maｘ[R2’,R3'，R4＇］/ｂ=Max［2。５４４,2.0６６，2．544]/1＝２。5４４kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右’＝R5'/b=0.8７5/1=0。87５kN/ｍ小梁自重:ｑ2'＝1×（0。3-0。１)×0。３/４＝0.0１5kN／m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左’＝1×0.5×（1．16－0。12)=0。5２kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q３右'＝1×0。５×(1。1６—０.1２)=0。52kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載ｑ4左’=［1×（０.5＋（24+１.1）×０.１2）］×（0.４—0.３/2）/２×１=0.4３9kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝［1×(0。5＋（2４+１。1)×０．１2）]×（(0.8—0．4）—0。3/2)／2×1=０.439kN／m左側(cè)小梁荷載ｑ左＇＝q1左'+ｑ２’+q3左＇+q4左'＝0．875+0．01５＋0.５２＋0.439=1．８49kN/m中間小梁荷載ｑ中'=q１中＇+q２’=２.5４4+0．0１5=２。559kN/ｍ右側(cè)小梁荷載q右’=q1右'+q2＇+ｑ3右'＋ｑ4右＇=0．875+0．０15+0。5２+0．439=1．849ｋN/m小梁最大荷載q’=Maｘ[q左’,q中'，q右’］=Max［１。849，２．５59，1.８４9]＝２。５5９kN/m為簡化計算,按簡支梁和懸臂梁分別計算,如下圖：１、抗彎驗算Mmaｘ＝max［０．1２5ql１2，０.5ql22］=maｘ[0。１２５×3．27１×0。32，０.５×3.27１×０.12］=0.037kN·ｍσ＝Mmａｘ/W=0．037×106/2０83３=1。７66Ｎ/mm２≤[f]＝11。44Ｎ/mm2滿足要求!2、抗剪驗算Vｍax＝max[0.5ql1，ｑｌ２]＝max［０.５×3.2７1×0.3,３．271×0。1］＝0．４9１kNτmax＝3Vmaｘ/（2bh０)=3×０。491×1000/（２×5０×５0）＝0.２９4N／ｍm2≤[τ］=１.２３2Ｎ／mｍ2滿足要求！3、撓度驗算ν1=5ｑ'ｌ1４/（38４EI)＝5×2。559×3004／（3８4×7040×５２.0８３×1０4)=0.０74mｍ≤［ν］=l1/250＝300/250＝１．２mmν２=q’l24/(8EI）=２．559×1004/(8×７04０×52.083×104）＝0．0０9mm≤[ν］=2l2/２5０＝２×10０／2５0＝０。8mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Ｒmａx=［qL１，0．5qL1+ｑL2］＝mａx[3.２71×0．3,０．5×3.２7１×0.3+3.２71×0．1]=0。981kN同理可得:梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=0。768kN,R2=0。9８1kN，R3=0。804kＮ,Ｒ4=0。981ｋN，Ｒ5＝0．７68kN正常使用極限狀態(tài)Ｒmax’=［q＇L１,0.5q＇L1+q'L2］=ｍaｘ[2。5５９×0.3，０．５×2.559×0.3+２。５59×0。１］＝0。７68kＮ同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1’=0．5５5kＮ，R2'=0．7６8ｋN,R３’=0．624ｋN,R4'=０.768kN,Ｒ5'=０。５55kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×2。8主梁計算截面類型（ｍm）Φ48×２．8主梁抗彎強度設計值［f］（N/ｍm2）205主梁抗剪強度設計值[τ］（N／mm2）12５主梁截面抵抗矩W(cｍ3）4.２5主梁彈性模量E（N／mm２)２06０００主梁截面慣性矩I(cm４）１0.1９１、抗彎驗算主梁彎矩圖（ｋN·ｍ）σ=Mmａx/W＝０。１13×10６/42５0=26．535N/mｍ2≤[ｆ]＝２０5N/mm2滿足要求!2、抗剪驗算主梁剪力圖(kＮ）Vmａx=1.55９kＮτmax=２Vmaｘ/A＝2×1．５５９×1000/39８＝７。83２N/mm2≤［τ]=12５N/ｍｍ2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖（mm)νmax=０.0１8mm≤［ν]＝Ｌ／25０=４０0/2５0＝1。6mm滿足要求!4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為Ｒ1=0．１９kN，R2=３.９21ｋＮ,R３=0．191kN正常使用極限狀態(tài)支座反力依次為Ｒ1＇=0．141ｋN,R2＇=2.9８９kN，R3'=0。1４１ｋＮ七、２號主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型（mm）Φ４8×2.8主梁計算截面類型(mm）Φ48×2.８主梁抗彎強度設計值［f](Ｎ/mm２）205主梁抗剪強度設計值［τ］(N/mm2）125主梁截面抵抗矩Ｗ（cm３）4.25主梁彈性模量E（Ｎ／mm2）206０00主梁截面慣性矩I(ｃm4）１0.１9主梁計算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.６主梁自重忽略不計，主梁２根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0。6P＝max［R2]×0.6=Max[3。9２１]×０.6=2．35３kN,P'=ｍax［R２＇］×0．6=Ｍaｘ［2．989]×0．6＝１.７93kN１、抗彎驗算2號主梁彎矩圖（kN·m）σ=Mmaｘ／W=0.2４7×106/4250=５8。１３６Ｎ／mm２≤［f］=205Ｎ/mm2滿足要求！2、抗剪驗算２號主梁剪力圖(kN）Ｖmax＝１.53kNτmax＝2Vｍaｘ／Ａ=2×１。5３×1０00/398=７.686N/mm2≤[τ]＝１25N/mm2滿足要求！3、撓度驗算2號主梁變形圖（mm)νmａx=0.2１3ｍm≤［ν］=L／２50＝6０0／250=2。4mm滿足要求！4、支座反力計算極限承載能力狀態(tài)支座反力依次為R1=3.１７6kN,R2＝5。0５９kN,Ｒ3=５。05９kＮ，R4＝3。1７７kN立柱所受主梁支座反力依次為Ｐ２=５.05９／0。6=8．4３2kN八、縱向水平鋼管驗算鋼管截面類型（mｍ）Φ4８×2。８鋼管計算截面類型（ｍm）Φ48×2。8鋼管截面面積A（mm2）398鋼管截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm）１6鋼管彈性模量E(N／mm2）206000鋼管截面慣性矩I(ｃm4)10。1９鋼管截面抵抗矩W(cｍ3)４.2５鋼管抗彎強度設計值[f］(Ｎ/mｍ２)20５鋼管抗剪強度設計值［τ］（N／mm２)125Ｐ＝max[R1，R3]=0。1９1kN，Ｐ＇＝ｍaｘ［R1’，R3'］=0。141kN計算簡圖如下：1、抗彎驗算縱向水平鋼管彎矩圖（kN·m）σ＝Ｍmax／W=０。02×106/4２50=４．719N/mm２≤［f]=205N/mｍ２滿足要求?。?、抗剪驗算縱向水平鋼管剪力圖（kＮ)Vmaｘ＝0．１2４kNτmａx＝2Ｖmax/A=2×0.124×1000／398＝0.６2４N/ｍm2≤［τ]＝1２５Ｎ/mm2滿足要求?。场隙闰炈憧v向水平鋼管變形圖（mm)νmax=0．０17mm≤[ν］=L／２50＝600/２50＝２．４mm滿足要求！4、支座反力計算支座反力依次為R１=0.25８kN，R2=0。4１１kN，R3=0．41１ｋＮ,R4=０.258kN同理可得：兩側(cè)立柱所受支座反力依次為R1=0．409ｋN,R３=０。41１kN九、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調(diào)托座２可調(diào)托座承載力容許值［N］（kN）3０扣件抗滑移折減系數(shù)kc１1、扣件抗滑移驗算兩側(cè)立柱最大受力N=mａx［R1,Ｒ3］=ｍax［0。409,0.411]=0。４11ｋＮ≤1×８=8kN單扣件在扭矩達到40~６5N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座最大受力N=maｘ[P2］＝８.４32kＮ≤[Ｎ］=３0ｋＮ滿足要求！十、立柱驗算立柱鋼管截面類型(mm）Φ４8×2．8立柱鋼管計算截面類型(mm）Φ48×2。８鋼材等級Q２35立柱截面面積A(mｍ2)398回轉(zhuǎn)半徑i（ｍm）16立柱截面抵抗矩W（cm３）4。25抗壓強度設計值[ｆ］(N/mm2）2０5支架自重標準值q（ｋN/m)0。151、長細比驗算ｌ0＝ｈ＝１200ｍｍλ=ｌ0／i=120０/16＝75≤［λ]=1５0長細比滿足要求！查表得，φ＝0。7５2、風荷載計算Ｍw=0。9×φｃ×1。４×ωk×la×h2/１０=0。９×0.9×1．4×０。2９×0.6×1.22／1０=0．0２8kN·m3、穩(wěn)定性計算根據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》ＪGJ16２—20０8，荷載設計值ｑ１有所不同：1)面板驗算q1=0。9×[1.２×(0。1+(2４+1。5）×1。16）＋1。4×０。9×２］×1＝34.322kN/m2）小梁驗算q1＝max{1。０２1＋0.9×