1#項施工方案一、：工的求工圖紙施工四版施工管腳技術.行業(yè)規(guī)程準可組源、：約2層，局層高。：Ф48mm、壁3。5mm加立的間，達要頂120mm厚.(造和設求1件式鋼管腳架主要由立桿橫水平桿等成各桿采、壁厚鋼管滿堂撐架桿常長度、2000mm、橫桿用長度用、900mm、1200mm。部為的擴大套筒，內(nèi)徑50mm,可用于立桿接長；③可調(diào)底座及可調(diào)托座絲桿與母旋合長度不得小于扣母厚度不得小于模板支架調(diào)層水的懸且外露嚴禁1#項施工方案400mm，可調(diào)托座插入立桿長度不得小于。④節(jié)點，接于桿的連接、橫桿組成2、扣件：扣件式鋼管腳手架主要由直角扣件旋扣對接扣件連接，直角扣件于兩垂直叉鋼連接旋轉(zhuǎn)扣兩任意交的連對接用兩根鋼對接接,承直接到基板上?？垆摴芙佑|保證確件與連接.扣滿對用。（1、表3.2.1扣1#項施工方案調(diào)底豎向斜斜連套調(diào)螺、立桿桿

扣接頭座調(diào)桿桿

管

母銷托座Q345AQ235AQ195ZG230

Q235BZG270

ZG230—450或號無縫鋼管

—500—450或Q235B2、外觀要求（1）鋼管無裂縫、凹陷、銹蝕，不得采用對接焊接鋼；(2）鋼管應直，直線度允許偏差為鋼筋長度，兩端面應平整，不得有斜口，毛刺；（3)鑄件表不得有砂眼、縮孔、裂紋等陷（4)可調(diào)底座和可調(diào)托表宜浸漆或冷鍍鋅、涂層應均勻固。（三)施工藝(法（1350×900梁的（350×900參）支設置,梁梁用厚夾板，龍用80×80mm下用80×80枋,垂直梁排，間＝250mm，跨度為1100mm;第二層用枋，沿梁度方向排，跨度控在內(nèi)。模豎肋間距為，梁中加排Ф12對螺。離地300mm設掃地桿一道，以上每5米設1道48×35鋼管縱橫向水平桿下)鋼管1#專工方1#項施工方案采枋1以350*900梁架布大圖1#項施工方案（2300×1000梁的支撐300×1000梁以下，350×900梁以上的梁支模參照此梁排布)鋼管支頂按縱橫間距1100＊900mm設置，梁底、梁側模板采用18厚夾板,龍骨采用80×80mm木枋底下設兩層龍骨一層龍骨采用木枋,垂直梁跨度方向排列，間距為＠＝200mm,跨度為600mm;第二層龍骨采用兩條鋼管梁跨度方向排列，跨度控制在以內(nèi)。側模豎肋間距為，在梁中加排拉螺桿.離地300mm設掃地桿一道，以上每1.5米高設1道。5鋼管縱橫向水平桿見下圖）鋼1#項施工方案1#專工方1#項施工方案梁面第二兩條φ48*3.0鋼跨度內(nèi)300*1000布置大樣圖（3)、120厚樓板的支撐鋼支頂按縱橫間距設置，板底模板采用18厚夾板，龍骨采80×80mm枋。板底下設層龍骨，第一龍骨采木枋，間距為＝300mm，跨為；二龍骨用木枋,跨控制在1100mm以。離地300mm以15設1道48鋼管縱橫（圖管1#項施工方案厚1#項施工方案第一層木枋80×80單枋間300mm

第二層木枋80×80木枋,跨度為00mm

可調(diào)頂托（厚板高支縱向布示意圖（4)、鋼管支頂安裝時，柱應采用對插方式，立柱之間對插必須牢固好，以保證垂直1#項施工方案度和的傳。頂上用型可節(jié)桿節(jié)頂可調(diào)托座伸出層平嚴超過絲桿外露長嚴超過350mm調(diào)托座插入桿不得小于下圖（5橫平設置在管部上處縱橫設置地桿，用ф48鋼管拉結以縱水桿每1。米設一。在調(diào)托部立頂端應沿縱橫設一水拉桿，支模高在米時在頂距水拉中間應加一道平桿。（6)、剪刀撐設置高模四設刀，剪刀撐應由至連設，用48鋼拉結斜桿與地面角為45～60，與地面頂，剪刀撐鋼立有連接，剪刀斜搭長不少于，采用不少于旋扣件固定剪刀撐端頭伸扣件緣度應少于㎜。水平剪刀撐置：高超過米水平剪刀撐應滿設置，在地桿上設置第道水平剪刀撐，以后沿高度每隔2~3個水平桿準步距設置道平剪刀撐，水平剪刀撐必須遇到杠就一個拉節(jié)點。1#項施工方案1#一:

、

、

、

300mm1500mm1

120

1000mm900mm

80mm×80mm300mm.

18mm.

456052

1#4,1#

、

、

、

2

300×10001100mm900mm

483.580mm80mm,300mm250mm80mm80mmT1280mm80mm01000mm1.

、18mm.

300mm1500mm45~6005,,46.

11#

、

、

、

300mm1500mm

80mm483.5

.80mm

3

,1100mm900mm

200mm300mm600mm80mm80mmφT12483.5mm0

、18mm.

45~600:5

1,1000mm

6m0.30m3

46.1#項施工方案)1,2--------.(2),..偏差±層有效連接(5),將(6)整(7)待完再(拉(8),應應,并

應接拉節(jié)不(10)為450

5241#項施工方案剪刀撐，水平剪刀撐必須與縱桿扣結。(11)高支模搭設要求

地基理立桿接支于混凝土墊層每根立桿座下置墊面積≥0.15m2,布設必須平穩(wěn)，不得懸空B.

立桿立桿下端承混土墊層上，并根桿下端設置木板。立桿接采用直插式連，立桿與橫桿用盤扣連接。頭交錯布置，個相鄰立接頭避免出現(xiàn)同步同跨內(nèi)在高度方向錯開的距離不小于各接頭中心距節(jié)點的離不大于60cm高支模必設縱橫掃地桿縱橫掃桿應采用扣定地上不大于處的桿。立桿步距為1.5m。立桿必須連桿室柱拉結.立桿對接符下規(guī)：①桿上的接頭應交錯布置兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭高度方向錯開的距離不宜小于；各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的C.

縱橫向桿將橫桿的插插入桿同距對的盤內(nèi)，錘敲擊到。接頭插入立盤扣內(nèi)以4根,第一,待第二道橫桿后,再D.

縱橫掃地桿采用扣固在距離底座上面300mm的立柱上對于立桿存在較大高低差時，掃地桿錯開,高處的向掃地桿向底處延長兩與立柱固定。E.

剪刀撐剪刀撐在滿堂腳手架側周邊置，斜與地面角為450～600并與地面頂緊桿相交處于同一直上，并架高連續(xù)布置.剪刀撐斜桿柱上，一根桿扣在向水平桿出的端上兩端分別用轉(zhuǎn)扣固，在中間增加個扣結點。剪刀撐的斜桿用旋轉(zhuǎn)扣件固扣在立柱上,所有固定點距主點距離不大于150mm下部的桿與立桿的連點距地面的高度控制在內(nèi)。剪刀撐桿件連采用搭接,其接長度≥100cm，并用不少于個轉(zhuǎn)扣固定，1#項施工方案端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離≥10cm。刀撐:過,水刀撐布設置,在掃地上設置一道剪刀以后度每隔～4平桿步距一道平剪，平剪必須到的相扣（12）模板作業(yè)危險作業(yè)，作之前應對參加業(yè)的班組進行細的安全技術交底方案交底。（五、腳手架的拆除(1)拆除順序：梁上頂托→梁底木方→梁底模板→板上頂托→板底木方→板底模板→縱橫水平桿→剪刀→支撐立柱……→下托座→墊木。模板支頂必須要在樓板混凝土的強度達到設計要求后才能拆除。拆除前,宜在距拆除樓下一人高處設臨時工作平臺，并設防護欄桿。拆除時,架的拆除應整體自上下逐地進行，嚴上下時作業(yè)以先后拆，后裝拆原則逐層下拆除，拆過程得高空拋擲。(5)模拆裝域周圍應設置欄，并明顯的志牌禁作業(yè)。除板,嚴禁在同一上工。拆模板件后，下應人應,件裝拆高處擲下人,并在下工作區(qū),加圍欄，人過，凝土板上的，應在模板拆后蓋.拆除模板應序進行，在拆除過程，人進行安全護，時拆除部。板,混度達強要,梁、：在混土度能到計混凝土度的75%后。于的板達到100后拆除.拆除模時，應序進行不能拆除的空板，不能的方防腳架工人。設能安全工的腳手作臺能在架模板。時應的順序，當時先支先拆，先拆板、后拆模板，而下、的拆除順序，嚴禁上下交作業(yè)。1#1MPa15

(,劑鋼筋槎處盤扣式鋼品說出廠合曲縫蝕嚴焊口裂直插管一般1．察檢接縫漿；木潤無積；接清理凈劑,但影或妨飾程;(3)內(nèi)雜理凈；．平整潔生響粗糙察查工程筋起高‰.水儀線尺查．4．固定埋預留孔和預留洞均遺漏且牢固偏差符合規(guī)定檢查偏差符合定經(jīng)緯儀儀靠尺和塞拉線和尺檢查.允許偏差符合中規(guī)定.1#項施工方案預埋鋼板中心線位置（m）預管、預孔中心位最3(m預埋件、中心線位置（5插筋預留孔偏外露長度(m)＋0,差

中心線位置m)2預埋螺栓外露長度（m）一般項目

中心線位置mm）預留洞尺寸(mm）＋0，軸線位置（m)5底模上表面標高（m）5截面部基礎1模板安裝

柱、、＋，允許偏差垂直不大于56度（m大于58相鄰扳表高差mm）2表面平整度mm5四滿只性)根主進350×梁（鋼腳架)；300×1000梁腳架；120厚腳1基（1及5KN/m3;新澆混凝土自重標準值為24KN/m3；鋼筋自重標準為15KN/m3，板為1。11#項施工方案(2荷載施人設自荷標值為5KN/m2,板為。（3混土產(chǎn)的載準，水模為對直板KN/m2。φ48鋼彈性量為抗彎度（N/mm2為205。00，抗剪強度fv（為抵矩（cm3）為，慣矩I（cm4）為10.78.支撐用φ48鋼，壁厚3。5mm,面面積回轉(zhuǎn)半徑i1。；鋼管質(zhì)量。立桿上伸出模板支撐點的長度a0。2（）模板強驗算1．計算參數(shù)結構樓厚120mm,梁寬b=350mm高高17.40m表面考慮蔽；模板材夾板底模厚18mm側模厚度18mm;梁邊至板支撐距離彈模量E=6000N/mm2木材彈量2抗度=13.50N/mm2,抗強度f4mv0N/mm2

；支撐采用Φ48鋼管:橫間距，縱向距支桿的步距h=1.50m；鋼管直徑48mm，壁厚，截面積4。24cm，回轉(zhuǎn)徑i=1。59cm；鋼重量0。鋼彈性量E=206000N/mm2，抗彎度f=205.00N/mm

,抗剪度f=125.00v2。1#項施工方案2．梁底模驗算（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型位梁高（m)系數(shù)值①底側模自重kN/m

2

×（0.40+1。36）=0.63kN/m砼自重kN/m3×0.40×0.80×1.2=9.22kN/m鋼筋荷載kN/m3×0。40×0。80×1。2=0.58kN/m④振搗砼荷載kN/m2

×0.40×1.4=1.12kN/m梁底模和支架承載力計算組合①＋②＋③＋④q

1

=11。55kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合(①＋②＋③/1。2q

2

=8。69kN/m（2）底模板驗算第一層龍骨間距L=250mm，計算跨數(shù)；底模厚度h=18mm，板模寬度。W=bh2

/6=350×182

/6=21600mm

3

，I=bh

3

/12=350×18

3

/12=194350mm

4

.1）抗強算彎矩數(shù)=-0MM=KqLmaxM1

2

=-0。105×11.55×2502

=-75797N。mm=-0.08kN.mσ=M/W=75797/21600=3。51N/mm2max梁底?？箯姸圈?3。51N/mm2

＜f=13.50N/mm2m

,滿足要求2）抗剪強驗算剪力系數(shù)VV=KqL=0。75kNmaxV1τ=3V/(2bh））=0。36N/mmmax梁底?？箯姸圈?0.36N/mm2＜f=1.40N/mm2v

，滿足要。3）撓度算q=8。69kN/m；撓度數(shù)=0。6442υυ=KqLmaxυ2

4

/(100EI)=0.644×8.69×2504

/（）［υ]=L/250=250/250=11#項施工方案梁底模撓度υ［υ］=1.00mm，滿足要求。max計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖:（3）第一層龍骨驗算鋼管橫向間距L=1000mmC=350mm、γ=350/1000=0.40。第一層龍骨采用木枋h=80mm；W=bh/6=80×802/6=85333mm

3

；I=bh3/12=80×803

/12=3413333mm4

。1）抗彎強度驗算a、梁傳荷載計算q=q×第一層龍骨間距/梁寬=11。55×250/350=722kN/m1M=qcL(2—γ）/8=7.22×350/1000×1000/1000×(2-0.40/8=0.58kN.mqb、板傳荷載計算P

板重量

=1.2×(板厚度×25＋模板重）＋1.4×活載=1。2×(0.12×25+0。30）+1。4×2.50=746kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=300/1000×250/1000×746=0。56kNa=0。5×(L-c）（1000-350)=300000mm，M。56×300.00=0.17kN。p1#項施工方案mM=M＋M=(0.58+0。17）×106=730000Nmm=0.75kN。mmaxqpσ=M/W=730000/85333=8。79N/mm2max第一層龍骨抗彎強度σ=8。79N/mm2＜f=1350N/mm2,滿足要求.m2)抗剪強度驗算V=0.5×q×梁寬＋P=0.5×7。22×350/1000+056=2。00kNmaxτ=3V/（2bh）=3×2.00×1000/(2×80×80)=047N/mm2max第一層龍骨抗剪強度τ=0.47N/mm2

＜f=1。40N/mm2,滿足要求。v3）撓度驗算q’

=q×第一層龍骨間距/梁寬=8.69×250/350=5.43N/mm2υ=qq

'

cL

3

×（8-4γ2

＋γ3)/(384EI）7mm

=5.43×350×1000

3

×(8—4×0。402+0。403）/（384×9000×3413333)=1.3υ=PaL2×（3-4×(a/L)2）/(24EI)p=0。56×1000×300×10002×(3-4×0.302)/（24×9000×3413333=0.60mmυ=υ＋υ=1。37+0.60=1.97mmmaxqp[υ］=L/250=1000/250=4。00mm第一層龍骨撓度υ=1。97mm＜[υ]=4.00mm,滿足要求。max計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖：1#項施工方案（4）第二層龍骨驗算鋼管縱向間距，計算跨數(shù)跨；第二層龍骨采用單枋b=80mm，h=80mm；W=1×80×80

2

/6=85333mm

3

，I=1×80×803/12=3413333mm

4

;1）抗彎強度驗算P=V=1/2×q×梁寬＋P=0。56=2003N=2。00kN彎矩系數(shù)MM=KPL=0。mm=1.15kN.mmaxmσ=M/W=930000/85333=11。13N/mm2max第二層龍抗彎強度σ=11.13N/mm2＜f=13.50N/mm2m

,滿足要求.2)抗剪強度驗算剪力系數(shù)VV=KP=2。00=4。55kNmaxVτ=3V/（2bh））。17N/mm2max第二層龍抗剪強度τ=1。17N/mm2

＜f=1.40N/mm2v

,滿足要求。3)撓度強度驗算撓度系數(shù)=2。449υP’

梁＋

=0。5×5。43×350/1100+0。56=1.42kN板傳υ=KPmaxυ

’

L

3

/（）3

/(100×9000×3413333)=12mm［υ1#項施工方案第二層龍骨撓度υ＜[υ］=3。60mm,滿足要求。max計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖：3。支撐強度驗算（1）荷載計算傳至每根鋼管立柱最大支座力的系數(shù)為548每根鋼管承載=4。548×2000=9096NQK1每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2=1。4×1。00×0。90×1100=1386NQK2每根鋼管承載荷載=N＋N=9096+1386=10482NQKQK1QK2鋼管重量0。0326kN/m，立桿重量=0.0326×166×1000=541.16N水平桿8層，桿量。90×0。0326=496N扣件位量個，件重量14.60×8=117N支架量N=立桿量+水平拉重量扣件重量=。Gk鋼軸向力＝1.2N。16+10482=11866。99NGKQK1#項施工方案（2）鋼管立桿長細比驗算L=h=1.50m，鋼管的i=1.59cm，λ=L00/1.59=94。3400鋼管立桿長細比。34＜150，滿足要求。（3)鋼管立桿穩(wěn)定性驗算

=0。634，）=11866。）=44。15N/mm2鋼管立桿穩(wěn)定性計算43.68N/mm＜205.00N/mm2,滿足要求。4.側模板驗算（1)荷載計算1）新澆砼的側壓力F=0。22γ×200/（T+15）ββV1/2112=0。22×24.00×4.44×1。20×1。15×2000.5=45。75kN/m2（γ=24.0β=1.20β=1.15V=2。0T=30.0℃）12F=γH=24×梁高=24×0。80=19.20kN/m22F、F者取小值F=19。20kN/m2，有效壓頭高度F/γ=0.80m.122）荷載計算荷載類型

標準值

單位

分項系數(shù)

設計值

單位①新澆混凝土的側壓力F19.20kN/m

2

γ=1.223.54kN/mG

2②振搗混凝土產(chǎn)生的荷載Q4。00kN/m2K

2

γ=1。45。60kN/mQ

2梁側模和側肋強度荷載組合①+②28。64kN/m

2梁底模和側肋撓度驗算計算荷載①/1.219.20kN/m（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=300mm，計算跨數(shù)5跨；木模板厚度；

2W=bh2

/6=680×182

/6=36720mm

3

，I=bh3/12=680×183/12=330480mm

4

。1)抗彎強度驗算彎矩系數(shù)K=-0.105Mq=28。64×(900-120)/1100=19.48kN/m=1948N/mm1#項施工方案M=KqL2=-0。105×19.48×3002=—184086N.mm=。18kN。mmaxMσ=M/W=184086/36720=5.01N/mmmax

2側?？箯潖姸圈?5。2＜f=13。50N/mm2，滿足要求.m2）抗剪強度驗算抗剪系數(shù)K=0。606VV=KqL=0.606×1948×300/1100=3。22kNmaxVτ=3V/(2bh）=3×3.22×1100/。43N/mmmax側?？辜舳圈?0。43N/mm＜f=1。2，滿足要求.v3）撓度驗q，（900-120）/1100=13.61kN/m=13.61N/mm，撓度系數(shù)K=0。644υ撓度υ=Kq，L4/100EI=0644×13.61×3004/。34mmmaxυ[側模撓度=0。34mm＜[］=1。20mm，滿足要求.max計算簡圖內(nèi)力圖下圖：1#項施工方案(3）對拉螺栓計算F=0.95×（γF+γQ=0.95×28.64=27.21kN/m;設1排對拉螺,螺栓橫向間距sGQ2ka=600mm=0.60m，豎向間距b=(900—120）/2=340mm=0，N=abF=0.60×0.34×27。s21=5.55kN;對拉螺栓φ12,容許拉力[Nb］=12.90kNt對拉螺栓受力5。55kN＜容許拉力12.90kN滿足要求.(4）側肋強度驗算計算跨度340mm;跨數(shù)2跨。木枋尺寸b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×80/12=3413333mm4。1）抗彎強度驗算q=28.64×300/1000=8。59N/mm；彎矩系數(shù)=-0.125MM=KqLmaxM

2

=—0.125×8。59×340

2

=-124126N.mm=—0。12kN.mσ=M/W=124126/85333=1.45N/mmmax

2側肋抗彎強度σ=1.45N/mm2＜f2，滿足要求。m2）抗剪強度驗算剪力系數(shù)K=0。625VV=KqL=0.625×8.59×340/1000=1.83kNmaxVτ=3V/（2bh)=3×1（2×80×80)=0.43N/mmmax側肋抗剪度τ。43N/mm2＜f2，滿足要求.v3）撓度驗算q,

=19。20×300/1000=5.76N/mm;撓度系數(shù)K=0。521υ撓度υ=Kqmaxυ

，

L4

/100EI=0。76×3404

/。01mm［υ]=L/250=340/250=11#項施工方案側肋撓度υ[υ]=1。36mm,滿足要求。max計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖：5。計算結果第一層龍骨木枋@250mm，二層龍骨80×80mm單木枋@1000mm；鋼管縱向@1100mm，鋼管橫＠，模度肋木枋300mm對拉螺栓1排φ12橫向間距采雙鋼管作為檁用蝴蝶扣與拉螺栓聯(lián)結側模厚度。3、）模驗算1．參構厚120mm，b=300mm，梁高h=1000mm,高，結構表面蔽；模材料為：夾板底模厚度，側模厚度；梁邊至板支撐的距離0.60m板1#項施工方案彈性模量E=6000N/mm2,木材彈性模量E=9000N/mm,抗彎強度2抗剪強度mv

=1.40N/mm2

；支撐用Φ48鋼管:橫向間距，縱向距，架立桿的步距鋼管直徑，壁厚5mm截面積24cm2，轉(zhuǎn)半徑。59cm；管重量0.0326kN/m。鋼材彈性量，彎強度2,抗剪強度v。.2．梁底算（1模及支架荷算荷載類型位梁（系數(shù)值①底側重kN/m2

×（0。+2。56×1。=1。10kN/m砼自重kN/m3×0.50×1。40×1.2=20。16kN/m鋼筋載kN/m×0。50×1.40×1。2=1。26kN/m④振砼荷載kN/m

2

×0?！?.41.40kN/m梁底和支承載力計算組合①＋②③＋④q

1

=23.92kN/m梁底和龍撓度驗算計算組合(①＋＋③）。2q(2)底模板驗算

2

=18。77kN/m1#項施工方案第一層龍骨間距，計算跨數(shù)跨；底模厚度h=18mm，板模寬度。W=bh2

/6=300×182

/6=162000mm

3，3/12=300×18

3

/12=243000mm

4

。1）抗彎強度驗算彎矩系數(shù)=-0。105MM=KqL2=-0。105×23.92×2002。maxM1σ=M/W=100464/27000=3。72N/mm2max梁底模抗強度σ=3。72N/mm2

＜f=13.50N/mm2m

,滿足要求.2)抗剪強驗算剪力系數(shù)VV=KqL=0。。90kNmaxV1τ=3V/。48N/mmmax梁底?？箯姸圈?0.48N/mm2＜f=1。40N/mm2，滿足求.v3)撓度驗算q=18。77kN/m；撓度系數(shù)。6442υυ=KqL4/(100EI)=0.644×1877×200/。13mmmaxυ2[υ]=L/250=200/250=0。梁底模撓υ＜[υ］=0。80mm，滿足要。max計算簡圖內(nèi)力圖下圖：1#項施工方案（3）第一層龍骨驗算鋼管橫向間距，C=300mm、γ=300/600=053。枋h=80mm2233×803/12=3413333mm4。1抗算a梁算q=q×距梁寬=2392×200/300=15。95kN/m1M=qcL（2-）/8=9。57×300/1000×600/1000×2-0.83)/8=042kN。mqb板算P

=1＋1。4×活板=12×(030）+1。50=7.46kN/m板第一層龍骨的載45kNa=0（=0。（—300)=30000mm，M=P×a=0.45×50.00=0.02kN。mpM=M=（=433000N.mm=0.44kN.mqpσ=M/W=433000/85333=5。2第一層龍骨抗彎強度=5.16N/mm＜f=13。2,滿足要求。m2）剪強度驗算V=05×q×梁寬＋P=0.5×9.57×300/1000+0.45=1.89kNτ=3V/(2bh）=3×2。84×1000/2×80×80)=0。2第一層龍骨抗剪強度=0。2＜f=1.40N/mmv

2

，滿足要求.3）度驗算q'

=q×第一層龍骨間距梁寬=18。77×200/300=7。21#項施工方案υ’cL3×（8—4γ2＋γ3)/（384EI)q=7.51×300×600

3

×（8—4×0.832

+0.83

3

)/（384×9000×3413333mυ2×(3—4×（a/L)p

2

)/(24EI)=0.45×1000×50×6002-4×0。082）/（24×9000×3413333)=0.03mmυυ。40+0。03=0.43mmmaxqp[υ］=L/250=600/250=2。40mm第一層龍骨撓度υ＜[υ］=2。40mm,滿足要求。max計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖:（4)第二層龍骨驗算鋼管縱向間距1100mm，計算跨數(shù)5跨;第二層龍骨采用雙鋼管，W=8980。00mm

3

，I=215600.00mm

4

，A=4.24cm

2

；1)抗彎強度驗算P=V=1/2×q×梁寬＋P=0.5×9。57×300/1100+0.45=2840N=11#項施工方案彎矩系數(shù)=0。477MM=KPL=0。477×1。75×1000×1100=918225N.mm=maxmσ=M/W=918225/8980=102.25N/mm2max第二層龍抗彎強σ=150.86N/mm2

＜f=205。00N/mm2，滿要求.2）抗強驗剪力數(shù)=2。VV=KP=2。977×1。maxVτ=3V/(2bh/。95N/mm2max第二層龍抗剪強τ。95N/mm2＜f=125。00N/mm2,滿足求.v3）撓度強驗算撓度系數(shù)υP'

梁＋

=0。5×751×300/1000+0.45=1.58N板傳υ=KPmaxυ

’

L

3

/(100EI。33×1000×1000/。86mm[υ］=L/250=1000/250=4。第二層龍撓度υ=1。86mm＜[。60mm，滿要求.max計算簡圖內(nèi)力圖下圖：1#項施工方案3。支撐強度驗算（1）荷載計算傳至每根鋼管立柱最大支座力的系數(shù)為每根鋼管承載=5.096×2840=14472NQK1每根鋼管承載活荷載(1。0kN/m2）:N=1.4×0。60×0.90×1000=756NQK2每根鋼管承載荷載=N＋N=14472+756=15228NQKQK1QK2鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=0.0326×145×1000=472。7N水平拉桿8層，拉桿重量=8×1。50×0.0326=391N扣件單位重量14.60N/個,扣件重量=14。60×8=117N支架重量N=立桿重量+水平拉桿重量+扣件重量472。7+391+117=980。7NGk鋼管軸向力+N=1。2×980。7+15228=16404。84NGKQK（2）鋼管立桿長細比驗算L=h=1.50m,鋼管的。59cm，λ=L/i=150。00/1。59=94。3400鋼管立桿長細比94。34＜150，滿足要求.（3）鋼管立桿穩(wěn)性算

=0.634，P=N/（1640484/（0634×424.00)=61.03N/mm2鋼立桿定算。2＜205。00N/mm2,滿足要求。4。側模板驗算（1）荷載計算1#項施工方案1)新澆砼的側壓力F=0。22γ×200/(T+15）ββV112

1/2=0。22×24.00×4.44×1.20×1.15×2000。5=45。75kN/m2（γ=24.0β=1。20β=1.15V=2.0T=30.0℃）12F=γH=24×梁高=24×1。40=33.60kN/m22F、F者取小值F=33.60kN/m2，有效壓頭高度F/γ=1。40m。122）荷載計算荷載類型

標準值

單位

分項系數(shù)

設計值

單位①新澆混凝土的側壓力33。60kN/m

2

γ。240.32kN/mG

2②振搗混凝土產(chǎn)生的荷載Q4.00kN/m2K

2

γ。45.60kN/mQ

2梁側模和側肋強度荷載組合①+②45.92kN/m

2梁底模和側肋撓度驗算計算荷載①/1.233。60kN/m（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=300mm，計算跨數(shù)5跨;木模板厚度；

2W=bh2

/6=1280×182

/6=69120mm

3

，I=bh

3

/12=1280×18

3

/12=622080mm

4

。1)抗彎強度驗算彎矩系數(shù)K=—0.105Mq=45。92×（1000—120）/1000=40。40kN/m=40.40N/mmM=KqLmaxM

2

=-0。105×40。40×3002=—381780N.mm=-0.38kNmσ=M/W=555471/69120=8.04N/mmmax

2側模抗彎強度σ=8。2＜f=13.50N/mm2，滿足要求。m2)抗剪強度驗算抗剪系數(shù)K=0.606VV=KqL=0.606×58。78×300/1000=10.69kNmaxVτ=3V/（2bh）=3×10.69×1000/（2×18×1280）=0.70N/mmmax

2側?？辜魪姸圈?0.70N/mm2＜f=1。40N/mm，滿足要求。v1#項施工方案3）撓度驗算q，=33。60×(1000—120）/1000=29。57kN/m=2957N/mm，撓度系數(shù)K=0.644υ撓度υ=Kq，L4/100EI=0。644×29。57×300/(100×6000×622080）=0。60mmmaxυ[υ］=L/250=300/250=1。20mm側模撓度υ=0。60mm＜［υ］=1.20mm，滿足要求。max計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖：（3）對拉螺栓計算F=0。95×(γF+γQ）=0.95×45。92=43。62kN/m2；設3對拉螺栓,螺栓橫向sGQ2k間距a=600mm=0。60m，向間距b=（1000，N=abF=0。60×02s2×43。62=5對拉螺12容許拉Nbt

］=12.90kN對拉螺栓受力8。＜容許拉力，足求。（4)側肋強度驗算1#項施工方案計算跨度；跨數(shù)跨。木枋尺寸h=80mm;W=bh2

/6=80×802

/6=85333mm

3

，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm

4

。1）抗彎強度驗算q=45.92×300/1000=13。78N/mm;彎矩系數(shù)MM=KqL2=-0.107×13.78×3202=-150985N.mm=。mmaxMσ=M/W=150985/85333=1。77N/mm2max側肋抗彎強度σ=1.77N/mm2＜fm

2

，滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數(shù)=0.607VV=KqL=0.607×13。78×320/1000=268kNmaxVτ=3V/(2bh）=3×2。68×1000/（2×80×80)=063N/mm2max側肋抗剪強度τ=0.63N/mm2＜f。40N/mm2,滿足要求.v3)撓度驗算q，=33.60×300/1000=10.08N/mm；撓度系數(shù)=0。υ撓度υ=Kq，L4/100EI=0.632×10.08×320/maxυ［υ]=L/250=320/250=1.28mm側肋撓度υ=0.02mm＜[υ]=1.28mm,滿足要求。max計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖：1#項施工方案5。計算結果第一層龍骨枋＠200mm第二層龍骨雙鋼管Φ48×3.5＠600mm鋼管縱向＠1100mm，鋼管橫向@600mm，底模厚度18mm；豎肋80×80mm木枋@300mm對拉螺栓3排φ12,橫向間距600mm采用雙鋼管作為橫檁,用蝴蝶扣與對拉螺栓聯(lián)結,側模厚度18mm。4、板模板強驗樓板）1.計算參結構板厚層高6m高、二至三層。8m，結構面考慮隱蔽;板材料為：夾板；彈性E=6000N/mm2，量2，f=10.00N/mm2，紋抗剪強度f=1.40N/mm2；撐采鋼管：向間距mv9000mm，縱向間距1100mm,支撐立桿的步h=1。50m；鋼管直徑48mm，壁厚。5mm，截面積4.24cm2

，轉(zhuǎn)徑i=159cm；鋼材彈性模量E=206000N/mm

2

，彎強度f=205。00N/mm

2

,抗強度fv

2

。1#項施工方案2。樓板底模驗算（1）底模及支架荷載計算荷載類型計算寬度(m)板厚(m)系數(shù)值①底模自重kN/m

2

×1.0×1.2=0。36kN/m②砼自重

3

×1。0×0.12×1。2=3。46kN/m③鋼筋荷載kN/m

3

×1.0×0。12×1.2=0。16kN/m④施工人員及施工設備荷載kN/m2×1。0×1。4=3.50kN/m底模和架承載力算組合＋②＋③④q1底模和龍撓度算計算組合（①＋②＋③)q2

=7。47kN/m=3。97kN/m（2）樓板底模板驗算第一層龍間距，計算跨數(shù)跨。底模度板模寬度=1000mm；W=bh2

/6=1000×182

/6=53300mm3

，I=bh3

/12=1000×183

/12=486000mm4

。1）內(nèi)力及撓度計算1#項施工方案a.①＋②＋③＋④荷載支座彎矩系數(shù)=—0.105MM=KqL1M1

2

=—0.105×7.47×3002=—剪力系數(shù)=0。606VV=KqL=01V1b.①＋②＋③荷載支座彎系數(shù)MM=KqL2=—0.105×3.97×3002=-37517N2M2跨中彎系數(shù)MM=KqL3M2

2

=0。078×3.97×3002

剪力系數(shù)VV=KqL=02V2撓度系數(shù)υυ=KqL2υ2

4

/(100EI)=0）×300

/。06mmC施工人員及施工設備荷載按2。50kN（按用在邊跨跨中計算）計算荷載P=1.4×2。50=3。50kN計算簡圖如下圖所示1#項施工方案跨中彎矩系數(shù)=0.200MM=K×PL=0。mm4M支座彎矩系數(shù)=-0MM=K×PL=—103000N.mm5M剪力數(shù)。600VV=KP=0.600×3.50=23V撓度系數(shù)=1。456υυ=KPL33υ

。4)×1000×3003

/）2）抗強度驗M=-70592N。mm1M＋M25M＋M=237869N。mm34比較M、M＋M、M＋M，其絕值大作為彎強驗算彎。12534M=237869N.mm=0maxσ=M/W=237869/53300=4.40N/mm2max樓板底抗強度σ=4.40N/mm

＜f=13