橋梁慣例支架計算方法之楊若古蘭創(chuàng)作

中鐵一局五公司施工技術部2010年9月前言近年來，公司承建的橋梁項目不竭增多，橋型也出現多樣化.目前在建難度較大的橋梁均分歧程度使用了落地（懸空）支架來進行施工，比方：滬杭客專翁梅立交連續(xù)梁采取臨時支墩、貝雷梁及小鋼管多層組合支架進行現澆，廈蓉高速高堯I號大橋150m主跨的0號塊、1號塊均采取了托架懸空澆筑，西平鐵路1-80m鋼-混凝土組合桁梁擬定采取落地支架原位拼裝等等.因為支架施工具有普遍性，公司施工技術部根據以往橋梁施工特點編寫了本手冊，次要對比較慣例的幾種橋梁支架方式的計算方法進行介紹.計算過程中個別數值（參數）或分析方法可能存在必定的理解偏差甚至錯誤，但其計算思路是可以參考和借鑒的.本手冊共分十個部分，次要內容包含：橋梁支架計算根據和荷載計算、箱梁模板設計計算、小鋼管滿堂支架計算、臨時墩（貝雷梁）組合支架計算、預留孔穿銷法計算、抱箍設計計算、預埋牛腿懸空支架計算、托架設計計算、簡支托梁設計計算、附件.附件1、2表中介紹了支架立桿、分配梁經常使用材料的力學參數，對手冊2.3章節(jié)進行了彌補；附件3介紹了預應力張拉引申量的計算方法，特別是針對非對稱預應力張拉的伸長值計算.因為時間無限，不當的地方在所難免，如發(fā)現須要點竄和彌補完美的地方，請及時與中鐵一局五公司施工技術部聯(lián)系（電話.目錄1支架在橋梁施工的用處支架在橋梁的施工方面有著比較廣泛的感化，可以作為現澆梁、蓋梁施工的次要承力結構，墩身施工的工作平臺，內模的橫（豎）向支持零碎，施工人員下上的通行斜道，材料、機具運輸的吊裝設施等等.支架法施工除在設計方面有請求外，根據現場經驗，在以下情況建議通過變動設計采取支架施工：山區(qū)施工沒有建設預制場的條件建議支架現澆；橋梁兩端地形限制沒法拼裝架橋機或運梁條件差；橋梁平曲線半徑較小，預制箱梁翼板變更較大；橋梁跨線時兩側蓋梁軸線不服行導致在同一跨板長差別較大導致預制、架設難度和施工投入（改造預制臺座和龍門吊）大；橋梁因為設計跨度分歧，大跨預制梁的架設存在難度（施工期間須要改造或更換架橋設備）；預制、架設施工不克不及滿足進度請求等情況.2支架計算根據和荷載計算橋梁施工平分歧的支架方式均有成功的案例為后續(xù)施工提供良好的借鑒.本文次要對分歧的慣例支架方式的計算進行介紹，通過對支持結構的力學分析和理解，才干選用到適合分歧工程特點的支架方式，才干對支架體系的單薄環(huán)節(jié)進行無效的現場控制，才干對混凝土功能、澆筑高度、澆筑速度等次要目標予以確定和控制，才干包管不異橋型不異支架方式發(fā)生不異的后果，防止質量和平安事故.《公路橋涵施工技術規(guī)范》JTJ041-2000,2000年11月《木結構設計規(guī)范》，GB50005-2003,2004年1月《混凝土結構設計規(guī)范》，GB50010-2002，2002年4月《鋼結構設計規(guī)范》，GB50017-2003，2003年4月《建筑工程大模板技術規(guī)程》，JGJ74-2003，2003年10月《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安施工規(guī)范》JGJ130-2001《建筑施工碗扣式腳手架平安技術規(guī)范》JGJ166-2008《建筑施工門式鋼管腳手架平安技術規(guī)程》JGJ128-2000《鋼管腳手架扣件》GB15831-2006《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2002《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009—2001《扣件式鋼管腳手架計算手冊》，王玉龍，2008年《建筑施工計算手冊》，江正榮，2001年7月支架選型完成后，其計算的思路和準繩應從上至下進行.2.傾倒混凝土時發(fā)生的水平荷載尺度值：采取泵送混凝土時為4KN/m2；采取溜槽、串筒為2KN/m23以下漏斗為4KN/m23以下漏斗為6KN/m2.振搗混凝土時對豎向結構模板發(fā)生的荷載尺度值為4KN/m2.現澆混凝土對模板的側壓力尺度值：F=0.22*r*t*B*B*Vi/2① F二r*H②012F——新澆筑砼對模板的最大側壓力（KN/m2）;r——砼的重力密度（KN/m3）,計算時鋼筋混凝土取26KN/m3；t——新澆筑的初凝時向（h），可按實測確定，如缺乏試驗材料時0可采取t0=200/（T+15）計算（T為砼的溫度°C）；H——砼側壓力計算地位處至新澆砼頂面的總高度（m）;B——外加劑影響批改系數，摻具有緩凝感化的外加劑時取1.2，無1外加劑取1；B——砼坍落度影響批改系數，當坍落度小于11cm時取1.1，坍落2度大于11cm時取1.15；V——砼的澆筑速度（m/h）.公式①、②計算結果取二者中的較小值.取較小值的緣由分析：對于高度較低的模板來說其側壓力次要取決于澆筑高度，而對于澆注高度較大的情況下按澆注高度計算結果是不真實的，因為墩身混凝土隨著時間推移澆筑部位不竭上移，底部混凝土凝固對底部側模的影響逐步減小，對于墩身澆筑選用較小值是比較符合實際.但是計算取較小值的條件：現場必須對混凝土的坍落度和澆筑速度進行嚴酷控制，其次對初凝時間應現場認真測定.模板荷載分項系數：活載（施工人員、機具，傾倒、振搗混凝土荷載）取1.4，恒載（新澆混凝土對側模的壓力）取1.2.模板荷載效應組合：計算模板承載能力時=荷載*1.2+活載*1.4，計算模板抗變形能力時=荷載*1.2.無效壓頭高度：h=F/r.2.2.2.2.鋼筋混凝土密度取26KN/m3，尚需*1.05（混凝土脹模系數，建議采?。?根據箱梁斷面荷載作如下劃分：模板荷載效應組合：恒載*1.2+活載*1.4.（活載次要包含：施工人員荷載、施工機具荷載、傾倒混凝土荷載、振搗混凝土荷載.恒載次要包含：混凝土荷載、模板自重荷載）梁底橫向分配梁（模板次楞）荷載取值與底模荷載不異.縱梁（模板主楞）荷載為橫向分配梁（模板次楞）傳遞的集中荷載.2.2.5立桿（臨時墩）立桿（臨時墩）荷載為縱梁（模板主楞）下傳集中荷載.因為在模板計算荷載時已考慮了恒載和活載的組合效應，故模板主楞下傳至立桿的荷載可直接計算立桿波動性.也可根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范》進行荷載計算.立桿波動性荷載組合和分項系數：①1.2*永世荷載+1.4*施工均布活荷載；②1.2*永世荷載+1.4*0.85*（施工均布活荷載+風荷載）.永世荷載包含：混凝土荷載、模板荷載、支架荷載.施工均布荷載：施工人員荷載，施工機具荷載，傾倒混凝土荷載、振搗混凝土荷載.*u*w.公式中u—風壓高度變更系數，可查《建筑結構荷載規(guī)zs0z范》；u—風荷載腳手架體型系數，可查《建筑施工扣件式鋼管腳手架s平安技術規(guī)范》，W—基本風壓，可查《建筑結構荷載規(guī)范》.02.2.6地基荷載為立桿（臨時墩）下傳集中荷載.落地支架計算順序：模板f橫梁（分配梁）f縱梁f立桿（臨時墩）f地基（樁基）.托架（牛腿、抱箍）計算順序：模板f橫梁（分配梁）f縱梁f斜撐（牛腿、箍身）f墩柱混凝土.竹（木）膠板2,彈性模量為9.0*103N/mm2,撓度極限值L/400.因為橋梁施工處于露天環(huán)境，根據規(guī)范的請求進行調整，f2，E=9.0*103*0.85=7.65*103mN/mm2.自重計算時采取密度550Kg/m33）.竹膠板作模板面板時抗彎強度設計值30-35N/mm2（暫無相干根據，參考其產品介紹），彈性模量為5.5*103N/mm2,撓度極限值L/400.因為橋梁施工處于露天環(huán)境，根據規(guī)范的請求進行調整，f=30*0.9=27N/mm2,E=5.5*103*0.85=4.68*103N/mm2.自重計算時采取m密度950Kg/m33）.兩種板概況幾何尺寸2440*1220mm,板厚9、10、12、15、18、20mm等規(guī)格，周轉次數控制在15次之內.熱（冷）軋鋼板熱軋板硬度低，加工容易，延展功能好.冷軋板硬度和強度高，做鋼模面板時加工絕對困難，但使用過程不容易變形.2,抗剪強度125N/mm2,彈性模量為206*103N/mm2,撓度極限值L/400.深水鋼護筒、鋼圍堰（套箱）多選用厚度10mm以上熱軋鋼板.客專（50m以上跨度的公路）預制箱梁大模板多選用厚度12mm以上冷軋鋼板.抱箍、牛腿、掛藍和吊架等臨時承重結構焊縫普通須要進行無損探傷檢測，對接焊縫必須做無損探傷.焊縫驗收等級共三個級別（三級為最低），對接焊縫的焊接等級不克不及低于二級.焊縫等級檢測比較簡單對現場施工影響不大，普通使用超聲波探傷儀檢查.對于臨時結構焊縫較多時，現場對焊縫抽查時準繩上優(yōu)先拔取受拉部位焊縫.鋼模板角焊縫普通情況下不必進行探傷檢測.焊縫等級見鋼規(guī)7.1.1條，瀏覽時留意條文解釋.扌根據《鋼結構設計規(guī)范》3.4規(guī)定：抗彎強度設計值160N/mm2，抗剪強度160N/mm2.焊縫計算高度按實際焊縫高度的0.7為計算根據.普通螺栓：鋼材材質Q235.共分A、B、C三級，前兩種是精制螺栓，現場使用較少.C級為粗制螺栓，鋼模板連接基本上為C級螺栓，普通螺栓在施工中可反復使用.2，抗剪強度140N/mm22，抗剪強度190N/mm22，抗剪強度320N/mm2.高強螺栓：鋼材材質級）和級），為預應力螺栓，必須按請求使用扭矩扳手施加必定的預拉力方可無效.高強螺栓不成反復使用，經常使用的有M16-M30，超大規(guī)格的高強螺栓功能不波動，應慎重使用.在普通橋梁中抱箍大多采取高強螺栓，大跨橋梁的臨時設備使用比較多見.高強螺栓在使用時分為摩擦型高強螺栓與承壓型高強螺栓，設計計算方法上需區(qū)別對待.摩擦型以連接板之間出現滑動作為承載能力極限形態(tài)，承壓型以板層間出現滑動作為正常使用極限形態(tài)，而以連接破壞作為承載能力極限形態(tài).高強螺栓分為8.8級和10.9級.根據《鋼結構設計規(guī)范》3.4規(guī)定：承壓型高強螺栓2，抗剪強度250N/mm22，抗剪強度310N/mm2.根據《混凝土結構設計規(guī)范》4.2規(guī)定：①HPB235（Q235或圓鋼）抗拉強度設計值210N/mm2，彈性模量為210*103N/mm2；②HRB335（20MnSi或螺紋鋼）抗拉強度設計值300N/mm2，彈性模量為200*103N/mm2.作為支架橫縱分配梁或模板背楞，根據《木結構設計規(guī)范》4.2規(guī)定：普通松木的抗彎強度設計值13N/mm2，抗剪強度1.5N/mm2，彈性模量為9.5*103N/mm2，撓度極限值L/400.因為橋梁施工處于露天環(huán)境，根據規(guī)范的請求進行調整，f2（實際施工中建議不得）， f2，mtE=9.5*103*0.85=8.07*103N/mm2.因為木材品種較多，次要工程特殊結構使用方木時，需參考《木結構設計規(guī)范》3.1章節(jié)，確定其精確的力學目標.熱軋型鋼材質大多為Q235.熱軋型鋼在橋梁施工中經常使用的次要有角鋼、槽鋼、工鋼、H鋼及鋼管等.角鋼有等邊角鋼和不等邊角鋼之分，等邊角鋼規(guī)格L20*3-L200*24，不等邊角鋼規(guī)格L25*16*3-L200*125*1&較小角鋼普通作為鋼模的次肋，稍大角鋼可作為底模分配梁或鋪設便（棧）橋橋面等.槽鋼規(guī)格[5-[40c，小號槽鋼可作為鋼模的主肋、底模分配梁、支架剪刀撐或鋪設便（棧）橋橋面等，大號槽鋼可作為橋梁施工大型臨時設備等的次要材料.工鋼規(guī)格I10-I63c，小號工鋼可作為鋼模的主肋、底模分配梁或鋪設便（棧）橋橋面等，大號工鋼可作為橋梁施工大型臨時設備等的次要材料.H鋼用處與工鋼類似.HW（寬翼緣）規(guī)格100*100-400*400，HM（中翼緣）規(guī)格150*100-600*300，HN（窄翼緣）規(guī)格100*50-900*300.大鋼管次要作為豎向支持，小鋼管可作為支架系桿或立桿.鋼管規(guī)格①①630*12.熱軋型鋼作為支架橫縱分配梁、立桿、立柱或模板背楞等時根據《鋼結構設計規(guī)范》3.4規(guī)定：腹板（管壁）厚度小于等于16mm，抗彎強度設計值215N/mm2,抗剪強度125N/mm2,彈性模量為206*103N/mm2,撓度極限值L/400.腹板（管壁）厚度大于16mm小于60mm，抗彎強度設計值205N/mm2,抗剪強度120N/mm2,彈性模量為206*103N/mm2,撓度極限值L/400.③鋼材密度為7850Kg/m33.自重計算時建議采取1.1-1.2的放大系數.2.3.8地基或臨時墩擴大基礎（樁基礎）跨線施工時落地支架在既有高速公路路面時，路面承載力不大于250KPa為好.普通的土質地基經過換填處理應在150-220KPa，若地基承載力不克不及滿足時，滿堂支架可考慮添加立桿數量或進行場地硬化，臨時支墩可添加混凝土基座的幾何尺寸或采取樁基.未硬化的滿堂支架地基應留意臨時排水設施通暢.支架地基局部處于坡面地位應提前修成臺階，沒法碾壓處理時立桿根部墊入方木（板）或鋼模等材料，立桿根部適當添加橫桿、斜桿數量.落地支架地基處理應看重承臺基坑回填的質量.地基處理應滿足施工承載力的須要，數據可通過現場實測.混凝土基礎或樁基應按局部承壓進行計算并滿足強度請求，混凝土材料彈性模量：C15為22*103N/mm2;C20為25.5*103N/mm2;C25為28*103N/mm2;C30為30*103N/mm2.在支架材料的選擇上不主意使用特級鋼或截面積較大的鋼材；其次支架法澆筑箱梁不主意使用鋼模，既浪費材料又添加施工恒載；橫（縱）向分配梁為了固定模板可以選擇方木外，縱（橫）梁盡可能選用周轉次數較多的型鋼（槽10-槽20，110-120）.型鋼裁撤后部分可以使用在隧道初支，也可作為便橋的鋪板或搭設其他施工平臺.在支架設計之前應參考同類橋型、類似地基情況和地形比較接近的相干成功案例，結合現場實際建立一個或多個初步的支架安插方案，通過后續(xù)的檢算確定其合理性和可行性.貝雷梁作為橋梁支架、水中棧橋、便橋、施工平臺或吊裝設備次要的構件，在本章單獨進行介紹.國產貝雷梁其桁節(jié)使用16錳鋼，銷子采取鉻錳鈦鋼，插銷用彈簧鋼制作，焊條用T505X型.材料的容許應力按基本應力提高30％，個別鋼質桿件超出上述規(guī)定時，不得超出其屈服點的85％，計算貝雷梁本身構件時采取的容許應力如下：16錳鋼拉應力、壓應力及彎應力為X210=273MPa；剪應力為X160=208MPa.30鉻錳鈦拉應力、壓應力及彎應力為X1300=1105MPa；剪應力為X1300=585MPa.貝雷梁次要構件自重：桁架節(jié)270Kg/片，桁架螺栓3IKg/個，銷子3Kg/個，斜撐11Kg/根，支持架21Kg/副，弦桿螺栓2Kg/個，加強弦桿80Kg/支，上弦接頭6Kg/個.單片桁架高150cm,長度300cm.cm2,弦桿慣矩4,弦桿斷面率4,桁片答應彎矩.m,弦桿回旋半徑3.94cm,自在長度75cm，長細比19.0，縱向曲折系數0.953，弦桿縱向容許受壓荷載663KN.也可計算簡化成單桿系可采?。篒x=X10-8m4,y=,截面積A=X10-4m.單排單層（不加強型）截面抵抗矩W=3,截面慣性矩1=4.單排單層（加強型）截面抵抗矩W=3,截面慣性矩1=4.cm3cm4.雙排單層（加強型）截面抵抗矩W=1cm3cm4.三排單層（不加強型）截面抵抗矩W=3,截面慣性矩1=4.三排單層（加強型）截面抵抗矩W=3,截面慣性矩1=4.雙排雙層（不加強型）截面抵抗矩W=3,截面慣性矩1=4.雙排雙層（加強型）截面抵抗矩W=3,截面慣性矩1=4.三排雙層（不加強型）截面抵抗矩W=3,截面慣性矩1=4.三排雙層（加強型）截面抵抗矩W=3,截面慣性矩1=4.不加強型：KN.m,容許剪力Q二.雙排單層容許彎矩M二.m,容許剪力Q=.三排單層容許彎矩M二.m,容許剪力Q=.雙排雙層容許彎矩M二.m,容許剪力Q=.三排雙層容許彎矩M二.m,容許剪力Q=.加強型：單排單層容許彎矩M二.m,容許剪力Q=.雙排單層容許彎矩M二.m,容許剪力Q=.三排單層容許彎矩M二.m,容許剪力Q=.雙排雙層容許彎矩M二.m,容許剪力Q=.三排雙層容許彎矩M二.m,容許剪力Q=.說明：三排單層貝雷的容許彎矩可按單排單層的乘以3再乘以不均勻系數；雙排雙層的可按單排單層的乘以4再乘；三排雙層的可按單排單層的乘以8再乘.3箱梁模板設計計算以新安江特大橋主橋箱梁為例.現澆混凝土對模板的側壓力計算：新澆筑的初凝時間按8h,腹板一次澆注高度4.5m，澆注速度1.5m/h，混凝土無緩凝感化的外加劑，設計坍落度16mm.1/222故F=64.45KN/m2作為模板側壓力的尺度值.q2（適應計算模板承載能力）1q2（適應計算模板抗變形能力）2面板為20mm厚木膠板，模板次楞（豎向分配梁）間距為300mm，計算高度1000mm.面板截面參數：Ix=666670mm4，Wx=66667mm3，Sx=50000mm3，腹板厚1000mm.按計算簡圖1（3跨連續(xù)梁）計算結果：Mmax=0.82*106N.mm，Vx=16315N，fmax=0.99mm.由Vx*Sx/（Ix*Tw）得計算得最大剪應力為2.48MPa，大于1.35MPa不滿足.由Mx/Wx得計算得強度應力為4.89MPa，滿足.由fmax/L得撓跨比為1/304，不滿足.按計算簡圖2（較符合實際）計算結果：Mmax=0.25*106N.mm，Vx=9064N，fmax=0.12mm.由Vx*Sx/（Ix*Tw）得計算得最大剪應力為0.68MPa，滿足.由Mx/Wx得計算得強度應力為3.82MPa，滿足.由fmax/L得撓跨比為1/1662，滿足.因而可知合理的建立計算模型確實能減少施工投入防止不須要的浪費.次楞荷載為：q=90.64*103*0.3=27192N/mN/mm，選用方木3100*100mm，截面參數查附表.水平主楞間距為900mm，按3跨連續(xù)梁計算.按計算簡圖計算Mmax=2.20*106N.mm，Vx=14683N，fmax=1.92mm，Pmax=26.92*103N.計算結果：由Vx*Sx/（Ix*Tw）得計算得最大剪應力為2.20MPa，不滿足.由Mx/Wx得計算得強度應力為13.21MPa，不滿足.由fmax/L得撓跨比為1/469，滿足.在不滿足施工的情況下調整水平主楞間距為 600mm，計算結果：Mmax=0.98*106N.mm，Vx=9788N，fmax=0.37mm，Pmax=17.95*103N.由Vx*Sx/(Ix*Tw)得計算得最大剪應力為1.47MPa,滿足.由Mx/Wx得計算得強度應力為5.87MPa,滿足.由fmax/L得撓跨比為1/1584，滿足.3.1.3水平主楞(橫向背肋)計算水平主楞豎向間距經計算確定為 600mm，水平向對拉4干最大距離為900mm，其水平向荷載為豎向次楞傳遞的集中力17.95*103N(水平向，間距300mm).以對拉4干作為支承點，按3跨連續(xù)梁進行計算，有下圖2種工況.選用2根12號普通槽鋼，截面參數Ix=7.64*106mm4，Wx=121259mm33,腹板總厚11mm.按3跨連續(xù)梁計算，也可按簡支梁計算.工況2為最晦氣荷載地位，計算結果：Mmax=5.12*106N.mm,Vx=32609N，fmax=0.18mm，Pmax=59.54*103N.由Vx*Sx/(Ix*Tw)得計算得最大剪應力為27.72MPa,滿足.由Mx/Wx得計算得強度應力為42.19MPa,滿足.由fmax/L得撓跨比為1/5075，滿足.為了充分發(fā)揮槽鋼功能，將拉桿水平間距調整為1200mm,出現以下兩種工況：工況1計算結果：Mmax=8.89*106N.mm，Vx=43304N，fmax=0.55mm，Pmax=79.20*103N.工況2計算結果：Mmax=8.08*106N.mm，Vx=44875N，fmax=0.52mm，Pmax=78.54*103N.由Vx*Sx/(Ix*Tw)得計算得最大剪應力為38.14MPa,滿足.由Mx/Wx得計算得強度應力為73.27MPa,滿足.由fmax/L得撓跨比為1/2176，滿足.對拉桿軸向拉力由上知為79.20KN(水平主楞的最大支承力).也可根據對拉桿水平間距a=1200mm，垂直間距b=600mm,拉桿承受的平均拉力為：N=F*a*b=90.64*1.2*0.6=65.26KN.拉桿采?、?0圓鋼，故以79.20KN的軸向拉力做為控制計算.g=N/A=79.20*1032<fy=300N/mm2，滿足施工請求.混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002中規(guī)定fy=300N/mm2,建筑施工計算手冊第554頁fy=310N/mm2.但建筑施工計算手冊第449頁對①20拉桿容許拉力38.2KN作出規(guī)定，即f容許=170N/mm2.兩者之間存在矛盾，參考時需留意.從平安的角度考慮當f容許=170N/mm2時，拉桿面積應大于或等于79200/170=466mm2,拉桿直徑應大于或等于25mm以上.鋼模和木模計算方法是一樣的，但鋼模須要單獨設計，梁底木模實際是支架體系的一部分.對于小鋼管滿堂支架來說，木模面板的強度決定了橫向分配梁（模板次楞）的間距，橫向分配梁的強度又決定了縱梁（模板主楞）的間距和立桿的橫距，縱梁的強度又決定了立桿的縱距.2222.混凝土密度取26KN/m3，底板和頂板混凝土脹模系數為1.05.計算底板時，施工人員荷載、設備荷載、木模自重荷載須要考慮箱內的影響.因為腹板下底模受力最大，以其作為控制計算.箱梁腹板高度4.5m，其混凝土自重荷載為4.5*26=117KN/m2.q2（適應計算模板承載能力）1q=（117+0.5）*1.2=141.0KN/m2（適應計算模板抗變形能力）22.q2（適應計算模板承載能力）3q2（適應計算模板抗變形能力）4以腹板下底模面板做控制計算.面板為20mm厚木膠板，模板次楞（橫向分配梁）間距為300mm，計算寬度1000mm.按計算簡圖（5跨連續(xù)梁）計算結果：Mmax=0.43*106N.mm，Vx=15150N，fmax=0.20mm.由Vx*Sx/（Ix*Tw）得計算得最大剪應力為1.14MPa，滿足.由Mx/Wx得計算得強度應力為6.39MPa，滿足.由fmax/L得撓跨比為1/994，滿足.底模次楞（橫向分配梁）計算橫向分配梁選用100*100mm方木，間距300mm.腹板上面次楞荷載為151.5*103*0.3=45450N/mN/mm.底板上面次楞荷載為38.38*103*0.3=11514N/mN/mm.腹板下縱梁間距為300mm，底板下縱梁間距600mm，按3跨連續(xù)梁計算.腹板上面計算結果：Mmax=0.409*106N.mm ， Vx=8181N ，fmax=0.04mm，Pmax=14.0*103N.由Vx*Sx/（Ix*Tw）得計算得最大剪應力為1.23MPa，滿足.由Mx/Wx得計算得強度應力為2.45MPa，滿足.由fmax/L得撓跨比為1/7580，滿足.底板上面計算結果：Mmax=0.415*106N.mm， Vx=4147N ，fmax=0.16mm，Pmax=7.60*103N.由Vx*Sx/（Ix*Tw）得計算得最大剪應力為0.62MPa,滿足.由Mx/Wx得計算得強度應力為2.49MPa，滿足.由fmax/L得撓跨比為1/3740，滿足.3.2.3底模主楞（縱梁）計算縱梁荷載為橫向分配梁傳遞的集中力14.0KN（腹板下，荷載間距300mm）、7.6KN（底板下，荷載間距300mm），以腹板下縱梁作為控制計算.縱梁選用120*150mm方木，截面參數查附表.縱梁下立桿步距600mm，按3跨連續(xù)梁計算.工況1計算結果：Mmax=1.48*106N.mm，Vx=18872N，fmax=0.14mm，Pmax=30.13*103N.工況2計算結果：Mmax=1.89*106N.mm，Vx=17150N，fmax=0.18mm，Pmax=31.15*103N.由Vx*Sx/（Ix*Tw）得計算得最大剪應力為1.57MPa，略大于設計強度，基本滿足.由Mx/Wx得計算得強度應力為4.2MPa，滿足.由fmax/L得撓跨比為1/3333，滿足.4滿堂支架計算碗扣式鋼管支架門架式鋼管支架扣件式滿堂支架（后圖為斜腿鋼構）4.1.1立桿強度及波動性（通過模板下傳荷載）由上例可知，腹板下單根立桿（橫向步距300mm，縱向步距600mm）在最晦氣荷載感化下最大軸力，在模板計算荷載時已考慮了恒載和活載的組合效應（未計入風壓，風壓力較小可不予考慮）.可采取此值直接計算立桿的強度和波動性.立桿選用①48*3.5小鋼管，因為目前的鋼管壁厚均小于3.5mm而且厚度不均勻，可按①①48*3.0進行波動計算.以下按①48*3.0進行計算，截面A=424mm2.橫桿步距900mm,頂端（底部）自在長度450mm,則立桿計算長度900+450=1350mm.按GB50017-2003第132頁注1計算得繞X軸受壓波動系數二華y=0.656875.2=73.47MPa，滿足.波動驗算：31150/（0.656875*424）=111.82MPa，滿足.立桿強度及波動性（按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范》）支架高度16m，腹板上面橫向步距0.3m，縱向（沿橋向）步距0.6m，橫桿步距0.9m.立桿延米重3.3Kg=33N，每平方米剪刀撐的長度系數0.325.立桿荷載計算：單根立桿自重： （16+ （16/0.9） * （0.3+0.6）+0.325*16*0.9）*33=1210N=1.21KN.單根立桿承擔混凝土荷載：26*4.5*0.3*0.6=21.06KN.單根立桿承擔模板荷載：0.5*0.3*0.6=0.09KN.單根立桿承擔施工人員、機具荷載：1.5*0.3*0.6=0.27KN.單根立桿承擔傾倒、振搗混凝土荷載：（2.0+4.0）*0.3*0.6=1.08KN.風荷載：W*u*wKzs0風壓高度變更系數u查《建筑結構荷載規(guī)范》表7.2.1可取1.25（支架z高度20m內，丘陵地區(qū)）；風荷載腳手架體型系數u?（關閉框架型，s9為擋風系數，可查《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范》表A-3，表中無參照數據時可按下式計算）；擋風系數?22，L為立桿的縱距，h為橫桿的步距）.故?=1.2*0.08/0.84=0.114）；基本風壓w2（根據地區(qū)情況，浙江杭州）.0風荷載為W=0.7*1.25*1.3*0.114*0.3=0.04KN/m2.K不考慮風載時立桿的強度和波動性：立桿計算荷載：N=1.2*（1.21+21.06+0.09）+1.4*（0.27+1.08）=28.72KN.因為28.72KN<31.15KN（單根立桿在最晦氣荷載感化下由模板下傳的最大軸力P=31.15KN）,因為立桿最大軸力為31.15KN時已通過強度和波動性計算，故無需檢算.考慮風載時立桿的強度和波動性：立桿計算荷載：N=1.2*（1.21+21.06+0.09）+1.4*0.85*（0.27+1.08）=28.44KN=28440N.風荷載發(fā)生的彎矩：M=1.4*0.85*W*L*h2/10（3跨連續(xù)梁彎矩公WK式，L為立桿的縱距，h為橫桿的步距），M2/10=0.0023KN.m=2300N.mm.W立桿長細比84.64，計算得繞X軸受壓波動系數廠二打=0.656875.立桿截面參數A=424mm2，W=4493mm3.由N/（彳*A）+M/W=28440/（0.656875*424）+2300/4493=102.62WN/mm2=102.62MPa,滿足.&二N*H/（E*A）=28720*16000/（2.06*105H為立桿的總高度，E為彈性模量，A截面面積.當立桿最大軸力超出40KN時，則大于尺度底托的承載能力，須要另行設計底托或對現有底托采