目錄第一章 污水管道系統(tǒng)的設計計算 11.1設計流量的確定 11.1.1生活污水設計流量 11.1.2工業(yè)廢水設計流量 21.1.3城市污水管道系統(tǒng)的設計總流量 31.1.4管段設計流量 41.2污水管道的水力計算 41.2.1水力計算公式 41.2.2水力計算設計參數(shù)： 5第二章 雨水管道系統(tǒng)的設計計算 62.1氣象資料及地質(zhì)資料 62.1.1地質(zhì)資料 62.1.2氣象資料 62.2地面徑流系數(shù)ψ 62.3單位面積徑流量 72.4雨水管道的水力計算 8第三章 污水的處理程度 93.1設計污水水量 93.2設計污水水質(zhì) 103.3污水處理程度計算 103.3.1污水的SS處理程度計算 113.3.2污水的BOD處理程度計算 113.3.3污水的氨氮處理程度計算 153.3.4污水的磷酸鹽處理程度計算 16第四章 污水的一級處理 174.1粗格柵設計計算 174.2細格柵設計計算 214.3沉砂池設計計算 244.4配水井的設計計算 284.5初沉池設計計算 30第五章 污水廠的生化處理 355.1A2O生化池的設計計算 355.2二沉池的設計計算 47第六章 污水的深度處理 556.1機械混合池計算 556.2V型濾池設計計算 586.3紫外線消毒渠的設計計算 736.4巴氏計量槽設計 74第七章 污泥處理 787.1濃縮池的設計計算 787.2貯泥池的設計計算 817.3脫水車間的設計計算 83第八章 污水廠的高程計算 858.1污水的高程計算 858.1.1構(gòu)筑物的水頭損失 858.1.2管渠的水力計算 858.1.3污水處理廠的高程布置 858.2污泥的高程計算 87第九章 污水總泵站的設計 899.1水泵流量及揚程的初步確定 899.2初步選泵 899.3吸、壓水管路實際水頭損失的計算及水泵揚程的核算 909.4集水井 919.5泵房高度的確定 91第十章 經(jīng)濟分析 92附表 96污水管道系統(tǒng)的設計計算設計流量的確定生活污水設計流量1.居民生活污水設計流量居民生活污水主要來自居住區(qū)，它通常按下式計算：=式中：Q1—居民生活污水設計流量，L／s；n—居民生活污水量定額，L／(cap·d)；N—設計人口數(shù)，cap；KZ—生活污水量總變化系數(shù)。設計中的城市總?cè)丝诮冢?020年）為15萬，遠期規(guī)劃（2030年）為20萬；規(guī)劃2020年鎮(zhèn)區(qū)建設用地為500公頃；到2030年規(guī)劃建設用地為900公頃。污水管網(wǎng)設計按遠期人口計算，各街區(qū)的排水的平均計算結(jié)果如附表1生活污水量總變化系數(shù)生活污水量總變化系數(shù)表1-1污水平均日流量（L/s）5154070100200500≥1000總變化系數(shù)Kz2.32.01.81.71.61.51.41.3注：①當污水平均日流量為中間數(shù)值時，總變化系數(shù)用內(nèi)插法求得；②當居住區(qū)有實際生活污水量變化資料時，可按實際數(shù)據(jù)采用。我國在多年觀測資料的基礎上，經(jīng)過綜合分析歸納，總結(jié)出了總變化系數(shù)與平均流量之間的關(guān)系式，即：=式中Q—污水平均日流量，L/s。當Q＜5L/s時，Kz=2.3；當Q＞1000L/s時，Kz=1.3。2.工業(yè)企業(yè)生活污水和淋浴污水設計流量工業(yè)企業(yè)的生活污水和淋浴污水主要來自生產(chǎn)區(qū)的食堂、衛(wèi)生間、浴室等。其設計流量的大小與工業(yè)企業(yè)的性質(zhì)、污染程度、衛(wèi)生要求有關(guān)。一般按下式進行計算：=+式中Q3—工業(yè)企業(yè)生活污水和淋浴污水設計流量，L/s；A1—一般車間最大班職工人數(shù)，cap；B1—一般車間職工生活污水定額，以25L/K1—一般車間生活污水量時變化系數(shù)，以3.0計；A2—熱車間和污染嚴重車間最大班職工人數(shù)，cap；B2—熱車間和污染嚴重車間職工生活污水量定額，以35L／(cap·班)計；K2—熱車間和污染嚴重車間生活污水量時變化系數(shù)，以2.5計；C1—一般車間最大班使用淋浴的職工人數(shù)，cap；D1—一般車間的淋浴污水量定額，以40L／(cap·班)計；C2—熱車間和污染嚴重車間最大班使用淋浴的職工人數(shù)，cap；D2—熱車間和污染嚴重車間的淋浴污水量定額，以60L／(cap·班)計；T—每工作班工作時數(shù)，h。淋浴時間按60min計。工業(yè)生產(chǎn)污水和職工人數(shù)等情況原始資料已給出，具體如表1-2所示。工廠職工人數(shù)及工業(yè)污水量表1-2工廠名稱最大班職工人數(shù)（cap）沐浴人數(shù)（cap）生產(chǎn)污水（m3/d）一般車間熱車間一般車間熱車間羽絨服廠6581202651201500絲綢廠120504050800化肥廠2208601508502500石油機械廠3604501804302000煉油廠300150015013505000電機廠10036070310130汽車修理廠501503013060計算結(jié)果如附表2所示工業(yè)廢水設計流量工業(yè)生產(chǎn)污水和職工人數(shù)等情況原始資料已給出，具體如表1-2所示。工業(yè)廢水設計流量按下式計算式中Q4—工業(yè)廢水設計流量，L／s；m—生產(chǎn)過程中每單位產(chǎn)品的廢水量定額，L／單位產(chǎn)品；M—產(chǎn)品的平均日產(chǎn)量，單位產(chǎn)品/d；T—每日生產(chǎn)時數(shù)，h；KZ—總變化系數(shù)。計算結(jié)果如表1-3所示。工廠集中用水量表1-3工廠名稱生活水量(L/s)生產(chǎn)用水量（m3/d)工業(yè)廢水時變化系數(shù)Kz日平均用水量L/s生產(chǎn)用水量（L/s)總集中用水量（L/s)羽絨服廠6.881500.001.8017.3631.2538.13絲綢廠1.75800.001.809.2616.6718.42化肥廠19.972500.001.4028.9440.5160.48石油機械廠11.862000.001.4023.1532.4144.27煉油廠31.205000.001.4057.8781.02112.22機電廠7.69130.001.501.502.269.95汽車修理廠3.2560.001.400.690.974.22*注*其他集中用水量還有公園設計流量3.5L/s，火車站設計流量3.5L/s，醫(yī)院污水設計流量0.97L/s。城市污水管道系統(tǒng)的設計總流量城市污水管道系統(tǒng)的設計總流量一般采用直接求和的方法進行計算，即直接將上述各項污水設計流量計算結(jié)果相加，作為污水管道設計的依據(jù)，城市污水管道系統(tǒng)的設計總流量可用下式計算：（L/s）設計時也可按綜合生活污水量進行計算，綜合生活污水設計流量為：（L/s）式中Q1’—綜合生活污水設計流量，L/s；n’—綜合生活污水定額，對給水排水系統(tǒng)完善的地區(qū)按綜合生活用水定額90%計，一般地區(qū)按80%計；其余符號同前。此時，城市污水管道系統(tǒng)的設計總流量為：（L/s）本設計采用第一種方法。計算結(jié)果如附表1-3管段設計流量1．本段流量q1本段流量一般用下式計算：=式中q1—設計管段的本段流量，L／s；F—設計管段服務的街坊面積，hm2；KZ—生活污水量總變化系數(shù)；qs—生活污水比流量，L／(s·hm2)。生活污水比流量可采用下式計算：=式中n—生活污水定額或綜合生活污水定額，L／(cap·d)；ρ—人口密度，cap/hm2。2．轉(zhuǎn)輸流量q2轉(zhuǎn)輸流量是指從上游管段和旁側(cè)管段流來的污水量。它對某一設計管段而言，是不發(fā)生變化的，但不同的設計管段，可能有不同的轉(zhuǎn)輸流量。3．集中流量q3集中流量是指從工業(yè)企業(yè)或其它大型公共設施流來的污水量。對某一設計管段而言，它也不發(fā)生變化。設計管段的設計流量是上述本段流量、轉(zhuǎn)輸流量和集中流量三者之和。計算結(jié)果見附表1-3污水管道的水力計算水力計算公式流速流量式中—過水斷面面積m2；—水力坡度；—管道粗糙系數(shù)；—水力半徑。水力計算設計參數(shù)：設計充滿度t：最大設計充滿度表1-4管徑D或暗渠高H(mm)最大充滿度h/D200～3000.55350～4500.65500～9000.70≥10000.752.設計流速v：根據(jù)設計手冊，污水最小設計流速定為0.6m/s。通常金屬管道的最大設計流速為10m/s,非金屬管道最大設計流速為5m/s。3.最小管徑四川地區(qū)街道最小管徑為300mm。4.最小設計坡度管徑200mm的最小設計坡度是0.004，管徑300mm的最小設計坡度是0.003。5.污水管道最小埋深由于本設計中起端標高較大，本設計控制點的埋深為2.70m。綜合上述設計參數(shù)，本設計污水干管水力計算表詳見附表1-4雨水管道系統(tǒng)的設計計算氣象資料及地質(zhì)資料地質(zhì)資料地質(zhì)情況良好，為亞砂土、亞粘土、砂、石組成，其厚度為2.1～7.0m，地基承載能力1KGf/cm2以上，地震烈度小于6度，土壤最低溫度3℃，土壤平均溫度16℃。氣象資料風向：常年主導風向為北風和西北風，最大風速3.6m/s，平均風速1.7m/s；氣壓：平均氣壓為723mm汞柱高；氣溫：最高為40.3℃，最低為－4.3℃，年平均氣漸為17.2℃；濕度：年平均濕度78%；降水：年平均降水量為935.80mm。地面徑流系數(shù)ψ地面覆蓋種類情況見表2-1。地面覆蓋種類情況表表2-1地面覆蓋種類江東區(qū)江西區(qū)屋面45%43%混凝土道路，人行道25%26%碎石路面2%2%非鋪砌路面2%1%公園及綠地26%28%根據(jù)《室外排水設計規(guī)范》GB500014-2006中3.2.2條規(guī)定，地面的徑流系數(shù)如表2-2。徑流系數(shù)表2-2地面種類各種屋面、混凝土或瀝青路面0.85～0.95大塊石鋪砌路面或瀝青表面處理的碎石路面0.55～0.65級配碎石路面0.40～0.50干砌磚石或碎石路面0.35～0.40非鋪砌土路面0.25～0.35公園或綠地0.10～0.20整個匯水面積上的平均徑流系數(shù)值按各類地面面積用加權(quán)平均計算，即式中Fi—匯水面積上各類地面的面積（ha）；—相應各類地面的徑流系數(shù)；F—全部回水面積。計算結(jié)果如表2-3地面綜合徑流系數(shù)表2-3地面種類屋面混凝土路碎石路面非鋪砌路面公園及綠地加權(quán)平均值徑流系數(shù)0.90.90.450.30.151江東區(qū)0.450.250.020.020.260.684江西區(qū)0.430.260.020.010.280.675單位面積徑流量設計暴雨強度：（L/s.ha）式中P—重現(xiàn)期，取P=2a；t—降雨歷時（min），t=t1+mt2；t1—地面集流時間，取t1=5min；m—折減系數(shù)，取m=1；t2—管內(nèi)雨水流行時間（min），；L—設計管段長度（m）；v—管內(nèi)流速（m/s）。單位面積徑流量：(L/ha)雨水管道的水力計算根據(jù)每一設計管段所承擔的匯水面積可就近排入附近雨水管道的原則，使用鴻業(yè)市政管線計算管段的設計流量、流速、坡度等，計算結(jié)果具體見附表2-1污水的處理程度設計污水水量城市每天的平均污水量計算結(jié)果如下表。水廠近遠期處理規(guī)模表3-1設計人口（人）生活污水定額（250L/d·cap)日平均生活污水量(m3/d)集中排水量(m3/d)總排水量(m3/d)總排水量(L/s)遠期200000250.0050000.0012492.0562492.05723.28近期150000250.0037500.0012492.0549992.05578.61差值12500.00考慮10%的地下水滲透系數(shù)，則本設計，水廠的規(guī)模為62492.05×（1+10%）=68742.2(m3/d)=0.7956最大日最大時設計秒流量考慮10%的地下水滲透后，設計秒流量為1094.57×（1+10%）=1204.03(L/s)=設計污水水質(zhì)嘉南市城市污水經(jīng)取樣分析，水質(zhì)情況如表3-2。城市污水水質(zhì)資料表3-214～246.8～7.8據(jù)原始資料，污水廠進水缺失氨氮等指標，進分析取值如下氨氮濃度取20（mg/L），CODcr取600(mg/L)，總堿度為300mg/L。污水處理程度計算由于受納水體的自凈能力有限，污水廠的出水水質(zhì)必須嚴格要求。污水廠的處理程度應根據(jù)受納水體的流量、水質(zhì)等確定或參照《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準》GB18918—2002執(zhí)行。 一級A標最高允許排放濃度（日均值）（單位：mg/L）表3-3序號1234567受納水體按四類水體計算。四類水體的各項指標如3-4四類水體的各項指標（單位：mg/L）表3-4序號1234567指標pH值DOCODBOD5NH3-N總磷總氮標準值6~933061.50.31.5污水的SS處理程度計算按水體中SS允許增加的量計算排放的SS濃度污水排入受納水體后，假設污水與全部河水完全混合并稀釋。計算處理后污水總出水口的SS濃度計算處理程度：按二級生物處理后的水質(zhì)排放標準計算SS處理程度根據(jù)國家《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準（GB18918-2002）》中規(guī)定城市二級污水處理廠一級A排放標準，總出水口處污水的SS濃度為10mg/L。計算SS處理程度從以上兩種計算方法比較得出，方法2得出的處理程度高于方法1，所以本污水處理廠的SS的處理程度為96.00%。污水的BOD處理程度計算按河流中溶解氧的最低容許濃度計算（用最高溫度算）求出水口處DO的混合濃度求出水口處水溫的混合溫度求水溫為18.1°C時的耗氧速率常數(shù)k1值求水溫為18.1°C時的復氧速率常數(shù)k2值求起始點的虧氧量DO0和臨界點的虧氧量DOc不同溫度下的溶解氧量表3-5溫度OC溶解氧（mg/L)溫度oC溶解氧（mg/L)014.64189.46114.22199.27213.82209.08313.44218.90413.09228.73512.74238.57612.42248.41712.11258.25811.81268.11911.53277.961011.26287.821111.01297.691210.77307.561310.53317.431410.30327.301510.08337.18169.86347.07179.66356.95求起始點的有機物濃度L0和臨界時間tc采用試算法或者代入法計算機進行計算得tc=1.30L0=20.01求起始點允許的20°C時BOD計算污水處理廠允許排放的BOD5濃度LL計算處理程明顯的，允許排放量超過了實際排放量，這是由于小水量排入大水體，所以忽略河流的自凈能力，全部進行處理。按河流中BOD5的最高允許濃度計算污水排入受納水體后，假設河水與全部污水完全混合，污水中的有機物是河水中有機物急劇上升。隨著河水的流動，河水中有機物被生物氧化分解又會使河水中有機物逐漸恢復。計算由污水排放口流到下游取水口處的時間2.2將20°C標準下河流的BOD5值L5河和河流任意時段最高允許的BOD5值LSST的數(shù)值換算成18.1°

換算成18.1o時的L5河L5河=4.68（1-10-0.09x5）=0.90mg/L求18.1°C時的L5eBOD5的值L==622.21+3.90=626.12mg/L將18.1oC時的BOD5換算成20oC時的BOD5值626.12=L0=881.69mg/LL計算處理程度計算結(jié)果出現(xiàn)負值。按二級生物處理后的水質(zhì)排放標準計算根據(jù)國家《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準（GB18918-2002）》中規(guī)定城市二級污水處理廠一級A排放標準，總出水口處污水的BOD5濃度為10mg/L。計算BOD的處理濃度從以上三種計算方法可以看出，方法3得出的處理程度較高，所以本污水處理廠的BOD5的處理程度為96.67%。污水的氨氮處理程度計算根據(jù)國家《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準》（GB18918-2002）中規(guī)定城市污水處理廠一級A標，總出口處為污水的氨氮濃度為5mg/L式中E—氨氮處理程度（%）；C—進水氨氮濃度（mg/L）；Ce—處理后污水允許排放的氨氮濃度（mg/L）。E污水的磷酸鹽處理程度計算根據(jù)國家《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準》（GB18918-2002）中規(guī)定城市污水處理廠一級A標，總出口處為污水的磷酸鹽濃度為5mg/L式中E—磷酸鹽處理程度（%）；C—進水磷酸鹽濃度（mg/L）；Ce—處理后污水允許排放的磷酸鹽度（mg/L）。綜上所述，確定設計進出水水質(zhì)及污染物去除率如表3-5設計進出水水質(zhì)及污染物去除率(mg/L)表3-5指標BOD5CODcrSSTNTPNH3-N進水水質(zhì)30045025065820出水水質(zhì)105010150.55去除率（%）96.6788.8996.0076.9293.7575.00污水的一級處理粗格柵設計計算粗格柵與污水泵站合建，選用2組并行，前后均設有擋板，2組同時運行，則單組設計流量為Q式中 Q'—單組格柵設計流量（m3/sQ—設計流量（m3/s）；N—格柵設計組數(shù)（組）。Q=0.602m3/s柵條的間隙數(shù)式中—最大設計流量，m3/s；—格柵傾角，(°)，一般采用45°~75°，取＝60°；—柵條間隙，m，柵渣量較小時一般用0.016~0.025m，取b＝0.020m；—柵條間隙數(shù)，個；—柵前水深，m，取h＝1.00m；—過柵流速，m/s，一般采用0.6~1.0m/s，?。?.9m/s。計算草圖如下圖所示，格柵設2組，按2組同時工作設計。則：n=36個圖4-1格柵設計計算簡圖柵槽寬度B柵槽寬度一般比格柵寬0.2～0.3m，取0.2m；設柵條寬度S=10mm(0.01m)則柵槽寬度B＝S(n-1)+bn+0.2＝0.01×(36-1)+0.02×36+0.2=1.27≈1.30柵槽總寬度兩柵槽之間間隔取0.7m則柵槽總寬度為B’=2B+0.7=1.3×2+0.70=3.30m通過格柵的水頭損失h1進水渠道漸寬部分的長度L1。設進水渠寬B1＝0.72m，其漸寬部分展開角度，進水渠道內(nèi)的流速為0.84m/s。進水渠道漸窄部分的長度=0.8m通過格柵的水頭損失式中—設計水頭損失，m；—計算水頭損失，m—重力加速度，m/s2；—系數(shù)，格柵受污物堵塞時水頭損失增大倍數(shù)，一般采用3；—阻力系數(shù)，與柵條斷面形狀有關(guān)，，設柵條斷面為銳邊矩形斷面，＝2.42。柵槽后總高度式中H—柵后明渠的總高度（m）；h2—明渠超高（m），一般采用0.3~0.5,。設計中取h2=0.3H=1.0+0.1+0.3=1.4m柵槽總長度式中，L—格柵槽總長度（m）；H1—柵前渠道深，。每日柵渣量式中W—每日柵渣量，m3/dW1—每日每103m3污水的柵渣量（m3/103污水）。格柵間隙為16~25mm時W1一般取0.05~0.1m3/103污水，。本設計取W1=0.8m3/103污水。m3/d>0.2m3/d柵渣量比較大應采用機械除渣及皮帶輸送機或無軸輸送柵渣，采用機械柵渣打包機將山楂打包，汽車運走。進水與出水渠道城市污水通過DN1200mm的管道送進水渠道，設計中取進水渠道寬度B1=0.72，進水水深h1=h=1.0m，出水渠道B2=B1=0.72m，出水渠道h2=h2=1.0m細格柵設計計算泵后細格柵與沉砂池合建，選擇兩組故得單組設計流量為Q'=0.602m3柵槽寬度(1)柵條的間隙數(shù)式中—最大設計流量，m3/s；—格柵傾角，(°)，一般采用45°~75°，?。?0°；—柵條間隙，m，取b＝0.01m；—柵條間隙數(shù)，個；—柵前水深，m，取h＝1.20m；—過柵流速，m/s，一般采用0.6~1.0m/s，?。?.9m/s。計算草圖如下圖4-2所示，格柵設兩組，按兩組同時工作設計。則：n=48個圖4-2細格柵設計計算示意圖格柵設兩組，按兩組同時工作設計。則：(2)柵槽寬度B柵槽寬度一般比格柵寬0.2～0.3m，取0.2m；設柵條寬度S=10mm(0.01m)則柵槽寬度B＝S(n-1)+bn+0.2＝0.01×(48-1)+0.01×48+0.2=1.15≈1.20(3)柵槽總寬度兩柵槽之間間隔取0.7m則柵槽總寬度為B’=2B+0.7=1.2×2+0.70=3.1m3、通過格柵的水頭損失h1進水渠道漸寬部分的長度L1。設進水渠寬B1＝0.72m，其漸寬部分展開角度，進水渠道內(nèi)的流速為0.84m/s。進水渠道漸窄部分的長度=0.66m通過格柵的水頭損失式中—設計水頭損失，m；—計算水頭損失，m—重力加速度，m/s2；—系數(shù)，格柵受污物堵塞時水頭損失增大倍數(shù)，一般采用3；—阻力系數(shù)，與柵條斷面形狀有關(guān)，，設柵條斷面為銳邊矩形斷面，＝2.42。柵槽后總高度式中H—柵后明渠的總高度（m）；h2—明渠超高（m），一般采用0.3~0.5,。設計中取h2=0.3H=1.2+0.25+0.3=1.75m柵槽總長度式中，L—格柵槽總長度（m）；H1—柵前渠道深，。每日柵渣量式中W—每日柵渣量，m3/dW1—每日每103m3污水的柵渣量（m3/103污水）。本設計取W1=0.05m3/103污水。m3/d>0.2m3/d采用機械除渣及皮帶輸送機或無軸輸送柵渣，采用機械柵渣打包機將山楂打包，汽車運走。進水與出水渠道城市污水通過泵房提升至細格柵，設計中取進水渠道寬度B1=0.72，進水水深h1=h=1.2m，出水渠道B2=B1=0.72m，出水渠道h2=h2=1.2m沉砂池設計計算設計中選擇二組平流式沉砂池，N=2組，分別與格柵連接，每組沉砂池設計流量為Q=0.602m3/s沉砂部分長度L式中L—沉砂池的長度（m）；v—設計流量時的速度，m/s，一般采用0.15~0.25m/s取0.20m/s；t—設計流量時的停留時間，s，取60s。L=0.1560=12m水流斷面面積AA=式中A—水流過水斷面面積Q—設計流量，m3/sA==2.41m2池總寬度B式中B—沉砂池寬度（cm）h2—設計有效水深(m),一般采用0.25~1.00。本設計取h2=0.9m，每組沉砂池設兩格,每格寬度為B=m沉砂室所需容積VV=式中—平均流量（m3/s）；X—城鎮(zhèn)污水的沉砂量，一般采用30m3/106m3污水；T—排砂時間間隔，d，取2d。V=4.13m3每個沉砂斗容積每個沉砂斗的容積（）設每一個分格有2個沉砂斗，則共有4個沉砂斗，則式中V0—每個沉砂斗容積（m3）；n—沉砂斗個數(shù)，個。設計中取每個分格有兩個沉砂斗，共有n=2×2×2=8個沉砂斗m3沉砂斗高度沉砂斗高度應能滿足沉砂斗存儲沉砂的要求，沉砂斗的傾角α>60oh式中h3'—沉砂斗的高度（f1—沉砂斗上口面積（m2f2—沉砂斗下口面積（m2），一般用0.4m本設計中取沉砂斗上口面積為1.34m×1.34mh設計中沉砂斗高度h3'=0.70m，校核該沉砂斗角度tgα=2h3'/(1.34-0.6)=1.89沉砂室高度h3=h’3il2式中h3—沉砂室高度（m）；i—沉砂室池底坡度，一般采用0.01~0.02；l2—沉砂池底長度（m）。設計中取沉砂池底坡度為i=0.02。h沉砂池總高度H=h1+h2+h3式中H—沉砂池總高度（m）；h1—沉砂池超高（m）,一般采用0.3~0.5m。設計中取0.3mH=0.3+0.9+0.8=2.0m驗算最小流速v式中vmin—最小流速（m/s），一般采用Qmin—最小流量（m3/s）,一般采用0.75Qn1—沉砂池格數(shù)（個），最小流量時取1；

Amin—最小流量時過水斷面面積（m2v進水渠道格柵的出水通過DN1600mm的管道送入沉砂池的給水渠道，然后向兩側(cè)配水井進水水渠，污水在渠道內(nèi)的流速為：v式中v1—進水渠道水流流速（m/sB1—進水渠道寬度（m）H1—進水渠道水深（m設計中取B1=1.2m，Hv出水管道出水管道采用薄壁出水堰跌落出水，污水堰可保證沉砂池內(nèi)水位標高恒定，堰上水頭H式中H1—堰上水頭（mQ1—沉砂池內(nèi)設計流量（m3/s）m—流量系數(shù)，一般采用0.4~0.5；b2—堰寬（m），等于沉砂池寬度。設計中取m=0.4，b2=1.30H出水堰自由跌落0.1~0.15m后進入出水槽，出水槽寬1.0m，有效水深0.8m，水流流速0.63m/s，出水流入出水管道。出水管采用鋼管，管徑DN1200mm，管內(nèi)流速v2=0.96m/s，水力坡度i排砂管道采用沉砂池底部管道排砂，排砂管道管徑DN=200。平流式沉砂池平面布置如圖所示：圖4-3平流沉砂池計算簡圖配水井的設計計算設計流量為Q=1.204m3/s，沉砂池出水匯合后使用一根進水管進入配水井，污水在配水井內(nèi)進行平均分配，然后分別進入2個初沉池中。本設計布置一座配水井，水力停留時間：t=2min。配水井內(nèi)中心管直徑式中v2—配水井內(nèi)中心管上升流速（m/s），一般采用v2≥0.6m/s。設計中取v2=0.91m/s取DN1300mm。配水井內(nèi)徑式中v3─配水井內(nèi)污水流速（m/s），一般取v3=0.2~0.4m/s設計中取v3=0.2m/s取直徑4m。配水井的有效容積V=Q×t=1.204×120=144.48m3，配水井的有效水深式中h—配水井有效水深；。配水井總高H=h+h1式中H—配水井總高，m；h—配水井有效水深，m；h1—配水井超高，m；本設計取配水井超高h1=0.3mH=2.87+0.3=3.17m，取3.2m配水井的出水管配水井的出水管采用2根DN900鋼管，出水分別送到2個初沉池中。管內(nèi)流速v2=0.95m/s，水力坡度i=0.0011配水井設計計算簡圖初沉池設計計算本設計采用中心進水，周邊出水的輻流式初，設置2座，每座沉淀池設計流量為Q=0.602m3/s。沉淀池面積式中F—沉淀部分有效面積（m2）； Q—設計流量（m3/s）；qb—表面負荷，m3/（m2·h），一般采用1.5~3m3/（m2·h），本設計采用q’=2m3/（m2·h）。沉淀池直徑為D===37.15m，取38m設計取二沉池的直徑為D=38m，實際表面負荷的值為1.9m3/s。沉淀池有效水深h2=qb×t式中h2—沉淀池的有效水深（m）；t—沉淀時間（h），一般采用1~3.0h，本設計取沉淀時間取t=2.8h，h2=1.2×2.8=3.36m，取3.4m。徑深比D符合（6~12）的要求。污泥部分所需容積按設計人口計算V式中V—污泥部分所需容積(m)；S—每人每日污泥量[L/(人?dT—兩次清除污泥的時間（d），一般采用重力排泥時，T=1~2d，采用機械刮泥排泥時，T=0.05~2d。N—設計人日數(shù)(人)；n—沉淀池組數(shù)。設計中取S=0.6L/人·d，采用機械刮泥排泥時，清除污泥間隔時間T=0.1d。V按去除水中懸浮物計V式中Q—設計平均流量m3/s；C1—進水懸浮物濃度(mg/L)；C2—出水懸浮物濃度(mg/L)，一般采用沉淀效率P=40%~60%γ—污泥容重（t/m3），約為1；Po—污泥含水率(%)。T—排泥的時間間隔（d）；本設計取T=0.1d，P0=97%，沉淀效率取P=50%，則C2=(100%-50%)×C1=0.5C1。V污泥量按設計人口計算V式中V—污泥部分所需容積(m3)；S—每人每日污泥量[L/(人·d)]，一般采用0.3~0.8[L/(人·d)]；T—兩次清除污泥間隔時間(d)，采用機械刮泥排泥時，一般采用4h；n—沉淀池分格數(shù)。設計中取S=3[L/(人·d)]，設計中排除污泥的間隔時間采用4h。V按去除水中懸浮物計算V式中Q—設計流量m3/s；C1—進水懸浮物濃度（kg/m3）；C2—出水懸浮物濃度（kg/m3）；K2—生活污水量總變化系數(shù)；γ—污泥容重（kg/m3），一般采用1000（kg/m3）；PO—污泥含水率(%)。V兩種計算結(jié)果取較大的那一個值初沉池污泥量Q1=2×6×23.88=286.56m3/d=23.88m3/以每次排泥時間30min計，每次排泥量47.76m3/h=0.0123m3/s。輻流沉淀池采用周邊傳動刮泥機，周邊傳動刮泥機的周邊線速度為2~3m/min，將污泥推人污泥斗，然后用靜水壓力將污泥排出池外。污泥區(qū)總高度H=h1+h2+h3+h4+h5式中H—沉淀池總高度（m）；h1—沉淀池超高（m），一般采用0.3~0.5m；h2—沉淀池有效水深（m）；h3—沉淀池緩沖層高度（m），一般采用0.3m；h4—沉淀池底部圓錐體高度（m）；h5—污泥斗高度（m）。設計中取超高h1=0.3m，h3=0.3m，h2=3.0m輻流式沉淀池瞎用周邊傳動刮泥機，池底徑向坡度為0.05，刮泥機連續(xù)轉(zhuǎn)動將污泥推入污泥斗，選擇使用圓形污泥斗，污泥斗底部直徑D2=2m，上部直徑D1=3.0m，傾角為60o。圓錐體高度h圓錐體體積VV=331.18污泥斗的高度h=污泥斗體積V

=

=4.33m3VH=h1+h2+h3+h4+h5=0.3+3.4+0.3+0.85+0.87=6.29m進水管初沉池的進水管為配水井的出水管，選擇使用DN900mm的鋼管，管內(nèi)流速v2=0.95m/s，水力坡度i沉淀池進水管及配水花墻沉淀池分為二組，每組沉淀池采用池中心進水，通過配水花墻和穩(wěn)流罩向池四周流動。進水管道采用鋼管，流量為0.602m3/s，取管徑DN=900mm，則管內(nèi)流速v=0.95m/s，水力坡度為i=0.0011，進水管道頂部設穿孔花墻處的管徑為DN=1400mm。沉淀池中心管配水采用穿孔花墻配水，穿孔花墻位于沉淀池中心管上部，布置6個穿孔花墻，過孔流速v式中v—穿孔花墻過孔流速m/s；B3—孔洞的寬度(m)H3—孔洞的高度n3—孔洞數(shù)量(個)。設計中取B3=0.3m，H3=1.4mv符合要求?？拙鄉(xiāng)穿孔花墻向四周輻射平均布置，穿孔花墻四周設穩(wěn)流罩，穩(wěn)流罩直徑3.0m，高2.0m，在穩(wěn)流罩上平均分布?100的孔洞306個，孔洞的總面積為穩(wěn)流罩過水斷面的15%。出水堰沉淀池出水經(jīng)過雙側(cè)出水堰跌落進入集水槽，然后匯人出水管道排入集水井。出水堰采用雙側(cè)90o三角形出水堰，三角堰頂寬0.16深0.08，間距0.05，外側(cè)二角堰距沉淀池內(nèi)壁0.4m，三角堰直徑為37-0.8=37.8m外側(cè)三角堰個數(shù)為n內(nèi)側(cè)三角堰距擋渣板0.4m，兩側(cè)三角堰寬度為0.6m，則內(nèi)側(cè)三角堰直徑為37-0.8-1.2=35m內(nèi)側(cè)三角堰個數(shù)為n三角堰后自由鐵跌落0.1~0.15，三角堰有效水深為H式中 Q1—三角堰流量（m3/s）；H1—三角堰水深（m），一般采用三角堰高度的1/2~2/3。H三角堰堰后自由跌落0.15m，則堰水頭損失0.194m堰上負荷q式中q1—堰上負荷[L/(s·m)]，一般小于2.9L/s；D1—三角堰出水渠道平均直徑（m）；q符合要求。出水擋渣板二角堰前設有出水浮渣擋渣板，利用刮泥機桁架上的浮渣刮板收集。擋渣板高出水面0.15m，伸入水下0.5m，在擋渣板旁設一個浮渣收集裝置，采用管徑DN300mm的排渣管排出池外。出水渠道出水槽設在沉淀池四周，雙側(cè)收集三角堰出水，距離沉淀池內(nèi)壁0.4m，出水槽寬0.6m，深0.8m，有效水深0.60m，水平流速為v出水槽將三角堰出水匯集送人出水管道，出水管道采用鋼管，管徑DN=1000mm，管內(nèi)流速v0.77m/s，水力坡度為0.006。刮泥裝置沉淀池采用周邊傳動刮泥機，周邊傳動刮泥機的線速度為2~3m/s刮泥機底部設有刮泥板，將污泥推入污泥斗，刮泥機上部設有刮渣板，將浮渣刮進排渣裝置。污水廠的生化處理A2O生化池的設計計算設計流量生化池水力停留時間一般超過8h,按平均時流量設計Q=68742m3/d進出水水質(zhì)國內(nèi)污水處理廠一級處理一般可去除SS30%—40%，本工程按40%計。BOD5的去除率按20%計。則有SSe=SS0×（1-30%）=250×（1-40%）=150mg/LSe=S0×（1-20%）=300×（1-20%）=240mg/L根據(jù)《典型的生活污水水質(zhì)》及鄰近水廠水質(zhì)資料，本設計取污水廠的總堿度（CaCO3）為300mg/L。則A2O生物池的進水水質(zhì)如下表A2O生物池的進水水質(zhì)表5-1總堿度（mg/L）NH3-N14～246.8～7.8出水水質(zhì)按《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準》GB18918—2002規(guī)定中的一級A標執(zhí)行。判斷是否可采用A2/O法CODTP符合要求。有關(guān)設計參數(shù)BOD5污泥負荷，一般取N=0.13~0.2kgBOD5/(kgMLSS?d)，本設計取N=0.14kgBOD5/(kgMLSS?回流污泥濃度XR=8000mg/L；污泥回流比R=100%；混合液懸浮固體濃度XTN的去除率：ηTN=×100%=×100%=77%混合液內(nèi)回流比；Ri=×100%=×100%=334%由于內(nèi)回流大于300%后再繼續(xù)提高處理效果提高不明顯，因此本設計取Ri=300%反應池容積V，m3V反應池總水力停留時間：t各段水力停留時間和容積：厭氧：缺氧：好養(yǎng)=1:1:3厭氧池水力停留時間t厭=0.2×10.32=2.06h,池容V厭=2.06×29460=4910.1m缺氧池水力停留時間t缺=0.2×10.32=2.06h,池容V缺=2.06×29460=4910.1好氧池水力停留時間t好=0.6×10.32=6.19h,池容V好=2.19×29460=19460校核氮磷負荷，kg/(kgMLSS?d)好養(yǎng)段總氮負荷Q不滿足，出水水質(zhì)達不到要求需要后續(xù)的深度處理解決。厭氧段總磷負荷Q符合要求。剩余污泥量?PP取污泥增值系數(shù)Y=0.6，污泥自身氧化率kd=0.05,將值帶入以上兩式PX=0.6P?堿度校核SALK1=進水堿度-消化消耗堿度=反消化產(chǎn)生堿度+去除BOD5產(chǎn)生堿度假設生物污泥中含氮量以12.4%計，則：每日用于合成的總氮量=0.124×5362=664.87kg進水總氮中有664.87×1000被氧化的氨氮65-5-9.67=50.33mg/l所需脫硝量還原的硝酸鹽氮量N將值帶入：剩余堿S=107.63反應池主要尺寸反應池總?cè)莘eV=29460.86設反應池4組，單組池容積V有效水深h=4.0m；單組有效面積S采用5道廊道式推流式反應池，廊道寬b=6.0m；單組反應池長度L則單個池子長61m,寬為5×6=30校核：b/h=1.5（滿足b/h=1~2）L/b=10(滿足L/B=5~10)設計取超高為1.0m,則反應池總高H=4.0+1.0=5.0m設計簡圖如圖5-1。圖5-1生化池設計平面圖圖5-2生化池設計剖面圖反應池進出水系統(tǒng)計算初沉池來水通過在集配水井中匯合，在分兩根水管進入兩組反應池。進水管兩組反應池進水管設計流量Q管道流速取v=0.9m/s，則過水斷面面積A管徑d進水管管徑取DN=900mm?；亓魑勰喙軆山M反應池回流污泥管設計流量Q管道流速取v=0.95m/s回流污泥管管徑取DN=900mm。進水孔厭氧池進水口尺寸：進水孔流量Q孔口流速v=0.6m/s；孔口過水斷面A孔口尺寸取為L池子間的進水孔口設計尺寸為0.5×0.5m=0.25m2出水堰及出水井按矩形堰流量公式計算：QQH式中b—堰寬，取6m。出水孔過流量Q孔口流速v=0.6m/s；孔口過水斷面面積A孔口尺寸取為2.0m出水井平面尺寸取為2.6出水總流量及管徑反應池出水管設計流量Q5=Q2=0.398管道流速v=0.8m/s；管道過水斷面A管徑d取出水管徑DN=800mm；檢核管道流速

v符合要求。曝氣系統(tǒng)設計計算設計需氧量AOR=去除BOD5需氧量-剩余污泥中BOD5氧氣當量+氨氮消化需氧量-剩余污泥中氨氮的氧當量-反消化脫氮產(chǎn)氧量碳化需氧量D1：D1=-1.42PX=15522.68 (kgO2/d)硝化需氧量D2：D2=4.6Q（TN0-Ne（NH3-N））-4.6×12.4%PX=15914.38kgO2/d反硝化脫氮產(chǎn)生的氧量D3：D3=2.86NT=2.86×2772.23=7928.57kgO2/d總需氧量AOR=D1+D2-D3=15522.68+15914.38+7928.57=23508.48kgO2/d=979kgO2/h最大需氧量與平均需氧量之比為1.4,則 AORmax=1.4R=32911.89kgO2/d=1371.33kgO2/h去除每1kgBOD5的需氧量=AOR/[Q(S0-S)]= 1.49 (kgO2/kgBOD5) 標準需氧量SOR：本工程采用鼓風曝氣,微孔曝氣器。微孔曝氣器設于池底，距池底0.20m，淹沒水深=h-0.20=4-0.20=3.8m，氧轉(zhuǎn)移效率按EA=20%，算溫度T=標準需氧量SOR：SOR=式中Cs（20）—水溫20℃時清水中溶解氧的飽和度，mg/L，查手冊的表得水中溶解氧飽和度Cs（20）=9.17mg/L，Cs（24）=8.41mg/L；Csm（T）—設計水溫T℃時好氧反應池中平均溶解氧的飽和度，mg／L；空氣擴散器出口處絕對壓力pbpb=p0+9.8×103×淹沒水深=1.013×105+9.8×103×3.80=1.39×105Pa空氣離開好氧池時氧的百分比：Ot===17.54%Csm（24）=Cs（24）（+）=8.41×（+）=9.15mg/LT—設計污水溫度，本設計T=24℃考慮；CL—好氧反應池中溶解氧濃度，取2mg／L；ρ—氣壓調(diào)整系數(shù)，ρ=，本工程所在地區(qū)大氣壓為P=723×133=0.962×105Pa考慮，故此ρ=0.900；α—污水傳氧速率與清水傳氧速率之比，一般為0.8—0.85，本設計取α=0.82；β—污水中飽和溶解氧與清水中飽和溶解氧之比，一般為0.9—0.97，本設計取β=0.95；標準需氧量SOR：SOR==37576.17kgO2/d=1565.68kgO2/h最大時需氧量SORmax=1.4SOP=1.4×1565.68=2363.93kgO2/h好氧反應池平均時供氣量Gs：Gs===626269.44.m3/d=26094.56m3/h=434.9m3/min最大時供氣量Gsmax=1.4GS=36523m3/h=10.15m3/s=608.86m3/min單池供氣量：Gs單===6438m3/h=1.79m3/s所需空氣壓力p（相對壓力）：P=h1+h2+h3+h4+Δh式中h1—供風管道沿程阻力，取h1=0.1m；h2—供風管道局部阻力,0.1；h3—曝氣器淹沒水頭，h3=3.8m；h4—曝氣器阻力，取為0.4m；Δh—富余水頭，一般Δh=0.003～0.005MPa，取Δh=0.5m。P=h1+h2+h3+h4+Δh=0.1+0.1+3.8+0.4+0.5=4.9m曝氣器數(shù)量（以單組池計）：單池標準需氧量SOR單：SOR單===590.75kgO2/h按供氧能力計算所需曝氣器數(shù)量采用微孔曝氣器，參照有關(guān)手冊，工作水深3.8m，在供風量1～3m2/(h·個）時，曝氣器氧利用率EA＝20%，服務面積0.3～0.75m2,充氧能力qc=0.14kgO2/(h·個）。則：n=式中n—按供養(yǎng)能力所需曝氣器個數(shù)，個；qc=曝氣器標準狀態(tài)下，與好養(yǎng)反應池工作條件接近時的供養(yǎng)能能力，kgO2/(h?個)。采用微孔曝氣器，參照有關(guān)手冊，工作水深3.8m，在供風量1～3m2/(h·個）時，曝氣器氧利用率EA＝20%，服務面積0.3～0.75m2,充氧能力qc=0.14kgO2/(h·個）。=4220個以微孔曝氣器服務面積進行校核：f通風管道計算供風干管采用環(huán)狀布置。流量Qs=1/4Gs=0.25×36523=9130.75(m3/h)=2.54(m流速取v=10m/s；管徑取干管管徑為DN500mm。單側(cè)供氣（向單側(cè)廊道供氣）支管Q流速v=10m/s；管徑取單側(cè)供氣支管管徑DN350。雙側(cè)供氣支管Q流速v=10m/s；管徑取雙側(cè)供氣支管管徑DN500。厭氧池設備選擇（一旦組反應池計算）厭氧池設導流墻，將厭氧池分成3格，每格內(nèi)設有攪拌機1臺，所需功率按5W/m3池容計算。厭氧池有效容積V厭=41×7.5×4.0=1230m混合全池污水所需功率為5×1230=6150（缺氧池設備選擇缺氧池設備選擇與厭氧池設計相同，缺氧池池所需功率為。污泥回流設備污泥回流比為R=100%；污泥回流量QR=RQ=1×68742=68742m3/d=2864.25m3/h設回流污泥泵房1座，內(nèi)設3臺潛污泵（2用1備）；單臺流量水泵揚程根據(jù)厭氧池和二沉池高差確定。詳加污水廠的高程布置。混合液回流設備混合液回流泵混合液回流比為R內(nèi)=300%；混合液回流量QR=R內(nèi)Q=3×68742=206226m3/d=8592.75m3/h設回流污泥泵房1座，內(nèi)設3臺潛污泵（2用1備）；單臺流量混合液回流管?；亓骰旌弦河谐鏊亓亓髦粱旌弦夯亓鞅梅浚疂撐郾锰嵘笏椭寥毖醵问锥?。混合液回流管段設計流量Q泵房進水管采用v=0.8m/s；管道過水斷面A

管徑取管徑DN1000校核管道流速v=0.70m/s泵房壓力出水總管設計流量Q7=Q6=0.597m設計流量采用1.4m/s；管道過水斷面A

管徑管徑取DN800。設備房的設計尺寸：鼓風機房設計尺寸為L×配電室設計尺寸為 L二沉池的設計計算本設計采用中心進水，周邊出水的輻流式沉淀池，設置4座，每座沉淀池設計流量為Q=0.301m3/s。沉淀池面積式中F—沉淀部分有效面積（m2）； Q—設計流量（m3/s）；qb—表面負荷，m3/（m2·h），一般采用0.5~1.5m3/（m2·h），本設計采用1.2m3/（m2·h）。沉淀池直徑為D===33.91m設計取二沉池的直徑為D=36m，實際F值為1017.36m2校核固體負荷G式中Q—污水平均流量（m3/hX—混合液中懸浮固體濃度kgn—沉淀池個數(shù)。G符合要求。沉淀池有效水深h2=qb×t式中h2—沉淀池的有效水深（m）；t—沉淀時間（h），一般采用1.5~3.0h，本設計取沉淀時間取t=2.5h，h2=1.2×2.5=3m徑深比D符合（6~12）的要求。污泥部分所需容積設計采用周邊傳動的刮泥機排泥，為防止磷在池中發(fā)生厭氧釋放，故貯泥時間采用2h。式中Q—污水平均流量（m3/s）；R—污泥回流比（%）；X— 曝氣池污泥濃度（mg/L）；Xr—二沉池排泥濃度（mg/L）。本設計中平均流量為Q=0.796m3/s；XX式中SVI—污泥容積指數(shù)，一般采用70~150；r—系數(shù)，一般采用1.2.設計中取SVI=100XX污泥區(qū)總高度H=h1+h2+h3+h4+h5+h6式中H—沉淀池總高度（m）;h1—沉淀池超高（m），一般采用0.3~0.5m；h2—沉淀池有效水深（m）；h3—沉淀池緩沖層高度（m），一般采用0.3m；h4—污泥區(qū)垂直段的高度（m）；h5—沉淀池底部圓錐體高度（m）；h6—污泥斗高度（m）。設計中取超高h1=0.3m，h3=0.3m，h2=3.0m根據(jù)污泥池部分容積過大以及二沉池污泥的特點，采用機械掛吸泥機連續(xù)排泥，池底徑向坡度為0.05，污泥斗底部直徑D2=2m，上部直徑D1=3.0m，傾角為60o。圓錐體高度h圓錐體體積VV=3429.23污泥斗的高度h=污泥斗體積V

=

=4.33m3污泥區(qū)垂直段的高度h=0.45mH=h1+h2+h3+h4+h5+h6=0.3+3.0+0.3+0.83+0.45+0.87=5.75m進水管的計算Q1=Q+RQ0式中Q1—進水管設計流量，mQ—單池設計流量m3R—污泥回流比，%；Q0—單池污水平均流量m3設計中單池設計流量為Q=0.301m3/s，單池污水平均流量Q0Q1=0.301+1×0.796/4=0.500m3/s設計流速為v=0.9m/sA管徑D3===0.81m取進水管管徑D3=800mm進水總管設計流量為Q=2m2/s，管徑為DN=1600出水管管徑出水管管徑D4=1300mmv符合要求。進水豎井計算進水豎井直徑采用D5=1.6m；進水豎井采用多孔配水，配水口尺寸a×b流速v符合要求?？拙鄉(xiāng)穩(wěn)流筒計算筒中流速v=0.02~0.03m/s，設計中取v=0.02m/s。穩(wěn)流筒過流面積f穩(wěn)流筒直徑D=109.90+102.13=212.00m配水井中心管直徑D式中D2—配水井中心管直徑（m）；v2—中心管內(nèi)污水流速（m/s）；Q—設計流量（m3/s）。設計中v2=0.9m/s，Q=2.0m3/sD配水井直徑D式中D3—配水井中心管直徑（m）；v3—中心管內(nèi)污水流速（m/s）；設計中取v3=0.3（m/s）。D集水井直徑D式中D3—配水井中心管直徑（m）；v3—中心管內(nèi)污水流速（m/s）；設計中取v3=0.3（m/s）。D總出水管管徑取出水管管徑DN=1300mm，v=0.90m/s。刮泥設備采用ZBG-34型周邊傳動刮泥機2臺，一用一備，臂徑為38m，功率2.0kw。周圖5-3輻流沉淀池計算簡圖污水的深度處理機械混合池計算采用槳板式機械混合池4座，則單池的設計流量為Q=0.301m3/s。設計計算混合池有效容積W=式中W—有效容積（m3）；T—混合時間（min）；Q—處理水量（m3/h）；n—池子個數(shù)，個。設計中取Q=m3/d=4334.4m3/h=1.204m3/s；T=0.5min；n=2個,則W==18.06m3混合池的水深H1=4W/π式中H1—混合池的有效水深，m；D—混合池的有效直徑，m；本設計取直徑D=2.6m。H1=4H1=4×18.06取超高為0.3m，則池總高H=H1+0.40=3.8m；攪拌直徑D0=D=1.73m，設計中取1.80m。攪拌器寬度B=0.1D=0.26m，設計中取0.30m。攪拌器層數(shù)H:D=1.3≤(1.2~1.3)設計中取1層。攪拌器頁數(shù)：Z=4；攪拌器距池底高度：0.75D0=1.35m攪拌池轉(zhuǎn)速n0=式中n0—攪拌器轉(zhuǎn)速（r/min）；v—攪拌器外緣速度(m/s)；D0—攪拌器直徑（m）。設計中取v=3m/s，D0=1.8m,則n0==31.84r/min攪拌器角速度ω=式中v—攪拌器外緣速度(m/s)；D0—攪拌器直徑（m）；軸功率N2=式中c—阻力系數(shù)，0.2至0.5；ρ—水的密度（kg/m3）；ω—攪拌器角速度（rad/s）；Z—攪拌器頁數(shù)；B—攪拌器層數(shù)；R0—攪拌器半徑；g—重力加速度（m/s2）。設計中取c=0.4，Z=4,B=1層，R0=0.9m,則N2===9.74kw軸功率N1=式中μ—水的動力黏度（Pa·s）；W—混凝池容積（m3）；G—速度梯度（s-1），一般采用500至1000s-1。設計中G=720s-1N1===9.7kw,滿足要求。電動機功率N3=式中∑ηn—傳動機械效率。設計中取∑ηn=0.85,則N3===11.46kw計算簡圖如下圖示圖6-1機械混合池計算簡圖機械混合池這在室內(nèi)，與儲藥間等合建，設計尺寸為L×V型濾池設計計算設計參數(shù)選取設計水量Q=104025.6m3/d，慮速v=10m/h；過濾周期48h濾層水頭損失：沖洗前的濾層水頭損失采用1.8m第一步氣沖沖洗強度=15L/(s·m2)，氣沖時間=3min第二步氣、水同時反沖=15L/(s·m2)，=4L/(s·m2)=4min第三步水沖強度=5L/(s.m2)，=5min沖洗時間t=12min；沖洗周期T=48h反沖橫掃強度1.8L/(s·m2)，濾池采用單層加厚均質(zhì)石英砂濾料，粒徑0.96~1.35mm，不均勻系數(shù)1.2~1.