靜鉆根植樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)程附錄C靜鉆根植樁檢驗(yàn)批質(zhì)量驗(yàn)收記錄表表C.0.1靜鉆根植樁檢驗(yàn)批質(zhì)量驗(yàn)收記錄表單位工程名稱分部工程名稱分項(xiàng)工程名稱施工單位項(xiàng)目負(fù)責(zé)人檢驗(yàn)批容量分包單位分包單位項(xiàng)目負(fù)責(zé)人檢驗(yàn)批部位施工依據(jù)驗(yàn)收依據(jù)驗(yàn)收項(xiàng)目設(shè)計(jì)要求及規(guī)范規(guī)定最小/實(shí)際抽檢數(shù)量檢查記錄檢查結(jié)果單位數(shù)值主控項(xiàng)目1水泥質(zhì)量合格2植入樁性能合格3樁身完整性按基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范4樁位偏差mm符合本規(guī)程規(guī)定5承載力按基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范一般項(xiàng)目1預(yù)制樁外觀質(zhì)量、尺寸偏差見(jiàn)本規(guī)程附錄C、D2鉆孔深度mm+30003鉆孔直徑mm+2004擴(kuò)底直徑mm+5005擴(kuò)底高度mm+15006電焊接樁上、下端部錯(cuò)口mm≤3節(jié)點(diǎn)彎曲矢高mm＜1/1000焊縫咬邊深度mm≤0.5焊縫加強(qiáng)層高度mm2焊縫加強(qiáng)層寬度mm2外觀質(zhì)量無(wú)氣泡、無(wú)焊瘤焊接后停歇時(shí)間min5機(jī)械連接連接外觀質(zhì)量符合相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)要求其他技術(shù)要求7樁垂直度＜0.5%8樁頂標(biāo)高mm±509樁端、樁周水泥漿水灰比符合設(shè)計(jì)要求10水泥漿用量正偏差不限-2%11樁端水泥漿試塊強(qiáng)度≧20MPa施工單位檢查結(jié)果項(xiàng)目專業(yè)項(xiàng)目專業(yè)質(zhì)量質(zhì)量檢查員：（技術(shù)）負(fù)責(zé)人：年月日監(jiān)理單位驗(yàn)收結(jié)論專業(yè)監(jiān)理工程師：年月日

附錄D樁端水泥漿抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)用試塊制作方法D.0.1適用范圍本附錄適用于樁端水泥漿試塊的取樣、制作。D.0.2樁端水泥漿的取樣樁端水泥漿輸送約50%時(shí)，從水泥漿攪拌機(jī)出口處接取試樣，取樣量不得小于1.8L。D.0.3使用器具1取樣器具塑料袋：直徑50mm、長(zhǎng)540mm、厚0.05mm；漏斗：直徑100mm；塑料桶：容量10L-15L。2試驗(yàn)用器具金剛石切割機(jī)、打磨機(jī)、抗壓試驗(yàn)機(jī)。D.0.4試塊制作1試塊數(shù)量：同條件試驗(yàn)試塊3個(gè)。2試塊尺寸：直徑約50mm、高度約50mm的圓柱體試塊。3試塊制作將水泥漿用漏斗注入塑料袋，高度不得低于300mm；為防止水泥漿離析，邊攪拌邊取樣。在塑料袋上標(biāo)注項(xiàng)目名稱、制作日期等，懸掛養(yǎng)護(hù)3-5日，硬化后放入標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室養(yǎng)護(hù)。至28d齡期后，切取試塊，對(duì)試塊的端面進(jìn)行找平處理，在找平過(guò)程中應(yīng)防止試塊表面干燥。靜鉆根植樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)程條文說(shuō)明目次1總則·························································································································543基本規(guī)定···················································································································555設(shè)計(jì)·······················································································································575.1一般規(guī)定·········································································································575.2樁基構(gòu)造·········································································································595.3抗壓樁設(shè)計(jì)······································································································605.4抗拔樁設(shè)計(jì)······································································································645.5水平受荷樁設(shè)計(jì)································································································656施工·······················································································································676.1一般規(guī)定·········································································································676.2主要機(jī)具設(shè)備··································································································676.3施工準(zhǔn)備········································································································686.4成樁工藝········································································································687承臺(tái)施工················································································································728檢測(cè)與驗(yàn)收·············································································································738.3施工過(guò)程檢測(cè)·································································································738.4施工后檢測(cè)··································································································731總則1.0.1靜鉆根植樁是采用專用單軸鉆機(jī)進(jìn)行鉆孔、擴(kuò)底，注入樁端和樁周水泥漿后，將預(yù)制樁植入已成孔內(nèi)形成的基樁。為使靜鉆根植樁基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)、施工和檢驗(yàn)規(guī)范化，做到安全可靠、技術(shù)先進(jìn)、經(jīng)濟(jì)合理、確保質(zhì)量及保護(hù)環(huán)境，制定本規(guī)程。1.0.2本條文明確了本規(guī)程適用的行業(yè)和區(qū)域抗震設(shè)防烈度的要求。當(dāng)上節(jié)樁配置復(fù)合配筋先張法預(yù)應(yīng)力混凝土管樁（PRHC）時(shí)，樁身抗彎剪性能及延性顯著增強(qiáng)，可提高建筑物在地震荷載作用下的安全性；在日本用于建筑物及橋梁等的預(yù)制樁基礎(chǔ)的上節(jié)樁均普遍采用PRHC樁，取得了良好的抗震效果，故在我國(guó)各地區(qū)使用本規(guī)程時(shí)，在上節(jié)樁配置復(fù)合配筋先張法預(yù)應(yīng)力混凝土管樁的情況下，可用于8度設(shè)防區(qū)域。對(duì)用于鐵路、公路、港口、水利、電力等工程的靜鉆根植樁基礎(chǔ)，也可參考本規(guī)程使用，但尚應(yīng)符合國(guó)家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。3基本規(guī)定3.0.1本條明確了靜鉆根植樁適用的地層。根據(jù)目前靜鉆根植樁施工設(shè)備條件以及工程經(jīng)驗(yàn)，在本條提及的土層或巖層中均能夠保證良好的成孔質(zhì)量。對(duì)于雜填土地層，施工前需清除地下障礙物；在無(wú)工程經(jīng)驗(yàn)及特殊地區(qū)，宜通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)確定靜鉆根植樁的適用性。為保證沉樁的順利，一般情況下，對(duì)需穿越或作為持力層的碎石類，最大粒徑不宜大于20cm。靜鉆根植樁在施工過(guò)程中，通過(guò)鉆孔過(guò)程將土體切削并攪拌成可流動(dòng)狀態(tài)，植樁過(guò)程中植入樁依靠樁的重力沉入孔內(nèi)，可流動(dòng)狀態(tài)的土體從孔口溢出，施工過(guò)程不會(huì)對(duì)周圍土體產(chǎn)生擾動(dòng)。溢出的可流動(dòng)土體體積約為同等承載力條件下鉆孔灌注樁泥漿排放量的三分之一，采取固化措施后可運(yùn)至其他場(chǎng)地進(jìn)行再利用。此外，靜鉆根植樁的施工設(shè)備具有較大的扭矩，對(duì)地質(zhì)較復(fù)雜的情況具有良好的適應(yīng)性。因此，對(duì)于存在下列情況之一的工程，可優(yōu)先采用靜鉆根植樁：（1）地基中夾層多，存在軟硬變化較大的土層或風(fēng)化不均的巖層；（2）場(chǎng)地臨近有建（構(gòu)）筑物或地下管線等，需控制擠土效應(yīng)；（3）周邊環(huán)境對(duì)泥漿排放限制較嚴(yán)格；3.0.3植入樁的樁身被水泥土包裹，該水泥土層能夠延遲各種腐蝕介質(zhì)對(duì)預(yù)制樁的腐蝕作用，提高樁身的耐久性。國(guó)家建筑標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)圖集《建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范應(yīng)用圖示》（13SG108-1）中第6.12條規(guī)定“在腐蝕性等級(jí)為中、強(qiáng)腐蝕時(shí)，建議可采用靜鉆根植法施工的預(yù)制樁”。（1）在中腐蝕環(huán)境下，由于植入樁的鋼筋內(nèi)外保護(hù)層厚度均不小于40mm，樁身混凝土抗?jié)B等級(jí)不小于P10，符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)規(guī)范》GB/T50476的相關(guān)規(guī)定；在硫酸鹽中腐蝕環(huán)境下，必要時(shí)樁身混凝土也可采用抗硫酸鹽水泥，或摻加礦物摻合料等。（2）由于植入樁的樁身混凝土一般為設(shè)計(jì)強(qiáng)度80MPa及以上的高強(qiáng)離心混凝土，混凝土的水膠比通常低于0.32，大量試驗(yàn)數(shù)據(jù)表明其樁身混凝土均能夠滿足相關(guān)規(guī)范中對(duì)強(qiáng)腐蝕環(huán)境下預(yù)制樁的耐久性控制指標(biāo)要求（表1）。靜鉆根植樁的植樁過(guò)程不會(huì)對(duì)樁身產(chǎn)生不良影響，能夠確?；炷聊途眯缘陌l(fā)揮。表1預(yù)制樁耐久性控制指標(biāo)環(huán)境等級(jí)混凝土電通量（庫(kù)侖）氯離子擴(kuò)散系數(shù)（10-12m2/s）（RCM法）抗硫酸鹽等級(jí)抗?jié)B等級(jí)Ⅲ-C≤1000≤5.0——≥P10Ⅲ-D≤800≤4.0——Ⅴ-C≤1000≤5.0KS120Ⅴ-D≤800≤4.0KS150Ⅱ-C，Ⅱ-D，Ⅳ-C≤1000≤3.0——Ⅱ-E，Ⅳ-D≤800≤3.0——Ⅳ-E，Ⅴ-E≤600≤2.0>KS150注：表中環(huán)境等級(jí)為現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)規(guī)范》GB/T50476中規(guī)定的作用等級(jí)。（3）靜鉆根植樁的沉樁過(guò)程能夠保證樁身防腐蝕涂層的完整性。在強(qiáng)腐蝕的環(huán)境下，對(duì)處于干濕交替環(huán)境的樁身表面應(yīng)涂刷防腐蝕涂層。接頭等接樁用鋼制部件涂防腐蝕涂層或增加焊縫厚度確保焊縫腐蝕余量不小于2mm。（4）地基中水、土具有中、強(qiáng)腐蝕性時(shí)，樁承臺(tái)的埋深不宜小于2.5m，當(dāng)承臺(tái)埋深小于2.5m時(shí)，樁身處于2.5m以上的部位宜加強(qiáng)防護(hù)，可在預(yù)制樁表面涂刷防腐蝕涂層。（5）在具有中、強(qiáng)腐蝕性的土層中施工時(shí)，樁周水泥漿的水灰比宜適當(dāng)減小，樁周水泥漿注入體積宜適當(dāng)增加。5設(shè)計(jì)5.1一般規(guī)定5.1.2樁基應(yīng)同時(shí)按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算。按承載能力極限狀態(tài)進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算的內(nèi)容包括：樁基豎向承載力計(jì)算、樁基水平承載力計(jì)算以及樁基承臺(tái)的截面和配筋設(shè)計(jì)計(jì)算。按正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算的內(nèi)容包括：樁基最終沉降量計(jì)算、有特殊要求的基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)的變形計(jì)算以及裂縫控制計(jì)算。現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94取消了關(guān)于樁的長(zhǎng)徑比的控制要求，靜鉆根植樁為非擠土樁，沉樁工藝與鉆孔灌注樁類似，且樁芯內(nèi)都有固結(jié)水泥土，故不進(jìn)行長(zhǎng)徑比限制，長(zhǎng)徑比限制一般是針對(duì)擠土樁。5.1.5PHC樁按有效預(yù)壓應(yīng)力值進(jìn)行型號(hào)劃分時(shí)，應(yīng)滿足《先張法預(yù)應(yīng)力混凝土管樁》GB13476的相關(guān)規(guī)定；PHDC樁按有效預(yù)壓應(yīng)力值進(jìn)行型號(hào)劃分時(shí)，應(yīng)滿足《先張法預(yù)應(yīng)力離心混凝土異型樁》GB31039的相關(guān)規(guī)定。當(dāng)樁端擴(kuò)底時(shí)，最下節(jié)樁采用PHDC樁，可發(fā)揮竹節(jié)與水泥土的嵌固作用，使預(yù)制樁與樁端擴(kuò)底部位共同工作，有效提高樁端抗壓及抗拔性能。非擴(kuò)底時(shí)，也可根據(jù)需要選用其他樁型；上節(jié)樁及中段樁可根據(jù)抗壓、抗拔、水平承載力的需求進(jìn)行選配，抗壓時(shí)上節(jié)樁、中段樁可配置PHC樁或PRHC樁，抗拔、受水平荷載作用時(shí)，上節(jié)樁宜采用PRHC樁。同時(shí)，PHC、PRHC、PHDC組合使用時(shí)，宜根據(jù)荷載傳遞規(guī)律考慮側(cè)摩阻力對(duì)樁身軸力的遞減作用，進(jìn)行合理配樁。PRHC樁通過(guò)增配非預(yù)應(yīng)力主筋，提高了樁身配筋率，增強(qiáng)了樁身抗彎承載力，改善了樁身延性，在受水平荷載作用時(shí)，上節(jié)樁宜優(yōu)先選用。對(duì)PHDC樁的A型樁以及PHC樁的A型樁，因有效預(yù)壓應(yīng)力較低，配筋率較低，抗彎和抗剪承載力低，且延性差容易出現(xiàn)脆性破壞現(xiàn)象，承受水平荷載作用時(shí)不應(yīng)選用。5.1.6本條對(duì)靜鉆根植樁的最小樁間距做出規(guī)定。靜鉆根植樁用于市政工程時(shí)，可取直徑與靜鉆根植樁鉆孔直徑相同的非擠土灌注樁的最小樁間距，同時(shí)擴(kuò)底端凈距應(yīng)滿足相關(guān)規(guī)范的要求。5.1.7樁端持力層是影響靜鉆根植樁承載力發(fā)揮的重要因素，它不僅決定樁端阻力而且也影響側(cè)摩阻力的發(fā)揮，因此選擇合適的土層作為持力層至關(guān)重要。同時(shí)，樁端進(jìn)入持力層應(yīng)達(dá)到合理的深度，適當(dāng)提高進(jìn)入持力層的深度可以提高樁端承載力。此外，進(jìn)入持力層的深度除考慮有利于承載力的發(fā)揮外，尚應(yīng)考慮成樁的可行性和施工難度。對(duì)于嵌巖樁，嵌巖深度應(yīng)綜合荷載、上覆土層、基巖、樁徑、樁長(zhǎng)等因素確定。5.1.8為靜鉆根植樁單樁承載力取值提供依據(jù)的靜載荷試驗(yàn)宜加載至破壞或樁頂沉降量達(dá)到變形控制要求。靜鉆根植樁承載力的發(fā)揮與樁端擴(kuò)底水泥土、樁周水泥土的強(qiáng)度具有較高的相關(guān)性，根據(jù)一般經(jīng)驗(yàn)，水泥土的強(qiáng)度發(fā)揮需較長(zhǎng)時(shí)間，一般以90d齡期作為其強(qiáng)度判斷的標(biāo)準(zhǔn)齡期。對(duì)于靜鉆根植樁，以不小于28d進(jìn)行靜載荷試驗(yàn)確定單樁承載力偏于安全，在條件具備時(shí)可適當(dāng)延長(zhǎng)試驗(yàn)休止時(shí)間。5.1.10關(guān)于樁身彈性壓縮量：當(dāng)進(jìn)行樁身應(yīng)變或位移測(cè)試是已知的；缺乏測(cè)試數(shù)據(jù)時(shí)，可假設(shè)樁身軸力沿樁長(zhǎng)倒梯形分布進(jìn)行估算，或忽略端承力按倒三角形保守估算，計(jì)算公式為QL2EA大量工程實(shí)例表明，當(dāng)沉降量達(dá)到樁徑的10%時(shí)，才出現(xiàn)極限荷載，黏性土中端阻充分發(fā)揮所需的樁端位移為樁徑的4%~5%，砂土中至少需達(dá)到15%。靜鉆根植樁試樁Q-s曲線多呈緩變型，符合擴(kuò)底樁的Q-s曲線特性。當(dāng)樁長(zhǎng)超過(guò)40m且樁頂沉降量為40mm時(shí)，實(shí)際樁端變形量仍較小，樁端承載力尚未有效發(fā)揮，若以40mm樁頂沉降量作為極限承載力的判定標(biāo)準(zhǔn)則不夠合理。表2、表3給出了鉆孔灌注樁和靜鉆根植樁作為摩擦樁考慮時(shí)，在相應(yīng)樁頂荷載作用下的樁身壓縮量計(jì)算值。表2鉆孔灌注樁樁身彈性壓縮量樁徑（mm）樁長(zhǎng)（m）長(zhǎng)徑比混凝土強(qiáng)度等級(jí)樁身壓縮系數(shù)樁截面面積（mm2）彈性模量（N/mm2）樁頂荷載（kN）樁身壓縮量(mm）7004057C400.53848453250060009.598004050C400.55026553250080009.797005071C400.538484532500600011.998005063C400.550265532500800012.247006086C400.538484532500600014.398006075C400.550265532500800014.69表3靜鉆根植樁樁身彈性壓縮量樁徑（mm）壁厚（mm）樁長(zhǎng)（m）長(zhǎng)徑比混凝土強(qiáng)度等級(jí)樁身壓縮系數(shù)樁截面面積（mm2）彈性模量（N/mm2）樁頂荷載（kN）樁身壓縮量(mm）5001254080C800.514726238000600021.446001304067C800.519195138000800021.9450012550100C800.514726238000600026.816001305083C800.519195138000800027.4250012560120C800.514726238000600032.1760013060100C800.519195138000800032.90表3中靜鉆根植樁樁身壓縮量按截面積最大的最上節(jié)樁的樁身截面積計(jì)算得到。因植入樁下部的PHDC樁的截面積小于最上節(jié)樁，故表3中列出的數(shù)據(jù)偏小。根據(jù)表2和表3數(shù)據(jù)，當(dāng)樁長(zhǎng)為60m時(shí)，在同為6000kN的樁頂荷載作用下，直徑500mm的靜鉆根植樁的樁身壓縮量比直徑700mm的鉆孔灌注樁多約18mm，達(dá)到32.17mm；在同為8000kN的樁頂荷載作用下，直徑600mm靜鉆根植樁的樁身壓縮量比直徑800mm的鉆孔灌注樁亦多約18mm，達(dá)到32.90mm。靜鉆根植樁通過(guò)樁端擴(kuò)底可提高端部承載力，實(shí)際應(yīng)按端承摩擦樁考慮，若端阻比取30%，則表3中的樁身壓縮系數(shù)可按0.65取值，在相同樁頂荷載作用下，當(dāng)樁長(zhǎng)、樁徑、壁厚、樁身強(qiáng)度和樁周土層條件相同時(shí)，樁身彈性壓縮量比摩擦樁大30%。對(duì)樁長(zhǎng)較長(zhǎng)且Q-s曲線呈緩變型的靜鉆根植樁，在樁頂荷載較大時(shí)，僅樁身彈性壓縮量就有可能超過(guò)40mm。故對(duì)樁長(zhǎng)超過(guò)40m且Q-s曲線為緩變型時(shí)，確定單樁豎向抗壓極限承載力應(yīng)適當(dāng)考慮樁身彈性壓縮量進(jìn)行綜合判斷。因植入樁樁身橫截面面積從上向下存在一定變化，一般最上節(jié)樁的截面積最大。本條中規(guī)定計(jì)算樁身壓縮時(shí)取最上節(jié)樁的橫截面積，樁身壓縮量計(jì)算值較實(shí)際偏小，是偏于安全的。5.1.15本條對(duì)樁端水泥漿和樁周水泥漿的水灰比和用量進(jìn)行規(guī)定。樁端水泥漿是注入樁端擴(kuò)底部位或非擴(kuò)底時(shí)的樁端一定范圍內(nèi)，固化后與植入樁共同工作的水泥漿；樁周水泥漿是注入已成孔的非樁端部位，從而對(duì)原該部位土體起加強(qiáng)作用的水泥漿。1樁端水泥漿水灰比宜取為0.5~0.7，隨著施工經(jīng)驗(yàn)和施工數(shù)據(jù)的積累，可根據(jù)樁端土土性確定樁端水泥漿的水灰比，水灰比宜控制為0.5~0.9。當(dāng)樁端水泥漿水灰比按0.6取用時(shí)，每立方米水泥漿中含水泥1090kg。日本根據(jù)樁端持力層的標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)平均值來(lái)確定樁端水泥漿的配合比，可按表4進(jìn)行取值：表4樁端水泥漿配比（按N值確定）樁端持力層標(biāo)貫擊數(shù)平均值水灰比≤20≤0.920<≤40≤0.7＞40≤0.5根據(jù)現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《高層建筑巖土工程勘察規(guī)程》JGJ72-2004中附錄D用標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)成果估算單樁豎向極限承載力提供的數(shù)據(jù)，當(dāng)對(duì)持力層僅提供端阻力參數(shù)時(shí)，樁端水泥漿水灰比可按表5取值：表5樁端水泥漿配比（按確定）樁端土承載力特征值(kPa)水灰比≤2000≤0.92000<≤4000≤0.7＞4000≤0.52樁周水泥漿水灰比宜取為0.9~1.2，隨著施工經(jīng)驗(yàn)的和施工數(shù)據(jù)的積累，可根據(jù)樁周土性情況確定樁周水泥漿的水灰比，水灰比可控制為0.9~1.5。樁周水泥漿水泥漿水灰比按1.0取用時(shí)，每立方米水泥漿中含水泥760kg。為保證樁周、樁端的水泥漿的均勻性，樁周、樁端水泥漿的拌制和注入應(yīng)通過(guò)自動(dòng)化水泥攪拌系統(tǒng)完成；在注入水泥漿時(shí)，鉆桿應(yīng)上下往復(fù)攪拌。樁端、樁周水泥漿用量應(yīng)通過(guò)管理裝置在注漿過(guò)程中控制。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)靜載試驗(yàn)的結(jié)果及鉆芯取樣結(jié)果，在保證注漿量和注漿均勻性時(shí)，樁端、樁周水泥漿與樁身連接密實(shí)。5.2樁基構(gòu)造5.2.1根據(jù)現(xiàn)有靜鉆根植樁工程經(jīng)驗(yàn)，鉆孔直徑宜比PHDC樁的節(jié)外徑大100mm。5.2.2擴(kuò)底是靜鉆根植樁提高承載能力的重要措施，當(dāng)持力層為較硬土層或全、強(qiáng)風(fēng)化巖時(shí)，宜進(jìn)行樁端擴(kuò)底；當(dāng)持力層為極軟中風(fēng)化巖時(shí)，可進(jìn)行擴(kuò)底。5.2.3擴(kuò)底尺寸可根據(jù)工程需要和持力層土性確定；在現(xiàn)階段，擴(kuò)底直徑為鉆孔直徑的1.6倍時(shí)能夠保證樁端水泥土均勻性并滿足承載力要求。為使PHDC樁與擴(kuò)大頭水泥土有效嵌固而共同發(fā)揮承載作用，PHDC樁進(jìn)入擴(kuò)底部位的長(zhǎng)度不宜小于1.5m；植入樁樁端宜與擴(kuò)底部位的底部在同一平面位置，根據(jù)土性條件不同可允許植入樁樁端稍高于擴(kuò)底部位的底部，但一般不得大于1000mm。進(jìn)行樁身承載力計(jì)算時(shí)，植入樁底部至擴(kuò)底部位底部的長(zhǎng)度不計(jì)入樁身長(zhǎng)度。此外，因擴(kuò)底部位固化后與PHDC樁形成共同受力的整體，故樁端與持力層接觸面積取擴(kuò)底部位截面積，孔底處預(yù)制樁的樁端截面面積的大小不會(huì)影響樁端承載力。5.2.4預(yù)制樁采用預(yù)拼接工藝或機(jī)械連接技術(shù)可保證接頭質(zhì)量的穩(wěn)定可靠，同時(shí)沉樁時(shí)樁身主要依靠自重沉入樁孔中，預(yù)制樁及接頭皆不會(huì)受到損傷；考慮到以上因素，靜鉆根植樁的接頭數(shù)量在錘擊、靜壓法施工預(yù)制樁對(duì)接頭數(shù)量限制的基礎(chǔ)上適當(dāng)提高，本規(guī)程按不宜超過(guò)4個(gè)進(jìn)行控制。5.2.5承受水平荷載作用時(shí)，水平力作用影響范圍主要為較淺部位；本條文規(guī)定最上部的樁接頭應(yīng)位于樁頂以下不小于10m位置，目的在于通過(guò)構(gòu)造措施降低接頭對(duì)樁水平承載力性能的影響。5.2.6靜鉆根植樁抗拔時(shí)，為保證樁端板和樁身混凝土間的整體性，避免在上拔力作用下因端板抗剪性能不足而發(fā)生鐓頭處拉穿的現(xiàn)象，植入樁制造時(shí)應(yīng)在端板上焊接錨固鋼筋，錨入樁身混凝土內(nèi)，錨固長(zhǎng)度應(yīng)滿足相關(guān)規(guī)范的要求。5.3抗壓樁設(shè)計(jì)5.3.5單樁豎向抗壓承載力的計(jì)算方法參照了現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94的規(guī)定并借鑒了日本相關(guān)計(jì)算方法及有關(guān)規(guī)程。日本社團(tuán)法人混凝土預(yù)制樁建設(shè)技術(shù)協(xié)會(huì)《預(yù)制混凝土樁—基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)（建筑編）》（2009年5月）第2章設(shè)計(jì)手法中對(duì)預(yù)制樁的容許豎向承載力的計(jì)算方法規(guī)定如下：根據(jù)平成13年（2001年）國(guó)土交通省告示第1113號(hào)基礎(chǔ)樁容許承載力的確定方法，預(yù)制樁的長(zhǎng)期容許豎向承載力可按式1或式2計(jì)算。式1式2式中：——長(zhǎng)期容許豎向承載力；——單樁豎向靜載試驗(yàn)荷載；——基礎(chǔ)樁的端部容許應(yīng)力值；——基礎(chǔ)樁的端部有效斷面積；——極限側(cè)阻力。采用錘擊工法和注入水泥漿植入式工法的長(zhǎng)期容許豎向承載力計(jì)算公式見(jiàn)表6。表6日本規(guī)范長(zhǎng)期容許豎向承載力計(jì)算公式施工工法容許端部應(yīng)力值樁的端部條件側(cè)阻力的計(jì)算式1錘擊工法2水泥漿工法同上注：表中，為樁端部附近地基標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)的平均值，為樁周砂土的標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)的平均值，為樁周黏土的抗壓強(qiáng)度的平均值，為樁周砂土層的總厚度，為樁周黏性土層的總厚度。日本的相關(guān)計(jì)算公式中，與靜鉆根植樁技術(shù)基本等同的水泥漿工法的側(cè)阻力計(jì)算與錘擊工法相同，容許端部應(yīng)力值取值為錘擊工法的三分之二。因端阻力的發(fā)揮與樁端土性密切相關(guān)，本規(guī)程參照了日本相關(guān)規(guī)定，并結(jié)合實(shí)際試驗(yàn)數(shù)據(jù)，考慮了靜鉆根植樁的樁端結(jié)構(gòu)以及擴(kuò)底部位的尺寸效應(yīng)，將端阻力特征值按巖土工程勘察報(bào)告提供的混凝土預(yù)制樁參數(shù)根據(jù)樁端土性進(jìn)行折減。本條文中的計(jì)算方法，是將樁周水泥土作為對(duì)原樁周部位的水泥土的加強(qiáng)來(lái)考慮的，因成孔過(guò)程對(duì)該部位及周邊土體的擾動(dòng)小，可近似達(dá)到預(yù)制樁施工對(duì)周邊土體的加強(qiáng)作用。故計(jì)算側(cè)阻力時(shí)，樁周接觸面積按植入樁的樁身側(cè)面積計(jì)算，側(cè)摩阻力參數(shù)按巖土工程勘察報(bào)告提供的預(yù)制樁參數(shù)進(jìn)行取值。靜鉆根植樁已經(jīng)完成超過(guò)300根樁的靜載試驗(yàn)，通過(guò)驗(yàn)算和復(fù)核，承載力的估算結(jié)果與實(shí)驗(yàn)?zāi)軌蛭呛喜⒕哂幸欢ǖ陌踩珒?chǔ)備，部分?jǐn)?shù)據(jù)見(jiàn)表7。表7靜鉆根植樁豎向承載力試驗(yàn)值與估算值對(duì)比數(shù)據(jù)項(xiàng)目名稱樁長(zhǎng)（m）樁徑（mm）樁端持力層樁端承載力折減系數(shù)極限承載力估算值（kN）極限承載力實(shí)測(cè)值（或最大加載荷載）（kN）對(duì)應(yīng)沉降量（mm）極限承載力取值/極限承載力估算值浙東建材集團(tuán)工廠64650粉質(zhì)黏土0.56834810030.37>1.19寧波戚隘橋項(xiàng)目70650粉質(zhì)黏土0.58662950039.62>1.10寧波東部新城邱一安置小區(qū)59650粉質(zhì)黏土0.54954590038.8>1.1959650粉質(zhì)黏土0.54728550038.48>1.1659650粉質(zhì)黏土0.54876570038.13>1.17寧波太平貨柜鋼卷倉(cāng)庫(kù)26650含黏性土角礫0.553470400023.39>1.1526650含黏性土角礫0.553512400024.87>1.1426650含黏性土角礫0.553536400024.54>1.13寧波象山沃爾瑪商業(yè)廣場(chǎng)33650含黏性土礫砂0.555201612016.91>1.1836650含黏性土礫砂0.555435612014.22>1.1335650含黏性土礫砂0.555009560021.61>1.1233650含黏性土礫砂0.554721588013.81>1.2548800含黏性土礫砂0.5598611100037.89>1.1248800含黏性土礫砂0.55101031155032.01>1.1448800含黏性土礫砂0.55104031155018.96>1.17寧波中心73800粉質(zhì)黏土0.599161069740.00>1.0873800粉質(zhì)黏土0.597951063338.73>1.0973800粉質(zhì)黏土0.59632988140.00>1.03寧波長(zhǎng)豐安置房57550粉質(zhì)黏土0.55510580040.00>1.0557550粉質(zhì)黏土0.55494580040.00>1.0657550粉質(zhì)黏土0.55690638040.00>1.1257650粉質(zhì)黏土0.57108744440.00>1.0557650粉質(zhì)黏土0.57085748040.00>1.0657650粉質(zhì)黏土0.57019746740.00>1.06寧波軌道交通1號(hào)線二期工程64800圓礫0.6137311677343.61>1.2264800圓礫0.6134161677343.90>1.25杭州下沙天然氣樞紐工程64550全風(fēng)化巖0.56090620019.23>1.02臺(tái)州月湖小學(xué)60650黏土0.43450362014.57>1.0553550黏土0.42178230011.89>1.06浙能溫州電廠四期工程61650礫石0.67850825028.97>1.0561650礫石0.67795825030.69>1.0661800礫石0.699661100025.44>1.1061800礫石0.6100851100024.40>1.09初步設(shè)計(jì)中，對(duì)不擴(kuò)底嵌巖樁的承載力進(jìn)行計(jì)算時(shí)，考慮樁端水泥土的影響，嵌巖段側(cè)阻和端阻綜合系數(shù)參考現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94中的參數(shù)并在其基礎(chǔ)上乘以0.6的折減系數(shù)進(jìn)行取值。5.3.6錘擊、靜壓工法施工預(yù)制樁，在一定程度上會(huì)對(duì)樁身結(jié)構(gòu)造成宏觀或微觀的損傷，故在樁身受壓承載力設(shè)計(jì)值計(jì)算時(shí)，現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94中規(guī)定預(yù)應(yīng)力混凝土空心樁的成樁工藝系數(shù)取值為0.85，相關(guān)產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)圖集中該系數(shù)一般取0.7；現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94中規(guī)定，干作業(yè)非擠土灌注樁成樁工藝系數(shù)可取為0.9；對(duì)于靜鉆根植樁，沉樁過(guò)程中預(yù)制樁主要依靠自重植入預(yù)成孔中，對(duì)樁身無(wú)損傷且樁身垂直度偏差小，故考慮提高成樁工藝系數(shù)，按不大于0.90進(jìn)行取值。對(duì)強(qiáng)度等級(jí)為C80的混凝土，取35.90MPa；當(dāng)強(qiáng)度等級(jí)為C100時(shí)，取43.90MPa。表8給出了部分工程樁單樁極限承載力試驗(yàn)值和樁身抗壓極限承載力計(jì)算值（成樁工藝系數(shù)按0.9）的對(duì)比情況。對(duì)樁身承載力進(jìn)行驗(yàn)算時(shí)，宜結(jié)合豎向荷載傳遞規(guī)律，扣除需驗(yàn)算樁節(jié)的以上部位樁節(jié)的側(cè)摩阻力。表8單樁極限承載力試驗(yàn)值和樁身抗壓極限承載力計(jì)算值對(duì)比數(shù)據(jù)項(xiàng)目名稱樁長(zhǎng)（m）樁徑/壁厚（mm）樁端持力層樁身抗壓極限承載力計(jì)算值（kN)極限承載力實(shí)測(cè)值（或最大加載荷載）（kN)對(duì)應(yīng)沉降量（mm）極限承載力實(shí)測(cè)值/樁身極限承載力計(jì)算值（）Q-s曲線形態(tài)寧波戚隘橋項(xiàng)目70600/130粉質(zhì)黏土9188950039.621.03緩變型70600/130粉質(zhì)黏土9188950069.931.03緩變型寧波軌道交通1號(hào)線二期試驗(yàn)項(xiàng)目64800/130卵石130971677343.611.28緩變型64800/130卵石130971677343.901.28緩變型寧波新材料科技城A區(qū)64600/130細(xì)砂91881200033.931.30緩變型65800/130細(xì)砂130971400036.861.07緩變型5.3.7本條說(shuō)明靜鉆根植樁竹節(jié)樁端的受力機(jī)理。圖1所示為靜鉆根植樁受壓時(shí)單樁的承載力示意圖。竹節(jié)樁由于有多個(gè)外擴(kuò)竹節(jié)的存在，其受力狀態(tài)發(fā)生了明顯的變化，樁的受力除了樁端阻力qp和樁身側(cè)摩阻力qs外，還有各竹節(jié)的環(huán)端面阻力，即節(jié)端阻力qpa作用；根據(jù)靜鉆根植樁技術(shù)要求，樁端擴(kuò)底高度至少保證兩個(gè)竹節(jié)進(jìn)度擴(kuò)底部分，擴(kuò)底部分注漿按樁底注漿配合比及注入量進(jìn)行施工，保證樁端擴(kuò)底部分水泥漿強(qiáng)度高于樁端持力層土的強(qiáng)度。根據(jù)實(shí)驗(yàn)及有限元分析，竹節(jié)樁樁端受力破壞的界面為圖2所示AB面，破壞方向?yàn)榱c所示方向。得出圖1受力分析圖。因而，靜鉆根植法施工竹節(jié)樁總的承載力Q則可用下式表示：Q=q圖1靜鉆根植樁受壓時(shí)單樁的承載力示意圖由圖2受力分析圖可知：Q端其中：QzQJ式中:——竹節(jié)樁端部總承載力；——竹節(jié)樁竹節(jié)部位垂直受承載力；——竹節(jié)樁樁身部位垂直受承載力；——竹節(jié)樁竹節(jié)部位垂直受總承載力；——竹節(jié)樁樁身部位垂直受總承載力；——竹節(jié)樁竹節(jié)部位垂直竹節(jié)面承載力；——竹節(jié)樁竹節(jié)部位沿竹節(jié)面分力；由于qS與竹節(jié)樁節(jié)側(cè)面平行，未對(duì)土體形成壓力，因此根據(jù)圖2土體破壞受力分析圖可看出qc是垂直作用于土體的力，且其作用界面為土體的破壞界面，根據(jù)qqcQJqjqjqcqs圖2土體破壞受力分析圖按上述受力分析，可計(jì)算出各種規(guī)格竹節(jié)樁樁端總承載力如表9：表9靜鉆根植樁配置PHDC樁端部等效總承載力與按公式估算的擴(kuò)底部位的總承載力對(duì)比表節(jié)外徑

Dj（mm）樁身外徑Dw（mm）竹節(jié)高度h(mm)預(yù)制樁竹節(jié)投影面積(mm2)預(yù)制樁樁底面積(mm2)預(yù)制樁端部等效總承載力(kN)鉆孔直徑(mm)擴(kuò)底倍數(shù)按公式估算的擴(kuò)底部位的總承載力(kN)等效總承載力與估算總承載力之差節(jié)/徑比5003905576891119459336939.0qpa6001.5318087qpa18852qpa1.285004005070686125664325594.2qpa6001.5318087qpa7507qpa1.2555040075111920125664442220.1qpa6501.5373310qpa68910qpa1.385504505078540159044381188.2qpa6501.5373310qpa7878qpa1.2265050075135482196350579549.5qpa7501.5497011qpa82539qpa1.306505505094248237584504157.1qpa7501.5497011qpa7146qpa1.18800600100219912282744904749.1qpa9001.5715696qpa189053qpa1.3380070050117810384846718063.0qpa9001.5715696qpa2367qpa1.14由上表對(duì)比分析竹節(jié)外徑與樁外徑對(duì)比，為保證樁端承載力竹節(jié)節(jié)外徑與樁身外徑比不應(yīng)小于1.25，否則樁端承載力則無(wú)法滿足承載力估算取值。5.4抗拔樁設(shè)計(jì)5.4.3在樁端進(jìn)行擴(kuò)底，并在擴(kuò)底部位注入同體積的水灰比為0.6的水泥漿，可提高地基土提供的抗拔承載力。本規(guī)程中抗拔承載力的估算參照了現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94中擴(kuò)底灌注樁抗拔承載力的計(jì)算方法。寧波軌道交通3號(hào)線一期甬江北站站后折返線工程中，對(duì)樁身直徑600mm的靜鉆根植樁采用自平衡法檢測(cè)單樁抗拔承載力，抗拔極限承載力實(shí)測(cè)值為不小于3500kN（對(duì)應(yīng)樁頂上拔量為1.92mm）。根據(jù)本條中公式，樁端7倍樁徑范圍內(nèi)按擴(kuò)底直徑計(jì)算抗拔承載力，可得單樁抗拔極限承載力為3455kN。故在初步設(shè)計(jì)時(shí)按本條中公式計(jì)算抗拔承載力是基本適用的，施工圖設(shè)計(jì)時(shí)單樁抗拔承載力應(yīng)通過(guò)靜載荷試驗(yàn)確定。5.4.4PHC、PHDC、PRHC樁作為抗拔樁時(shí)，應(yīng)進(jìn)行樁身結(jié)構(gòu)承載力的驗(yàn)算。本條包括了靜鉆根植樁樁身抗拉承載力、配筋、由端板孔抗剪強(qiáng)度控制的抗拉承載力、錨固鋼筋抗拉承載力、靜鉆根植樁接頭焊縫承載力或機(jī)械接頭抗拉承載力等的驗(yàn)算方法。在采用焊接方式連接時(shí)，考慮到現(xiàn)場(chǎng)焊接質(zhì)量的影響，為了確保安全，本規(guī)程中焊縫抗拉強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值取170MPa并除以1.2進(jìn)行折減。靜鉆根植樁用于抗拔時(shí)，可通過(guò)使用PRHC樁及根據(jù)需要在PHC樁、PHDC樁端板設(shè)置錨固鋼筋，并配套以預(yù)埋孔預(yù)拼接的接樁工藝等施工措施，提高樁身及接頭抗拔性能。表10為部分工程中采用上述措施后的靜鉆根植樁抗拔極限承載力的試驗(yàn)數(shù)據(jù)。表10靜鉆根植樁抗拔極限承載力試驗(yàn)數(shù)據(jù)項(xiàng)目名稱樁長(zhǎng)（m）上節(jié)樁規(guī)格抗拔極限承載力試驗(yàn)值（kN)對(duì)應(yīng)上拔量（mm）寧波杭州灣新區(qū)201035#地塊五星級(jí)酒店工程68PRHC600（130）Ⅰ210015.20寧波象山沃爾瑪商業(yè)廣場(chǎng)35PHC600（110）AB14004.9335PHC600（110）AB14006.2035PHC600（110）AB14005.06寧波軌道交通1號(hào)線二期試驗(yàn)項(xiàng)目64PRHC800（130）Ⅱ400024.93寧波市南北環(huán)快速路試驗(yàn)項(xiàng)目72PRHC800（110）Ⅱ300016.39寧波中心A3-23/25#地塊項(xiàng)目62PRHC800（110）Ⅰ320015.1962PRHC800（110）Ⅰ320015.7162PRHC800（110）Ⅰ320031.44寧波市公安局業(yè)務(wù)技術(shù)用房遷建項(xiàng)目61PRHC500（125）Ⅲ230015.2661PRHC600（130）Ⅲ256013.4462PRHC800（110）Ⅲ380014.66寧波市中醫(yī)院擴(kuò)建工程61PRHC500（125）Ⅱ200017.8061PRHC500（125）Ⅱ200012.8061PRHC500（125）Ⅱ200013.705.4.5PRHC樁、PHC樁、PHDC樁承受豎向拔力時(shí)，可按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94的規(guī)定，根據(jù)環(huán)境類別、水土腐蝕性、地下水位變化情況等進(jìn)行裂縫控制等級(jí)的劃分。5.5水平受荷樁設(shè)計(jì)5.5.4表11為部分項(xiàng)目按位移控制的靜鉆根植樁水平承載力特征值的計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)值的對(duì)比。表11所示的試驗(yàn)數(shù)據(jù)表明，按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94中的公式估算靜鉆根植樁單樁水平承載力特征值可以保證具有足夠的安全度。表11按位移控制的水平承載力特征值計(jì)算值與試驗(yàn)值的對(duì)比項(xiàng)目名稱樁長(zhǎng)（m）上節(jié)樁規(guī)格10mm水平位移對(duì)應(yīng)水平承載力特征值計(jì)算值（kN)水平臨界荷載試驗(yàn)值（kN)10mm水平位移對(duì)應(yīng)水平荷載試驗(yàn)值（kN）寧波市軌道交通1號(hào)線二期工程64PRHC800（130）RHC800（130）Ⅱ131280200溫州經(jīng)濟(jì)技術(shù)開(kāi)發(fā)區(qū)污泥綜合利用熱電工程54PHC500(100)AB5270(最大加載荷載)55溫州電廠四期工程61PRHC600（130）Ⅰ7715015061PRHC600（130）Ⅰ7715015061PRHC800（130）RHC800（130）Ⅰ130200200寧波市南、北環(huán)快速路工程72PRHC800（130）Ⅱ1312502005.5.7PHDC樁的抗彎承載力計(jì)算采用了PHC管樁的計(jì)算方法。根據(jù)相關(guān)學(xué)者的研究成果，在所收集的PHC管樁極限彎矩實(shí)測(cè)資料中，有97%的試件是因?yàn)槭芾瓍^(qū)混凝土裂縫達(dá)到極限標(biāo)準(zhǔn)（1.5mm）而被認(rèn)為破壞，其中的預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力基本都未達(dá)到抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，因此按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010計(jì)算偏不安全。本條文中采用的配置預(yù)應(yīng)力鋼筋的PHC、PHDC樁的受彎承載力計(jì)算方法，目前已被普遍接受。增加配置非預(yù)應(yīng)力主筋的PRHC樁的抗彎試驗(yàn)結(jié)果表明，其破壞形態(tài)接近鋼筋混凝土構(gòu)件，采用現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010附錄E中的公式計(jì)算更符合實(shí)際情況，故對(duì)PRHC樁配置非預(yù)應(yīng)力主筋部分的樁身受彎承載力設(shè)計(jì)值提出本條中相應(yīng)的計(jì)算方式。5.5.8對(duì)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C100的植入樁，值為根據(jù)抗彎試驗(yàn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)并按照C100混凝土與C80混凝土的rftk計(jì)算結(jié)果相同反算得出。

6施工6.1一般規(guī)定6.1.2通過(guò)試成孔可確認(rèn)相關(guān)的工藝參數(shù)，以指導(dǎo)工程樁施工。6.1.3配置自動(dòng)監(jiān)控系統(tǒng)是保證施工質(zhì)量的基礎(chǔ)，自動(dòng)監(jiān)控記錄內(nèi)容包括鉆孔深度、擴(kuò)底情況、水泥漿配比、注漿量、注水量、鉆機(jī)電流變化情況等。6.2主要機(jī)具設(shè)備6.2.1靜鉆根植樁施工所需設(shè)備見(jiàn)表12。表12主要設(shè)備清單序號(hào)設(shè)備名稱用途常用規(guī)格、型號(hào)1單軸鉆機(jī)鉆孔D-150HP、SDP1102樁架掛鉆機(jī)見(jiàn)本節(jié)表143吊車植樁80t、100t4挖掘機(jī)挖溝槽及排土0.8m3~1.0m35供漿系統(tǒng)泵送水泥漿BL206發(fā)電機(jī)發(fā)電400kV·A6.2.2樁機(jī)的構(gòu)成及各部件功能詳見(jiàn)圖3和表13。圖3樁機(jī)構(gòu)成圖表13樁機(jī)各部件名稱及功能序號(hào)名稱功能1頂部滑輪吊起鉆機(jī)主機(jī)及減震裝置的滑輪組部件2導(dǎo)桿保持鉆機(jī)主機(jī)垂直，承受掘削力的反作用力3動(dòng)力機(jī)構(gòu)帶動(dòng)軸回轉(zhuǎn)，通過(guò)鉆頭、攪拌翼螺旋桿進(jìn)行鉆孔，使用油壓回轉(zhuǎn)裝置（旋轉(zhuǎn)接頭）實(shí)現(xiàn)工作油的供給4鉆桿、螺旋鉆桿把鉆機(jī)輸出的回轉(zhuǎn)力傳遞到鉆頭，對(duì)地基進(jìn)行掘削，通過(guò)軸中心安裝的油壓內(nèi)管實(shí)現(xiàn)工作油的供給5抓鉤支撐挺桿的下部，修正掘削位置

續(xù)表136減震裝置在地面上校正鉆桿全長(zhǎng)下方的震動(dòng)程度7液壓擴(kuò)大鉆頭通過(guò)鉆桿傳傳遞的力進(jìn)行掘削，通過(guò)內(nèi)置的油缸控制擴(kuò)大翼的打開(kāi)和收攏8鉆機(jī)主機(jī)起吊鋼纜吊起鉆機(jī)的鋼纜9導(dǎo)桿支撐從樁架的后方通過(guò)2點(diǎn)支撐導(dǎo)桿的上部10控制箱收容鉆機(jī)的控制電器及保護(hù)裝置11操作盤進(jìn)行鉆機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)方向、運(yùn)動(dòng)方式、轉(zhuǎn)動(dòng)速度的操作12發(fā)電機(jī)鉆機(jī)備用電源13施工管理裝置對(duì)施工所必須的掘削深度、水泥漿流量、鉆機(jī)電流、高低速和正反轉(zhuǎn)進(jìn)行監(jiān)控14液壓管理裝置管理液壓擴(kuò)大鉆頭的擴(kuò)大直徑15液壓系統(tǒng)液壓擴(kuò)大鉆頭用靜鉆根植樁施工所需的樁架可采用履帶式或步履式，常用樁架見(jiàn)表14，可根據(jù)具體情況選用。表14常用樁架設(shè)備類別型號(hào)樁架高度履帶式樁架SF80836SF55830DH50833DH60836步履式樁架JB16036JB18039LTZ42.542.56.3施工準(zhǔn)備6.3.1本條未列入的工程技術(shù)管理文件和資料，如施工許可證等，建設(shè)單位和施工單位應(yīng)按各地建設(shè)行政主管部門的要求辦理。建筑場(chǎng)區(qū)內(nèi)高空和地下的障礙物是指影響靜鉆根植樁施工的高壓架空線、地下電纜、位于樁位處的舊建筑物基礎(chǔ)、地下管線和雜填土中的石塊等，這些障礙物應(yīng)在靜鉆根植樁施工前清除或妥善處理，不然會(huì)妨礙施工，延誤工期，影響沉樁質(zhì)量。6.3.3單節(jié)植入樁長(zhǎng)度一般不大于15m，且施加了預(yù)應(yīng)力，可用專用吊鉤鉤住預(yù)制樁兩端直接進(jìn)行水平起吊；此法不適用于接長(zhǎng)后的樁，吊裝接長(zhǎng)后的樁仍應(yīng)進(jìn)行吊點(diǎn)位置設(shè)計(jì)及樁身強(qiáng)度驗(yàn)算。采用汽車運(yùn)輸時(shí)，一般使用長(zhǎng)掛車，應(yīng)在車上位于距樁端0.21倍樁長(zhǎng)處設(shè)置固定支承點(diǎn)；裝運(yùn)時(shí)，應(yīng)將預(yù)制樁平行放置，疊層時(shí)應(yīng)錯(cuò)位放置，大直徑樁、長(zhǎng)樁應(yīng)放置在下部，小直徑樁、短樁應(yīng)放置在上部，在四周塞緊后將樁綁固；運(yùn)輸時(shí)懸臂長(zhǎng)度不應(yīng)超過(guò)1.5m。6.4成樁工藝6.4.1靜鉆根植樁施工流程如圖4所示。控制輔助手段主要工藝流程樁位放樣場(chǎng)地平整壓實(shí)樁位放樣場(chǎng)地平整壓實(shí)鉆機(jī)就位鉆孔進(jìn)持力層及擴(kuò)底樁端注漿樁周注漿鉆機(jī)攪拌拔鉆桿植樁樁頂固定經(jīng)緯儀垂直度控制平面定位深度檢測(cè)儀鉆機(jī)電流檢測(cè)水泥漿注漿計(jì)量水泥漿注漿計(jì)量垂直度及標(biāo)高控制多余泥漿處理水泥漿配制水泥漿配制預(yù)埋孔接樁圖4靜鉆根植樁施工流程圖（1）樁架就位移動(dòng)樁架到達(dá)作業(yè)位置，調(diào)整樁架垂直度偏差至0.5%以內(nèi)。樁架就位后對(duì)樁位再次進(jìn)行定位復(fù)核，樁位偏差值應(yīng)不大于20mm。（2）鉆孔、修孔操作將鉆頭定位于樁心位置，確認(rèn)平面位置及鉆桿垂直度，垂直度允許偏差為0.5%。鉆孔過(guò)程中，應(yīng)根據(jù)地質(zhì)情況邊鉆孔邊注水，通過(guò)攪拌鉆桿的攪拌作用使樁孔內(nèi)土體分散形成比重為1.4~1.5的泥漿。鉆孔至設(shè)計(jì)深度后，反復(fù)升降鉆桿進(jìn)行樁孔的修整。（3）擴(kuò)底操作施工前應(yīng)對(duì)擴(kuò)底裝置工作狀況進(jìn)行檢查，檢查內(nèi)容包括擴(kuò)底直徑、操作控制狀況、保養(yǎng)狀況，確認(rèn)正常后方可進(jìn)行施工。擴(kuò)底操作應(yīng)根據(jù)地質(zhì)情況逐次完成，以保證擴(kuò)底部位成孔質(zhì)量。（4）水泥漿制作及注入水泥漿應(yīng)采用全自動(dòng)水泥漿攪拌系統(tǒng)進(jìn)行拌制，拌制好的水泥漿在自動(dòng)計(jì)量后排入儲(chǔ)漿桶，再由泥漿泵經(jīng)過(guò)輸漿管壓送至鉆桿內(nèi)注漿孔。水泥漿在輸送過(guò)程中應(yīng)配備水泥漿流量計(jì)，以對(duì)水泥漿的用量進(jìn)行監(jiān)控。擴(kuò)底操作完成后注入樁端水泥漿，在注漿過(guò)程中，上下反復(fù)升降鉆機(jī)直至樁端水泥漿全部注入擴(kuò)底部位。樁端水泥漿注入完成后注入樁周水泥漿，為確保樁周水泥漿的實(shí)際注入量，水泥漿泵送速度應(yīng)與攪拌下沉或提升的速度相匹配，根據(jù)提升鉆桿的速度確認(rèn)單位時(shí)間的供漿量，發(fā)現(xiàn)偏差應(yīng)及時(shí)修正。（5）植樁應(yīng)在水泥漿注入完成、鉆桿全部拔出后即開(kāi)始植樁，以保證水泥漿初凝前完成植樁。植樁過(guò)程中，應(yīng)采用檢測(cè)尺對(duì)樁進(jìn)行定位，偏差超過(guò)30mm時(shí)，應(yīng)進(jìn)行校正。樁與樁之間采用焊接連接時(shí)，應(yīng)采用CO2氣體保護(hù)焊焊接。用專用工具將樁固定、校正和送樁。送樁過(guò)程，利用樁身自重及鉆機(jī)提供的壓力，將樁送至設(shè)計(jì)標(biāo)高。（6）預(yù)埋孔接樁工藝為提高施工效率、保證焊接質(zhì)量，施工中宜采用預(yù)埋孔接樁工藝。即在不影響鉆孔施工的區(qū)域內(nèi)埋設(shè)鋼管，在鋼管內(nèi)進(jìn)行2節(jié)或數(shù)節(jié)樁的焊接接樁，然后將拼接好的樁整體起吊，植入樁孔內(nèi)。6.4.2本條對(duì)靜鉆根植樁的鉆孔過(guò)程進(jìn)行規(guī)定。1鉆孔宜采用螺旋鉆桿和攪拌鉆桿的組合鉆桿，螺旋鉆桿的長(zhǎng)度宜根據(jù)土層性質(zhì)合理選擇。鉆孔時(shí)應(yīng)根據(jù)地質(zhì)情況，確保主機(jī)負(fù)荷在允許范圍內(nèi)。鉆桿應(yīng)保持勻速下沉或提升，提升時(shí)不應(yīng)在孔內(nèi)產(chǎn)生負(fù)壓。在保證成孔質(zhì)量的前提下應(yīng)選擇合適的鉆孔速度，攪拌次數(shù)和攪拌時(shí)間應(yīng)能保證成孔質(zhì)量。一般情況下，鉆孔速度可按表15取用。表15鉆孔速度地質(zhì)情況鉆孔速度（m/min）黏土2.0~6.0中密砂1.0~5.0密砂、砂礫0.2~5.0鉆桿垂直度依靠樁架的垂直度檢測(cè)裝置進(jìn)行監(jiān)控和調(diào)整，鉆桿垂直度偏差不得超過(guò)0.5%。2在鉆孔期間，為了保證鉆孔速度鉆機(jī)的正常工作，可根據(jù)地質(zhì)情況適當(dāng)注水或外加劑混合液，注入量以鉆機(jī)電流控制在允許范圍內(nèi)為標(biāo)準(zhǔn)。3一般情況下，鉆進(jìn)持力層后鉆機(jī)電流變大且維持在較高值。但由于鉆機(jī)電流和鉆孔速度、用水量等有一定關(guān)聯(lián)，考慮到地質(zhì)條件的復(fù)雜性，鉆機(jī)電流變化可初步判斷土層的軟硬程度。通過(guò)對(duì)鉆機(jī)的電流進(jìn)行積分處理，可形成成孔過(guò)程的積分電流曲線。通過(guò)試成孔確認(rèn)鉆孔過(guò)程狀況等基礎(chǔ)上，可以采用積分電流曲線作為進(jìn)入持力層的判斷手段之一。4鉆機(jī)系統(tǒng)中的鉆桿以攪拌鉆桿為主，在鉆孔過(guò)程中主要發(fā)揮攪拌功能；為了保證孔體的成形，通常在鉆桿上配置鼓鉆。在重復(fù)修孔過(guò)程中，通過(guò)鼓鉆對(duì)孔壁進(jìn)行修整。修孔的次數(shù)及