人人文庫專用

中華人民共和國國家標(biāo)準(zhǔn)

高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)

Standardfordesignofhigh-risingstructures

GB50135-2019

主編部門中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部

:

批準(zhǔn)部門中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部

:

施行日期年月日

:2019121

人人文庫專用

中國計劃出版社

2019北京

中華人民共和國國家標(biāo)準(zhǔn)

高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)

GB50135-2019

☆

中國計劃出版社出版發(fā)行

網(wǎng)址

:

地址北京市西城區(qū)木樨地北里甲號國宏大廈座層

:11C3

郵政編碼電話發(fā)行部

:100038:(010)63906433()

三河富華印刷包裝有限公司印刷

印張千字

850mm×1168mm1/326.5167

年月第版年月第次印刷

20191012019101

☆

統(tǒng)一書號

人人文庫專用:155182·0558

定價元

:39.00

版權(quán)所有侵權(quán)必究

侵權(quán)舉報電話

:(010)63906404

如有印裝質(zhì)量問題請寄本社出版部調(diào)換

,

中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部公告

2019年第133號

住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部關(guān)于發(fā)布國家標(biāo)準(zhǔn)

高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)的公告

《》

現(xiàn)批準(zhǔn)高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)為國家標(biāo)準(zhǔn)編號為

《》,GB50135—

自年月日起實施其中第條為強

2019,2019121。,5.1.2、7.1.5

制性條文必須嚴(yán)格執(zhí)行原高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范

,?！丁?GB50135—

同時廢止

2006)。

本標(biāo)準(zhǔn)在住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部門戶網(wǎng)站

()

公開并由住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部標(biāo)準(zhǔn)定額研究所組織中國計劃出版

,

社出版發(fā)行

。

中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部

人人文庫專用2019年5月24日

前言

根據(jù)住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部關(guān)于印發(fā)年工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)

《<2014

范制訂修訂計劃的通知建標(biāo)號要求標(biāo)準(zhǔn)編制組

>》(〔2013〕169),

經(jīng)廣泛調(diào)查研究認(rèn)真總結(jié)實踐經(jīng)驗參考有關(guān)國際標(biāo)準(zhǔn)和國外先

,,

進(jìn)標(biāo)準(zhǔn)并在廣泛征求意見的基礎(chǔ)上修訂本標(biāo)準(zhǔn)

,,。

本標(biāo)準(zhǔn)的主要技術(shù)內(nèi)容是總則術(shù)語和符號基本規(guī)定荷載

:、、、

與作用鋼塔架和桅桿結(jié)構(gòu)混凝土圓筒形塔地基與基礎(chǔ)以及相

、、、

關(guān)的附錄

。

本標(biāo)準(zhǔn)修訂的主要技術(shù)內(nèi)容是與國家近期頒布的新標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)

:

容相協(xié)調(diào)增加了風(fēng)力發(fā)電塔相關(guān)設(shè)計內(nèi)容補充了高聳鋼管結(jié)構(gòu)

,;

節(jié)點設(shè)計的規(guī)定提出了承受拉壓交變作用下高強螺栓抗疲勞設(shè)

;

計要求提出了風(fēng)力發(fā)電塔預(yù)應(yīng)力錨栓基礎(chǔ)和預(yù)應(yīng)力巖石錨桿基

;

礎(chǔ)的設(shè)計要求

。

本標(biāo)準(zhǔn)中以黑體字標(biāo)志的條文為強制性條文必須嚴(yán)格執(zhí)行

,。

本標(biāo)準(zhǔn)由住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部負(fù)責(zé)管理和對強制性條文的解

釋由同濟大學(xué)負(fù)責(zé)具體技術(shù)內(nèi)容的解釋執(zhí)行過程中如有意見

,。

或建議請寄送同濟大學(xué)地址上海四平路號土木大樓

,(:1239

郵編

A703,:200092)。

本標(biāo)準(zhǔn)主編單位同濟大學(xué)

人人文庫專用:

本標(biāo)準(zhǔn)參編單位同濟大學(xué)建筑設(shè)計研究院集團(tuán)有限

:()

公司

中冶東方工程技術(shù)有限公司

中廣電廣播電影電視設(shè)計研究院

重慶大學(xué)

大連理工大學(xué)

·1·

湖南大學(xué)

北京市市政工程設(shè)計研究總院

江蘇省郵電規(guī)劃設(shè)計院有限責(zé)任公司

中國電力工程顧問集團(tuán)西北電力設(shè)計

院有限公司

中國電力工程顧問集團(tuán)西南電力設(shè)計

院有限公司

中國移動通信集團(tuán)設(shè)計院有限公司

電力規(guī)劃設(shè)計總院

中國電子工程設(shè)計院

中國建筑西南設(shè)計研究院有限公司

中國建筑科學(xué)研究院

中石化洛陽工程有限公司

中訊郵電咨詢設(shè)計院有限公司

河北省電力勘測設(shè)計研究院

中國電力工程顧問集團(tuán)華東電力設(shè)計

院有限公司

北京北廣科技股份有限公司

電聯(lián)工程技術(shù)股份有限公司

青島中天斯壯科技有限公司

內(nèi)蒙古金海新能源科技股份有限公司

青島東方鐵塔股份有限公司

人人文庫專用新疆金風(fēng)科技股份有限公司

青島王寶強實業(yè)有限公司

上海矩尺土木科技有限公司

浙江巨匠鋼業(yè)有限公司

本標(biāo)準(zhǔn)主要起草人員馬人樂牛春良何建平何敏娟

:

李喜來肖克艱鄧洪洲陳凱

荊建中李正良屠海明梁峰

·2·

羅烈肖洪偉婁宇陳俊嶺

呂兆華楊靖波黃冬平王立成

董建堯舒亞俐付舉宏李占嶺

武笑平沈之容曹向東陳艾榮

黃榮鑫葛衛(wèi)春廖宗高徐華剛

陳飛范志華王建磊王謙

舒興平王同華叢歐王虎長

王寶山沈衛(wèi)明張學(xué)斌

本標(biāo)準(zhǔn)主要審查人員陳祿如范峰章一萍吳欣之

:

趙金城秦惠紀(jì)滕延京謝郁山

李興利繆國慶段然

人人文庫專用

·3·

目次

總則…………………

1(1)

術(shù)語和符號………………

2(2)

術(shù)語……………………

2.1(2)

符號……………………

2.2(2)

基本規(guī)定…………………

3(6)

荷載與作用………………

4(15)

荷載與作用分類…………

4.1(15)

風(fēng)荷載…………………

4.2(15)

覆冰荷載………………

4.3(35)

地震作用………………

4.4(36)

溫度作用………………

4.5(39)

鋼塔架和桅桿結(jié)構(gòu)………

5(40)

一般規(guī)定………………

5.1(40)

塔桅鋼結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算…………………

5.2(41)

塔桅鋼結(jié)構(gòu)的變形和整體穩(wěn)定……………

5.3(42)

纖繩……………………

5.4(43)

軸心受拉和軸心受壓構(gòu)件………………

5.5(43)

拉彎和壓彎構(gòu)件…………

5.6人人文庫專用(48)

焊縫連接………………

5.7(49)

螺栓連接………………

5.8(53)

法蘭連接………………

5.9(54)

構(gòu)造要求………………

5.10(62)

混凝土圓筒形塔…………

6(65)

一般規(guī)定………………

6.1(65)

·1·

塔身變形和塔筒截面內(nèi)力計算……………

6.2(65)

塔筒截面承載能力驗算…………………

6.3(67)

塔筒裂縫寬度驗算………

6.4(68)

混凝土塔筒的構(gòu)造要求…………………

6.5(73)

地基與基礎(chǔ)………………

7(77)

一般規(guī)定………………

7.1(77)

地基計算………………

7.2(80)

基礎(chǔ)設(shè)計………………

7.3(85)

基礎(chǔ)的抗拔穩(wěn)定和抗滑穩(wěn)定……………

7.4(96)

附錄材料及連接…………

A(102)

附錄軸心受壓鋼構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)………

B(107)

附錄單管塔局部穩(wěn)定驗算………………

C(110)

附錄節(jié)點板尺寸的臨界值………………

D(111)

附錄開孔塔筒截面承載力驗算…………

E(112)

附錄截面形心軸至圓心軸的距離及截面核心距

F

計算…………………

(116)

附錄開孔塔筒截面應(yīng)力計算……………

G(118)

附錄在偏心荷載作用下圓形環(huán)形基礎(chǔ)基底零應(yīng)力區(qū)

H,、

的基底壓力計算系數(shù)………………

(123)

附錄基礎(chǔ)和錨板基礎(chǔ)抗拔穩(wěn)定計算……

J(126)

本標(biāo)準(zhǔn)用詞說明………………

(131)

引用標(biāo)準(zhǔn)名錄…………………

(132)

附條文說明…………………

:人人文庫專用(133)

·2·

Contents

………

1Generalprovisions(1)

………

2Termsandsymbols(2)

…………………

2.1Terms(2)

………………

2.2Symbols(2)

………

3Basicrequirements(6)

………

4Loadsandactions(15)

………

4.1Classificationofloadsandactions(15)

………………

4.2Windload(15)

…………………

4.3Iceload(35)

………

4.4Earthquakeaction(36)

…………

4.5Thermalaction(39)

…………

5Steeltowerandmaststructure(40)

……

5.1Generalrequirements(40)

5.2Calculationofinternalforceforsteeltowerandmast

………………

structure(41)

……

5.3Deformationandstabilityofsteeltowerandmaststructure(42)

……………………

5.4Cable(43)

……………

5.5Membersunderaxialtensionandcompression(43)

…………

5.6Mem人人文庫專用bersundercombinedaxialforceandbending(48)

……

5.7Weldingconnections(49)

………

5.8Boltedconnections(53)

………

5.9Flangeconnections(54)

…………………

5.10Detailingrequirements(62)

………………

6Cylindricalconcretetower(65)

……

6.1Generalrequirements(65)

·3·

……

6.2Deformationoftowerandinternalforcecalculationofsection(65)

…………

6.3Calculationofbearingcapacity(67)

……

6.4Calculationofcrack(68)

…………………

6.5Detailingofcylindrical(73)

…………………

7Groundandfoundation(77)

……

7.1Generalrequirements(77)

…………………

7.2Calculationforground(80)

………

7.3Foundationdesign(85)

…………

7.4Anti-upliftandanti-slidingstabilityoffoundation(96)

…

AppendixAMaterialsandconnections(102)

AppendixBStabilitycoefficientofaxialcompressedsteel

………

members(107)

……

AppendixCLocalstabilitycalculationofmonopole(110)

………

AppendixDCriticalvalueofgussetplate'ssize(111)

AppendixECalculationofcapacityforsectionwith

………

openings(112)

AppendixFCalculationofdistancebetweenthecentriodal

axisandthecentralaxisofthesection,and

…………

momentofthecoreofthesection(116)

AppendixGStressanalysisofconcretetube

………………

withopenings(118)

AppendixHPressurecalculationcoefficientofthe

basezerostressareaforcircleorring

人人文庫專用……………

foundationundereccentricload(123)

AppendixJCalculationoftheanti-upliftstabilityfor

………………

foundationandanchoredplate(126)

…

Explanationofwordinginthisstandard(131)

……

Listofquotedstandards(132)

………

Addition:Explanationofprovisions(133)

·4·

1總則

1.0.1為了在高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計中做到安全適用技術(shù)先進(jìn)經(jīng)濟合

、、

理確保質(zhì)量保護(hù)環(huán)境制定本標(biāo)準(zhǔn)

、、,。

1.0.2本標(biāo)準(zhǔn)適用于鋼及鋼筋混凝土高聳結(jié)構(gòu)包括廣播電視

,

塔旅游觀光塔通信塔導(dǎo)航塔輸電高塔石油化工塔大氣監(jiān)測

、、、、、、

塔煙囪排氣塔水塔礦井架瞭望塔風(fēng)力發(fā)電塔等的設(shè)計

、、、、、、。

1.0.3高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)綜合考慮制作防護(hù)運輸現(xiàn)場施工以及

、、、

建成后的環(huán)境影響和維護(hù)保養(yǎng)等問題

。

1.0.4高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計除應(yīng)符合本標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定外尚應(yīng)符合國家現(xiàn)

,

行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定

。

人人文庫專用

·1·

2術(shù)語和符號

2.1術(shù)語

2.1.1高聳結(jié)構(gòu)

high-risingstructure

高而細(xì)的結(jié)構(gòu)

。

2.1.2鋼塔架

steeltower

自立構(gòu)架式高聳鋼結(jié)構(gòu)

。

2.1.3鋼桅桿

guyedsteelmast

由立柱和拉索構(gòu)成的高聳鋼結(jié)構(gòu)

。

2.1.4混凝土圓筒形塔

reinforcedconcretecylindricaltower

橫截面為圓筒形材料為鋼筋混凝土的自立式高聳結(jié)構(gòu)

、。

2.1.5預(yù)應(yīng)力錨栓

prestressedanchorbolt

通過錨固板錨固于基礎(chǔ)中用于連接上部結(jié)構(gòu)的無黏結(jié)預(yù)應(yīng)

,

力地腳螺栓

。

2.1.6預(yù)應(yīng)力巖石錨桿

prestressedanchorrodinrock

由自由段和錨固段構(gòu)成的施加預(yù)應(yīng)力的巖石錨桿

。

2.1.7連續(xù)倒塌

progressivecollapse

初始的局部破壞從構(gòu)件到構(gòu)件擴展最終導(dǎo)致整個結(jié)構(gòu)倒塌

,,

或與起因不相稱的一部分結(jié)構(gòu)倒塌

。

人人文庫專用2.2符號

2.2.1作用和作用效應(yīng)

:

A風(fēng)壓頻遇值作用下塔樓處水平動位移幅值

f———;

b基本覆冰厚度

———;

N纖繩拉力設(shè)計值

———;

塔筒線分布重力

q———;

·2·

q單位面積上的覆冰荷載

a———;

q單位長度上的覆冰荷載

1———;

r塔筒代表截面處的彎曲變形曲率

1/c———;

r塔筒代表截面處的地震彎曲變形曲率

1/dc———;

S與橫風(fēng)向臨界風(fēng)速計算相應(yīng)的順風(fēng)向風(fēng)荷載效應(yīng)

A———;

S橫風(fēng)向風(fēng)振效應(yīng)

L———;

S風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)

wk———;

u'纖繩層間水平位移差

Δ———;

V土體滑動面上剪切抗力的豎向分量之和

e———;

v臨界風(fēng)速

cr———;

w基本風(fēng)壓

0———;

w絕緣子串風(fēng)荷載的標(biāo)準(zhǔn)值

I———;

w作用在高聳結(jié)構(gòu)z高度處單位投影面積上的風(fēng)荷載標(biāo)

k———

準(zhǔn)值

;

wR對應(yīng)于重現(xiàn)期為R的風(fēng)壓代表值

0,———;

w垂直于導(dǎo)線及地線方向的水平風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值

x———;

γ覆冰重度

———。

2.2.2計算指標(biāo)

:

C高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計對變形裂縫等規(guī)定的相應(yīng)限值

———、;

f鋼絲繩或鋼絞線強度設(shè)計值

w———;

f錨栓經(jīng)熱處理后的最低抗拉強度

u———;

R單根錨桿抗拔承載力特征值

t———;

σ筒壁局部穩(wěn)定臨界應(yīng)力

crt———人人文庫專用。

2.2.3幾何參數(shù)

:

A構(gòu)件毛截面面積纖繩的鋼絲繩或鋼絞線截面面積

———,,

塔筒截面面積基礎(chǔ)底面面積

,;

A絕緣子串承受風(fēng)壓面積計算值

I———;

d導(dǎo)線或地線的外徑或覆冰時的計算外徑圓截面構(gòu)

———,

件拉繩纜索架空線的直徑塔筒計算截面的外徑

、、、,,

·3·

圓板環(huán)形基礎(chǔ)底板的外徑錨桿直徑

(),;

d石油化工塔的內(nèi)徑

0———;

H高聳結(jié)構(gòu)總高度

———;

h纖繩的間距肋板的高度

———,;

H共振臨界風(fēng)速起始高度

1———;

h土重法計算的臨界深度

cr———;

h基礎(chǔ)上拔深度

t———;

l彈性支承點之間桿身計算長度

0———;

r筒體底截面的平均半徑

c———;

r截面核心距半徑

co———();

t連接件的厚度筒壁厚度

———,;

α土體重量計算的抗拔角

0———;

θ風(fēng)向與導(dǎo)線或地線方向之間的夾角塔柱與鉛直線

———(°),

的夾角

;

λ彈性支承點之間桿身換算長細(xì)比

0———;

?截面受壓區(qū)半角

———。

2.2.4計算系數(shù)及其他

:

A塔筒水平截面的換算截面面積

0———;

B覆冰時風(fēng)荷載增大系數(shù)

1———;

B輸電高塔構(gòu)件覆冰時風(fēng)荷載增大系數(shù)

2———;

f正常運行范圍內(nèi)風(fēng)輪的最大旋轉(zhuǎn)頻率

R———;

fmm個風(fēng)輪葉片的通過頻率

R,———;

fn塔架在整機狀態(tài)下的第n階固有頻率

0,———人人文庫專用();

f塔架在整機狀態(tài)下的第一階固有頻率

0,1———();

峰值因子

g———;

I高紊流度

10———10m;

Re雷諾數(shù)

———;

St斯脫羅哈數(shù)

———;

α與構(gòu)件直徑有關(guān)的覆冰厚度修正系數(shù)

1———;

·4·

α覆冰厚度的高度遞增系數(shù)

2———;

α受拉鋼筋的半角系數(shù)

t———;

z高度z處的風(fēng)振系數(shù)輸電高塔風(fēng)振系數(shù)

β———、;

γ高聳結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)

0———;

γ土體重的抗拔穩(wěn)定系數(shù)

R1———;

γ基礎(chǔ)重的抗拔穩(wěn)定系數(shù)

R2———;

ε風(fēng)壓脈動和風(fēng)壓高度變化等的影響系數(shù)

1———;

ε振型結(jié)構(gòu)外形的影響系數(shù)

2———、;

ε綜合考慮風(fēng)壓脈動高度變化及振型影響的系數(shù)

q———、;

λ共振區(qū)域系數(shù)

j———;

風(fēng)荷載體型系數(shù)

μs———;

導(dǎo)線或地線的體型系數(shù)

μsc———;

垂直于橫梁的體型系數(shù)分量

μsn———;

平行于橫梁的體型系數(shù)分量

μsp———;

z高度z處的風(fēng)壓高度變化系數(shù)

μ———;

脈動增大系數(shù)格構(gòu)式桅桿桿身按壓彎桿件計算時的

ξ———,

剛度折減系數(shù)

;

擋風(fēng)系數(shù)

φ———;

裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)環(huán)形基礎(chǔ)底板

ψ———,

外形系數(shù)

;

抗震基本組合中的風(fēng)荷載組合值系數(shù)

ψwE———;

ωω塔筒水平截面的特征系數(shù)

hs、hp———;

ω塔筒豎向截面的特征系數(shù)

v———人人文庫專用。

·5·

3基本規(guī)定

3.0.1本標(biāo)準(zhǔn)采用以概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計方法以可

,

靠指標(biāo)度量結(jié)構(gòu)構(gòu)件的可靠度采用分項系數(shù)的設(shè)計表達(dá)式進(jìn)行

,

設(shè)計

。

3.0.2本標(biāo)準(zhǔn)采用的設(shè)計基準(zhǔn)期為年

50。

3.0.3高聳結(jié)構(gòu)的設(shè)計使用年限應(yīng)符合下列規(guī)定

:

1特別重要的高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限應(yīng)為年

100;

2一般高聳結(jié)構(gòu)的設(shè)計使用年限應(yīng)為年

50;

3建于既有建筑物或構(gòu)筑物上的通信塔其設(shè)計使用年限宜

,

與既有結(jié)構(gòu)的后續(xù)設(shè)計使用年限相匹配

;

4風(fēng)力發(fā)電塔的設(shè)計使用年限宜與發(fā)電設(shè)備的設(shè)計使用年

限相匹配

;

5對有其他特殊要求的高聳結(jié)構(gòu)使用年限宜根據(jù)具體條件

,

確定

。

3.0.4高聳結(jié)構(gòu)在規(guī)定的設(shè)計使用年限內(nèi)應(yīng)滿足下列功能要求

:

1在正常施工和使用時能承受可能出現(xiàn)的各種荷載和

,

作用

;

2在正常使用時具有良好的工作性能

,;

3在正常維護(hù)下具有足夠的耐久性能

人人文庫專用,;

4當(dāng)發(fā)生偶然事件時結(jié)構(gòu)能保持必需的整體穩(wěn)固性不出

,,

現(xiàn)與起因不對應(yīng)的破壞后果防止出現(xiàn)結(jié)構(gòu)的連續(xù)倒塌

,。

3.0.5高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計時應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)破壞可能產(chǎn)生的后果根據(jù)

,,

危及人的生命造成經(jīng)濟損失產(chǎn)生社會環(huán)境影響等的嚴(yán)重性采

、、、,

用不同的安全等級高聳結(jié)構(gòu)安全等級的劃分應(yīng)符合表的

。3.0.5

規(guī)定并應(yīng)符合下列規(guī)定

,:

·6·

1高聳結(jié)構(gòu)安全等級應(yīng)按表的要求采用

3.0.5。

表3.0.5高聳結(jié)構(gòu)安全等級

安全等級破壞后果高聳結(jié)構(gòu)類型

一級很嚴(yán)重特別重要的高聳結(jié)構(gòu)

二級嚴(yán)重一般的高聳結(jié)構(gòu)

三級不嚴(yán)重次要的高聳結(jié)構(gòu)

注對特殊高聳結(jié)構(gòu)其安全等級可根據(jù)具體情況另行確定

:1,;

對風(fēng)力發(fā)電塔安全等級應(yīng)為二級

2,。

2結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ應(yīng)按下列規(guī)定采用

0:

1對安全等級為一級的結(jié)構(gòu)構(gòu)件不應(yīng)小于

),1.1;

2對安全等級為二級的結(jié)構(gòu)構(gòu)件不應(yīng)小于

),1.0;

3對安全等級為三級的結(jié)構(gòu)構(gòu)件不應(yīng)小于

),0.9。

3.0.6高聳結(jié)構(gòu)除疲勞設(shè)計采用容許應(yīng)力法外應(yīng)按極限狀態(tài)法

,

進(jìn)行設(shè)計

。

3.0.7對于承載能力極限狀態(tài)高聳結(jié)構(gòu)及構(gòu)件應(yīng)按荷載效應(yīng)的

,

基本組合和偶然組合進(jìn)行設(shè)計

。

1基本組合應(yīng)采用下列極限狀態(tài)設(shè)計表達(dá)式中的最不利

組合

:

1可變荷載效應(yīng)控制的組合

):

mn

γγSγγSγγS

0GjGjk+QLQK+QiLiψCiQik

j=111i=≤

∑1∑2

Rγfa

(R,k,k,…)(3.0.7-1)

2永久荷載效應(yīng)控制的組合

):

m人人文庫專用n

γγSγγSRγa

0GjGjk+QiLiψCiQikRfkk

j=i=≤(,,,…)

∑1∑1

(3.0.7-2)

式中γ高聳結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)按本標(biāo)準(zhǔn)第條第

:0———,3.0.5

款的規(guī)定確定

2;

γ第j個永久荷載分項系數(shù)按表采用

Gj———,3.0.7-1;

·7·

第一個可變荷載其他第個可變荷載的分項

γγii

Q1、Q———、

系數(shù)一般用可變荷載效應(yīng)對結(jié)構(gòu)有利

,1.4;

時分項系數(shù)為

,0;

γi第i個可變荷載考慮設(shè)計使用年限的調(diào)整系

L———

數(shù)其中γ為主導(dǎo)可變荷載Q考慮設(shè)計使用

,L11

年限的調(diào)整系數(shù)

;

S按第j個永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gj計算的荷載效

Gjk———k

應(yīng)值

;

S按第i個可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值Qi計算的荷載效

Qik———k

應(yīng)值

;

可變荷載Qi的組合值系數(shù)按行業(yè)規(guī)范取值

ψCi———,,

當(dāng)行業(yè)規(guī)范無特殊要求時按表采用

3.0.7-2;

m參與組合的永久荷載數(shù)

———;

n參與組合的可變荷載數(shù)

———;

Rγfa結(jié)構(gòu)抗力

(k,k,k)———;

γ結(jié)構(gòu)抗力分項系數(shù)其值應(yīng)符合各類材料的結(jié)

R———,

構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定

;

f材料性能的標(biāo)準(zhǔn)值

k———;

a幾何參數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)值當(dāng)幾何參數(shù)的變異對結(jié)構(gòu)

k———,

構(gòu)件有明顯影響時可另增減一個附加值Δ考

a

慮其不利影響

。

表3.0.7-1永久荷載分項系數(shù)

荷載效應(yīng)對結(jié)構(gòu)有利與否控制荷載或結(jié)構(gòu)計算內(nèi)容γ

人人文庫專用Gj

由可變荷載控制

不利1.20

由永久荷載控制

1.35

一般結(jié)構(gòu)計算

有利1.00

傾覆滑移驗算

、0.90

注初始狀態(tài)下導(dǎo)線或纖繩張力的γ

:G=1.4。

·8·

表3.0.7-2不同荷載基本組合中可變荷載組合值系數(shù)表

可變荷載組合值系數(shù)

荷載組合

ψCWψCIψCAψCTψCL

ⅠG+W+L1.00---0.70

ⅡG+I+W+L0.25~0.701.00--0.70

ⅢG+A+W+L0.60-1.00-0.70

ⅣG+T+W+L0.60--1.000.70

注表示自重等永久荷載分別表示風(fēng)荷載安裝檢修荷載覆

:1G,W、A、I、T、L、、

冰荷載溫度作用和塔樓樓屋面或平臺的活荷載

、;

對于帶塔樓或平臺的高聳結(jié)構(gòu)塔樓頂及外平臺面的活載準(zhǔn)永久值加雪荷

2,

載組合值大于活載組合值時該平臺活載組合值改為準(zhǔn)永久值即均改

,,ψCL

為而雪荷載組合系數(shù)ψ在組合中均取

0.40,CSⅠ、Ⅲ、Ⅳ0.70;

在組合中ψ可取即一般取但W2對

3ⅡCW0.25~0.70,0.25,0.250≥0.15kN/m;

覆冰后冬季風(fēng)很大的區(qū)域應(yīng)根據(jù)調(diào)查選用相應(yīng)的值

,;

在組合中ψ可取但對于臨時固定狀態(tài)的結(jié)構(gòu)遭遇強風(fēng)時應(yīng)取

4Ⅲ,CW0.60,,

ψ且按臨時固定狀況驗算

CW=1.00,;

表中ψψψψψ分別為風(fēng)荷載安裝檢修荷載覆冰荷載溫

5CW、CA、CI、CT、CL、、、

度作用和塔樓樓屋面或平臺的活荷載的可變荷載組合值系數(shù)

。

2采用偶然組合設(shè)計時應(yīng)符合下列規(guī)定

:

1高聳結(jié)構(gòu)在偶然組合承載能力極限狀態(tài)驗算中偶然作

),

用的代表值不乘分項系數(shù)與偶然作用同時出現(xiàn)的可變

,

荷載應(yīng)根據(jù)觀測資料和工程經(jīng)驗采用適當(dāng)?shù)拇碇?/p>

;

2具體的表達(dá)式及參數(shù)應(yīng)按國家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)確定

)。

3.0.8高聳結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計時基本組合應(yīng)采用下列極限狀態(tài)表

,

達(dá)式

:

人人文庫專用S=γS+γS+γS+γS

ψ

GGEEhEhkEvEvkwEwwk(3.0.8-1)

SRγ(3.0.8-2)

≤/RE

式中S結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)力組合的設(shè)計值包括組合的彎矩軸力

:———,、

和剪力設(shè)計值等

;

γγ水平豎向地震作用分項系數(shù)按表的規(guī)定

Eh、Ev———、,3.0.8

采用

;

·9·

γ風(fēng)荷載分項系數(shù)取

w———,1.4;

S重力荷載代表值的效應(yīng)可按本標(biāo)準(zhǔn)第條的

GE———,4.4.13

規(guī)定采用

;

S水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)

Ehk———;

S豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)

Evk———;

S風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)

wk———;

ψ抗震基本組合中的風(fēng)荷載組合值系數(shù)可取對

wE———,0.2;

于風(fēng)力發(fā)電塔取

,0.7;

R抗力按本標(biāo)準(zhǔn)相應(yīng)各章的有關(guān)規(guī)定計算

———,;

γRE承載力抗震調(diào)整系數(shù)按有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)取值

———,。

表3.0.8地震作用分項系數(shù)

考慮地震作用的情況γγ

EhEv

僅考慮水平地震作用

1.3—

僅考慮豎向地震作用

—1.3

以水平地震為主的地震作用

1.30.5

以豎向地震為主的地震作用

0.51.3

3.0.9對于正常使用極限狀態(tài)應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計要求分別采

,,

用荷載的短期效應(yīng)組合標(biāo)準(zhǔn)組合或頻遇組合和長期效應(yīng)組合

()

準(zhǔn)永久組合進(jìn)行設(shè)計變形裂縫等作用效應(yīng)的代表值應(yīng)符合下

(),、

式規(guī)定

:

SC

d≤(3.0.9-1)

式中S變形裂縫等作用效應(yīng)的代表值

:d———、;

C設(shè)計對變形裂縫加速度振幅等規(guī)定的相應(yīng)限值

———、、、,

應(yīng)符合本標(biāo)準(zhǔn)第條的規(guī)定

人人文庫專用3.0.11。

1標(biāo)準(zhǔn)組合

:

mn

SSSS

d=Gjk+Qk+ψciQik(3.0.9-2)

j=1i=

∑1∑2

2頻遇組合

:

mn

S=S+S+S()

dGjkψfQkψqiQik3.0.9-3

j=11i=

∑1∑2

·10·

3準(zhǔn)永久組合

:

mn

S=S+S()

dGjkψqiQik3.0.9-4

j=i=

∑1∑1

式中ψ第個可變荷載的頻遇值系數(shù)按表取值

:f1———1,3.0.9;

第個可變荷載的準(zhǔn)永久值系數(shù)按表取值

ψii

q———,3.0.9。

表3.0.9高聳結(jié)構(gòu)常用可變荷載的組合值、頻遇值、準(zhǔn)永久值系數(shù)表

荷載類別組合值系數(shù)頻遇值系數(shù)準(zhǔn)永久值系數(shù)

ψcψfψq

風(fēng)載

0.6(0.2)0.40

塔樓樓面活載

0.70.60.5

外平臺及塔樓屋面活載

0.70.50.4

地區(qū)

Ⅰ0.70.60.5

雪荷載地區(qū)

Ⅱ0.70.60.2

地區(qū)

Ⅲ0.70.60

注雪荷載的分區(qū)應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范執(zhí)行

:1《》GB50009;

風(fēng)荷載的ψ僅在驗算抗震時用

2c0.2。

3.0.10高聳結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計時可變荷載代表值

,

可按表選取

3.0.10。

表3.0.10高聳結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計時可變荷載代表值

序號高聳結(jié)構(gòu)類別驗算內(nèi)容可變荷載代表值選用

微波塔天線標(biāo)高處角位移標(biāo)準(zhǔn)值組合

1

帶塔樓電視塔塔樓處剪切變形標(biāo)準(zhǔn)值組合

2

帶塔樓電視塔塔樓處加速度頻遇值組合

3

鋼筋混凝土塔或煙囪裂縫寬度驗算標(biāo)準(zhǔn)值組合

4

所人人文庫專用有高聳結(jié)構(gòu)地基沉降及不均勻沉降驗算準(zhǔn)永久值頻遇值組合

5()

所有高聳結(jié)構(gòu)頂點水平位移標(biāo)準(zhǔn)值組合

6

非線性變形較大的高聳計算非線性變形及其對結(jié)標(biāo)準(zhǔn)值乘分項系數(shù)

7結(jié)構(gòu)構(gòu)的不利影響組合

注括號內(nèi)代表值適用于風(fēng)玫瑰圖呈嚴(yán)重偏心的地區(qū)計算地基不均勻沉降時可

:,

用頻遇值作為風(fēng)荷載的代表值

。

·11·

3.0.11高聳結(jié)構(gòu)正常使用極限狀態(tài)的控制條件應(yīng)符合下列

規(guī)定

:

1對于裝有方向性較強如微波塔電視塔或工藝要求較嚴(yán)

(、)

格如石油化工塔的設(shè)備的高聳結(jié)構(gòu)在不均勻日照溫度或風(fēng)荷

(),

載標(biāo)準(zhǔn)值作用下設(shè)備所在位置塔身的角位移應(yīng)滿足工藝要求

,;

2在風(fēng)荷載或多遇地震作用下塔樓處的剪切位移角θ不宜

,

大于

1/300;

3在風(fēng)荷載的動力作用下設(shè)有游覽設(shè)施或有人員在塔樓值

,

班的塔塔樓處振動加速度幅值應(yīng)符合公式的規(guī)定塔

,(3.0.11-1),

身任意高度處的振動加速度可按公式計算

(3.0.11-2):

a=Aω2(3.0.11-1)

f1≤200

ω=2π()

1T3.0.11-2

1

式中A風(fēng)壓頻遇值作用下塔樓處水平動位移幅值其值為

:f———,

結(jié)構(gòu)對應(yīng)點在w作用下的位移值與μzμw

0.4k0.4s0

作用下的位移值之差對僅有游客的塔樓可按實際

,

使用情況取A為級級風(fēng)作用下水平動位移幅

f6~7

值

(mm);

ω塔第一圓頻率

1———(1/s)。

4風(fēng)力發(fā)電塔頂部加速度值不宜大于gg為重力加

0.15,

速度

;

5在各種荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合作用下鋼筋混凝土構(gòu)件的最大裂

,

縫寬度應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范的

人人文庫專用《》GB50010

規(guī)定且不應(yīng)大于

,0.2mm;

6高聳結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)變形值應(yīng)符合本標(biāo)準(zhǔn)第條的規(guī)定

7.2.5;

7高聳結(jié)構(gòu)在以風(fēng)為主的荷載標(biāo)準(zhǔn)組合及以地震作用為主

的荷載標(biāo)準(zhǔn)組合下其水平位移角不得大于表的規(guī)定單

,3.0.11。

管塔的水平位移限值可比表所列限值適當(dāng)放寬具體限值

3.0.11,

根據(jù)各行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)確定但同時應(yīng)按荷載的設(shè)計值對塔身進(jìn)行非線

;

·12·

性承載能力極限狀態(tài)驗算并將塔腳處非線性作用傳給基礎(chǔ)進(jìn)行

,

驗算對于下部為混凝土結(jié)構(gòu)上部為鋼結(jié)構(gòu)的自立式塔鋼結(jié)構(gòu)

。、,

塔位移應(yīng)符合表的規(guī)定其下部混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)符合結(jié)構(gòu)變

3.0.11;

形及開裂的有關(guān)規(guī)定

。

表3.0.11高聳結(jié)構(gòu)水平位移角限值

以風(fēng)或多遇地震作用為主的荷載標(biāo)準(zhǔn)組合作用下以罕遇地震作用為主

結(jié)構(gòu)類型

按線性分析按非線性分析的荷載標(biāo)準(zhǔn)組合作用下

uv

鋼結(jié)構(gòu)ΔΔ

自立H1/751/50h1/50

式塔uv

混凝土ΔΔ

H1/1501/100h1/50

u

Δ

H—1/75v

桅桿Δ

u'h1/50

Δ

h—1/50

注u為水平位移與分母代表的高度對應(yīng)v為由剪切變形引起的水平位移與

:Δ,;Δ,

分母代表的高度對應(yīng)u'為纖繩層間水平位移差與分母代表的高度對應(yīng)

;Δ,;

H為總高度h對于桅桿為纖繩之間距對于自立式塔為層高

;,。

3.0.12對于受變形加速度控制非強度控制的高聳結(jié)構(gòu)宜采用

、,

適當(dāng)?shù)恼駝涌刂萍夹g(shù)來減小結(jié)構(gòu)變形及加速度對于高度超過

。

的風(fēng)力發(fā)電塔應(yīng)采用振動控制技術(shù)減小共振

100m,。

3.0.13風(fēng)力發(fā)電塔架固有頻率應(yīng)符合下列規(guī)定

:

1結(jié)構(gòu)固有頻率fn和激振頻率ffm應(yīng)滿足下列公式

0,R、R,

要求

:

f

R.(3.0.13-1)

f0,1≤095

fm

人人文庫專用R,-.(3.0.13-2)

n

f0,1≥005

式中f正常運行范圍內(nèi)風(fēng)輪的最大旋轉(zhuǎn)頻率

:R———;

f塔架在整機狀態(tài)下的第一階固有頻率應(yīng)通過實測

0,1———(),

或監(jiān)測修正

;

fmm個風(fēng)輪葉片的通過頻率

R,———;

fn塔架在整機狀態(tài)下的第n階固有頻率

0,———。

·13·

2計算固有頻率時應(yīng)考慮基礎(chǔ)的影響

,;

3對于同一型號塔架宜做現(xiàn)場動力實測或監(jiān)測

,;

4在計算固有頻率時為了考慮不確定性因素的影響頻率

,,

應(yīng)有的浮動

±5%。

3.0.14高聳結(jié)構(gòu)地基基礎(chǔ)設(shè)計前應(yīng)進(jìn)行巖土工程勘察

。

3.0.15在下列條件下高聳鋼結(jié)構(gòu)可不進(jìn)行抗震驗算

,:

1設(shè)防烈度為度高聳鋼結(jié)構(gòu)及其地基基礎(chǔ)

6,;

2設(shè)防烈度小于或等于度類場地的不帶塔樓的鋼

8,Ⅰ、Ⅱ

塔架及其地基基礎(chǔ)

;

3設(shè)防烈度小于度的鋼桅桿

9。

3.0.16高聳結(jié)構(gòu)應(yīng)分別計算兩個主軸方向和對角線方向的水平

地震作用并應(yīng)進(jìn)行抗震驗算

,。

3.0.17高聳結(jié)構(gòu)的地震作用計算應(yīng)采用振型分解反應(yīng)譜法對

。

于重點設(shè)防類特殊設(shè)防類高聳結(jié)構(gòu)還應(yīng)采用時程分析法做驗算

、,

地震波的選取應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑抗震設(shè)計規(guī)范

《》GB50011

執(zhí)行

。

3.0.18高聳結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)地震效應(yīng)的計算應(yīng)采用空間模型

。

人人文庫專用

·14·

4荷載與作用

4.1荷載與作用分類

4.1.1高聳結(jié)構(gòu)上的荷載與作用可分為下列三類

:

1永久荷載與作用結(jié)構(gòu)自重固定的設(shè)備重物料重土重

:,,,,

土壓力初始狀態(tài)下索線或纖繩的拉力結(jié)構(gòu)內(nèi)部的預(yù)應(yīng)力地基

,,,

變形作用等

;

2可變荷載與作用風(fēng)荷載機械設(shè)備動力作用覆冰荷載

:,,,

多遇地震作用雪荷載安裝檢修荷載塔樓樓面或平臺的活荷載

,,,,

溫度作用等

;

3偶然荷載與作用索線斷線撞擊爆炸罕遇地震作用等

:,、、。

4.1.2荷載與作用應(yīng)按下列原則確定

:

1僅列出風(fēng)荷載覆冰荷載及地震作用的標(biāo)準(zhǔn)值

、;

2機械振動的作用按機械運行規(guī)律由機械專業(yè)人員測算

提供

;

3其他荷載應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范

《》GB50009

執(zhí)行

。

4.2風(fēng)荷載

4.2.1垂直作用于高聳結(jié)構(gòu)表面單位計算面積上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)

值應(yīng)按下式人人文庫專用計算

:

wzzw

k=βμsμ0(4.2.1)

式中w作用在高聳結(jié)構(gòu)z高度處單位投影面積上的風(fēng)荷

:k———

載標(biāo)準(zhǔn)值2

(kN/m);

w基本風(fēng)壓2取值不得小于2

0———(kN/m),0.35kN/m;

z高度z處的風(fēng)壓高度變化系數(shù)

μ———;

·15·

風(fēng)荷載體型系數(shù)

μs———;

z高度z處的風(fēng)振系數(shù)

β———。

4.2.2基本風(fēng)壓w應(yīng)以當(dāng)?shù)乜諘缙教沟孛骐x地高年

0、10m、50

重現(xiàn)期平均年最大風(fēng)速為標(biāo)準(zhǔn)其值應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)

、10min,

建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范執(zhí)行且應(yīng)符合本標(biāo)準(zhǔn)第條

《》GB50009,4.2.1

的規(guī)定

。

4.2.3當(dāng)城市或建設(shè)地點的基本風(fēng)壓值在現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)

《

構(gòu)荷載規(guī)范的全國基本風(fēng)壓圖上沒有給出時其基本

》GB50009,

風(fēng)壓值可根據(jù)當(dāng)?shù)啬曜畲箫L(fēng)速資料按基本風(fēng)壓定義通過統(tǒng)計分

,,

析確定分析時應(yīng)考慮樣本數(shù)量的影響當(dāng)?shù)貨]有風(fēng)速資料時可

,。,

根據(jù)附近地區(qū)規(guī)定的基本風(fēng)壓或長期資料通過氣象和地形條件

,

的對比分析確定也可按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范

;《》

中全國基本風(fēng)壓分布圖確定

GB50009。

4.2.4山區(qū)及偏僻地區(qū)的高處的風(fēng)壓應(yīng)通過實地調(diào)查和

10m,

對比觀察分析確定一般情況可按附近地區(qū)的基本風(fēng)壓乘以下列

。

調(diào)整系數(shù)采用

:

1對于山間盆地谷地等閉塞地形調(diào)整系數(shù)為

、,0.75~

0.85;

2對于與風(fēng)向一致的谷口山口調(diào)整系數(shù)為

、,1.20~1.50。

4.2.5沿海海面和海島的高的風(fēng)壓當(dāng)缺乏實際資料時可

10m,,

按鄰近陸上基本風(fēng)壓乘以表規(guī)定的調(diào)整系數(shù)采用

4.2.5。

表4.2.5海面和海島的基本風(fēng)壓調(diào)整系數(shù)

海面和海島距海岸距離調(diào)整系數(shù)

人人文庫專用(km)

<401.0

40~601.0~1.1

60~1001.1~1.2

4.2.6風(fēng)壓高度變化系數(shù)對于平坦或稍有起伏的地形應(yīng)根據(jù)

,,

地面粗糙度類別按表確定

4.2.6。

·16·

表4.2.6風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz

離地面或海平地面粗糙度類別

面高度

(m)ABCD

51.091.000.650.51

101.281.000.650.51

151.421.130.650.51

201.521.230.740.51

301.671.390.880.51

401.791.521.000.60

501.891.621.100.69

601.971.711.200.77

702.051.791.280.84

802.121.871.360.91

902.181.931.430.98

1002.232.001.501.04

1502.462.251.791.33

2002.642.462.031.58

2502.782.632.241.81

3002.912.772.432.02

3502.912.912.602.22

4002.912.912.762.40

4502.912.912.912.58

500人人文庫專用2.912.912.912.74

≥5502.912.912.912.91

1地面粗糙度可分為四類

A、B、C、D:

1類指近海海面海島海岸湖岸及沙漠地區(qū)

)A、、、;

2類指田野鄉(xiāng)村叢林丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)

)B、、、;

3類指有密集建筑群的城市市區(qū)

)C;

4類指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)

)D。

·17·

2在確定城區(qū)的地面粗糙度類別時當(dāng)無實測資料時可按

,,

下列原則確定

:

1以擬建高聳結(jié)構(gòu)為中心為半徑的迎風(fēng)半圓影響范

),2km

圍內(nèi)的建筑及構(gòu)筑物密集度來區(qū)分粗糙度類別風(fēng)向以

,

該地區(qū)最大風(fēng)的風(fēng)向為準(zhǔn)但也可取其主導(dǎo)風(fēng)

,;

-

2以半圓影響范圍內(nèi)建筑及構(gòu)筑物平均高度h來劃分地面

)

--

粗糙度類別h時為類h時為

:≥18m,D;9m<<18m,

-

類h時為類

C;≤9m,B;

3影響范圍內(nèi)不同高度的面域每座建筑物向外延伸距離

):

為其高度的面域內(nèi)均為該高度當(dāng)不同高度的面域相交

;

時交疊部分的高度取大者

,;

-

4平均高度h取各面域面積為權(quán)數(shù)計算

)。

3對于山區(qū)的高聳結(jié)構(gòu)風(fēng)壓高度變化系數(shù)可按結(jié)構(gòu)計算位

,

置離山地周圍平坦地面高度計算

。

4.2.7不同類型高聳結(jié)構(gòu)的風(fēng)荷載體型系數(shù)μ取值應(yīng)符合下列

s

規(guī)定

:

1懸臂結(jié)構(gòu)當(dāng)計算局部表面圖分布的體型系

,[4.2.7-1(a)]

數(shù)μ時應(yīng)按表采用當(dāng)計算整體圖體型系

s,4.2.7-1;[4.2.7-1(b)]

數(shù)時應(yīng)按表采用

,4.2.7-2。

d

人人文庫專用d

H

H

(a)懸臂結(jié)構(gòu)局部(a)懸臂結(jié)構(gòu)整體(b)

圖懸臂結(jié)構(gòu)

4.2.7-1

·18·

表4.2.7-1懸臂結(jié)構(gòu)體型系數(shù)μs

αHdHd=Hd=

(°)/≥25/7/1

0+1.0+1.0+1.0

15+0.8+0.8+0.8

30+0.1+0.1+0.1

45-0.9-0.8-0.7

60-1.9-1.7-1.2

75-2.5-2.2-1.5

90-2.6-2.2-1.7

105-1.9-1.7-1.2

120-0.9-0.8-0.7

135-0.7-0.6-0.5

150-0.6-0.5-0.4

165-0.6-0.5-0.4

180-0.6-0.5-0.4

注表中數(shù)值適用于μzwd2的表面光滑情況其中w為基本風(fēng)壓以2

:0≥0.02,0,kN/m

計d以計

,m。

表4.2.7-2懸臂結(jié)構(gòu)整體計算體型系數(shù)μs

Hd

截面風(fēng)向/

2571

垂直于一邊

正方形1.41.41.3

沿對角線

1.51.51.4

正六及正八邊形任意

1.21.11.0

粗糙

圓形任意0.90.80.7

光滑

人人文庫專用0.60.50.5

注表中圓形結(jié)構(gòu)的μ值適用于μzwd2的情況D以計w為基本

:1s0≥0.02,m;0

風(fēng)壓以2計

,kN/m;

表中光滑系指鋼混凝土等圓形結(jié)構(gòu)的表面情況粗糙系指結(jié)構(gòu)表面

2“”、,“”

凸出肋條較小的情況

;

計算正方形對角線方向的風(fēng)載時體型系數(shù)按照表取值迎風(fēng)面積

3,4.2.7-2,

按照正方形單面面積取值

。

·19·

2型鋼及組合型鋼結(jié)構(gòu)圖的體型系數(shù)應(yīng)按表

(4.2.7-2)

采用

4.2.7-3。

圖型鋼及組合鋼結(jié)構(gòu)

4.2.7-2

表4.2.7-3型鋼及組合型鋼結(jié)構(gòu)體型系數(shù)μs

工況μ

s

型鋼結(jié)構(gòu)

組合型鋼結(jié)構(gòu)1.3

3塔架結(jié)構(gòu)圖的體型系數(shù)應(yīng)按下列規(guī)定取值

(4.2.7-3):

12

345

11

圖塔架結(jié)構(gòu)截面形式

人人文庫專用4.2.7-3

1角鋼塔架整體體型系數(shù)μ應(yīng)按表采用

)s4.2.7-4。

表4.2.7-4角鋼塔架的整體體型系數(shù)μs

方形三角形

?風(fēng)向任意風(fēng)向

風(fēng)向②

①單角鋼組合角鋼

③④⑤

≤0.12.62.93.12.4

·20·

續(xù)表4.2.7-4

方形三角形

?風(fēng)向任意風(fēng)向

風(fēng)向②

①單角鋼組合角鋼

③④⑤

0.22.42.72.92.2

0.32.22.42.72.0

0.42.02.22.41.8

0.51.91.92.01.6

迎風(fēng)面桿件和節(jié)點凈投影面積

注擋風(fēng)系數(shù)?=均按塔架迎風(fēng)面的一個塔

:1迎風(fēng)面輪廓面積,

面計算

;

六邊形及八邊形塔架的μ值可近似地按表中方形塔架參照對應(yīng)的風(fēng)向

2s,

或采用但六邊形塔迎風(fēng)面積按兩個相鄰塔面計算八邊形塔迎風(fēng)面

①②;,

積按三個相鄰塔面計算

。

2管子及圓鋼塔架的整體體型系數(shù)μ應(yīng)按下列規(guī)定取值

)s:

當(dāng)μzwd2時μ值應(yīng)按角鋼塔架的整體體型

a)0≤0.002,s

系數(shù)μ值乘以采用

s0.8;

當(dāng)μzwd2時μ值應(yīng)按角鋼塔架的整體體型

b)0≥0.015,s

系數(shù)μ值乘以采用

s0.6;

當(dāng)μzwd2時μ值應(yīng)按插入法計算

c)0.002<0<0.015,s。

3當(dāng)高聳結(jié)構(gòu)由不同類型截面組合而成時應(yīng)按不同類型

),

桿件迎風(fēng)面積加權(quán)平均選用值

μs。

4格構(gòu)式橫梁的體型系數(shù)應(yīng)按下列規(guī)定取值

:

1矩形格構(gòu)式橫梁圖當(dāng)風(fēng)向垂直于橫梁θ=

)(4.2.7-4),(

時橫梁的整體體型系數(shù)μ應(yīng)按表取值當(dāng)

90°),s4.2.7-5;

風(fēng)人人文庫專用向不與橫梁垂直時橫梁的整體體型系數(shù)應(yīng)按表

,μs

取值

4.2.7-6;

b

h

圖矩形格構(gòu)式橫梁

4.2.7-4

·21·

表4.2.7-5風(fēng)向垂直于角鋼桁架橫梁的整體體型系數(shù)μs

bh

?/

≤124≥6

≤0.12.62.62.62.6

0.22.42.52.62.6

0.32.22.32.32.4

0.42.02.12.22.3

≥0.51.81.92.02.1

橫梁正面投影面積

注其中?

::=橫梁正面輪廓面積。

表4.2.7-6風(fēng)向不與橫梁垂直時橫梁整體體型系數(shù)μs

θμμ

(°)snsp

μ

901.0s0

μμ

450.5s0.21s

μ

000.40s

注μμ分別為垂直和平行于橫梁的體型系數(shù)分量

:1sn、sp;

μ為風(fēng)向垂直于橫梁時的整體體型系數(shù)

2s;

計算μ及μ時均以橫梁正面面積為準(zhǔn)

3snsp,。

2三角形橫梁的整體體型系數(shù)可按矩形橫梁的值乘以

)0.9

采用

;

3管子及圓鋼組成的橫梁可按本條第款第項的方法計

)32

算整體體型系數(shù)的值

μs。

5架空線懸索管材等圖的體型系數(shù)應(yīng)按表

、、(4.2.7-5)

取值

4.2.7-7。

人人文庫專用1

wp

wn

圖架空線懸索管材

4.2.7-5、、

結(jié)構(gòu)線索管

1—(、)

·22·

表4.2.7-7架空線、懸索、管材體型系數(shù)μsn

工況μ

sn

μzwd2μ2θ

0≤0.003sn=1.2sin

μzwd2μ2θ

0≥0.02sn=0.7sin

μzwd2μ按插入法計算

0.003<0<0.02sn

注μ為作用于結(jié)構(gòu)的垂直風(fēng)向分量w的體型系數(shù)作用于結(jié)構(gòu)的平行風(fēng)向分量

:snn;

w的體型系數(shù)影響較小可不計

pμsp,。

6架空管道為上下雙管圖時整體體型系數(shù)μ

[4.2.7-6(a)],s

應(yīng)按表的規(guī)定取值當(dāng)架空管道為前后雙管圖

4.2.7-8;[4.2.7-6(b)]

時整體體型系數(shù)μ應(yīng)按表的規(guī)定取值

,s4.2.7-9。

dd

s

dd

s

(a)上下雙管(a)前后雙管(b)

圖架空管道

4.2.7-6

表4.2.7-8架空管道為上下雙管時體型系數(shù)μs

sd

/≤0.250.50.751.01.52.0≥3.0

μ

s1.200.900.750.700.650.630.60

注表中μ值適用于μzwd2

:s0≥0.02。

表4.2.7-9架空管道為前后雙管時體型系數(shù)μs

人人文庫專用

sd

/≤0.250.51.53468≥10

μ

s0.680.860.940.991.051.111.141.20

注表中μ值適用于μzwd2的情況并為前后兩管的系數(shù)之和

:s0≥0.02,。

7倒錐形水塔的水箱圖的體型系數(shù)和絕緣子

[4.2.7-7(a)]

圖的體型系數(shù)應(yīng)按表的規(guī)定取值

[4.2.7-7(b)]4.2.7-10。

·23·

(a)倒錐形水塔的水箱(a)絕緣子(b)

圖倒錐形水塔的水箱絕緣子立面圖

4.2.7-7、

表4.2.7-10倒錐形水塔的水箱、絕緣子體型系數(shù)μs

分類μ

s

倒錐形水塔的水箱

0.7

絕緣子

1.2

8微波天線圖的體型系數(shù)應(yīng)按表的規(guī)

(4.2.7-8)4.2.7-11

定取值

。

00000000

(a)(b)(c)(d)

圖微波天線平面圖

4.2.7-8

表4.2.7-11微波天線體型系數(shù)μs

整體體型系數(shù)

人人文庫專用μs

水平角θ

(°)0305090120150180

垂直于天線面

的分量1.301.401.700.150.350.600.80

μsn

圖

4.2.7-8(a)

平行于天線面

的分量0.010.050.060.190.220.170.06

μsp

·24·

續(xù)表4.2.7-11

整體體型系數(shù)

μs

水平角θ

(°)0305090120150180

垂直于天線面

的分量0.800.840.9000.200.400.60

μsn

圖

()

4.2.7-8b平行于天線面

的分量00.400.550.410.290.140

μsp

垂直于天線面

的分量1.101.201.3000.240.480.70

μsn

圖

4.2.7-8(c)平行于天線面

的分量00.310.600.440.310.160

μsp

垂直于天線面

的分量1.301.401.700.150.350.600.80

μsn

圖

4.2.7-8(d)平行于天線面

的分量0.010.050.060.190.220.170.06

μsp

9石油化工塔型設(shè)備圖的體型系數(shù)應(yīng)按表

(4.2.7-9)

的規(guī)定取值

4.2.7-12。

1

人人文庫專用

2

圖石油化工塔型設(shè)備

4.2.7-9

爬梯平臺

1—;2—

·25·

表4.2.7-12石油化工塔型設(shè)備的體型系數(shù)μs

塔型設(shè)備直徑

平臺類型(m)

≤0.61.02.03.04.05.0≥6.0

獨立平臺帶直梯

()0.880.810.750.720.710.700.69

聯(lián)合平臺不帶斜梯

()1.050.910.810.760.730.720.71

聯(lián)合平臺帶斜梯

()1.251.050.890.810.780.760.74

注表中μ值適用于包括了平臺梯子管線等影響的單個塔型設(shè)備計算風(fēng)荷

:1s、、,

載時其擋風(fēng)面積可僅取塔型設(shè)備的外徑

;

當(dāng)塔型設(shè)備直徑為變直徑時可按各段高度和外徑求加權(quán)平均值

2,;

當(dāng)設(shè)備直徑為表中中間值時μ可用插入法計算

3,s。

10球狀結(jié)構(gòu)圖的體型系數(shù)應(yīng)按表的

(4.2.7-10)4.2.7-13

規(guī)定取值

。

d

圖球狀結(jié)構(gòu)

4.2.7-10

表4.2.7-13球狀結(jié)構(gòu)的體型系數(shù)

分類μ

s

μzwd2

光滑球0≥0.020.4

μzwd2

0<0.020.6

多面球

0.7

11封閉塔樓和設(shè)備平臺圖的體型系數(shù)應(yīng)按表

(4.2.7-11)

的規(guī)定取值

4.2.7-14人人文庫專用。

dd

DD

B

K

C

@

圖封閉塔樓和設(shè)備平臺立面圖

4.2.7-11

·26·

表4.2.7-14封閉塔樓和設(shè)備平臺的體型系數(shù)

分類μ

s

Dd

/≤30.7

Dd

/>30.9

12四管組合柱圖的體型系數(shù)應(yīng)按表

(4.2.7-12)4.2.7-15

的規(guī)定取值

。

S

S

D

S

DSDD

(a)0°工況(a)45°工況(b)

圖四管組合柱

4.2.7-12

表4.2.7-15四管組合柱體型系數(shù)μs

工況μ

s

工況

0°1.93

工況

45°1.69

注以一個圓管的直徑計算擋風(fēng)面積

:。

13三管組合柱對角線風(fēng)向圖的體

[4.2.7-13(a)、(b)、(c)]

型系數(shù)μ應(yīng)按表取值風(fēng)向圖的

s4.2.7-16,0°[4.2.7-13(c)、(d)]

體型系數(shù)μ應(yīng)按表取值

s4.2.7-17。

S

人人文庫專用SS

D

DD

SSS

DD

D

(a)45°風(fēng)向一(a)45°風(fēng)向二(b)45°風(fēng)向三(c)

·27·

Y向Y向

向向

S

SXX

DSDDSD

(d)0°風(fēng)向一(d)0°風(fēng)向二(e)

圖三管組合柱

4.2.7-13

表4.2.7-16三管組合柱對角線風(fēng)向體型系數(shù)μs

風(fēng)向μ

s

風(fēng)向一

45°1.56

風(fēng)向二

45°1.49

風(fēng)向三

45°1.15

注以一個圓管的直徑計算擋風(fēng)面積

:。

表4.2.7-17三管組合柱0°風(fēng)向體型系數(shù)μs

SD

/

風(fēng)向一0.300.601.00≥1.30

0°μX

s1.351.271.261.28

μY

s-0.93-0.3600

SD

/

風(fēng)向二0.300.60≥1.00

0°μX

s1.261.241.22

μY

s-0.32-0.100

注以一個圓管的直徑計算擋風(fēng)面積

:1人人文庫專用;

分別為方向和方向的體型系數(shù)為整體體型系數(shù)

μXμYXYμ2Xμ2Y

2s、s,s+s,

且整體體型系數(shù)在x軸軸投影應(yīng)等于在x軸軸上的單獨體型系數(shù)

、y,、y。

4.2.8高聳結(jié)構(gòu)體型未在現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范

《》

中列出的但與本標(biāo)準(zhǔn)所列結(jié)構(gòu)體型相似時其風(fēng)荷載

GB50009,,

體型系數(shù)可按本標(biāo)準(zhǔn)第條的規(guī)定采用特別重要或體型復(fù)

4.2.7;

雜的高聳結(jié)構(gòu)宜由風(fēng)洞試驗或數(shù)值風(fēng)洞計算確定

,。

·28·

4.2.9自立式高聳結(jié)構(gòu)在z高度處的風(fēng)振系數(shù)βz可按下式確定

:

βzξεε

=1+12(4.2.9)

式中ξ脈動增大系數(shù)按表采用其中T取結(jié)構(gòu)的

:———,4.2.9-1,

基本自振周期

;

ε風(fēng)壓脈動和風(fēng)壓高度變化等的影響系數(shù)按表

1———,4.2.9-2

采用

;

ε振型結(jié)構(gòu)外形的影響系數(shù)按表采用

2———、,4.2.9-3。

表4.2.9-1脈動增大系數(shù)ξ

WT2阻尼比

0

22

(kN·s/m)0.010.020.030.040.05

0.011.471.261.181.141.11

0.021.571.321.221.171.14

0.041.691.391.271.211.17

0.061.771.441.311.241.19

0.081.831.471.331.261.21

0.101.881.501.361.281.23

0.202.041.611.431.341.28

0.402.241.731.531.411.34

0.602.361.811.591.461.38

0.802.461.881.641.501.42

1.002.531.931.671.531.44

2.002.802.101.811.641.54

4.003.092.301.961.771.65

6.003.282.432.061.861.72

8.003.422.522.141.921.77

10.00人人文庫專用3.542.602.201.971.82

20.003.912.852.402.141.96

30.004.143.012.532.242.06

注表中給出了結(jié)構(gòu)對應(yīng)的阻尼比從左到右依次為可根據(jù)結(jié)構(gòu)型

:10.01~0.05,

式相應(yīng)選取對于單管塔可取阻尼比其余類型塔的阻尼比可按照本

;0.01,

標(biāo)準(zhǔn)第條選取

4.4.6;

對于上部用鋼材下部用混凝土的結(jié)構(gòu)可近似地分別根據(jù)鋼和混凝土查

2、,

取相應(yīng)的值并計算各自的風(fēng)振系數(shù)

ξ,。

·29·

表4.2.9-2考慮風(fēng)壓脈動和風(fēng)壓高度變化的影響系數(shù)ε1

總高度

H

(m)

地面粗糙1020406080100150200250300350400450500550

度類別

A0.810.760.700.650.610.580.510.460.430.390.390.390.390.390.39

B0.930.860.770.710.660.620.550.490.450.410.380.380.380.380.38

C1.481.301.121.000.920.850.730.640.570.520.480.450.420.420.42

D2.442.031.651.441.291.170.970.840.740.660.600.550.510.480.45

注對于結(jié)構(gòu)外形或質(zhì)量有較大突變的高聳結(jié)構(gòu)風(fēng)振計算均應(yīng)按隨機振動理

:1,

論進(jìn)行

;

計算時對地面粗糙度類地區(qū)可直接帶入基本風(fēng)壓而對類類

2,B,A、C、D

類地區(qū)應(yīng)按當(dāng)?shù)氐幕撅L(fēng)壓分別乘以

1.28、0.54、0.26。

表4.2.9-3考慮振型和結(jié)構(gòu)外形的影響系數(shù)ε2

相對高度結(jié)構(gòu)頂部和底部的寬度比lxHlx

()/(0)

zH

/1.00.50.30.20.1

1.01.000.880.760.660.56

0.72~0.750.64~0.670.57~0.59

0.90.88~0.920.81~0.86

(0.78~0.81)(0.76~0.79)(0.84~0.87)

0.66~0.710.60~0.650.56~0.60

0.80.76~0.830.72~0.82

(0.75~0.81)(0.77~0.83)(0.94~1.02)

0.58~0.660.54~0.610.52~0.59

0.70.64~0.730.63~0.75

(0.68~0.77)(0.71~0.81)(0.91~1.04)

0.49~0.590.46~0.550.47~0.56

0.60.52~0.630.52~0.66

人人文庫專用(0.57~0.69)(0.61~0.73)(0.81~0.97)

0.39~0.500.37~0.480.40~0.51

0.50.40~0.510.40~0.55

(0.45~0.58)(0.49~0.62)(0.65~0.84)

0.29~0.400.28~0.390.32~0.44

0.40.29~0.400.29~0.42

(0.33~0.45)(0.35~0.49)(0.48~0.66)

0.19~0.290.23~0.35

0.30.18~0.280.19~0.280.19~0.32

(0.23~0.35)(0.31~0.48)

·30·

續(xù)表4.2.9-3

相對高度結(jié)構(gòu)頂部和底部的寬度比lxHlx

()/(0)

zH

/1.00.50.30.20.1

0.13~0.23

0.20.09~0.170.10~0.180.10~0.190.10~0.21

(0.16~0.29)

0.10.03~0.070.03~0.070.03~0.070.03~0.080.05~0.12

注表中有括弧的括弧內(nèi)的系數(shù)適用于直線變化結(jié)構(gòu)括弧外的系數(shù)適用于

:1,,

凹線形變化的結(jié)構(gòu)其余無括弧的系數(shù)兩者均適用

,;

表中變化范圍中的數(shù)字為類地貌至類地貌類地貌可取該數(shù)字范圍

2AD,B

內(nèi)約處類可取約處

1/5,C1/2。

4.2.10鋼桅桿風(fēng)振系數(shù)應(yīng)符合下列規(guī)定

:

1桿身風(fēng)振系數(shù)應(yīng)按下列規(guī)定確定

:

1當(dāng)鋼桅桿高度不大于時

)150m:

懸臂段βzz

()=2.1;

非懸臂段βzz

()=1.6;

2當(dāng)鋼桅桿高度大于時

)150m:

4

zzεεjεj

β=+123

()1j=()(4.2.10-1)

1

∑α

H

ε=gI10·d

1210z2

??

ξjΦjz2

?()?

?N?

εj??

2=

Φjzi2

i=()

?1?

NN∑

ααi-kH

εjikΦjiΦjk-·

3=d

i=k=()exp

人人文庫專用∑1∑160

式中g(shù)峰值因子取

:———,2.5;

I高紊流度類類類類地貌分別為

10———10m,A、B、C、D

12%、14%、23%、39%;

α風(fēng)剖面指數(shù)類類類類地貌分別為

———,A、B、C、D0.12、

0.15、0.22、0.30;

ξj脈動增大系數(shù)按表采用

———,4.2.9-1;

·31·

H塔身全高

———;

N沿桿身全高取N個等分點計算風(fēng)振系數(shù)每小段的長

———,

度為HHN點的編號自下至上為N

d=/,1,2,…,;

Φji桿身第i點所在高度的第階振型系數(shù)

()———j。

2鋼桅桿纖繩風(fēng)振系數(shù)應(yīng)按下列規(guī)定確定

:

1當(dāng)鋼桅桿高度不大于時

)150m:

βz

=1.6

2當(dāng)鋼桅桿高度大于時

)150m:

βzξε

=1+q(4.2.10-2)

式中ξ脈動增大系數(shù)按表采用其中T取纖繩的基

:———,4.2.9-1,

本自振周期

;

ε綜合考慮風(fēng)壓脈動高度變化及振型影響的系數(shù)按表

q———、,

采用

4.2.10。

表4.2.10綜合考慮風(fēng)壓脈動、高度變化及振型影響的系數(shù)εq

纖繩高度

(m)

103050100150200250300≥350

ωlSm

/(π/)

0.66~0.56~0.50~0.43~0.38~0.34~0.31~0.29~0.29~

≤1.7

2.411.671.381.040.850.730.650.580.52

0.63~0.53~0.48~0.41~0.37~0.33~0.31~0.28~0.28~

2.0

2.291.601.331.000.830.710.630.570.51

0.54~0.46~0.43~0.37~0.33~0.30~0.28~0.26~0.26~

2.3

2.001.401.170.900.750.650.580.530.48

0.42~0.36~0.34~0.30~0.28~0.26~0.24~0.23~0.23~

2.5

1.541.100.930.730.620.550.500.460.42

人人文庫專用0.20~0.18~0.18~0.17~0.17~0.16~0.16~0.16~0.16~

≥2.7

0.740.560.490.420.380.360.330.310.29

注變化范圍的數(shù)字類至類地貌類地貌取該數(shù)字范圍內(nèi)約處

:1AD,B1/10,C

類取處

1/2;

表中ω為考慮桿身影響后的纖繩實際基頻l為纖繩弦向長度

2,(rad/s),

S為纖繩張力m為纖繩線質(zhì)量密度

(m),(N),(kg/m);

S

兩端鉸支的纖繩的基頻為ω=π

3lm。

·32·

4.2.11高聳結(jié)構(gòu)應(yīng)考慮由脈動風(fēng)引起的垂直于風(fēng)向的橫向共振

的驗算

。

4.2.12對于豎向斜率不大于的圓筒形塔煙囪等圓截面構(gòu)

2%、

筑物以及圓管拉繩和懸索等圓截面構(gòu)件應(yīng)根據(jù)雷諾數(shù)Re的不

、,

同情況按下列規(guī)定進(jìn)行橫風(fēng)向風(fēng)振的驗算

:

1可按下列公式計算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的雷諾數(shù)Re臨界風(fēng)速

、

v結(jié)構(gòu)頂部風(fēng)速v

cr、H:

Re=vd

69000(4.2.12-1)

dd

vj

cr,==5

StTjTj(4.2.12-2)

·

v=μHw

H400(4.2.12-3)

式中vj第j振型臨界風(fēng)速

:cr,———(m/s);

v計算雷諾數(shù)時所取風(fēng)速可取v=vj

———(m/s),cr,;

d圓筒形結(jié)構(gòu)的外徑有錐度時可取高度處

———(m),2/3

的外徑

;

St斯脫羅哈數(shù)對圓形截面結(jié)構(gòu)或構(gòu)件取

———,0.2;

Tj結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的j振型的自振周期

———(s);

v結(jié)構(gòu)頂部的風(fēng)速

H———(m/s);

H高度H處風(fēng)壓高度變化系數(shù)

μ———。

2圓形截面結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的橫風(fēng)向風(fēng)振響應(yīng)分析應(yīng)符合下列

規(guī)定

:

1當(dāng)雷諾數(shù)Re×5且vv時應(yīng)在構(gòu)造上采取

)<310H>cr,1,

防振措施或控制結(jié)構(gòu)的臨界風(fēng)速v不小于

cr,115m/s;

2當(dāng)雷諾數(shù)Re.×6且.vvj時應(yīng)驗算共振

)人人文庫專用≥351012H>cr,,

響應(yīng)橫向共振引起的等效靜風(fēng)荷載wj2應(yīng)

。Ld(kN/m)

按下列公式計算

:

v2jjiλj

μLcr,φ

wj=

Ld()

ζj4.2.12-4

3200

α1

vj

H=Hcr,

1.vα(4.2.12-5)

12H,

·33·

式中ji第振型在i點的相對位移

:φ———j;

vj第j振型的共振臨界風(fēng)速按公式

cr,———(m/s),(4.2.12-2)

計算

;

vα粗糙度指數(shù)為α?xí)r的結(jié)構(gòu)頂點的風(fēng)速

H,———;

結(jié)構(gòu)第振型阻尼比對于高振型可參考類似資

ζj———j,,

料如無試驗資料也可取與第振型相同的值

,,1;

μ橫向力系數(shù)取

L———,0.25;

λj共振區(qū)域系數(shù)由表確定

———,4.2.12;

H共振臨界風(fēng)速起始高度

1———。

表4.2.12λj計算用表

振型HH

1/

序號

00.10.20.30.40.50.60.70.80.91.0

11.561.551.541.491.421.311.150.940.680.370

20.830.820.760.600.370.09-0.16-0.33-0.38-0.270

30.520.480.320.06-0.19-0.30-0.210.000.200.230

40.300.330.02-0.20-0.230.030.160.15-0.05-0.180

注校核橫風(fēng)向風(fēng)振時考慮的振型序號不大于對一般懸臂結(jié)構(gòu)可只考慮第或

:4,1

第振型

2。

3當(dāng)雷諾數(shù)為×5Re.×6時不發(fā)生超臨界

)310≤<3510,

范圍的共振可不做處理

,。

4.2.13對于非圓截面構(gòu)筑物其橫風(fēng)向風(fēng)振可按本標(biāo)準(zhǔn)公式

,

公式進(jìn)行驗算并宜通過風(fēng)洞試驗或可

(4.2.12-1)~(4.2.12-5),

靠資料確定有關(guān)系數(shù)當(dāng)無試驗值時可按下列規(guī)定取值

,,:

1斯脫羅哈數(shù)St取

0.15;

方人人文庫專用形截面以及深寬比的矩形截面的橫風(fēng)向

2DB

1≤/≤2

力系數(shù)μ取

L,0.60;

3公式中圓筒外徑d由迎風(fēng)面最大寬度B代替

。

4.2.14考慮橫風(fēng)向風(fēng)振時風(fēng)荷載的總效應(yīng)S可按下式進(jìn)行

,

計算

:

S=.S2+S2

036DL(4.2.14)

·34·

式中S橫風(fēng)向風(fēng)振效應(yīng)

:L———;

S發(fā)生橫風(fēng)向共振時相應(yīng)的順風(fēng)向風(fēng)荷載效應(yīng)

D———。

4.2.15輸電高塔設(shè)計風(fēng)荷載可根據(jù)行業(yè)的具體情況確定并應(yīng)

,

符合下列規(guī)定

:

1輸電高塔設(shè)計基本風(fēng)速的重現(xiàn)期取值應(yīng)按國家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)

有關(guān)規(guī)定確定

。

2位于山地上的高塔的基本風(fēng)速應(yīng)符合下列規(guī)定

:

1宜采用統(tǒng)計分析和對比觀測等方法由臨近地區(qū)氣象臺

),、

站的氣象資料推算并應(yīng)結(jié)合實際運行經(jīng)驗確定

,;

2當(dāng)無可靠資料時宜將附近平原地區(qū)的統(tǒng)計值提高

),10%。

3大跨越高塔的基本風(fēng)速應(yīng)符合下列規(guī)定

:

1當(dāng)無可靠資料時宜將附近陸上相同電壓等級輸電線路的

),

風(fēng)速統(tǒng)計值換算到跨越處歷年大風(fēng)季節(jié)平均最低水位以上

處并增加考慮水面影響再增加后選用

10m,10%,10%;

2大跨越高塔的基本風(fēng)速不應(yīng)低于相連接的陸上輸電線路

)

的基本風(fēng)速且及以下大跨越高塔的基本風(fēng)速不

,330kV

低于及以上大跨越高塔的基本

25m/s,500kV、±400kV

風(fēng)速不低于

30m/s;

3必要時尚宜按稀有風(fēng)速條件進(jìn)行驗算

),。

4.2.16對于處于地形條件復(fù)雜或幾何形狀復(fù)雜的高聳結(jié)構(gòu)可

,

通過風(fēng)洞試驗或數(shù)值模擬來確定風(fēng)荷載計算參數(shù)

。

4.3覆冰荷載

人人文庫專用

4.3.1設(shè)計電視塔無線電塔桅和輸電高塔等類似結(jié)構(gòu)時應(yīng)考

、,

慮結(jié)構(gòu)構(gòu)件架空線拉繩等表面覆冰后所引起的荷載及擋風(fēng)面積

、、

增大的影響和不均勻脫冰時產(chǎn)生的不利影響

。

4.3.2基本覆冰厚度應(yīng)根據(jù)當(dāng)?shù)仉x地高度處的觀測資料和

10m

設(shè)計重現(xiàn)期分析計算確定當(dāng)無觀測資料時應(yīng)通過實地調(diào)查確

。,

定或按下列經(jīng)驗數(shù)值分析采用

,:

·35·

1重覆冰區(qū)基本覆冰厚度可取

:20mm~50mm;

2中覆冰區(qū)基本覆冰厚度可取

:15mm~20mm;

3輕覆冰區(qū)基本覆冰厚度可取

:5mm~10mm。

4.3.3覆冰重力荷載的計算應(yīng)符合下列規(guī)定

:

1圓截面的構(gòu)件拉繩纜索架空線等每單位長度上的覆冰

、、、

重力荷載可按下式計算

:

-

q=bααd+bααγ×6

1π12(12)10(4.3.3-1)

式中q單位長度上的覆冰重力荷載

:1———(kN/m);

b基本覆冰厚度按本標(biāo)準(zhǔn)第條的規(guī)定采用

———(mm),4.3.2;

d圓截面構(gòu)件拉繩纜索架空線的直徑

———、、、(mm);

α與構(gòu)件直徑有關(guān)的覆冰厚度修正系數(shù)按表

1———,4.3.3-1

采用

;

α覆冰厚度的高度遞增系數(shù)按表采用

2———,4.3.3-2;

γ覆冰重度一般取3

———,9kN/m。

2非圓截面的其他構(gòu)件每單位面積上的覆冰重力荷載

qα2可按下式計算

(kN/m):

-

qα=.bαγ×3

06210(4.3.3-2)

式中qα單位面積上的覆冰重力荷載2

:———(kN/m)。

表4.3.3-1與構(gòu)件直徑有關(guān)的覆冰厚度修正系數(shù)α1

直徑

(mm)5102030405060≥70

α

11.101.000.900.800.750.700.630.60

表4.3.3-2覆冰厚度的高度遞增系數(shù)α2

離地面高度

(m)1050100150200250300≥350

α人人文庫專用

21.01.62.02.22.42.62.72.8

4.4地震作用

4.4.1基于結(jié)構(gòu)使用功能和重要性應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑工

,《

程抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定將結(jié)構(gòu)劃分為特殊設(shè)防

》GB50223

類重點設(shè)防類標(biāo)準(zhǔn)設(shè)防類適度設(shè)防類四類并應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)

、、、,

·36·

準(zhǔn)建筑抗震設(shè)計規(guī)范進(jìn)行設(shè)計

《》GB50011。

4.4.2對設(shè)防烈度為度g及以上帶塔樓的高聳結(jié)構(gòu)設(shè)

7(0.15)、

防烈度為度及以上的高聳混凝土結(jié)構(gòu)和設(shè)防烈度為度及以上

89

的高聳鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)同時考慮豎向地震作用和水平地震作用的不利

,

組合對高聳結(jié)構(gòu)的懸挑桁架懸臂梁較大跨梁等應(yīng)考慮豎向

。、、,

地震作用剛度中心與質(zhì)量中心存在偏心時應(yīng)考慮地震作用的

。,

扭轉(zhuǎn)效應(yīng)

。

4.4.3帶有塔樓的高聳結(jié)構(gòu)應(yīng)進(jìn)行性能化設(shè)計當(dāng)高聳結(jié)構(gòu)采

。

用抗震性能設(shè)計時應(yīng)根據(jù)其抗震設(shè)防類別設(shè)防烈度場地條件

,、、、

結(jié)構(gòu)類型功能要求投資造成損失大小和修復(fù)難易程度等對選

、、、,

定的抗震性能目標(biāo)提出技術(shù)和經(jīng)濟可行性綜合分析和論證

。

4.4.4地震影響系數(shù)圖應(yīng)根據(jù)現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑抗震

(4.4.4)《

設(shè)計規(guī)范采用其最大值按本標(biāo)準(zhǔn)第條的規(guī)定

》GB50011,4.4.5

采用其形狀參數(shù)應(yīng)符合下列規(guī)定

,:

Tg)(

T

00.1Tg5Tg6.0T(s)

圖地震影響系數(shù)曲線

4.4.4

α地震影響系數(shù)α地震影響系數(shù)最大值直線下降段的下降斜率調(diào)

—;max—;η1—

整系數(shù)γ衰減指數(shù)T特征周期η阻尼調(diào)整系數(shù)T結(jié)構(gòu)自振周期

;人人文庫專用—;g—;2—;—

1直線上升段周期小于的區(qū)段

,0.1s;

2水平段自至特征周期區(qū)段應(yīng)取最大值α

,0.1s,max;

3曲線下降段自特征周期至倍特征周期區(qū)段衰減指數(shù)

,5,

應(yīng)取

0.9;

4直線下降段自倍特征周期至區(qū)段下降斜率調(diào)整

,56.0s,

系數(shù)應(yīng)取

0.02;

·37·

5特征周期根據(jù)場地類別和設(shè)計地震分組按表采

,4.4.4

用計算度度罕遇地震作用時特征周期應(yīng)增加

;8、9,0.05s。

表4.4.4特征周期值(s)

場地類別

設(shè)計地震分組

ⅠⅡⅢⅣ

第一組

0.250.350.450.65

第二組

0.300.400.550.75

第三組

0.350.450.650.90

4.4.5計算地震作用標(biāo)準(zhǔn)值時水平地震影響系數(shù)最大值應(yīng)按表

,

采用

4.4.5。

表4.4.5水平地震影響系數(shù)最大值

烈度

地震影響

6789

多遇地震

0.040.08(0.12)0.16(0.24)0.32

設(shè)防地震

0.120.23(0.34)0.45(0.68)0.90

罕遇地震

0.280.50(0.72)0.90(1.20)1.40

注括號中數(shù)值分別用于設(shè)計基本地震加速度取為g抗震設(shè)防烈度為度

:0.15(7)

和g抗震設(shè)防烈度為度的地區(qū)

0.30(8)。

4.4.6當(dāng)高聳結(jié)構(gòu)抗震阻尼比的取值不等于時地震影響

0.05,

系數(shù)曲線的阻尼調(diào)整系數(shù)η及形狀參數(shù)應(yīng)按下列規(guī)定調(diào)整

2:

1曲線下降段的衰減指數(shù)應(yīng)按下式確定

:

.-ζ

γ.005

=+()

09.+ζ4.4.6-1

036

式中γ曲線下降段的衰減指數(shù)

:———;

ζ結(jié)構(gòu)抗震阻尼比按表采用

———,4.4.6。

人人文庫專用表4.4.6結(jié)構(gòu)抗震阻尼比

高聳結(jié)構(gòu)類型多遇地震設(shè)防地震罕遇地震

、

鋼結(jié)構(gòu)塔架或單管塔

0.020.03

鋼結(jié)構(gòu)電視塔有塔樓

()0.0250.04

混凝土高聳結(jié)構(gòu)

0.040.08

預(yù)應(yīng)力混凝土高聳結(jié)構(gòu)

0.030.08

注對于上部鋼結(jié)構(gòu)下部鋼筋混凝土的高聳結(jié)構(gòu)換算阻尼系數(shù)可根據(jù)該振型振

:、,

動時能量耗散等效的原則確定

。

·38·

2直線下降段的下降斜率調(diào)整系數(shù)應(yīng)按下式確定

:

.-ζ

η=.+005

1002+ζ(4.4.6-2)

432

式中η直線下降段的下降斜率調(diào)整系數(shù)當(dāng)小于時取

:1———,00。

3阻尼調(diào)整系數(shù)應(yīng)按下式確定

:

.-ζ

η=+005

21.+.ζ(4.4.6-3)

00816

式中η阻尼調(diào)整系數(shù)當(dāng)小于時應(yīng)取

:2———,0.55,0.55。

4.4.7計算高聳結(jié)構(gòu)的地震作用時其重力荷載代表值應(yīng)取結(jié)構(gòu)

,

自重標(biāo)準(zhǔn)值和各豎向可變荷載的組合值之和結(jié)構(gòu)自重和各豎向

。

可變荷載的組合值系數(shù)應(yīng)按下列規(guī)定采用

:

1對結(jié)構(gòu)自重結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重固定設(shè)備重等取

(、)1.0;

2對設(shè)備內(nèi)的物料重取對特殊情況可按國家現(xiàn)行有關(guān)

1.0,

標(biāo)準(zhǔn)采用

;

3對升降機電梯的自重取對吊重取

、1.0,0.3;

4對塔樓樓面和平臺的等效均布荷載取按實際情況考

0.5,

慮時取

1.0;

5對塔樓頂?shù)难┖奢d取

0.5。

4.5溫度作用

4.5.1對帶塔樓的多功能電視塔或其他旅游塔應(yīng)計算塔樓內(nèi)結(jié)構(gòu)

,

和鄰近處塔樓外結(jié)構(gòu)的溫差作用效應(yīng)電梯井道封閉的多功能鋼結(jié)

。

構(gòu)電視塔應(yīng)計算溫度作用引起井道相對于塔身的縱向變形值并采取

,

措施釋放其應(yīng)力且不應(yīng)影響使用計算溫差標(biāo)準(zhǔn)值t為當(dāng)?shù)氐臍v

人人文庫專用,。Δ

年冬季或夏季最冷或最熱的鋼結(jié)構(gòu)日平均氣溫或鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)月

平均氣溫與室內(nèi)設(shè)計溫度之差值正負(fù)溫差均應(yīng)驗算

,。

4.5.2高聳結(jié)構(gòu)由日照引起向陽面和背陽面的溫差應(yīng)按實測數(shù)

,

據(jù)采用當(dāng)無實測數(shù)據(jù)時可按不低于采用

,20℃。

4.5.3桅桿溫度作用應(yīng)按當(dāng)?shù)貧v年冬季或夏季最冷或最熱的日

平均氣溫與桅桿安裝調(diào)試完成時的月平均氣溫之差計算

。

·39·

5鋼塔架和桅桿結(jié)構(gòu)

5.1一般規(guī)定

5.1.1鋼塔架和桅桿結(jié)構(gòu)以下簡稱塔桅鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)進(jìn)行強

()

度穩(wěn)定和變形驗算

、。

5.1.2對于承受疲勞動力作用的高聳鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)進(jìn)行抗疲勞

設(shè)計。

5.1.3塔桅鋼結(jié)構(gòu)選用的鋼材材質(zhì)應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)鋼結(jié)構(gòu)

《

設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定螺栓緊固件應(yīng)符合國家現(xiàn)行相關(guān)

》GB50017。、

標(biāo)準(zhǔn)的要求

。

5.1.4塔桅鋼結(jié)構(gòu)的鋼材及連接強度設(shè)計值應(yīng)按本標(biāo)準(zhǔn)附錄

A

的表表采用并按本標(biāo)準(zhǔn)表折減鋼鉸線

A.0.1~A.0.4,A.0.5。

的強度設(shè)計值可按本標(biāo)準(zhǔn)表采用單角鋼連接計算應(yīng)符

A.0.6。

合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定

《》GB50017。

5.1.5塔桅鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)做長效防腐蝕處理一般情況以熱浸鋅為

。

宜構(gòu)件體型特殊且很大時可用熱噴鋅鋁復(fù)合涂層對厚度大

,()。

于或等于的構(gòu)件鋅層平均厚度不應(yīng)小于對厚度小

5mm,86μm;

于的構(gòu)件鋅層平均厚度不應(yīng)小于

5mm,65μm。

5.1.6塔桅鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)有可靠的防雷接地接地標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)按國家現(xiàn)行

,

有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行當(dāng)采用鍍鋅鋼塔塔體作為引下線時必須保證塔

。,

體由避雷針人人文庫專用到接地線全線連通無絕緣涂層高強纜索不應(yīng)作為

,。

接地體

。

5.1.7桅桿結(jié)構(gòu)設(shè)計時宜有一層纖繩采用各向雙纖繩纖繩所

,,

在軸線不宜通過桅桿桿身軸線圖

(5.1.7)。

5.1.8塔桅鋼結(jié)構(gòu)節(jié)點處各桿件的內(nèi)力宜交匯于一點

。

·40·

12

12

圖雙纖繩布置方案

5.1.7

桿身纖繩

1—;2—

5.2塔桅鋼結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算

5.2.1塔桅鋼結(jié)構(gòu)宜按整體空間桁架做靜力結(jié)構(gòu)分析對于需進(jìn)

;

行抗震驗算的鋼塔及安全等級屬一級高聳結(jié)構(gòu)的鋼塔應(yīng)進(jìn)行反

,

應(yīng)譜分析或時程分析

。

5.2.2桅桿可用梁索單元或桿索單元非線性有限元法做靜力分

析當(dāng)鋼桅桿安全等級為一級時應(yīng)進(jìn)行非線性動力分析當(dāng)桅桿

;。

桿身為格構(gòu)式并按壓彎桿件計算時其剛度應(yīng)乘以折減系數(shù)折

,ξ,

減系數(shù)可按下式確定

:

l2

=0

ξiλ()

05.2.2

式中l(wèi)彈性支承點之間桿身計算長度

:0———(m);

i桿身截面回轉(zhuǎn)半徑

———(m);

λ彈性支承點之間桿身換算長細(xì)比按本標(biāo)準(zhǔn)第

0———,5.5.5

條的規(guī)定計算

人人文庫專用。

5.2.3當(dāng)計算所得四邊形鋼塔斜桿承擔(dān)的剪力與同層塔柱承擔(dān)的

Vb

剪力之比Δ=-.時斜桿內(nèi)力宜取塔柱內(nèi)力乘

Mθ1≤04,

2tan

系數(shù)α圖α可按公式確定當(dāng)未按本條規(guī)定的方

(5.2.3),(5.2.3)。

法復(fù)核斜桿受力時斜桿設(shè)計內(nèi)力不宜小于主材內(nèi)力的

,3%。

·41·

b

α=μ.+.Δ

(02280649)·h(5.2.3)

式中μ斜桿為剛性時μ=斜桿為柔性時μ

:———,1;,=2;

VM層頂剪力彎矩

、———、;

b為層頂寬度

———;

θ塔柱與鉛直線之夾角

———;

h所計算截面以上塔體高度

———。

圖斜桿最小內(nèi)力限值計算圖

5.2.3

斜桿指向塔心方向上部結(jié)構(gòu)

1—;2—;3—

5.2.4塔桅鋼結(jié)構(gòu)中的構(gòu)造支撐的設(shè)計內(nèi)力不應(yīng)小于被它所支

撐的桿件的內(nèi)力值的

1/50。

5.2.5塔桅鋼結(jié)構(gòu)中柔性預(yù)應(yīng)力交叉斜桿的預(yù)拉力值不宜小于

按線彈性理論計算時交叉斜桿的壓力設(shè)計值應(yīng)按預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)體

人人文庫專用,

系進(jìn)行計算

。

5.3塔桅鋼結(jié)構(gòu)的變形和整體穩(wěn)定

5.3.1塔桅鋼結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)布置結(jié)構(gòu)形體設(shè)計時應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)變形

、

的影響并進(jìn)行變形驗算變形應(yīng)滿足本標(biāo)準(zhǔn)第條和本標(biāo)

,。3.0.10

準(zhǔn)第條的規(guī)定

3.0.11。

·24·

5.3.2桅桿除應(yīng)按本標(biāo)準(zhǔn)第條驗算承載能力外尚應(yīng)驗算

5.1.1,

各安裝階段的整體穩(wěn)定整體穩(wěn)定安全系數(shù)不應(yīng)低于對于

,2.0。

纖繩上有絕緣子的桅桿應(yīng)驗算絕緣子破壞后的受力狀況此時可

,,

假定纖繩初應(yīng)力值降低相應(yīng)的穩(wěn)定安全系數(shù)不應(yīng)低于

20%,1.6。

5.4纖繩

5.4.1桅桿纖繩可按一端連接于桿身的拋物線計算

。

5.4.2纖繩的初應(yīng)力應(yīng)綜合考慮桅桿變形桿身的內(nèi)力和穩(wěn)定以

、

及纖繩承載力等因素確定宜在22范圍內(nèi)

,200N/mm~300N/mm

選用

。

5.4.3纖繩的截面強度應(yīng)按下式驗算

:

N

f

A≤w(5.4.3)

式中N纖繩拉力設(shè)計值

:———(N);

A纖繩的鋼絲繩或鋼絞線截面面積2

———(mm);

f鋼絲繩或鋼絞線強度設(shè)計值2按本標(biāo)準(zhǔn)

w———(N/mm),

表表采用

A.0.6、A.0.7。

5.5軸心受拉和軸心受壓構(gòu)件

5.5.1軸心受拉和軸心受壓構(gòu)件的截面強度應(yīng)按下式驗算

:

N

f

A()

n≤5.5.1

式中N軸心拉力和軸心壓力

:———;

A構(gòu)件凈截面面積2對多排螺栓連接的受拉構(gòu)

n——人人文庫專用—(mm),

件要計及鋸齒形破壞情況

,;

f鋼材的強度設(shè)計值2按本標(biāo)準(zhǔn)附錄的表

———(N/mm),A

采用并按本標(biāo)準(zhǔn)附錄的表修正

A.0.1,AA.0.5。

5.5.2軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性應(yīng)按下式驗算

:

N

f

φA≤(5.5.2)

·43·

式中A構(gòu)件毛截面面積

:———;

軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)可根據(jù)構(gòu)件長細(xì)比λ材料強

φ———,、

度及截面類別按本標(biāo)準(zhǔn)附錄采用

B。

5.5.3塔桅鋼結(jié)構(gòu)的構(gòu)件長細(xì)比λ可按下列方法取值

:

1單角鋼

:

1弦桿長細(xì)比λ按表采用

)5.5.3-1。

2斜桿長細(xì)比λ按表采用

)5.5.3-2。

3橫桿和橫膈長細(xì)比λ按表采用

)5.5.3-3。

表5.5.3-1塔架和桅桿的弦桿長細(xì)比λ

弦桿形式兩塔面斜桿交點錯開二塔面斜桿交點不錯開

簡l

l

l

圖l

l

長

.ll

細(xì)λ=12λ=

ixiy

比0

y

xx

人人文庫專用ix單角鋼截面對平行肢軸的回轉(zhuǎn)半徑

符y———;

號

iy單角鋼截面的最小回轉(zhuǎn)半徑

說0———;

明yl節(jié)間長度

0———

y

0

·44·

表5.5.3-2塔架和桅桿的斜桿長細(xì)比λ

斜桿形式單斜桿雙斜桿雙斜桿加輔助桿

B

簡

圖A

l

l1l

l1l

ll1

點與相鄰塔面

B

的對應(yīng)點之間有

連桿

當(dāng)斜桿不斷開又

當(dāng)點與相鄰

互相不連接時A

:塔面的對應(yīng)點之

l

λ=間有連桿時斜桿不斷開又

iy:

0互相連接時

斜桿斷開中間l:

,λ=1

iy

0.l

長連接時λ=111

l:當(dāng)點與相鄰ix

細(xì)λ=.lA

iy

比0λ=07塔面的對應(yīng)點之兩斜桿同時受

iy

0

壓時

斜桿不斷開中間無連桿時:

,:

間用螺栓連.l.l

λ=11λ=08

ixix

人人文庫專用接時

:兩斜桿同時受

l

λ=1壓時

iy

0:

.l

λ=125

ix

·45·

表5.5.3-3塔架和桅桿的橫桿和橫膈長細(xì)比λ

簡圖截面形式橫桿橫膈

當(dāng)有連桿時

a:

l

l2λ=1

ixl

λ=2

當(dāng)無連桿時iy

a:0

l

λ=1

iy

l10

當(dāng)一根交叉桿斷開

,

當(dāng)有連桿時用節(jié)點板連接時

l2a::

l.l

λ=1λ=142

ixiy

a0

當(dāng)無連桿時當(dāng)交叉桿不斷開用

a:,

l螺栓連接時

λ=1:

iy

l10l

λ=2

iy

0

當(dāng)有連桿時

a:

l

λ=1

iyl

a0λ=2

當(dāng)無連桿時iy

a:0

l2l

l1λ=21

ix

l2

當(dāng)有連桿時

a:

l

λ=1

iyl

20λ=2

當(dāng)無連桿時iy

人人文庫專用0

a:

l/4l/4l

11λ=1

ix

l1

2單角鋼雙角鋼形及十字形截面應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)鋼

、、T《

結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)考慮扭轉(zhuǎn)及彎扭屈曲采用等效長細(xì)比

》GB50017

計算

。

·46·

5.5.4構(gòu)件的容許長細(xì)比λ應(yīng)符合表的規(guī)定

5.5.4。

表5.5.4構(gòu)件容許長細(xì)比λ

桿件類型長細(xì)比

弦桿

150

受壓桿件斜桿橫桿

、180

輔助桿

200

無預(yù)拉力

受拉桿件350

有預(yù)拉力

—

桅桿兩相鄰纖繩結(jié)點間桿格構(gòu)式桅桿

100

身長細(xì)比實復(fù)式桅桿

150

注格構(gòu)式桅桿采用換算長細(xì)比

:。

5.5.5格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性應(yīng)按本標(biāo)準(zhǔn)公式驗

(5.5.2)

算此時對虛軸長細(xì)比應(yīng)采用換算長細(xì)比λλ應(yīng)按表計

。0,05.5.5

算并應(yīng)符合下列規(guī)定

,:

1綴板式構(gòu)件的單肢長細(xì)比λ不應(yīng)大于

140;

2斜綴條與構(gòu)件軸線間的傾角應(yīng)為

40°~70°;

3綴條式軸心受壓格構(gòu)式構(gòu)件的單肢長細(xì)比λ不應(yīng)大于構(gòu)

1

件雙向長細(xì)比的綴板式軸心受壓格構(gòu)式構(gòu)件的單肢長細(xì)比

70%;

λ不應(yīng)大于構(gòu)件雙向長細(xì)比的

150%。

表5.5.5格構(gòu)式構(gòu)件換算長細(xì)比λ0

構(gòu)件截面形式綴材計算公式符號說明

λxλy整個構(gòu)件對x-x軸或-

、———y

四邊形截面

λx=λx2+λ2y軸的長細(xì)比

綴板01;

1

λ單肢對最小剛度軸

λy=λy2+λ21———

人人文庫專用011-1

1的長細(xì)比

y

AxAy構(gòu)件截面中垂直于

xxA1、1———

λx=λx2+

040Axx-x軸或y-y軸各斜

綴條1

綴條毛截面面積

yA

λy=λy2+

040Ay

1之和

·47·

續(xù)表5.5.5

構(gòu)件截面形式綴材計算公式符號說明

等邊三角形截面λx=λx2+λ2

綴板01λ單肢長細(xì)比

1———

yλy=λy2+λ2

01

xxA

λx=λx2+

056AA構(gòu)件截面中各斜綴條毛截

綴條11———

A面面積之和

yλy=λy2+

056A

1

5.5.6所有對地夾角不大于的桿件應(yīng)能承受跨中檢修

30°,1kN

荷載此時不與其他荷載組合

。,。

5.6拉彎和壓彎構(gòu)件

5.6.1高聳結(jié)構(gòu)拉彎和壓彎構(gòu)件的計算應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)鋼結(jié)

《

構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行

》GB50017。

5.6.2單圓鋼管或多邊形鋼管塔徑厚比Dt不宜大于單管

/400,

塔除應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)中壓彎構(gòu)件

《》GB50017

的有關(guān)公式進(jìn)行強度和穩(wěn)定驗算外尚應(yīng)進(jìn)行局部穩(wěn)定驗算單

,。

管塔受彎時考慮到管壁局部穩(wěn)定影響當(dāng)驗算彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)

,,

定時其設(shè)計強度f應(yīng)乘以修正系數(shù)μμ應(yīng)按公式

,d。d(5.6.2-1)~

公式計算當(dāng)徑厚比Dt大于公式公式

(5.6.2-4)。/(5.6.2-1)~

規(guī)定范圍時應(yīng)按本標(biāo)準(zhǔn)附錄計算單管塔局部穩(wěn)定

(5.6.2-4),C。

1.0Dt

對μ/≤140

:人人文庫專用d

Q235=73.851832.5Dt

0.566+Dt-Dt2140≤/≤300

//

(5.6.2-1)

1.0Dt

對μ/≤110

Q345:d=66.621926.5Dt

0.554+Dt-Dt2110</≤245

//

(5.6.2-2)

·48·

1Dt.

對μ=../≤1078

Q390:d.+8233-30646.Dt

05DtDt21078</≤230

//

(5.6.2-3)

1Dt.

對μ=./≤1038

Q420:d.+7925-2718.Dt

0498DtDt21038</≤220

//

(5.6.2-4)

5.7焊縫連接

5.7.1高聳鋼結(jié)構(gòu)中承受疲勞動力作用且受拉或高頻振動的對

,

接焊縫及角接焊縫宜采用一級焊縫其他對接焊縫及角接焊縫可

,;

采用二級焊縫所有對接焊縫宜與較薄母材等厚對于操作空間

。。

狹小無法按二級焊縫要求焊接的位置允許采用熔透焊并按二級

,,

焊縫做外觀檢查次要結(jié)構(gòu)的焊縫可采用角焊縫按二級焊縫做

。,

外觀檢查

。

5.7.2高聳鋼結(jié)構(gòu)中的對接焊縫角焊縫的承載能力應(yīng)按現(xiàn)行國

、

家標(biāo)準(zhǔn)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行驗算

《》GB50017。

5.7.3承受疲勞動力荷載的高聳鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)

鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)對焊縫相鄰處的母材進(jìn)行疲勞

《》GB50017

驗算

。

5.7.4高聳空間桁架結(jié)構(gòu)的主管與支桿連接圖應(yīng)符

(5.7.4-1)

合下列規(guī)定

:

1應(yīng)使上下兩支桿相連的節(jié)點板連成一體

人人文庫專用。

2應(yīng)符合螺栓連接的構(gòu)造要求

。

3應(yīng)符合螺栓連接的承載能力要求

。

4節(jié)點板與鋼管的焊縫應(yīng)滿足上下兩支桿內(nèi)力NN在焊

x1,x2

D

縫處的合力N及彎矩MN的強度要求圖

ΔΔ=Δ·(5.7.4-2)。

2

NNN為主管上段和下段內(nèi)力NM為焊縫內(nèi)力

、+Δ。Δ、Δ。

·49·

5節(jié)點板寬b與板厚t之比不應(yīng)大于節(jié)點板厚tt-

1115,1≤

且t不應(yīng)小于t為主管壁厚

2,14mm,。

6當(dāng)完全符合本條第款第款要求且節(jié)點板的長度l與

1~5g

主管直徑D的比值lD大于本標(biāo)準(zhǔn)附錄表中節(jié)點板臨界

g/DD.0.1

比值要求時可不對主管承載力進(jìn)行驗算否則應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)

,,

鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定或按彈塑性有限元法驗算主管

《》GB50017

承載力在荷載設(shè)計值作用下塑性發(fā)展深度不應(yīng)大于t

,,0.1。

22

1N

1

Nx1

g

l

g

l

b1

3b13

N

x2

DD

圖主管與支桿連接圖主管與節(jié)點板連接

5.7.4-15.7.4-2

主管支桿厚板t主管焊縫厚板t

1—;2—;3—11—;2—;3—1

5.7.5高聳鋼結(jié)構(gòu)主管與支管用相貫線焊接時應(yīng)符合下列

,

規(guī)定

:

1主管徑厚比Dt不宜大于支管與主管直徑之比不宜小

/45;

于主管人人文庫專用壁厚與支管壁厚之比不宜小于主管長細(xì)比不

tti

0.4,/1.2;

宜小于應(yīng)按本條第款第項第項要求設(shè)計焊縫當(dāng)滿

40。21~4。

足上述條件時可不做主管局部承載力驗算否則應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)

,

鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)相應(yīng)要求做主管局部承載力驗算

《》GB50017。

2主管與支管的相貫線焊縫應(yīng)符合下列規(guī)定

:

1相貫線焊縫包括坡口線應(yīng)該連續(xù)圓滑過渡

),。

·50·

2當(dāng)支管壁厚ti不大于時可用相貫線全長角焊縫連

)6mm,

接焊腳尺寸h=.ti按二級焊縫要求做外觀檢查

,f12,。

3當(dāng)支管壁厚ti大于時當(dāng)節(jié)點受疲勞動力作用或高

)6mm,

頻振動或主管與支管軸線最小夾角小于時相貫線焊

,30°,

縫應(yīng)全長按四分區(qū)方式設(shè)計圖圖應(yīng)

(5.7.5-1,5.7.5-2),

按一級焊縫檢查主管表面與支管表面相貫線夾角Ψ的

;

使用范圍與焊縫坡口角度Φ的關(guān)系應(yīng)按表確

5.7.5-1

定焊縫的焊腳尺寸Tαtt為支管厚度α為系數(shù)應(yīng)按

;=,,,

表取值

5.7.5-2。

30°

1

3

2

圖

5.7.5-1

區(qū)區(qū)區(qū)和區(qū)

1—A;2—B;3—CD

表5.7.5-1Ψ使用范圍與坡口角度Φ

Ψ使用范圍坡口角度Φ

(°)

區(qū)Φ

A180~150≥45°

區(qū)Φ

B150~7537.5°≤≤60°

區(qū)ΦΨ最大

C人人文庫專用75~37.5=/2,37.5°

區(qū)ΦΨ

D37.5~20=/2

表5.7.5-2Ψ使用范圍與系數(shù)α取值

Ψα

(°)

Ψ

180>≥701.50

Ψ

70>≥401.70

Ψ

40>≥202.00

·51·

t

t

0~1.6

0~1.6

3~5

3~5

3~5

TTT

A區(qū)詳圖B區(qū)詳圖

t

t

t

4~54~54~6

/4/4/4

TTTT

TT

C區(qū)詳圖D區(qū)詳圖

圖鋼管相貫焊縫四分區(qū)法

5.7.5-2

4當(dāng)支管壁厚ti大于時除本款第項之外的其他情

)6mm,3

況相貫線焊縫全長可按三分區(qū)方式設(shè)計圖

,(5.7.5-3)。

對接焊縫全熔透和角焊縫可按二級焊縫做外觀檢查

,。

30°

1

3

2

(a)

tt

人人文庫專用t

45°

45°

TT

(b)A區(qū)焊縫剖面(無坡口)(b)B區(qū)焊縫剖面(有坡口)(c)C區(qū)焊縫剖面(d)

圖鋼管相貫焊縫三分區(qū)法

5.7.5-3

區(qū)區(qū)區(qū)

1—A;2—B;3—C

·52·

5當(dāng)與主管連接的多根支管在節(jié)點處相互干擾時應(yīng)首先

),

確保受力大的主要支管按本款第項第項的要求做

1~4

相貫線焊接受力較小的次要支管可通過其他過渡板與

,

主管連接兩根支管受力相當(dāng)時則通過對稱中心的加

。,

強板輔助相貫線連接圖并按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)

(5.7.5-4),

鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)相應(yīng)要求驗算主管局部承

《》GB50017

載力

。

32

14

圖加強板輔助相貫線連接

5.7.5-4

主管支管支管對稱中心加強板

1—;2—A;3—B;4—

5.7.6當(dāng)塔柱節(jié)點上有與塔柱受力相當(dāng)?shù)臈U件集中力作用時可

,

對塔柱做局部加強并應(yīng)按本標(biāo)準(zhǔn)第條要求進(jìn)行驗算

,5.7.5。

5.8螺栓連接

5.8.1高聳鋼結(jié)構(gòu)中的普通螺栓連接應(yīng)符合下列規(guī)定

:

1應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)相應(yīng)要求

《》GB50017

進(jìn)行螺栓承人人文庫專用載能力驗算

;

2應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)中關(guān)于

《》GB50017

普通螺栓連接的構(gòu)造要求

;

3應(yīng)規(guī)定螺栓防松措施防松措施可用雙螺母或扣緊螺母

,。

5.8.2高聳鋼結(jié)構(gòu)中的高強螺栓連接應(yīng)符合下列規(guī)定

:

1應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)相應(yīng)要求

《》GB50017

·53·

進(jìn)行高強螺栓承載能力驗算其中高強螺栓承壓型連接應(yīng)確保在

,

荷載標(biāo)準(zhǔn)值下保持高強螺栓狀態(tài)

;

2應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)中關(guān)于

《》GB50017

高強螺栓連接的構(gòu)造要求

;

3對于不同防腐蝕涂層不同受力特征的高強螺栓應(yīng)按如下

,

不同要求施加預(yù)應(yīng)力

:

1對于室內(nèi)無長效防腐蝕涂層的高強螺栓按現(xiàn)行國家標(biāo)

),

準(zhǔn)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的扭矩法施加預(yù)

《》GB50017

應(yīng)力

;

2對于有長效防腐蝕涂層的高強螺栓中受剪及受一般拉力

)

作用者用轉(zhuǎn)角法施加預(yù)應(yīng)力

,;

3對于有長效防腐蝕涂層的高強螺栓中受拉壓交變疲勞作

)

用者用直接張拉法施加預(yù)應(yīng)力

,。

5.8.3承受疲勞動力作用的高強螺栓的應(yīng)力幅應(yīng)按下式計算

:

T

σΔ

Δ=A(5.8.3)

Ac

dA

1+d

式中σ高強螺栓的應(yīng)力幅不應(yīng)大于按現(xiàn)行國家標(biāo)

:Δ———(MPa),

準(zhǔn)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)確定的容許疲勞應(yīng)力

《》GB50017

幅

;

T拉力幅值

Δ———;

A受壓鋼板面積當(dāng)構(gòu)造條件復(fù)雜A不易確定時應(yīng)

c———,,c,

按實測或有限元計算確定

;

A螺栓的面積

d——人人文庫專用—。

5.9法蘭連接

5.9.1高聳鋼管結(jié)構(gòu)中的法蘭連接應(yīng)與結(jié)構(gòu)整體計算模型相匹

配與施工條件相適應(yīng)與受力性質(zhì)相對應(yīng)

,,:

1按空間桁架計算鋼管結(jié)構(gòu)其節(jié)點鄰近處的法蘭可用高強

,

度普通螺栓連接加雙螺母防松

,;

·54·

2按空間剛架計算的鋼管結(jié)構(gòu)或按空間桁架計算的鋼管結(jié)

構(gòu)桿件中段的法蘭應(yīng)用剛接法蘭用高強螺栓連接并提出明確的

,,

預(yù)應(yīng)力設(shè)計參數(shù)

;

3非標(biāo)準(zhǔn)或大直徑管結(jié)構(gòu)的連接可采用有加勁肋法蘭

;

4標(biāo)準(zhǔn)化或較小直徑管結(jié)構(gòu)的連接可采用無加勁肋法蘭

;

5小直徑管結(jié)構(gòu)應(yīng)采用外法蘭大直徑管結(jié)構(gòu)可采用內(nèi)法

;

蘭并設(shè)計配套施工輔助設(shè)施基礎(chǔ)頂面與大型單管塔連接可用雙

,;

面形法蘭

T;

6所受壓力與拉力相比大一個數(shù)量級或以上的法蘭應(yīng)采用

承壓型法蘭鋼管和法蘭焊接后端面銑平頂緊焊縫不傳遞壓力

,,,

螺栓傳遞可能承受的較小拉力

;

7剛接柱腳可用雙層法蘭

。

5.9.2剛接法蘭的計算應(yīng)符合下列規(guī)定

:

1剛接法蘭中摩擦型高強螺栓群同時受彎矩M和軸拉力N

時單個螺栓最大拉力應(yīng)按下式計算

,:

MynN

Nb=+Nb

maxnt()

yi20≤5.9.2-1

∑

式中i第i個螺栓到法蘭中性軸的距離

:y———;

離法蘭中性軸最遠(yuǎn)的螺栓到法蘭中性軸的距離

yn———;

n法蘭盤上螺栓總數(shù)

0———;

Nb摩擦型高強螺栓抗拉設(shè)計承載力

t———。

2剛接法蘭中法蘭板厚度t應(yīng)按下式計算

:

M

人人文庫專用t5max

≥f(5.9.2-2)

式中M按單個螺栓最大拉力均布到法蘭板對應(yīng)區(qū)域時計算

:max———

得到的法蘭板單位板寬最大彎矩?zé)o加勁肋法蘭時

;,

按懸臂板計算有加勁肋法蘭時按兩邊沿加勁板邊

;,

固結(jié)一邊沿管壁鉸接彈性薄板近似計算彎矩

,;

鋼材抗拉強度設(shè)計值

f———。

·55·

單位板寬法蘭板最大彎矩M應(yīng)按下列公式計算

max:

M=mqb2

maxb(5.9.2-3)

N

q=tmax

ba(5.9.2-4)

式中a固結(jié)邊長度

:———;

b簡支邊長度圖實際取扇形區(qū)域的平均寬度

———(5.9.2-1,),

b+b

b12

=;

2

N單個螺栓最大拉力設(shè)計值

tmax———;

m彎矩計算系數(shù)按表取值

b———,5.9.2。

2

b2

1

a

3

b1

圖法蘭板受彎計算簡圖

5.9.2-1

固定邊靠加勁板自由邊簡支邊靠鋼管

1—();2—;3—()

表5.9.2均布荷載下有加勁肋法蘭(一邊簡支,兩邊固結(jié)板)

彎矩計算系數(shù)和加勁板反力比

人人文庫專用mbα

ab

/0.350.400.450.500.550.600.650.700.750.800.85

m

b0.07850.08340.08740.08950.09000.09010.09000.08970.08920.08840.0872

α

0.670.710.730.740.760.790.800.800.810.820.83

ab

/0.900.951.001.101.201.301.401.501.752.00>2.00

m

b0.08600.08480.08430.08400.08380.08360.08350.08340.08330.08330.0833

α

0.830.840.850.860.870.880.890.900.910.921.00

·56·

3剛接法蘭的加勁板強度按平面內(nèi)拉彎計算拉力大小按

、,

三邊支承板的兩固結(jié)邊支承反力計拉力中心與螺栓對齊加勁

,。

板與法蘭板的焊縫加勁板與筒壁焊縫按上述同樣受力分別驗算

、。

法蘭加勁肋板焊縫圖應(yīng)進(jìn)行如下計算加勁板受力

(5.9.2-2)。

F=αNα按表取值

tmax。5.9.2。

e

h

N

s



s

B

圖內(nèi)外法蘭肋板焊縫計算示意圖

5.9.2-2、

豎向?qū)雍缚p驗算

:

αN

τ=tmaxfw

fth-S-t≤v(5.9.2-5)

(12)

αNe

σ=6tmaxfw

fth-S-t2≤t(5.9.2-6)

(12)

σ2τ2.fw

f+3f≤11t(5.9.2-7)

水平對接焊縫驗算

:

αN

σtmaxfw

f=tBSt≤t(5.9.2-8)

(-2-2)

式中人人文庫專用垂直于焊縫長度方向的拉應(yīng)力

σ

:f———;

τ平行焊縫長度方向的剪應(yīng)力

f———;

B加勁板寬度

———;

t肋板的厚度

———(mm);

eN偏心距取螺栓中心到鋼管外壁的距離

———tmax,;

α加勁板承擔(dān)反力的比例按表取值加勁板受

———,5.9.2,

·57·

力為FαN

:=tmax;

h肋板的高度

———;

S肋板下端切角高度

1———;

S加勁板橫向切角尺寸

2———;

fwfw對接焊縫抗拉抗剪強度設(shè)計值

t、v———、。

4剛接法蘭抗剪按高強螺栓抗剪驗算

。

5.9.3半剛接法蘭的計算應(yīng)符合下列規(guī)定

:

1半剛接法蘭用高強度普通螺栓連接在荷載頻遇值作用

。

下法蘭不宜開縫在承載能力極限狀態(tài)下法蘭可開縫并繞特定

,;,,

的轉(zhuǎn)動中心軸轉(zhuǎn)動

。

2半剛接法蘭既可能受軸壓又可能受軸拉時軸壓力通過鋼

,

管與法蘭板之間的焊縫直接傳遞應(yīng)保證焊縫與鋼管壁等強拉

。,

力N則通過螺栓傳遞

。

1有加勁肋法蘭單個螺栓拉力應(yīng)按下式計算

):

N

NbNb

maxnt()

=0≤5.9.3-1

2無加勁肋法蘭圖單個螺栓拉力應(yīng)按下式計算

)(5.9.3-1):

Tb

ba

b

Nt,max

人人文庫專用Rf

b

Nt,max

Tb

圖無加勁肋法蘭受力

5.9.3-1

·58·

ab

NbmT+Nb

t,max=b·a≤t(5.9.3-2)

式中T一個螺栓對應(yīng)的筒壁拉力

:b———;

Nb單個螺栓受力

t,max———;

m工作條件系數(shù)取

———,0.65。

3半剛接法蘭主要受彎矩作用時

:

1有加勁肋外法蘭有加勁肋內(nèi)法蘭圖

)、[5.9.3-2(a)、

圖螺栓最大拉力應(yīng)按下式計算

5.9.3-2(b)]:

My

Nbn

max=

2(5.9.3-3)

(yi)

∑

式中i螺栓群轉(zhuǎn)動中心軸到第i個螺栓的距離

:y———;

y離螺栓群轉(zhuǎn)動中心軸最遠(yuǎn)螺栓的距離

n———。

b

Nmax

Nti

n

y

RM

i

y

2

1

(a)外法蘭(a)

b

Nmax

Nti

M

n

y

i

y

人人文庫專用/3

R

2

/3

R4

3

(b)內(nèi)法蘭

圖法蘭螺栓群計算形心軸

5.9.3-2

外焊縫受壓區(qū)形心軸內(nèi)法蘭受壓區(qū)形心軸

1—;2—;3—;4—

·59·

2無加勁肋法蘭螺栓最大拉力按下式計算

):

mMab

Nb2+Nb

t,max=nR·a≤t(5.9.3-4)

式中M法蘭板所受的彎矩

:———;

R鋼管的外半徑

———;

n法蘭板上螺栓數(shù)目

———。

4半剛接法蘭板厚度應(yīng)按本標(biāo)準(zhǔn)第條第款計算

5.9.22。

5半剛接法蘭加勁板對應(yīng)的焊縫應(yīng)按本標(biāo)準(zhǔn)第條第

5.9.2

款驗算

3。

6半剛接法蘭所受剪力不應(yīng)大于螺栓拉力在法蘭板內(nèi)產(chǎn)生

的壓力對應(yīng)的摩擦力

。

5.9.4承壓型法蘭應(yīng)按銑平頂緊計算管端受壓圖法

(5.9.4)。

蘭僅承受次要工況下的彎矩或拉力作用時法蘭計算應(yīng)與剛接法

,

蘭相同

。

人人文庫專用

1

圖承壓型法蘭

5.9.4

端面銑平

1—

5.9.5雙層法蘭應(yīng)與基礎(chǔ)中預(yù)應(yīng)力錨栓配套使用雙層法

。

蘭應(yīng)按下列規(guī)定計算圖

(5.9.5):

·60·

1

2

3

4

5

10

6

7

8

9

圖剛性柱腳雙層法蘭

5.9.5

柱腳上法蘭板加勁板下法蘭板套管預(yù)應(yīng)力

1—;2—;3—;4—;5—;6—

錨栓高強螺栓定位螺母受力螺母下錨板基礎(chǔ)高度

();7—;8—;9—;10—

1下法蘭板與混凝土接觸的毛面積按基礎(chǔ)頂面混凝土局部

承壓確定應(yīng)滿足下列公式要求

,:

MN

σl

,max=W+A(5.9.5-1)

nP

.σlf

人人文庫專用135,max≤A≤c(5.9.5-2)

式中f混凝土軸線抗壓強度設(shè)計值

:c———;

P錨栓預(yù)拉力

———;

σl無預(yù)應(yīng)力狀態(tài)下基礎(chǔ)底法蘭面按平截面假定計算得

,max———

到的最大拉應(yīng)力設(shè)計值

。

2下法蘭板分布荷載取σ應(yīng)根據(jù)本標(biāo)準(zhǔn)第條進(jìn)行

max,5.9.2