長沙至重慶大路通道湖南省吉首至茶洞高速大路矮寨特大橋施工圖設計文件長沙至重慶大路通道湖南省吉首至茶洞高速大路矮寨特大橋施工圖設計文件第第17頁jti 設計說明書一、設計范圍本冊文件為長沙至重慶大路通道吉首至茶洞高速大路矮寨特大懸索橋吉首岸錨碇和茶洞岸錨碇施工圖設計階段設計文件。內(nèi)容包括基坑開挖、回填及防護、錨塊、散索鞍支墩和根底、前后錨室、錨塞體及錨碇的施工流程。錨固系統(tǒng)設計包括錨固系統(tǒng)布置、拉桿組件、連接器、預應力鋼束及管道、預應力錨墊板、錨頭防護帽等的設計。二、任務依據(jù)〔交大路發(fā)[2023]260號，交通部〕〔交大路發(fā)[2023]455號，交通部〕三、設計標準《大路工程技術標準》JTGB01-2023《大路橋涵設計通用標準》JTGD60-2023《大路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計標準》JTGD62-2023《大路橋涵地基與根底設計標準》JTJ024-85《大路橋涵施工技術標準》JTJ041-2023《鋼筋焊接及驗收標準》JGJ18-96〔JTJ004-89〕〔JTJ025-86〕〔〕在本橋施工圖設計過程中，嚴格執(zhí)行《中華人民共和國工程建設標準強制性條文》〔大路、橋梁局部，無違反強制性條文的狀況。

四、技術標準及主要材料技術標準主線全線承受雙向四車道高速大路標準：設計車速為80km/h，路基寬度24.5m。承受塔梁分別式懸索橋方案，樁號為K14+000.00～ZK15+073.6〔YK15+072.53，全長約1073.65m，1176m。設計行車速度：80km/h設計汽車荷載：大路—I0.8%，2.0%鋼桁梁：梁寬27m；梁高7.5m橋面寬度：0.5m(防撞護欄)+11.0m(行車道)+0.5m(0.5m(中心分隔帶)+0.5m(防撞護欄)+11.0m(行車道)+0.5m(防撞護欄),橋面全寬24.5m設計基準風速：34.9m/s設計基準期：100設計安全等級：一級峒河歷史最高洪水位：H=236.78m高程掌握：1985年國家高程基準。地震根本烈度:地震驚峰值加速度0.05g，地震驚反響譜特征周期為0.35s；主要材料①混凝土JTJ041-2023〔GB1569-2023〕Ⅰ級粉煤灰的要求。吉首岸錨碇散索鞍支墩及前錨室、茶洞岸錨碇散索鞍支墩用C40混凝土。吉首岸錨碇錨塊及根底用C30混凝土。吉首岸錨碇后澆連續(xù)段用C30微膨脹混凝土。茶洞岸錨碇隧洞初期支護承受C30聚丙烯纖維網(wǎng)噴射混凝土，茶洞岸錨碇前后錨室、明洞承受C30聚丙烯纖維網(wǎng)混凝土；錨塞體用C30微膨脹混凝土，抗?jié)B等級為S10；聚丙烯纖維網(wǎng)摻0.9kg/m3,20mm，絲徑＜2μm。邊坡防護用C20噴射混凝土，考慮20%的損耗。②預應力鋼材及錨具錨固系統(tǒng)鋼絞線承受符合ASTMA416-2023標準270級的防腐低松弛鋼絞線，公稱抗拉強度為1860MPa，公稱直徑為15.24mm。錨固系統(tǒng)預應力錨具承受特制的15-16和15-31型優(yōu)質(zhì)錨具，〔FIP-93〕和《預應力筋用錨具、夾具和連接器》〔GB/T14370-2023〕中的Ⅰ類錨具要求，錨固效率系數(shù)大于95%。③一般鋼材1.鋼筋承受R235鋼筋和HRB335鋼筋，其技術標準應符合GB13013-1991和GB1499-1998的規(guī)定。同時鋼筋接頭技術標準應符合 JGJ107-2023的規(guī)定。焊接鋼筋網(wǎng)其技術標準應符合GB/T1499.3-2023的規(guī)定。鋼板承受Q235A鋼，其技術標準應符合GB/T700-1988有關規(guī)定。④錨固系統(tǒng)鋼材拉桿和螺母、墊圈：承受40Cr，應符合GB/T3077-1999的規(guī)定。力學性能：σb=980MPa,σs=785MPa,δ5≥9%,ψ≥45%連接器：承受45號優(yōu)質(zhì)碳素構造鋼〔鍛造，應符合GB/T699-1999力學性能：σb=600MPa,σs=355MPa,δ5≥16%,ψ≥35%錨固系統(tǒng)預應力鋼束管道承受電焊鋼管，應符合GB/T13793-1992的規(guī)定。防腐油脂應滿足表1的要求。1防腐油脂要求檢測工程指標試驗方法工作錐入度,1/10mm＞450GB/T269水分,%≤0.1GB/T512鋼網(wǎng)分油(100℃,24h)%≤8.0SH/T0324腐蝕試驗(45#鋼片,100℃,24h)合格SH/T0331蒸發(fā)量(99℃,22h)≤2.0GB/T7325低溫性能(-40℃,30min)合格SH0387

溫熱試驗(45#鋼片,30d)級鹽霧試驗(45#鋼片,30d)級溫熱試驗(45#鋼片,30d)級鹽霧試驗(45#鋼片,30d)級≤2≤2GB/T2361SH/T0081勘察場地屬亞熱帶季風潮濕氣候，具明顯的大陸性氣候特征，夏半年受夏季風掌握，降水充沛，氣候溫和潮濕；冬半年受冬季風掌握，降水較少，氣候較嚴寒枯燥。歷年平均氣溫為17.2～17.6°；1367～1432mm，275～288矮寨懸索特大橋在K14+510處跨越峒河的支流—德夯河，德夯河在橋位左側(cè)800m處匯入峒1m10m，70m，2～3m?？辈靾龅氐乇硭饕獮閸{谷底部德夯河流水，該河流為峒河的支流，起源于排碧臺地，從流90800m。在兩岸主塔和錨碇所在的山體上均見間歇性巖溶地下水順溶蝕裂隙流出地表，共調(diào)查有5處一般無水流出，雨后快速形成水流，通過暴雨后對各處泉水流量的觀測，其最大流量或許為：泉120T/d230T/d3100T/d430T/d、泉水井520T/d。六、地質(zhì)概況區(qū)域地質(zhì)構造〔1：202300，特大橋橋位所在地區(qū)為構造中常區(qū)，發(fā)育過渡型褶皺，并為北北東、北東、北東東向斷層所簡單。區(qū)內(nèi)歷經(jīng)雪峰、阿森特、加里東、華力西、印支燕山和喜馬拉雅等構造運動，這些運動的性質(zhì)不同，強弱程度不一。震旦紀前的雪峰運動具微弱褶皺運動性質(zhì)，可能伴有巖漿活動，由于前震旦系出露甚少，其構造變動全貌不甚清楚。震旦紀至三迭紀之間的阿森特、加里東、華力西、印支等構造運動，其主要表現(xiàn)形使區(qū)內(nèi)二迭紀以前的地層形成北北東—北東方向的過渡型褶皺及斷層。地形地貌539.80～554.75m，12m，溝底地面標高為520.00m，坡度約27度。錨碇前方為陡坡，坡度約45度，坡高約150m，錨碇前方亦3495m。茶洞岸錨碇處為較平緩的山坡，地面坡度約26度，錨碇軸線與地形等高線斜交，錨洞入664.5m，錨洞末端對應的地面標高為690.0～700.7m，8m土。在右錨洞錨固段的起始端發(fā)育一處較大的落水洞〔平面圖中的落水洞4，落水洞深度超過21m，洞底長約8m，平均寬約1.7m，在左右錨洞錨固段后端的中間還發(fā)育另一小的落水洞〔平面圖中的落水洞5，該洞直徑約3m，深約3m。地層巖性依據(jù)地質(zhì)調(diào)查及鉆孔資料，勘察場地發(fā)育的地層主要為第四系的粘土、塊石，寒武系上統(tǒng)的灰?guī)r，中統(tǒng)的白云巖、灰?guī)r和泥質(zhì)白云巖，下統(tǒng)的灰?guī)r、砂質(zhì)頁巖。吉首岸錨碇場地基底以泥質(zhì)白云巖為主，泥質(zhì)白云巖抗風化力量較差，淺部巖溶不發(fā)育，下部巖體裂隙不發(fā)育，完整性較好，卸荷帶厚度較薄，在數(shù)米以內(nèi)。茶洞岸錨碇場地地面斜坡坡度較緩，遠離了陡崖面，卸荷作用主要表現(xiàn)為因上覆巖層的風化剝蝕后沿法向產(chǎn)生卸荷回彈，導致地表淺部巖體內(nèi)大局部構造裂隙和局部層面呈張開狀，淺部張8m

5〕不良地質(zhì)

巖體根本質(zhì)量級別/類型重度γ 變形模量〔kN/m巖體根本質(zhì)量級別/類型重度γ 變形模量〔kN/m3〕E〔GPa〕泊松比υ抗剪斷強度f”C”〔MPa〕抗拉強度R〔MPa〕t混凝土與巖體接觸面〔40°〕II微巖體1.1～1.31.1～1.30.9～1.10.7～1.10.70.6III膠結的構造面(方解石膠結)巖體層面(平直稍粗)與巖體接觸面0.6～0.80.6～0.750.20～0.250.14～0.200.6?3弱風化灰?guī)r巖溶化灰?guī)r406020350050001500II/微27.020～250.221.2～1.41.4～2.01.0III/弱風化26.718～200.251.1～1.21.1～1.40.9風化卸荷帶26.56～100.300.8～1.10.9～1.10.710～15m。4〕巖體物理力學試驗成果統(tǒng)計分析在茶洞岸平硐內(nèi)做了大量的原位測試工作，同時在兩岸鉆孔內(nèi)實行了大量的巖芯進展巖石的物理力學性質(zhì)測試。推舉巖體的物理力學參數(shù)值如下表：地層時代巖土名稱單軸極限抗壓強度[R地層時代巖土名稱單軸極限抗壓強度[R](MPa)a容許承載力[σ。](kPa)?2弱風化白云巖303000微風化白云巖605000微風化灰?guī)r605000巖溶化灰?guī)r201500微風化泥質(zhì)白云巖404000

依據(jù)調(diào)查和勘探，除吉首岸錨碇場地外，茶洞岸錨碇場地巖溶均較發(fā)育，巖溶沿構造裂隙發(fā)育，主要表現(xiàn)為溶蝕裂隙和溶洞，現(xiàn)對各部位的發(fā)育狀況分述如下：①吉首岸錨碇處錨碇處出露的基巖有泥質(zhì)白云巖和灰?guī)r，兩巖層接觸面為相對的溶蝕基準面，接觸面對東北面傾斜，上部灰?guī)r內(nèi)發(fā)育有溶蝕裂隙，地表溶溝發(fā)育，在雨季，坡腳溶蝕基準面四周有地下水沿溶隙流出，錨碇根本座落在下部的泥質(zhì)白云巖上，泥質(zhì)白云巖巖溶不發(fā)育。②茶洞岸錨碇處深處達8m，地面調(diào)查錨碇處發(fā)育兩處落水洞，落水洞4位于右錨洞的錨固段起始端，洞口處洞深18m，洞底標高655.23m，底部充填塊石夾土，洞底平均寬約1.7m，長約8m，在底部還可見一小的排水洞往下延長超過3m。落水洞4內(nèi)側(cè)壁巖體較完整，發(fā)育的裂隙少，且閉合，在洞內(nèi)順裂隙走向往山坡上部裂隙呈閉合狀，而往山坡下部裂隙呈張開狀，內(nèi)發(fā)育大量鐘乳石。在右錨洞錨固長沙至重慶大路通道湖南省吉首至茶洞高速大路矮寨特大橋施工圖設計文件長沙至重慶大路通道湖南省吉首至茶洞高速大路矮寨特大橋施工圖設計文件第第4頁共7頁段的前方，出露另一個規(guī)模較小的落水洞〔落水洞5，洞深約3.0m，洞徑約2m，及碎塊石。從地表調(diào)查狀況來看，兩處落水洞均沿同一溶蝕裂隙〔產(chǎn)狀為201°∠80°〕發(fā)育而成，兩個落水洞在平面上是孤立的，裂隙在落水洞之間是閉合的，未產(chǎn)生溶蝕。影響隧道錨碇圍巖抗拔穩(wěn)定性的另一構造面是層間錯動面。平硐PK2提醒錨碇錨固段頂部標高處的圍巖存在已泥化的層間錯動面，泥化夾層數(shù)毫米至一厘米左右。這個泥化的層間錯動面延伸較長，在20m以上，對錨碇圍巖的抗拔穩(wěn)定性有不利影響。但這一影響可以通過工程措施加以解決。如依據(jù)隧道錨開挖提醒的圍巖狀況，延長隧道錨碇錨固段的埋置深度，或?qū)λ淼厘^區(qū)域進行灌漿處理等。6〕不良地質(zhì)處理對茶洞岸錨碇圍巖進展注水泥漿處理。處理范圍約100mx50m，順橋向沿50m范圍約按5m間10100m5m2020040m，5000m3。落水洞4回填C20混凝土的方量約425m3，由于規(guī)模較大，洞內(nèi)周邊宜設置水泥砂漿錨桿，2mx2m3m，325m540m3。792m3。以上不良地質(zhì)處理措施中，灌漿僅作為一種處理預案，依據(jù)茶洞岸錨碇隧洞開挖的實際地質(zhì)狀況，經(jīng)會商后打算是否承受。七、設計要點設計原則和構造分析設計荷載吉首岸最不利組合下最大纜力為3.111×105kN〔單根主纜2.906×105kN〔單根主纜。錨碇構造安全度指標：吉首岸錨碇整體抗滑動安全系數(shù)Ka>2.0,整體抗傾覆穩(wěn)定安全系數(shù)Kc>2.0。施工階段吉首岸錨碇基底最大地基應力與運營階段基底最大地基應力均小于地基容許承載力。茶洞岸錨碇整體抗拔安全系數(shù)3.0~5.0,整體抗剪安全系數(shù)大于5.0。

錨固系統(tǒng)安全度指標：索股錨固連接構造的設計安全系數(shù)大于2.5，預應力鋼束錨固構造的設計安全系數(shù)大于2.2。10%的偏載系數(shù)。構造分析錨塊、錨塞體和錨固系統(tǒng)主要受力構造除承受常規(guī)方法計算分析外，還承受有限單元法〔空間和平面〕進展校核計算，并進展鋼筋布設，對局部應力集中的部位加強了配筋。依據(jù)2023年10月《長沙至重慶大路通道湖南省吉首至茶洞高速大路矮寨懸索橋隧道轉(zhuǎn)變較小，且根本未引起塑性區(qū)的變化，因此錨碇建筑后圍巖的穩(wěn)定狀態(tài)不會發(fā)生變化。錨碇施加設計荷載后，因設計荷載引起的錨碇圍巖最大變形量約1.0～1.1mm，索鞍處的變形最大值約為1.0～1.1mm，錨碇圍巖的應力狀態(tài)有肯定的轉(zhuǎn)變，與開挖狀況下相比，錨碇底部圍巖有少量增的塑性區(qū)，因此錨碇設計荷載未引起圍巖穩(wěn)定性發(fā)生明顯轉(zhuǎn)變。施加超載后，變形量隨著超載拉力的增大而增大，當超載到達5P后，接觸帶及四四周巖的塑性區(qū)根本貫穿，當超載達7P時，錨碇圍巖變形最大值約16.5～18.2mm。錨碇圍巖的應力狀態(tài)進一步發(fā)生轉(zhuǎn)變，設計的抗拔安全度在3~5錨固系統(tǒng)設計為削減用鋼量，同時合理設計錨塊和錨塞體外形，并節(jié)約混凝土用量，本橋承受預應力錨固系統(tǒng)。預應力鋼束起初沿索股發(fā)散方向布置，再按肯定半徑收斂最終與大纜合力線平行錨固于后29米，錨固長度為25米；2943錨固系統(tǒng)由索股錨固連接器和預應力鋼束錨固系統(tǒng)構造組成。索股錨固連接器構造由拉桿及其組件、連接器組成；預應力鋼束錨固構造由管道、預應力鋼絞線及錨具、防腐油脂、錨頭防護帽等組成。拉桿上端與主纜索股錨頭相連接，另一端與前錨面的連接器相連接。索股錨固連接器由2103套索股錨固單元，103412單索股錨固單元承受15-16規(guī)格預應力鋼束錨固，雙索股錨固單元承受15-31預應力鋼束錨固，分別承受特制的15-16和15-31型錨具，其關鍵是應滿足設計所需的錨下應力不超過C30混凝土的受力要求。鋼絞線承受環(huán)氧樹脂全噴涂及預應力管道內(nèi)灌注防腐油脂的雙重防腐體系，在前錨面設置有油脂面觀測管，橋梁運營期間依據(jù)油面觀測結果實施補充灌注，錨頭張拉端不封錨并留有換束所需工作長度。在特征位置錨固連接局部應設置壓力傳感器，施工及運營期間可隨時監(jiān)測索股受力狀況。0.65f。公稱直徑為15.24mm，標準強度f=1860MPa,技術pk pk標準應符合ASTMA416-2023的規(guī)定。在錨下混凝土到達100%強度時，方可對稱張拉預應力鋼束。為便利施工，張拉均實行后錨面單端張拉。15-16型的張拉掌握力為2711.3kN，15-31型的張拉掌握5253kN5%以內(nèi)，且不允許斷絲。張拉完畢后，從后錨面對前錨面方向壓注防腐油脂。施工單位應依據(jù)錨固系統(tǒng)定位要求自行設計定位支架，并由設計、監(jiān)理確認后實施。本橋錨固系統(tǒng)所用定位支架數(shù)量在參考國內(nèi)同類橋梁的根底上并依據(jù)本橋索股的具體數(shù)量、長度、錨體體積綜合得出，實際用鋼量可按發(fā)生計量。錨體設計吉首岸重力錨錨體分錨塊、散索鞍支墩及根底、前錨室、后錨室四局部。其中錨塊主要受預應力錨固系統(tǒng)傳遞的主纜索股拉力，散索鞍支墩主要承受由散索鞍傳遞的主纜壓力，前錨室、散索鞍支墩及錨塊形成一個完整的三桿件人字狀構造的空間受力構件。同實體〔重力式〕構造相比，承受這種桿件系統(tǒng)能大量降低材料用量，充分發(fā)揮材料強度從而降低造價。吉首岸重力錨由于錨碇體積比較大，為避開錨塊和散索鞍支墩根底澆筑施工后消滅收縮2m微膨脹混凝土。茶洞岸隧道錨錨體分錨塞體、散索鞍支墩及根底、前錨室、后錨室及明洞五局部。其中錨塞體主要受預應力錨固系統(tǒng)傳遞的主纜索股拉力，散索鞍支墩主要承受由散索鞍傳遞的主纜壓力，前錨室、明洞構成封閉空間，對主纜索股起保護作用。依據(jù)《長沙至重慶大路通道湖南省吉首至茶洞高速大路矮寨懸索橋隧道錨碇及塔基巖石試驗與穩(wěn)定分析爭論專題》〔長江水利委員會長江科學院〕的爭論成果，在合理、經(jīng)濟的根底上，錨塞體最終承受43米長度，傾角38°。同時為盡量不破壞巖體穩(wěn)定，將初步設計中承受的防滑平臺取消。由于茶洞岸隧道錨錨塞體尺寸較大，為使錨塞體與圍巖充分接觸同時避開澆筑施工后消滅收縮與溫度裂縫，錨塞體承受抗?jié)B微膨脹混凝土。另外為了抑制混凝土的收縮與龜裂、提高抗?jié)B力量錨塞體混凝土摻入聚丙烯纖維網(wǎng)。兩岸錨碇的錨體都屬于大體積混凝土構造，其溫控設計及溫控施工方案由施工單位自行設

計，并由設計、監(jiān)理確認后實施。此溫控設計和材料用量費用在預算中單獨列出。為降低大體積混凝土水化熱，錨快、錨塞體、散索鞍支墩及根底等部位混凝土承受低水化熱水泥，并充分考慮摻入粉煤灰后混凝土的后期活性，承受60天齡期的抗壓強度作為設計強度。吉首岸錨碇各永久外露局部外表鋼筋保護層內(nèi)均設一層直徑為φ5mm，間距為10×10cm的φ8mm，20×20cm監(jiān)控設計監(jiān)控設計的主要內(nèi)容如下：隧道錨前錨室和支墩之間的應力分布，錨塞體與圍巖之間的壓應力和相對位移。重力錨前、后趾基底應力。預應力錨固系統(tǒng)檢測?；娱_挖及隧洞開挖設計兩岸錨碇基底容許承載力不小于2023kPa.基坑開挖邊坡為1：0.3。吉首岸重力錨開挖基坑方量為81279m314682m3依據(jù)地質(zhì)資料，錨碇基底絕大局部位于弱風化層上，地基承載力較好。為保證開挖邊坡的穩(wěn)定性，合理選擇了邊坡坡度，并設置了必要的平臺。同時為了施工及運營階段邊坡及山體的安全，對茶洞岸錨碇邊坡進展防護。邊開挖基坑邊打錨桿和掛網(wǎng)噴護，在進展全面防護同時全面布點監(jiān)控。開挖基坑四周邊坡順地勢設置截水溝和擋墻，防止施工周期地表水匯入基坑。截水溝溝底縱向坡度不小于0.5%。邊坡設置排水管，以利于邊坡噴射混凝土護面后坡體內(nèi)水的排出?；拥姿闹茉O置匯水溝和集水井。隧洞開挖支護參數(shù)是依據(jù)圍巖類別、工程地質(zhì)、構造埋深及構造跨度等因素擬定，支護襯1818肯定程度上形成穩(wěn)定的承載拱，因此構造按圍巖與支護共同承受荷載設計。前錨室支護承受D25中空注漿錨桿、C30噴射混凝土、20a工字鋼鋼支撐、φ8鋼筋網(wǎng)等與圍巖共同組成支護體系；錨塞體支護承受φ22水泥砂漿錨桿、格柵支架、C30噴射混凝土、φ8鋼筋網(wǎng)等與圍巖共同組成支護體系。二次襯砌均承受C30鋼筋混凝土構造。施工中依據(jù)現(xiàn)場圍巖狀況，如開挖后洞壁變形不收斂，可適當承受中空注漿張拉錨桿或者其他應急搶險的錨桿類型，工程量以實際發(fā)生計量。鋼構件防腐錨碇外各種永久外露預埋件的防腐要求應不低于表4的要求，面漆顏色按景觀要求確定。錨碇內(nèi)各種永久外露預埋件的防腐要求為：手工打磨除銹至St2級，涂防銹底漆兩道，涂面漆兩道。面漆顏色應與混凝土顏色全都。涂裝用料涂裝道數(shù)〔干膜〕厚度噴砂〔涂裝用料涂裝道數(shù)〔干膜〕厚度噴砂〔Sa3〕醇溶性無機硅酸鋅底漆1道100μm涂裝用料鋅錠用量預埋螺栓熱浸鍍鋅01號600g/m2預埋鋼板 環(huán)氧樹脂中間漆1道25μm環(huán)氧云鐵中間漆1道80μm脂肪簇聚氨脂面漆1道40μm脂肪簇聚氨脂面漆1道40μm施工用預埋件在錨碇施工完畢后均應割除磨平，外表處理依據(jù)預埋件所處位置分別按上述要求執(zhí)行。六、施工要點錨碇施工工藝要求及質(zhì)量檢驗標準應符合《大路橋涵施工技術標準〔JTJ041-2023〕和《大路〔JTGF80/1—2023，對各主要工藝應制定具體的施工細則，并征得監(jiān)理工程師同意后再進展作業(yè)。同時茶洞岸錨碇施工單位應在業(yè)主的主持下準時與坡頭隧道的施工單位協(xié)調(diào)施工中的有關問題，避開施工干擾，確保施工順當。施工放樣前，應對首級掌握網(wǎng)進展復核，并留意坐標系統(tǒng)，要求每半年復核一次。錨碇根底的施工全過程中，應對錨碇基底各部的沉降定期進展觀測，以便準時實行對策措施，如施工開挖所提醒的基底地質(zhì)狀況與地勘報告不符或者施工開挖期間遇到溶洞等不良地質(zhì)情況，施工單位也應準時通知監(jiān)理和設計單位。1m前可依據(jù)巖層的風化狀況和強度分別承受機械、小爆破、人工等開挖方式，但應避開承受大藥量1m

用爆破開坑，以免影響地基強度；宜承受機械開挖和人工修整，保證建基面的強度及平坦度。茶打設錨桿、掛鋼筋網(wǎng)及復噴作業(yè)。兩岸基坑開挖工作完畢前，應做好基底墊層混凝土澆筑及基底注漿預備工作，并按設計要求在基坑底四周設置匯水溝，用潛水泵將基坑內(nèi)積水排出基坑。然后突擊開挖建基面以上50cm厚度的巖層，并馬上澆筑基底墊層混凝土，以避開基坑暴露時間過長，造成巖石進一步風化或被水浸泡，軟化地基，降低基底巖體強度?；娱_挖的土石方應預留一局部用于錨碇基坑回填。茶洞岸隧洞施工前應做好洞口外排水系統(tǒng)，避開雨水威逼隧洞，確保施工安全。錨體的大體積混凝土施工必需有具體的溫控設計和溫控措施。錨體施工時預埋鋼筋和預埋件較多，施工時應認真閱讀各局部圖紙〔包括附屬工程設計切勿遺漏。錨體施工時，應留意錨固系統(tǒng)定位支