二級注冊結(jié)構(gòu)工程師-18（總分84,考試時間90分鐘）單項選擇題已知一無梁樓板，柱網(wǎng)尺寸為5.5mx5.5m,板厚為160mm,中柱截面尺寸為400mmx400mm；混凝土強度等級為C30,在距柱邊565mm處開有一700mmx500mm的孔洞如題圖,as=25mm。.設(shè)板上承受均布荷載標準值為恒荷載q1=15kN/m2（包括自重），活荷載q2=5kN/m2,則無梁樓板承受的集中反力Fl與下列（）項數(shù)值最為接近。A.745kN B.698kNC.845kND.656kN.假設(shè)集中反力作用面中心至開孔外邊畫出兩條切線之間的長度為242mm,若該樓板不配置抗沖切鋼筋時，樓板的受沖切承載力設(shè)計值與下列（）項數(shù)值最為接近。A.256.5kNB.338.8kNC.423kN D.3215kN某5m高軸心受壓磚柱，e=0,上下端均為不動鉸支座，采用MU10和M5的混合砂漿砌筑，截面尺寸為490mmx490mm。.該柱受壓承載力設(shè)計值與（）項數(shù)值相近。A.292.7kNB.213.5kNC.241.4kND.255.6kN.當該柱采用網(wǎng)狀配筋配置，鋼筋為b4冷拔低碳鋼絲，fy=430N/mm2,鋼筋網(wǎng)豎向間距s=260mm（四皮磚），網(wǎng)格尺寸為60mmx60mm,已求得體積配筋率p=0.162,fn=2.522N/mm2,

該網(wǎng)狀配筋柱承載力與()項數(shù)值最為接近。A.592.7kNB.513.5kNC.441.妹ND.491.1kN某三跨鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)高層建筑，抗震等級為二級，邊跨跨度為5.7m,框架梁截面bxh=250mmx600mm,柱截面為500mmx500mm,縱筋采用HRB400級、箍筋采用HPB300級鋼筋(fyv=270N/mm2),用C30混凝土。重力荷載代表值作用下，按簡支梁分析的邊跨梁梁端截面剪力設(shè)計值VGb=1304kN。在重力荷載和地震作用的基本組合下作用于邊跨一層梁上的彎矩值為：梁左端：Mmax=200kN-m,-Mmax=-440kN-m梁右端：Mmax=175kN-m,-Mmax=-360kN-m梁跨中：Mmax=180kN-m邊跨梁：V=230kN取口產(chǎn)=35mm口.該邊跨梁跨中截面下部縱向鋼筋截面面積As(mm2),與下列何項數(shù)值最為接近？提示：不考慮跨中截面上部縱向鋼筋，按單筋梁計算。A.400 B.710 C.850D.1000.若邊跨梁跨中截面上部縱向鋼筋為(As=628mm2),則其跨中截面下部縱向鋼筋截面面積As(mm2),與下列何項數(shù)值最為接近？A.1100B.850C.710D.400.若邊跨梁左端梁底已配置鋼筋，計算其左端梁頂鋼筋A(yù)s(mm2),與下列何項數(shù)值最為接近？A.1670B.1750C.1850D.1965.該邊跨梁的剪力設(shè)計值Vb(kN),與下列何項數(shù)值最為接近？A.230 B.283 C.258D.272.若采用雙肢箍筋，試問，箍筋加密區(qū)的配置，應(yīng)為下列何項時，才能滿足要求且較為經(jīng)濟合理？提示：梁截面條件滿足規(guī)程要求。A. B.C. D..某鋼筋混凝土圓煙囪高80m,煙囪坡度小于0.02,第一振型對應(yīng)的臨界風(fēng)速

vcrl=27.89m/s,煙囪頂端風(fēng)振系數(shù)曲=1.64。當已判斷出該煙囪可能出現(xiàn)跨臨界強風(fēng)共振時,如果第一振型橫風(fēng)向風(fēng)振尚未起控制作用，即煙囪承載力極限狀態(tài)仍由順風(fēng)向設(shè)計風(fēng)壓控制，試問，在此種情況下，煙囪頂端風(fēng)壓設(shè)計值wh（kN/m2）的最小值，與下列何項數(shù)值最為接近？A.1.20B.1.75C.2.10D.2.85.有關(guān)磚砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計原則的規(guī)定，下列說法中何種選擇是正確的？I.采用以概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計方法；.按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計，進行變形驗算來滿足正常使用極限狀態(tài)要求；.按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計，并滿足正常使用極限狀態(tài)要求；.按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計，進行整體穩(wěn)定性驗算來滿足正常使用極限狀態(tài)要求。A.I、n、IIIB.I、mC.I、IIRIVD.n、III某柱下鋼筋混凝土獨立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)底面尺寸為2.0mx2.5m。持力層為粉土，其下為淤泥質(zhì)土軟弱層。由柱底傳豎向力為F,力矩為M和水平剪力為V（均為設(shè)計值），如題圖所示。計算基礎(chǔ)自重設(shè)計值和基礎(chǔ)上的土重標準值用的平均重度YG=20kN/m3。士◎3的土星：鞘溪亞度尸二】15日加二*加4的祿土其=班因士◎3的土星：鞘溪亞度尸二】15日加二*加4的祿土其=班因.試問，基底粉土持力層的承載力設(shè)計值f最接近（）項數(shù)值。A.f=253kPaB.f=258.1kPaC.f=249.3kPaD.f=268.5kPa.當F=900kN,M=180kN.m,V=50kN時，其基礎(chǔ)底面的平均壓力設(shè)計值p最接近（）項數(shù)值。A.180kPaB.210kPaC.246kPaD.255kPa.條件同上題，其基礎(chǔ)底面處的最大壓力設(shè)計值Pmax最接近（）項數(shù)值。

A.pmax=210kPaB.pmax=246.6kPaC.pmax=255kPaD.pmax=320.5kPa.當F=600kN,M=250kN-m,V=100kN時，其基礎(chǔ)底面處的平均壓力設(shè)計值p最接近（）項數(shù)值。A.120kPaB.150kPaC.159.6kPaD.168.妹Pa.條件同上題，其基礎(chǔ)底面處最大壓力設(shè)計值P…最接近（）項數(shù)值。A.Pmax=300.0kPaB.pmax=318.1kPaC.pmax=319.3kPaD.pmax=337.2kPa17.荷載效應(yīng)基本組合時，在豎向偏心荷載作用下，其基礎(chǔ)底面的壓力應(yīng)符合（）項公式要求才是完全正確的。式中fSE——調(diào)整后的地基土抗震承載力設(shè)計值。A.p<f,pmax<1.2,B.pmax<1.2fC.p<fD.P<fSE,pmax<1.2fSE18.當粉土層的壓縮模量Esl=8MPa、淤泥質(zhì)土層的壓縮模量Es2=2MPa時，其地基壓力擴散線與垂直線的夾角0應(yīng)取（）項數(shù)值。A.0=22°B.0=24°C.0=30°D.0=40°19.當F=900kN,M=V=0,地基壓力擴散線與垂直線的夾角。=25。時，其軟弱下臥層頂面處的附加壓力設(shè)計值pz與自重壓力標準值PCZ之和（pZ+pCZ）最接近（）項數(shù)值。A.PZ+PCZ=121,8kPaB.PZ+pCZ=127.8kPaC.PZ+PCZ=132.7kPaD.PZ+PCZ=136kPa.在淤泥質(zhì)土軟弱下臥層頂面處，經(jīng)深度修正后，其地基承載力設(shè)計值fz最接近（）項設(shè)計值。A.fz=123.8kPaB.fz=128.1kPaC.fz=135.7kPaD.fz=141.2kPa某多層砌體結(jié)構(gòu)承重墻段A,如題圖所示，兩端均設(shè)構(gòu)造柱，墻厚240mm,長度4000mm,采用燒結(jié)普通磚砌筑。構(gòu)造任（共2個）.當砌體抗剪強度設(shè)計值fv=0.14MPa時，假定對應(yīng)于重力荷載代表值的砌體截面平均壓應(yīng)力o0=0.3MPa,試問該墻段截面抗震受剪承載力（kN）應(yīng)與下列（）項數(shù)值最為接近。A.150B.170C.185 D.200.在墻段正中部位增設(shè)一構(gòu)造柱，如題圖所示，構(gòu)造柱混凝土強度等級為C20,每根構(gòu)造

柱均配4q14縱向鋼筋(As=615mm2)。試問，該墻段的最大截面受剪承載力設(shè)計值(KN),應(yīng)與下列()項數(shù)值最為接近。提示：ft=1.1N/mm2,fy=210N/mm2,yRE=0.85，取fVE=0.2N/mm2進行計算。A.240B.265C.285D.315.下述關(guān)于預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計的觀點，其中()項不妥。A.對后張法預(yù)應(yīng)力混凝土框架梁及連續(xù)梁，在滿足縱向受力鋼筋最小配筋率的條件下，均可考慮內(nèi)力重分布B.后張法預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)，在進行正截面受彎承載力計算時，在彎矩設(shè)計值中次彎矩應(yīng)參與組合C.當預(yù)應(yīng)力作為荷載效應(yīng)考慮時，對承載能力極限狀態(tài)，當預(yù)應(yīng)力效應(yīng)對結(jié)構(gòu)有利時，預(yù)應(yīng)力分項系數(shù)取1.0；不利時取1.2D.預(yù)應(yīng)力框架柱箍筋應(yīng)沿柱全高加密.橋梁結(jié)構(gòu)的設(shè)計基準期為年？A.30年B.50年C.100年D.200年.延性結(jié)構(gòu)的設(shè)計原則為()。A.小震不壞，大震不倒B.強柱弱梁，強剪弱彎，強節(jié)點，強錨固C.進行彈性地震反應(yīng)時程分析，發(fā)現(xiàn)承載力不足時，修改截面配筋D.進行彈塑性地震反應(yīng)時程分析，發(fā)現(xiàn)薄弱層、薄弱構(gòu)件時，修改設(shè)計.與節(jié)點板單面連接的等邊角鋼軸心受壓構(gòu)件，安裝時高空焊接，計算連接時，焊縫強度設(shè)計值的折減系數(shù)是()。A.0.585B.0.630C.0.675D.0.765某10層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，框架抗震等級為一級，框架梁、柱混凝土強度等級為C30(fc=14.3N/mm2)。.某一根框架，對應(yīng)于水平地震作用標準值的首層框架柱總剪力Vf=370kN,該根框架首層柱的抗推剛度總和XDi=123565kN/m,其中柱C1的抗推剛度Dc1=27506kN/m,其反彎點高度hy=3.8m,沿柱高范圍設(shè)有水平力作用。試問，在水平地震作用下，采用D值法計算柱C1的柱底彎矩標準值(kN-m),與下列何項數(shù)值最為接近？A.220B.270C.320D.380.該框架柱中某柱截面尺寸650mmx650mm,剪跨比為1.8,節(jié)點核心區(qū)上柱軸壓比0.45,下柱軸壓比0.60,柱縱筋直徑28mm,其混凝土保護層厚度為30mm。節(jié)點核心區(qū)的箍筋配

置，如圖所示，采用HPB300級(fyv=270N/mm2),試問，滿足規(guī)程構(gòu)造要求的節(jié)點核心區(qū)箍筋體積配箍率的取值，與下列何項數(shù)值最為接近？提示：按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010)解答。A.0.93%B.1.0%C.1.2%D.1.4%某公路上簡支梁橋，標準跨徑為15m,計算跨徑為14.6m,梁橋由5片主梁組成，主梁高為1.3m,跨中腹板寬度為0.16m,支點處腹板寬度加寬，采用C30混凝土。已知支點處某根主梁的恒載作用產(chǎn)生的剪力標準值VGk=250kN,汽車荷載(含沖擊系數(shù))產(chǎn)生的剪力標準值Vqk=180kN,人群荷載產(chǎn)生的剪力標準值Vrk=20kN。汽車荷載沖擊系數(shù)為0.215。提示：按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62—2004)計算。.該主梁支點處在持久狀況下承載能力極限狀態(tài)的剪力組合設(shè)計值(kN),與下列何項數(shù)值最為接近？A.570B.517C.507D.485.假定截面有效高度h0=1200mm,根據(jù)承載能力極限狀態(tài)計算的支點最大剪力設(shè)計值為650kN,試問，當支點截面處滿足抗剪截面要求時，腹板的最小厚度(mm),與下列何項數(shù)值最為接近？A.175B.195C.205D.215.假定截面有效高度h0=1200mm,腹板寬度為200mm，當斜截面受壓端上由作用效應(yīng)所產(chǎn)生的最大剪力組合設(shè)計值(kN)小于下列何項數(shù)值時，可不進行斜截面承載力驗算，僅需按構(gòu)造配置箍筋？A.150B.185C.200D.215.下列情況不屬于高聳結(jié)構(gòu)的正常使用狀態(tài)？A.風(fēng)荷載作用下的水平位移B.不均勻日照下的設(shè)備所在層的塔身轉(zhuǎn)角C.鋼筋混凝土構(gòu)件的最大裂縫寬度 D.小震作用下的水平位移.多層砌體剛性方案房屋，在水平風(fēng)荷載作用下對縱墻進行內(nèi)力分析時，下列論述不可能出現(xiàn)的是()。A.可按豎向連續(xù)梁分析內(nèi)力B.縱墻上、下端的彎矩可按兩端固定梁計算C.滿足規(guī)范的規(guī)定，則可不進行風(fēng)力計算D.在一般剛性方案房屋中，必須考慮墻內(nèi)由風(fēng)荷載引起的彎曲應(yīng)力以及在縱墻內(nèi)產(chǎn)生的附加壓力34.有一幢鋼筋混凝土高層筒中筒結(jié)構(gòu)，矩形平面的寬度26m,長度30m,抗震設(shè)防烈度為7度，要求在高寬比不超過《高層規(guī)程》規(guī)定的A級高度的限值的前提下，盡量做高，指出下列高度符合要求。A.156mB.143mC.140mD.150m

某環(huán)形截面鋼筋混凝土煙囪，如圖所示，煙囪基礎(chǔ)頂面以上總重力荷載代表值為18000kN,煙囪基本自振周期T1=2.5s。35.如果煙囪建于非地震區(qū)，基本風(fēng)壓w0=0.5kN/m2,地面粗糙度為B類。試問，煙囪承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時，風(fēng)荷載按下列何項考慮？提示：假定煙囪第2及以上振型，不出現(xiàn)跨臨界的強風(fēng)共振。A.由順風(fēng)向風(fēng)荷載控制，可忽略橫風(fēng)向風(fēng)荷載效應(yīng)B.由橫風(fēng)向風(fēng)荷載控制，可忽略順風(fēng)向風(fēng)荷載效應(yīng)C.取順風(fēng)向風(fēng)荷載與橫風(fēng)向風(fēng)荷載效應(yīng)之較大者D.取順風(fēng)向風(fēng)荷載與橫風(fēng)向風(fēng)荷載效應(yīng)的組合值.假定上題煙囪建于設(shè)防烈度為8度地震區(qū)，設(shè)計基本地震加速度為0.2g,設(shè)計地震分組第二組，場地類別m類。試問，采用簡化方法進行抗震計算時，煙囪底部（基礎(chǔ)頂面處）由水平地震作用標準值產(chǎn)生的剪力（kN）最接近下列何項數(shù)值？A.680 B.740C.820 D.960.橋梁結(jié)構(gòu)的設(shè)計基準期為年？A.30年B.50年C.100年 D.200年.底層縱墻設(shè)高窗，過梁上的荷載及窗口如圖所示。過粱端部所承受的外荷載（不含粱自重）產(chǎn)生的最大剪力設(shè)計值為。A.20.3kNB.19.4kNC.18.0kND.17.2kNK41s.有一多層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，抗震等級為二級，其邊柱的中間層節(jié)點，如圖所示，計算時按剛接考慮；梁上部縱向受拉鋼筋采用HRB400,428,混凝土強度等級為C45,梁縱向受拉鋼筋保護層厚度取40mm,試問，11+12的最合理的長度，應(yīng)與下列何項數(shù)據(jù)最為接近？A.ll+12=870mm B.ll+12=830mmC.ll+12=780mm D.ll+12=750mm150.某小區(qū)6層民用住宅，地基土為厚層淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土，fsk=80kPa,采用水泥土攪拌樁，

fcu=870kPa,77取0.45,單樁載荷試驗Ra=256kN,aw=10%,采用d=0.7m的雙孔攪拌樁；AP=0.71m2,基礎(chǔ)面積A=228.04m2。按設(shè)計要求p=fspk=152.2kPa,0取0.7。則置換率與下列（）項值接近。A.31.6%B.42.3%C.48.7%D.54.6%.當乙類、丙類高層建筑結(jié)構(gòu)高度較高時，宜采用時程分析法進行補充計算，下列種情況是符合規(guī)定的？7度、8度的I、II類場地，高度＞100m；8度的ffl、IV類場地＞80m；9度高度＞60m7度、8度的I、II類場地，高度＞80m；8度的ffl、IV類場地；9度高度＞60m8度、9度高度大于80m7度、8度高度大于80m及9度，高度大于60m.總高度為65m的框架一剪力墻結(jié)構(gòu)，按9度抗震設(shè)防，結(jié)構(gòu)總重力荷載代表值為GE=180000kN,試指出結(jié)構(gòu)總豎向地震作用的標準值FEvk應(yīng)為（）項數(shù)值。A.43200kNB.37440kNC.28080kND.31820kN有一根三跨的鋼筋混凝土等截面連續(xù)梁，q=p+g=25kN/m（設(shè)計值）如題圖所示?；炷翉姸鹊燃墳镃30,梁縱向受力鋼筋采用HRB335鋼，縱向受力鋼筋合力點至截面近邊的距離as=35mm,梁截面bxh=200mmx500mmo.假定當L2=6m,L2=8m,L3=5m,該梁彎矩分配系數(shù)pBA及B支座的不平衡彎矩AM應(yīng)與下列（）組數(shù)據(jù)相似。A.0.50；20.8kN-mB.0.45；93.75kN?mC.0.385；112.5kN-mD.0.625；133.3kN-m44.假定調(diào)整L1、L2、L3跨度后B支座左右兩端的分配系數(shù)分別為0.45,0.55；支座固端彎矩分別為100kN?m、-150kN?m°C支座左右兩端分配系數(shù)為0.4、0.6；固端彎矩為150kN-m、-120kN-m,試問該梁進行二次彎矩重分配，B、D支座的彎矩接近（）組數(shù)據(jù)。A.MB=113.2kN-m,MD=129kN-m B.MB=153.12kN-m,MD=151kN-m

C.MB=126.44kN-m,MD=146.25kNmD.MB=153.12kNm,MD=129kNm.假定該連續(xù)梁的B、C支座彎矩相同，即MB=MC=140.23kN-m（設(shè)計值），兩支座調(diào)幅系數(shù)均為0.7,并假定L2=8m,則BC跨中的計算配筋量As（mm2^（）項數(shù)值相近。A.804B.980C.1120D.1230有一工業(yè)廠房高低跨排架，低跨跨度15m,高跨跨度為24m,柱間距為6m,該廠房采用預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土屋架，屋面采用預(yù)應(yīng)力大型屋面板。車間的縱向全長度為120m,在車間中部60m處設(shè)有雙柱溫度伸縮縫，車間四周的圍護墻為240mm磚墻。建筑平面及剖面如圖。車間平面圖（那分） 車間剖面圖.廠房各列柱靜荷載（標準值）作用見題5圖。圖中t為舊規(guī)范的荷載單位，計算時應(yīng)換成新規(guī)范的kN。試確定作用于中柱I-I截面處的N和M值（標準值）與下列項數(shù)值最為接近。提示：（1）產(chǎn)生順時針彎矩為正值，反之為負值；（2）B列柱豎向荷載11.11t和7.56t作用于同一垂直線上。A.N=410.80kN,M=-16.88kN?m B.N=410.80kN,M=16.88kN?mC.N=317.50kN,M=-21.47kN?m D.N=410.80kN,M=-30.75kN?m.在如題圖所示的靜荷載（標準值）作用下，用力法求解出排架橫梁內(nèi)力為：低跨x1=0.34kN,高跨x2=1.40kN。靜荷載（標準值）作用下排架計算簡圖如題圖所示。④軸控制截住面彎矩值與下列相近？MG上=0.66kN-m,MGT=4.34kN^m,Mn=-8.82kN?mMG上=-0.66kN?m,MG下=-4.34kN-m,Mn=8.82kN?mMG上=-5.88kN?m,MG下=2.18kN-m,Mn=-15.34kN?m

D.MG上=-5.88kN?m,MG下=-5.88kN-m,Mn=-19.04kN?m.在廠房高跨內(nèi)A5級工作制雙鉤吊車的大車輪距為4.4m（每側(cè)兩輪），兩臺吊車間的最小輪距為1.1m。設(shè)定最大輪壓Pmax=152kN（標準值），輪壓的分項系數(shù)為1.4。簡支吊車梁的跨度為6m。兩臺吊車傳給柱子牛腿的最大壓力（設(shè)計值）與下列項數(shù)值最為接近。A.585.20kNB.415.60kNC.769.10kND.549.36kN.C列柱的上柱和下柱在無吊車和有吊車作用時的排架平面內(nèi)的計算長度值（m）與下列J項數(shù)值最為接近。A.上柱：無吊10=10.5下柱：無吊10=20.4有吊10=10.5有吊10=9.0B.上柱：無吊10=8.4下柱：無吊10=17.0有吊10=8.4有吊10=9.4C.上柱：無吊10=4.2下柱：無吊10=9.0有吊10=4.2 有吊10=9.0D.上柱：無吊10=8.4下柱：無吊10=11.25有吊10=8.4 有吊10=11.25某型鋼混凝土框架一鋼筋混凝土核心筒結(jié)構(gòu)，房屋高度91m,首層層高4.6m。該建筑為丙類建筑，抗震設(shè)防烈度為8度，II類建筑場地。各構(gòu)件混凝土強度等級為C50。.首層核心筒外墻的某一字形墻肢W1,位于兩個高度為3800mm的墻洞之間，墻厚bW=450mm,如題圖所示，抗震等級為一級。根據(jù)目前已知條件，試問，滿足《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）最低構(gòu)造要求的W1墻肢截面高度hW（mm）和該墻肢的全部縱向鋼筋面積As（mm2）,應(yīng)最接近于下列（）項數(shù)值。A.1000.3732B.1000.5597C.1200.4194D.1200.6875.首層型鋼混凝土框架柱C1截面為800mmx800mm,柱內(nèi)鋼骨為十字形，如題圖所示，圖中構(gòu)造鋼筋于每層遇鋼框架梁時截斷；柱軸壓比為0.65。試問，滿足《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）最低要求的C1柱內(nèi)十字形鋼骨截面面積（mm2）和縱向配筋，應(yīng)最接近于下列（）項數(shù)值。A.26832,12q22+（構(gòu)造筋4p14）B.26832,12q25+（構(gòu)造筋4p14）C.21660,12q22+（構(gòu)造筋4p14）D.21660,12q25+（構(gòu)造筋4p14）.關(guān)于鋼材和焊縫強度設(shè)計值的下列說法中，下列何項有誤?I.同一鋼號不同質(zhì)量等級的鋼材，強度設(shè)計植相同；II.同一鋼號不同厚度的鋼材，強度設(shè)計值相同；m.鋼材工作溫度不同（如低溫冷脆），強度設(shè)計值不同；w.對接焊縫強度設(shè)計值與母材厚度有關(guān)；v.角焊縫的強度設(shè)計值與焊縫質(zhì)量等級有關(guān)。

A.n、IIRVB.IKVC.IIRIVD.I、W.某多層框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，經(jīng)驗算其底層剪力墻應(yīng)設(shè)約束邊緣構(gòu)件（有翼墻）。該剪力墻抗震等級為二級，結(jié)構(gòu)的環(huán)境類別為一類，混凝土強度等級為C40；鋼材采用HPB235（（p）HRB335（）o該約束邊緣翼墻設(shè)置箍筋范圍（即圖中陰影部分）的尺寸及配筋，采用平法03G101-1表示于題圖。提示：圖中非陰影部分的配筋及尺寸均滿足規(guī)范要求。當對該剪力墻翼墻校審時，有如下幾種意見。試指出其中（）項意見正確，并說明理由。A.有一處違反規(guī)范規(guī)定B.有二處違反規(guī)范規(guī)定C.有三處違反規(guī)范規(guī)定 D.符合規(guī)范要求，無問題.當高層建筑結(jié)構(gòu)采用時程分析法進行補充計算時，所求得的底部剪力應(yīng)符合（）規(guī)定。A.每條時程曲線計算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力不應(yīng)小于振型分解反應(yīng)譜法求得的底部剪力80%B.每條時程曲線計算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力不應(yīng)小于振型分解反應(yīng)譜法求得的底部剪力65%,多條時程曲線計算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力平均值不應(yīng)小于振型分解反應(yīng)譜法求得的底部剪力80%C每條時程曲線計算所得的結(jié)構(gòu)底部翦力不應(yīng)小于振型分解反應(yīng)譜法求得的底部剪力90%D.每條時程曲線計算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力不應(yīng)小于振型分解反應(yīng)譜法或底部剪力法求得的底部剪力75%.某重型鋼結(jié)構(gòu)工作平臺，主梁以上結(jié)構(gòu)自重5kN/m2,分項系數(shù)1.2，活荷載按最大的檢

修材料所產(chǎn)生的荷載20kN/m2計，其分項系數(shù)1.3,主梁間距5m,跨度8m,簡支，主梁跨中彎矩設(shè)計值為()kN-moA.1124B.1280C.1360D.1668.淤泥的天然含水量訓(xùn)和孔隙比e的數(shù)值下列()項正確。A.co>coL；e>1.5B.co>coL；e<1.5C.co>coP；e>1.5D.co<cop；e<1.5.對于高速公路上的橋梁結(jié)構(gòu)應(yīng)采用種汽車荷載等級？A.公路-I級B.公路-H級C.車道荷載D.汽車超-20有一座在滿堂支架上澆筑的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱形梁橋，跨徑布置為60m+80m+60m,在兩端各設(shè)置伸縮縫A和B。采用C40硅酸鹽水泥混凝土，總體布置如圖所示。.假定伸縮縫A安裝時的溫度0為20C,橋梁所在地區(qū)的最高有效溫度值為34C,最低有效溫度值為-10℃,大氣濕度RH為55%,結(jié)構(gòu)理論厚度h>600mm,混凝土彈性模量EC=3.25xlO4MPa,混凝土線膨脹系數(shù)為1.0x105,預(yù)應(yīng)力引起的箱梁截面上的法向平均壓應(yīng)力。pc=8MPa。箱梁混凝土的平均加載齡期為60d。試問，由混凝土徐變引起伸縮縫A處的伸縮量值(mm),與下列何項數(shù)值最為接近？提示：徐變系數(shù)按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-2004)表6.2.7采用。A.-55B.-31C.-39D.+24.在［題］中，當不計活載、活載離心力、制動力、溫度梯度、梁體轉(zhuǎn)角、風(fēng)荷載及墩臺不均勻沉降等因素時，并假定由均勻溫度變化、混凝土收縮、混凝土徐變引起的梁體在伸縮縫A處的伸縮量分別為+55Mm與-130Mm。綜合考慮各種因素，其伸縮量的增大系數(shù)取1.3。試問，該伸縮縫A應(yīng)設(shè)置的伸縮量之和(mm),應(yīng)為下列何項數(shù)值？A.240B.115C.75D.185.某高層框架結(jié)構(gòu)，抗震等級為二級，考慮地震作用組合時，梁端彎矩設(shè)計值為：左端Mbl=273.1kN-m,右端=448.5kN-m,與地震作用組合時的豎向荷載作用下梁端剪力設(shè)計值VGB=128.6kN-m,梁的跨度ln=6m,計算框架梁的剪力設(shè)計值Vb(kN),項是正確的。A.254.88B.260.89C.272.9D.253.40

某寬厚板車間冷床區(qū)為三跨等高廠房，跨度均為35m：邊列柱柱間距為10m,中列柱柱間距為20m,局部60m：采用三跨連續(xù)式焊接工字形屋面梁，其間距為10m,屋面梁與鋼柱為固接。廠房屋面采用彩色壓型鋼板，屋面坡度為1/20：楝條采用多跨連續(xù)式H型鋼楝條,其間距為5m：楝條與屋面梁搭接。屋面梁、楝條及屋面上弦水平支撐的局部布置示意如題圖中的(a)圖所示，且系桿僅與楝條相連。中列柱柱頂設(shè)置有20m和60m跨度的托架，托架與鋼柱采用較接連接，托架的簡圖和荷載設(shè)計值如題圖中的(b)和(c)圖所示。屋面梁支承在托架豎桿的側(cè)面，且屋面梁的頂面略高于托架頂面約150mm。楝條、屋面梁、20m跨度托架采用Q235B鋼，60m跨度托架采用Q345B鋼。手工焊接時，分別采用E43型焊條和E50型焊條，要求焊縫質(zhì)量等級為二級。20m跨度托架桿件采用軋制T型鋼，T型鋼的翼緣板與托架平面相垂直。60m跨度托架桿件采用軋制H型鋼，H型鋼的腹板與托架平面相垂直。哩割度出 工包迎卷X：X：超一乂—EExi2X：..X：XX!XX!X1000910ODDxix.210iDeiooLX：X：超一乂—EExi2X：..X：XX!XX!X1000910ODDxix.210iDeiooL舊umLJ*⑴.iciroa3】孟而城，段凄限艮西上朧水平支加后部席置卻m曲聯(lián)邦研班尊圖|小KU JilKXJ JDUIXJrj 卻m曲聯(lián)邦研班尊圖|小KU JilKXJ JDUIXJrj 寸雪~ 111M踹OOR一、aaHniBni3?■——kliTil-LT-IJ [■]?m匚.~~—EITmTHSirW-~品二WOkTEFf耀前 貝,二1組《k￥疑16-2S闈61.屋面均布荷載設(shè)計值(包括檁條自重)q=1.5kN/m2。試問，多跨佇五跨)連續(xù)檁條支座最大

彎矩設(shè)計值(kN-m)與下列()項數(shù)值最為接近。提示：可按M=0.105qi2計算。A.93.8B.78.8C.62.5D.46.962.屋面梁的彎矩設(shè)計值M=2450kN-m,采用雙軸對稱的焊接工字形截面，翼緣板為-350x16,腹板為-1500x12,Wx=12810x103mm3,截面上無孔。當按抗彎強度進行計算時，試問，梁上翼緣上最大壓應(yīng)力(N/mm2)與下列()項數(shù)值最為接近。A.182.1B.191.3C.200.2D.205.0試問，20m跨度托架的支座反力設(shè)計值(kN)與下列()項數(shù)值最為接近。A.730.0B.350.0C.380.0D.372.520m跨度托架上弦桿的軸心壓力設(shè)計值N=1217kN,采用軋制T型鋼，T200x408x21x21,ix=53.9mm,iy=97.3mm,A=12570mm2。當按軸心受壓構(gòu)件進行穩(wěn)定性計算時，桿件最大壓應(yīng)力(N/mm2)與下列()項數(shù)值最為接近。提示：①只給出上弦桿最大的軸心壓力設(shè)計值，可不考慮軸心壓力變化對桿件計算長度的影響。②為簡化計算取繞對稱軸的入y代替Xyz。A.189.6B.144.9C.161.4 D.180.620m跨度的托架下弦節(jié)點如題圖所示，托架各桿件與節(jié)點板之間采用等強的對接焊縫進行連接，焊縫質(zhì)量等級為二級。斜腹桿翼緣板拼接板為2-100x12,拼接板與節(jié)點板之間采用角焊縫連接，取hf=6mm,按等強連接的原則，試問，該角焊縫的長度i1(mm)與下列()項數(shù)值最為接近。A.360B.310C.260D.21060m跨度托架端斜桿D1的軸心拉力設(shè)計值(kN)與下列()項數(shù)值最為接近。A.2736B.2757C.3339D.336560m跨度托架下弦桿最大軸心拉力設(shè)計值(kN)與下列()項數(shù)值最為接近。A.11969B.8469C.8270 D.809460m跨度托架上弦桿最大軸心壓力設(shè)計值N=8550kN,擬采用熱軋H型鋼H428x407x20x35,ix=182mm,iy=104mm,A=36140mm2。當按軸心受壓構(gòu)件進行穩(wěn)定性計算時，桿件最大壓應(yīng)力(N/mm2)與下列()項數(shù)值最為接近。提示：只給出桿件最大軸心壓力值，可不考慮軸心壓力的變化對桿件計算長度的影響。A.307.2B.276.2C.248.6D.230.260m跨度托架腹桿V2的軸心壓力設(shè)計值N=1855kN,擬采用熱軋H型鋼H390x300x10x16,ix=169mm,iy=72.6mm,A=13670mm2。當按軸心受壓構(gòu)件進行穩(wěn)定性計算時，桿件的最大壓應(yīng)力(N/mm2)與下列()項數(shù)值最為接近。A.162B.194C.253D.30360m跨度托架的上弦節(jié)點如題圖所示，托架各桿件與節(jié)點板之間采用等強的對接焊縫進行連接，焊縫質(zhì)量等級為二級。斜腹桿腹板的拼接板件為-358x10,拼接板件與節(jié)點板之間采用坡口焊透的T形焊縫，試問，T形焊縫的長度i1(mm)與下列()項數(shù)值最為接近。A.310mmB.330mC.560mmD.620mm

某多層工業(yè)砌體房屋，采用墻下鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)；其埋置深度為1.2m,寬度為1.5m,場地土層分布如下圖所示；地下水位標高為-1.2m。粉質(zhì)黏土r=1f,二野kP科&=3Mp目淤泥質(zhì)土黏性土淤泥質(zhì)土層頂面處經(jīng)深度修正后的地基承載力設(shè)計值最接近()項數(shù)值。A.101.83kPaB.109.57kPaC.112.02kPaD.120.53kPa當基礎(chǔ)頂面處承受的豎向力設(shè)計值為159kN時，試確定基礎(chǔ)的最大彎矩設(shè)計值最接近()項數(shù)值。A.17.22kN-mB.21.04kN-m C.25.8kN-m D.29.81kN?m

某三層砌體結(jié)構(gòu)，采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆樓蓋，其第二層縱向各墻段的層間等效側(cè)向剛度值見表，該層縱向水平地震剪力標準值為VEK=300kN。試問，墻段3應(yīng)承擔的水平地震剪力標準值VE3K(kN)，應(yīng)與下列何項數(shù)值最為接近？第二層縱向各墻段的等效側(cè)向剛度TOC\o"1-5"\h\z墻段編號 1234每個墻段的層間等效側(cè)向剛度\o"CurrentDocument"(kN/m)0.0025E0.005E0.01E 0.15E每類墻段的總數(shù)量(個)4 2 12A.5 B.9C.14D.20鋼筋混凝土大偏心受壓構(gòu)件的破壞特征是()。A.遠離軸向力一-側(cè)的鋼筋先受拉屈服，隨后另一側(cè)鋼筋壓屈，混凝土壓碎B.遠離軸向力一側(cè)的鋼筋應(yīng)力不定，而另一側(cè)鋼筋壓屈，混凝土壓碎C靠近軸向力一側(cè)的鋼筋和混凝土應(yīng)力不定，而另一側(cè)鋼筋受壓屈服，混凝土壓碎D.靠近軸向力一側(cè)的鋼筋和混凝土先屈服和壓碎，而遠離縱向力一側(cè)的鋼筋隨后受拉屈服.某一般框架梁(無集中荷載)，混凝土強度等級為C30,截面尺寸bxh=250mmx500mm,配雙肢箍愣@100,已知受剪面滿足規(guī)范要求，箍筋為HPB235鋼筋，as=35mm,其斜截面承載力與下列()項數(shù)值最為接近。A.240kNB.280kNC.212kND.325kN.在框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力與位移計算當中，可以考慮現(xiàn)澆樓面對梁剛度的影響。今有一截面尺寸為250mmx600mm的中框架梁，其慣性矩I(mm4)可取()項數(shù)值。A.54x108B.81x108 C.90x108 D.108x108如題圖(a)所示，某二級建筑