工地小黃公司目錄一、編制依據(jù) ⑦管線損害；應急處置的基本原則以確保人員的安全為第一，其次是控制經(jīng)濟的損失。要培養(yǎng)施工人員正確的處險意識，凡發(fā)現(xiàn)險情要立刻使用事故報警系統(tǒng)進行通報，緊急救援響應者必須是緊急工作組成員，其他人員應該撤離至安全區(qū)域，并服從緊急工作組成員的指揮。在面對各類災害事故的時候，嚴格按照“以人為本”、“人的生命高于一切”的原則。在保障人的生命安全的條件下，盡量控制減少公司的財產(chǎn)損失。應急組織機構及職責（1）應急救援組織機構項目救援領導小組必須接受業(yè)主救援領導小組的領導，在指揮部領導小組抵達現(xiàn)場前，由項目經(jīng)理成立項目部臨時領導小組指揮搶險。指揮部領導及有關部門負責人在得到通知后，必須立即趕赴現(xiàn)場，組織指揮搶險，并立即成立現(xiàn)場搶險領導小組。1）業(yè)主領導小組的組成業(yè)主代表：張紅軍手機理單位總監(jiān)：岳洪杰手機員：業(yè)主相關部門及業(yè)主管理各參見單位業(yè)主領導小組職責：研究、審批搶險方案；組織、協(xié)調各方搶險救援的人員、物資、交通工具等；保持與上級領導機關的通訊聯(lián)系，及時發(fā)布現(xiàn)場信息。2）項目部應急預案領導小組及其人員組成組長：杜巍林手組長：陳水勇手險搶修組：劉雷手訊聯(lián)絡組：孫準 手術支持組：李佳楠 手療救護組：楚進霞手勤保障組：楊修強手故調查組：周宏強手機185143113413、應急組織的分工及職責(1)組長職責：應急救援領導小組組長負責組織項目部應急救援預案的制定和修改，組織學習、演練應急救援預案，負責人員、資源的配置和應急隊伍的調動，批準本預案的啟動與終止。當施工區(qū)發(fā)生事故時，在應急救援小組的領導下，統(tǒng)一指揮施工區(qū)應急救援行動，決定是否存在或可能存在重大緊急事故，要求應急服務機構提供幫助并實施場外應急計劃，復查和評估事故(事件)可能發(fā)展的方向，確定其可能的發(fā)展過程，本著先救人后救物的原則，進行搶險自救。若險情無法控制時，下達撒離命令，指揮現(xiàn)場人員有序逃生。救援結束后，配合有關部門進行事故調查及上報，處理善后事宜，總結事故教訓，增添防范措施。(2)副組長職責：協(xié)助組長工作，組長不在時，代行組長職責。評估事故的規(guī)模和發(fā)展態(tài)勢，建立應急步驟，確保員工的安全和減少設施和財產(chǎn)損失。如有必要，在救援服務機構來之前直接參與救護活動，安排尋找受傷者及安排非重要人員撤離到集中地帶，設立與應急中心的通訊聯(lián)絡，為應急服務機構提供建議和信息。(3)各專業(yè)組長職責：參與應急領導小組編寫事故應急救援預案，帶領員工做好應急救援預案的演練工作，對應急救援預案演練情況和學習效果進行評估，提出意見和建議；事故發(fā)生后，提供各組應急救援時的相關資料，協(xié)助處理善后事宜?！蛲ㄓ嵚?lián)絡組職責：確保與最高管理者和外部聯(lián)系暢通、內外信息反饋迅速；保持通訊設施和設備處于良好狀態(tài)。負責應急過程的記錄與整理及對外聯(lián)絡?！蚣夹g支持組職責：提出搶險搶修及避免事故擴大的臨時應急方案和措施；指導搶險搶修組實施應急方案和措施；修補實施中的應急方案和措施存在的缺陷；繪制事故現(xiàn)場平面圖，標明重點部位，向外部救援機構提供準確的搶險救援信息資料?！驌岆U搶修組職責：實施搶險搶修的應急方案和措施，并不斷加以改進；尋找受害者并轉移至安全地帶；在事故有可能擴大進行搶險搶修或救援時，高度注意避免意外傷害；搶險搶修或救援結束后，直接報告最高管理者并對結果進行復查和評估?！蜥t(yī)療救治組：在外部救援機構未到達前，對受害者進行必要的搶救(如人工呼吸、包扎止血、防止受傷部位受污染等)；使重度受害者優(yōu)先得到外部救援機構的救護；協(xié)助外部救援機構轉送受害者至醫(yī)療機構，并指定人員護理受害者?！蚝笄诒Ｕ辖M職責：保障系統(tǒng)內各組人員必須的防護、救護用品及生活物質的供給；提供合格的搶險搶修或救援的物質及設備；設置事故現(xiàn)場警戒線、崗，維持工地內搶險救護的正常運作；保持搶險救援通道的通暢，引導搶險救援人員及車輛的進入；搶救救援結束后，封閉事故現(xiàn)場直到收到明確解除指令?！蚴鹿收{查組職責：負責事故原因的調查，事故責任人的追究，并編制事故調查報告，配合上級單位對事故進行處理。4、應急響應機制（1）信息報告流程一旦發(fā)生施工安全事故，已造成重大財產(chǎn)損失或人員傷亡事故，則按預照下列程序匯報。1)由現(xiàn)場施工負責人將現(xiàn)場情況立即向項目經(jīng)理報告；當影響道路交通時，由項目經(jīng)理立即報告交警聯(lián)絡人，立即采取應急性交通組織；2)由項目經(jīng)理向公司有關領導、監(jiān)理、建設單位匯報，并由建設單位逐級向上級各級主管部門匯報，若需要社會援助時，由項目經(jīng)理向建設單位主管領導申請后，請建設單位協(xié)助聯(lián)絡。(3)事故處理根據(jù)事故大小情況來確定，如果事故特別小，根據(jù)上級指示可由施工單位自行直接進行處理。如果事故較大或施工單位處理不了則由施工單位向建設單位主管部門進行請示，請求啟動建設單位的救援預案，建設單位的救援預案仍不能進行處理，則由建設單位向建委或政府部門請示啟動上一級救援預案。（2）報警方式當接收到各類生產(chǎn)安全事故預警時，通訊聯(lián)絡組及時用電話或者口頭告訴各部門，同時用電話告訴應急救援小組組長。救援領導小組在組長的號召下及時成立，啟動應急救援預案，對危險區(qū)內的人員進行疏散引導。對可能存在的隱患進行嚴格控制或者采取加固等措施。同時通知各專業(yè)救援小組待命，對可能發(fā)生的事故進行及時的救援。應急小組主要成員聯(lián)系電話業(yè)主代表：張紅軍手機理單位總監(jiān)：岳紅杰手機地有關負責人電話：工程項目負責人：杜巍林手機目總工程師：何黎任 手機目副經(jīng)理：陳水勇 手機全保衛(wèi)負責人：楚進霞手機程技術負責人：李佳楠手機量檢查負責人：劉雷手機資設備負責人：朱云建手機此同時，在接收到事故預警后，要求各救援領導小組組長、成員的電話務必要保持電話24h暢通。當事故過大，超過了項目部救援領導小組自身的救援能力，可能造成二次傷害或者造成惡劣的社會影響時，應急小組可以在聯(lián)系上級部門的同時，向社會相關單位或部門直接聯(lián)系，外部應急聯(lián)絡方式詳見下表：序號單位電話1醫(yī)療急救1202火警1193交通事故1124巡警1105XX市嘉華醫(yī)院(021)69918702（3）應急響應1)響應分級按照安全生產(chǎn)事故災難的可控性、嚴重程度和影響范圍，應急響應級別原則上分為Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ級響應。①Ⅰ級應急響應行動由國家安全監(jiān)管總局組織實施；②Ⅱ級應急響應行動由省級人民政府決定并組織實施；③Ⅲ級應急響應行動由市級人民政府決定并組織實施；④Ⅳ級應急響應行動由縣級人民政府決定并組織實施；⑤Ⅳ以下應急響應行動由公司根據(jù)事故災難或險情的嚴重程度啟動相應的應急預案，超出本級應急處置能力時，及時向上一級應急指揮機構請求實施救援。2)應急準備根據(jù)事故的大小和發(fā)展態(tài)勢，由應急救援領導小組組長指揮，執(zhí)行應急準備程序：①及時掌控事故情況，情況嚴重時，應急救援領導小組應向當?shù)厝嗣裾畧蟾?；②根?jù)事態(tài)發(fā)展和現(xiàn)場情況，立即通知救援隊伍做好應急救援的裝備、物資等方面的準備工作；③根據(jù)需要迅速指派有關人員到現(xiàn)場指導救援。3)應急響應程序進入應急準備狀態(tài)后，根據(jù)事故發(fā)展態(tài)勢和現(xiàn)場救援進展情況，各領導小組成員單位根據(jù)職責，執(zhí)行如下響應程序：①一般質量事故(無人員傷亡)的應急響應：當事故或緊急情況發(fā)生后，現(xiàn)場值班人員立即向值班應急小組成員匯報。值班人員應根據(jù)發(fā)生事故的程度和部位，及時向項目部經(jīng)理匯報。項目經(jīng)理應召集應急小組成員，組織相關人員和應急材料及設備，針對發(fā)生事故或緊急情況采取本章第三節(jié)（快速反應技術措施）的方案進行處理，防止事態(tài)擴大。在事故得到控制后，由項目經(jīng)理負責向公司領導和安全主管部門匯報事故發(fā)生原因和處理措施，并組織編寫事故報告，在24h內向勞動行政部門、公安部門、檢察機關、工會以及市建設行政管理部門報告。②重大事故的應急響應：當重大事故發(fā)生或一般事故擴大形成重大事故后，項目經(jīng)理接到值班人員情況匯報，立即組織應急小組和相關人員，搶救傷員和排除險情，制止事故蔓延擴大，并應注意做好以下工作：a、緊急情況發(fā)生后，現(xiàn)場要做好警戒和疏散工作，保護現(xiàn)場，及時搶救傷員和財產(chǎn)，并由在現(xiàn)場的項目部最高級別負責人指揮，在3min內電話通報到值班室，主要說明緊急情況性質、地點、發(fā)生時間、有無傷亡、是否需要派救護車、消防車或警力支援到現(xiàn)場實施搶救。b、值班人員在接到緊急情況報告后必須在2min內將情況報告到緊急情況領導小組組長和副組長。小組組長組織討論后在最短的時間內發(fā)出如何進行現(xiàn)場處置的指令。分派人員車輛等到現(xiàn)場進行搶救、警戒、疏散和保護現(xiàn)場等。由綜合部在20min內以小組名義打電話向上一級有關部門報告。c、遇到緊急情況，全體職工應特事特辦、急事急辦，主動積極地投身到緊急情況的處理中去。各種設備、車輛、器材、物資等應統(tǒng)一調遣，各類人員必須堅決無條件服從組長或副組長的命令和安排，不得拖延、推諉、阻礙緊急情況的處理。d、在整個施工階段要從人員、設備、材料和制度做好充分的準備工作，一旦遇到險情能迅速投入搶險工作。e、對于雨季施工，要及時了解天氣信息遇到暴雨天氣要委派專人值班，掌握施工現(xiàn)場情況并及時匯報。f、為了事故調查分析需要，現(xiàn)場人員在項目經(jīng)理的組織下保護好事故現(xiàn)場。因搶救傷員和排除而必須移動現(xiàn)場物件時，由應急小組專員做好標記，供事后查證。g、清理事故現(xiàn)場應在調查組確認無可取證，并充分記錄后方可進行。不得借口恢復生產(chǎn)，擅自清理現(xiàn)場造成掩蓋事故真相。h、另一方面，項目經(jīng)理應立即向公司領導和安全主管部門匯報情況，并組織人員記錄情況和編寫事故報告，在1h內向勞動行政部門、公安部門、檢察機關及市建設行政管理部門報告。應急小組專員應做好事故記錄，同時做好現(xiàn)場拍照工作，作為事故協(xié)助物證記錄。4)應急結束事故現(xiàn)場得以控制，環(huán)境符合有關標準，導致次生、衍生事故隱患消除后，經(jīng)事故現(xiàn)場應急領導小組批準后，現(xiàn)場應急結束。同時應急領導小組把事故情況向上級匯報，向事故調查處理小組移交相關事項，最后救援小組寫出事故應急救援工作總結報告。（4）信息發(fā)布由項目部救援領導小組向公司有關部門進行事故報告以后，由項目部進行事故信息發(fā)布。信息發(fā)布必須遵循誠實的原則，把導致事故的原因，公司財產(chǎn)損失大小，人員傷亡情況以及環(huán)境污染等情況向有關部門，公眾進行通報。（5）后期處置1)對事故產(chǎn)生的污染物，以及由事故帶來的影響進行消除。2)恢復生產(chǎn)秩序。3)針對事故導致的人員傷亡與財產(chǎn)損失，進行善后處理。4)根據(jù)搶險過程與現(xiàn)場應急救援的效果進行評估，對應急預案不當之處進行修訂。5)認真分析事故原因，制定防范措施，落實安全生產(chǎn)責任制，防止類似事故發(fā)生。5、保障措施（1）組織保障1)辦公室要定期召開專題會議，分析研究施工現(xiàn)場存在的問題，不斷完善應急預案措施。檢查指導各成員單位搶險隊伍的演練工作，確保應急預案的針對性和實效性。2)各成員單位的搶險救災機械和工具、物資等必須時刻保持良好的使用性能和狀態(tài)。3)各成員單位要定期對搶險人員進行專業(yè)培訓和搶險演練，提高實戰(zhàn)能力，確保一旦發(fā)生事故，迅速組織搶險，保證高效、有序、及時，并將損失降到最低程度，同時，做到召之即來、來之能戰(zhàn)、戰(zhàn)之能勝。4)保證通信暢通，領導小組成員及有關成員單位責任人必須保持每天24小時暢通的通訊聯(lián)系。通訊電話如有變化，要及時通知辦公室。5)嚴格實行24小時值班制度，保持通訊暢通。6)各有關單位和相關人員都必須無條件聽從應急預案領導小組的指令，服從統(tǒng)一指揮調度。對在搶險救災過程中，擅離工作崗位，組織搶險工作不力，延誤時機，造成重大損失和人員傷亡的，將按照有關法律法規(guī)嚴肅查處。（2）物資與設備保障1)建立應急救援物資設備儲備制度。應急處理設備物資組要根據(jù)不同危機事件和災害種類，確定應急物資購置、儲存。2)應急物資與設備的采購按照應急處理設備物資組確定的救災物資設備購置方案，對相關應急物資設備進行統(tǒng)一采購。具體采購事宜由辦公室與計劃部、財務部共同負責完成，并及時將采購情況報告應急處理設備物資組。3)應急物資設備的儲備由辦公室具體負責物資設備儲備及保管，并對其進行管理。辦公室要加強對儲備物資的管理，防止儲備物資被盜用、挪用、流失和失效，對各類物資及時予以補充和更新。4)應急物資設備的調用應急救援物資設備的調用由辦公室在應急處理設備物資組的領導下統(tǒng)一協(xié)調。應急事件發(fā)生時，辦公室要在領導小組的指揮下，協(xié)調好物資設備的調用。主要應急機械設備物資儲備表序號材料設備名稱單位數(shù)量存放點備注1挖掘機輛1工區(qū)1.6m32汽車吊輛1工區(qū)25T3電焊機臺2鋼筋加工房4發(fā)電機臺1工區(qū)150KW5安全氣墊件2應急物資庫6密目安全網(wǎng)塊10應急物資庫2000目/m27急救藥箱個1應急物資庫8抽水泵臺2應急物資庫3.5kw9安全帽頂50應急物資庫10對講機組4應急物資庫11雨衣件30應急物資庫12手電筒根10應急物資庫13鐵鍬把10應急物資庫14沙袋個100應急物資庫15繩子米200應急物資庫16千斤頂個2應急物資庫17排水管米100應急物資庫18應急車輛輛3項目部（3）就近醫(yī)院項目地址附近醫(yī)院：XX市嘉華醫(yī)院。地址：XX市嘉定區(qū)清河路450號。(2)交通疏導保障張貼“應急通道”標示牌，標示牌張貼位置要醒目可見；應急通道位置禁止堆放雜物。發(fā)生事故后，地面交通疏導由“聯(lián)絡調度”人員負責配合交通管理部門進行交通疏導。要保證緊急情況下應急交通工具的優(yōu)先安排、優(yōu)先調度、優(yōu)先放行，確保運輸安全暢通；要依法建立緊急情況社會交通運輸工具的征用程序，確保搶險救災物資和人員能夠及時、安全送達。十五、計算書車庫及人防頂板扣件鋼管模板支架計算書扣件鋼管樓板模板支架計算書依據(jù)規(guī)范:《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2012《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2017《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2011《建筑施工木腳手架安全技術規(guī)范》JGJ164-2008計算參數(shù):鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設高度為3.6m，立桿的縱距b=0.70m，立桿的橫距l(xiāng)=0.70m，立桿的步距h=1.60m。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度17.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。內龍骨采用40.×80.mm木方，間距300mm，木方剪切強度1.7N/mm2，抗彎強度17.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3。施工均布荷載標準值2.50kN/m2,堆放荷載標準值0.00kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數(shù)取1.00。圖1樓板支撐架立面簡圖圖2樓板支撐架荷載計算單元按照模板規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.10×0.35+0.30)+1.40×2.50=14.402kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35×25.10×0.35+0.7×1.40×2.50=14.310kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.2，可變荷載分項系數(shù)取1.40采用的鋼管類型為φ48×2.7，鋼管慣性矩計算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距計算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算?？紤]0.9的結構重要系數(shù)，靜荷載標準值q1=0.9×(25.100×0.350×1.000+0.300×1.000)=8.176kN/m考慮0.9的結構重要系數(shù)，活荷載標準值q2=0.9×(0.000+2.500)×1.000=2.250kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=37.50cm3；截面慣性矩I=28.13cm4；(1)抗彎強度計算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設計值，取17.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設計值(kN/m)；經(jīng)計算得到M=0.100×(1.20×8.176+1.40×2.250)×0.300×0.300=0.117kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎計算強度f=M/W=0.117×1000×1000/37500=3.111N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×8.176+1.40×2.250)×0.300=2.333kN截面抗剪強度計算值T=3×2333.0/(2×1000.000×15.000)=0.233N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算小于[T]，滿足要求!(3)撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×8.176×3004/(100×9000×281250)=0.177mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經(jīng)過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為M=0.2Pl+0.08ql2面板的計算寬度為1000.000mm集中荷載P=2.5kN考慮0.9的結構重要系數(shù)，靜荷載標準值q=0.9×(25.100×0.350×1.000+0.300×1.000)=8.176kN/m面板的計算跨度l=300.000mm經(jīng)計算得到M=0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×8.176×0.300×0.300=0.260kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎計算強度f=M/W=0.260×1000×1000/37500=6.924N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!二、模板支撐龍骨的計算龍骨按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.350×0.300=2.636kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值q2=(2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m考慮0.9的結構重要系數(shù)，靜荷載q1=0.9×(1.20×2.636+1.20×0.090)=2.944kN/m考慮0.9的結構重要系數(shù)，活荷載q2=0.9×1.40×0.750=0.945kN/m計算單元內的龍骨集中力為(0.945+2.944)×0.700=2.722kN2.龍骨的計算按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載q=P/l=2.722/0.700=3.889kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×3.89×0.70×0.70=0.191kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.700×3.889=1.633kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.700×3.889=2.994kN龍骨的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=42.67cm3；截面慣性矩I=170.67cm4；(1)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.191×106/42666.7=4.47N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于17.0N/mm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×1633.19/(2×40.00×80.00)=0.766N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.70N/mm2龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)龍骨撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以龍骨計算跨度(即龍骨下小橫桿間距)得到q=2.453kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×2.453×700.04/(100×9000.00×1706667.0)=0.260mm龍骨的最大撓度小于700.0/400(木方時取250),滿足要求!(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經(jīng)過計算得到跨中最大彎矩計算公式為M=0.2Pl+0.08ql2考慮荷載重要性系數(shù)0.9，集中荷載P=0.9×2.5kN經(jīng)計算得到M=0.200×1.40×0.9×2.5×0.700+0.080×2.944×0.700×0.700=0.556kN.m抗彎計算強度f=M/W=0.556×106/42666.7=13.04N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于17.0N/mm2,滿足要求!三、板底支撐鋼管計算橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取次龍骨支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.499kN.m最大變形vmax=0.450mm最大支座力Qmax=7.556kN抗彎計算強度f=M/W=0.499×106/4121.4=120.98N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于700.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.00kN,雙扣件取12.00kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=7.56kN選用雙扣件,抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.139×3.550=0.494kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×0.700×0.700=0.147kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.100×0.350×0.700×0.700=4.305kN考慮0.9的結構重要系數(shù)，經(jīng)計算得到靜荷載標準值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=4.451kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載?？紤]0.9的結構重要系數(shù)，經(jīng)計算得到活荷載標準值NQ=0.9×(2.500+0.000)×0.700×0.700=1.102kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.20NG+1.40NQ六、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=6.89kNi——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；A——立桿凈截面面積，A=3.842cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.10m；h——最大步距，h=1.60m；l0——計算長度，取1.600+2×0.100=1.800m；λ——長細比，為1800/16.0=112<150長細比驗算滿足要求!φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i查表得到0.503；經(jīng)計算得到σ=6885/(0.503×384)=35.612N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW依據(jù)模板規(guī)范計算公式5.2.5-15:MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.400×1.000×0.126=0.050kN/m2h——立桿的步距，1.60m；la——立桿迎風面的間距，0.70m；lb——與迎風面垂直方向的立桿間距，0.70m；風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.050×0.700×1.600×1.600/10=0.010kN.m；Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規(guī)范公式5.2.5-14；Nw=1.2×4.451+0.9×1.4×1.102+0.9×0.9×1.4×0.010/0.700=6.747kN經(jīng)計算得到σ=6747/(0.503×384)+10000/4121=37.385N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!鋼管樓板模板支架計算滿足要求！600mm×800mm梁底模板扣件鋼管支撐架計算書梁模板扣件鋼管支撐架計算書依據(jù)規(guī)范:《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2012《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2017《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2011《建筑施工木腳手架安全技術規(guī)范》JGJ164-2008計算參數(shù):鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。架體搭設高度為3.0m，梁截面B×D=600mm×800mm，立桿的縱距(跨度方向)l=0.70m，立桿的步距h=1.60m，梁底增加2道承重立桿。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度17.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。內龍骨采用40.×80.mm木方。木方剪切強度1.7N/mm2，抗彎強度17.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距1.20m。梁底承重桿按照布置間距150,300mm計算。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。振搗混凝土荷載標準值2.00kN/m2。梁兩側的樓板厚度0.35m，梁兩側的樓板計算長度0.30m?？奂嬎阏蹨p系數(shù)取1.00。圖1梁模板支撐架立面簡圖按照模板規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.50×0.90+0.50)+1.40×2.00=30.940kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35×25.50×0.90+0.7×1.40×2.00=32.943kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.35，可變荷載分項系數(shù)取0.7×1.40=0.98計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為F=0.9×1.35×25.500×0.350×0.300×0.700=2.277kN。采用的鋼管類型為φ48×2.7，鋼管慣性矩計算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距計算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，振搗混凝土荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.900×0.700=16.065kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.500×0.700×(2×0.900+0.600)/0.600=1.400kN/m(3)活荷載為振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值P1=2.000×0.600×0.700=0.840kN考慮0.9的結構重要系數(shù)，均布荷載q=0.9×(1.35×16.065+1.35×1.400)=21.220kN/m考慮0.9的結構重要系數(shù)，集中荷載P=0.9×0.98×0.840=0.741kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=26.25cm3；截面慣性矩I=19.69cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.642kNN2=5.094kNN3=5.094kNN4=1.642kN最大彎矩M=0.095kN.m最大變形V=0.107mm(1)抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎計算強度f=M/W=0.095×1000×1000/26250=3.619N/mm2面板的抗彎強度設計值[f]，取17.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值T=3Q/2bh=3×2601.0/(2×700.000×15.000)=0.372N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=0.107mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!二、梁底支撐龍骨的計算梁底龍骨計算按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載q=P/l=5.094/0.700=7.278kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×7.28×0.70×0.70=0.357kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.700×7.278=3.057kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.700×7.278=5.604kN龍骨的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=42.67cm3；截面慣性矩I=170.67cm4；(1)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.357×106/42666.7=8.36N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于17.0N/mm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×3056.64/(2×40.00×80.00)=1.433N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.70N/mm2龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)龍骨撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以龍骨計算跨度(即龍骨下小橫桿間距)得到q=5.489kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×5.489×700.04/(100×9000.00×1706667.0)=0.581mm龍骨的最大撓度小于700.0/400(木方時取250),滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一)梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取次龍骨支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.273kN.m最大變形vmax=0.134mm最大支座力Qmax=8.035kN抗彎計算強度f=M/W=0.273×106/4121.4=66.16N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于450.0/150與10mm,滿足要求!(二)梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.00kN,雙扣件取12.00kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=8.04kN選用雙扣件,抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：其中N——立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=8.035kN(已經(jīng)包括組合系數(shù))腳手架鋼管的自重N2=0.9×1.35×0.160×3.000=0.585kNN=8.035+0.585=8.620kNi——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；A——立桿凈截面面積，A=3.842cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.10m；h——最大步距，h=1.60m；l0——計算長度，取1.600+2×0.100=1.800m；λ——長細比，為1800/16.0=112<150長細比驗算滿足要求!φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i查表得到0.503；經(jīng)計算得到σ=8620/(0.503×384)=44.587N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW依據(jù)模板規(guī)范計算公式5.2.5-15:MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2h——立桿的步距，1.60m；la——立桿迎風面的間距，1.20m；lb——與迎風面垂直方向的立桿間距，0.70m；風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.225×1.200×1.600×1.600/10=0.078kN.m；Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規(guī)范公式5.2.5-14；Nw=8.035+0.9×1.2×0.481+0.9×0.9×1.4×0.078/0.700=8.747kN經(jīng)計算得到σ=8747/(0.503×384)+78000/4121=64.262N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!架體計算滿足要求！600mm×800mm梁側模板支撐計算書600mm×900mm梁底模板扣件鋼管支撐架計算書梁模板扣件鋼管支撐架計算書依據(jù)規(guī)范:《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2012《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2017《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2011《建筑施工木腳手架安全技術規(guī)范》JGJ164-2008計算參數(shù):鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。架體搭設高度為3.0m，梁截面B×D=600mm×900mm，立桿的縱距(跨度方向)l=0.70m，立桿的步距h=1.60m，梁底增加2道承重立桿。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度17.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。內龍骨采用40.×80.mm木方。木方剪切強度1.7N/mm2，抗彎強度17.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距1.20m。梁底承重桿按照布置間距150,300mm計算。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。振搗混凝土荷載標準值2.00kN/m2。梁兩側的樓板厚度0.35m，梁兩側的樓板計算長度0.30m?？奂嬎阏蹨p系數(shù)取1.00。圖1梁模板支撐架立面簡圖按照模板規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.50×0.90+0.50)+1.40×2.00=30.940kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35×25.50×0.90+0.7×1.40×2.00=32.943kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.35，可變荷載分項系數(shù)取0.7×1.40=0.98計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為F=0.9×1.35×25.500×0.350×0.300×0.700=2.277kN。采用的鋼管類型為φ48×2.7，鋼管慣性矩計算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距計算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，振搗混凝土荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.900×0.700=16.065kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.500×0.700×(2×0.900+0.600)/0.600=1.400kN/m(3)活荷載為振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值P1=2.000×0.600×0.700=0.840kN考慮0.9的結構重要系數(shù)，均布荷載q=0.9×(1.35×16.065+1.35×1.400)=21.220kN/m考慮0.9的結構重要系數(shù)，集中荷載P=0.9×0.98×0.840=0.741kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=26.25cm3；截面慣性矩I=19.69cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.642kNN2=5.094kNN3=5.094kNN4=1.642kN最大彎矩M=0.095kN.m最大變形V=0.107mm(1)抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎計算強度f=M/W=0.095×1000×1000/26250=3.619N/mm2面板的抗彎強度設計值[f]，取17.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值T=3Q/2bh=3×2601.0/(2×700.000×15.000)=0.372N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=0.107mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!二、梁底支撐龍骨的計算梁底龍骨計算按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載q=P/l=5.094/0.700=7.278kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×7.28×0.70×0.70=0.357kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.700×7.278=3.057kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.700×7.278=5.604kN龍骨的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=42.67cm3；截面慣性矩I=170.67cm4；(1)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.357×106/42666.7=8.36N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于17.0N/mm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×3056.64/(2×40.00×80.00)=1.433N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.70N/mm2龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)龍骨撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以龍骨計算跨度(即龍骨下小橫桿間距)得到q=5.489kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×5.489×700.04/(100×9000.00×1706667.0)=0.581mm龍骨的最大撓度小于700.0/400(木方時取250),滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一)梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取次龍骨支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.273kN.m最大變形vmax=0.134mm最大支座力Qmax=8.035kN抗彎計算強度f=M/W=0.273×106/4121.4=66.16N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于450.0/150與10mm,滿足要求!(二)梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.00kN,雙扣件取12.00kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=8.04kN選用雙扣件,抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：其中N——立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=8.035kN(已經(jīng)包括組合系數(shù))腳手架鋼管的自重N2=0.9×1.35×0.160×3.000=0.585kNN=8.035+0.585=8.620kNi——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；A——立桿凈截面面積，A=3.842cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.10m；h——最大步距，h=1.60m；l0——計算長度，取1.600+2×0.100=1.800m；λ——長細比，為1800/16.0=112<150長細比驗算滿足要求!φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i查表得到0.503；經(jīng)計算得到σ=8620/(0.503×384)=44.587N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW依據(jù)模板規(guī)范計算公式5.2.5-15:MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2h——立桿的步距，1.60m；la——立桿迎風面的間距，1.20m；lb——與迎風面垂直方向的立桿間距，0.70m；風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.225×1.200×1.600×1.600/10=0.078kN.m；Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規(guī)范公式5.2.5-14；Nw=8.035+0.9×1.2×0.481+0.9×0.9×1.4×0.078/0.700=8.747kN經(jīng)計算得到σ=8747/(0.503×384)+78000/4121=64.262N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!架體計算滿足要求！600mm×900mm梁側模板支撐計算書梁側模板計算書一、梁側模板基本參數(shù)計算斷面寬度600mm，高度900mm，兩側樓板厚度350mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨布置4道，內龍骨采用40.×80.mm木方。外龍骨間距450mm，外龍骨采用雙鋼管。對拉螺栓布置2道，在斷面內水平間距200+250mm，斷面跨度方向間距450mm，直徑14mm。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。模板組裝示意圖二、梁側模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產(chǎn)生荷載標準值。當澆筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm時，新澆混凝土側壓力按公式2計算；其他情況按兩個公式計算，取較小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模溫度，取20.000℃；V——混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H——混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=27.000kN/m2考慮結構的重要性系數(shù)0.90，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值:F1=0.90×27.000=24.300kN/m2考慮結構的重要性系數(shù)0.90，倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照連續(xù)梁計算。面板的計算寬度取0.45m。荷載計算值q=1.2×24.300×0.450+1.40×5.400×0.450=16.524kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=24.30cm3；截面慣性矩I=21.87cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.432kNN2=3.938kNN3=3.938kNN4=1.432kN最大彎矩M=0.077kN.m最大變形V=0.124mm(1)抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎計算強度f=M/W=0.077×1000×1000/24300=3.169N/mm2面板的抗彎強度設計值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值T=3Q/2bh=3×2148.0/(2×450.000×18.000)=0.398N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=0.124mm面板的最大撓度小于216.7/250,滿足要求!四、梁側模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。內龍骨強度計算均布荷載q=1.2×0.22×24.30+1.4×0.22×5.40=7.956kN/m撓度計算荷載標準值q=0.22×24.30=5.273kN/m按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載q=P/l=3.580/0.450=7.956kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×7.956×0.45×0.45=0.161kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.450×7.956=2.148kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.450×7.956=3.938kN截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=42.67cm3；截面慣性矩I=170.67cm4；(1)抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.161×106/42666.7=3.78N/mm2抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×2148/(2×40×80)=1.007N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2抗剪強度計算滿足要求!(3)撓度計算最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×5.265×450.04/(100×9000.00×1706667.0)=0.095mm最大撓度小于450.0/250,滿足要求!五、梁側模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.708kN.m最大變形vmax=0.134mm最大支座力Qmax=10.082kN抗彎計算強度f=M/W=0.708×106/8242.8=85.89N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于250.0/150與10mm,滿足要求!六、對拉螺栓的計算計算公式:N<[N]=fA其中N——對拉螺栓所受的拉力；A——對拉螺栓有效面積(mm2)；f——對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm):14對拉螺栓有效直徑(mm):12對拉螺栓有效面積(mm2):A=105.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN):[N]=17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=10.082對拉螺栓強度驗算滿足要求!側模板計算滿足要求！

600mm×1000mm梁底模板扣件鋼管支撐架計算書梁模板扣件鋼管支撐架計算書依據(jù)規(guī)范:《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2012《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2017《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2011《建筑施工木腳手架安全技術規(guī)范》JGJ164-2008計算參數(shù):鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。架體搭設高度為2.9m，梁截面B×D=600mm×1000mm，立桿的縱距(跨度方向)l=0.70m，立桿的步距h=1.60m，梁底增加2道承重立桿。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度17.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。內龍骨采用40.×80.mm木方。木方剪切強度1.7N/mm2，抗彎強度17.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距1.20m。梁底按照均勻布置承重桿4根計算。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。振搗混凝土荷載標準值2.00kN/m2。梁兩側的樓板厚度0.35m，梁兩側的樓板計算長度0.30m。扣件計算折減系數(shù)取1.00。圖1梁模板支撐架立面簡圖按照模板規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.50×1.00+0.50)+1.40×2.00=34.000kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35×25.50×1.00+0.7×1.40×2.00=36.385kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.35，可變荷載分項系數(shù)取0.7×1.40=0.98計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為F=0.9×1.35×25.500×0.350×0.300×0.700=2.277kN。采用的鋼管類型為φ48×2.7，鋼管慣性矩計算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距計算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，振搗混凝土荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.000×0.700=17.850kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.500×0.700×(2×1.000+0.600)/0.600=1.517kN/m(3)活荷載為振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值P1=2.000×0.600×0.700=0.840kN考慮0.9的結構重要系數(shù)，均布荷載q=0.9×(1.35×17.850+1.35×1.517)=23.531kN/m考慮0.9的結構重要系數(shù)，集中荷載P=0.9×0.98×0.840=0.741kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=26.25cm3；截面慣性矩I=19.69cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.387kNN2=4.034kNN3=4.018kNN4=4.034kNN5=1.387kN最大彎矩M=0.056kN.m最大變形V=0.035mm(1)抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎計算強度f=M/W=0.056×1000×1000/26250=2.133N/mm2面板的抗彎強度設計值[f]，取17.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值T=3Q/2bh=3×2142.0/(2×700.000×15.000)=0.306N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=0.035mm面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求!二、梁底支撐龍骨的計算梁底龍骨計算按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載q=P/l=4.034/0.700=5.763kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×5.76×0.70×0.70=0.282kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.700×5.763=2.420kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.700×5.763=4.437kN龍骨的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=42.67cm3；截面慣性矩I=170.67cm4；(1)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.282×106/42666.7=6.62N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于17.0N/mm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×2420.28/(2×40.00×80.00)=1.135N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.70N/mm2龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)龍骨撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以龍骨計算跨度(即龍骨下小橫桿間距)得到q=4.743kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×4.743×700.04/(100×9000.00×1706667.0)=0.502mm龍骨的最大撓度小于700.0/400(木方時取250),滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一)梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取次龍骨支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.361kN.m最大變形vmax=0.260mm最大支座力Qmax=8.310kN抗彎計算強度f=M/W=0.361×106/4121.4=87.62N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求!(二)梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.00kN,雙扣件取12.00kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=8.31kN選用雙扣件,抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：其中N——立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=8.310kN(已經(jīng)包括組合系數(shù))腳手架鋼管的自重N2=0.9×1.35×0.160×2.900=0.565kNN=8.310+0.565=8.875kNi——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；A——立桿凈截面面積，A=3.842cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.10m；h——最