1.1計(jì)算書 11.1.1風(fēng)載荷的計(jì)算 11.1.2鋼絲繩的選擇與計(jì)算 21.1.3標(biāo)準(zhǔn)形式受力計(jì)算 31.1.3.1穩(wěn)定性計(jì)算 31.1.3.2支架受力計(jì)算 41.1.3.3支架結(jié)構(gòu)計(jì)算 51.1.4非標(biāo)形式一受力計(jì)算 121.1.4.1支架受力計(jì)算 121.1.4.2支架結(jié)構(gòu)計(jì)算 131.1.5非標(biāo)形式二受力計(jì)算 141.1.5.1支架受力計(jì)算 141.1.5.2結(jié)構(gòu)計(jì)算 151.1.6非標(biāo)形式三受力計(jì)算 161.1.6.1支架受力計(jì)算 161.1.6.2結(jié)構(gòu)計(jì)算 171.1.7埋件及混凝土計(jì)算 181.1.8主體結(jié)構(gòu)復(fù)核 251.1.8.1基本信息 251.2相關(guān)圖紙 30計(jì)算書風(fēng)載荷的計(jì)算根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)載荷規(guī)范》GB50009-2012規(guī)定計(jì)算：Q式中：QwF風(fēng)載荷標(biāo)準(zhǔn)值k=其中：βμμzω以上按離地面或海平面標(biāo)高50m，C類地面粗糙度類別取值?；撅L(fēng)壓采用就近原則取值，此處取北京市基本風(fēng)壓。吊籃受風(fēng)面積計(jì)算：（1.816m2為6m吊籃平臺(tái)受風(fēng)面積；1m2為施工中其它物品受風(fēng)面積；1.4m2為施工人員的受風(fēng)面積，每人按照0.7m2計(jì)算）F鋼絲繩的選擇與計(jì)算GB/T19155-2017《高處作業(yè)吊籃》6.6.1.3規(guī)定：鋼絲繩安全系數(shù)：單作用鋼絲繩懸掛系統(tǒng)大于或等于8；雙作用鋼絲繩懸掛系統(tǒng)大于或等于12。GB/T19155-2017《高處作業(yè)吊籃》6.6.1.2鋼絲繩安全系數(shù)按式（15）計(jì)算：………（15）式中：Zp-鋼絲繩安全系數(shù)--S--Z=F0/S=53/6.3=8.41≥8（滿足要求）鋼絲繩最小破斷拉力確定：選擇鋼絲繩型號(hào)：4x31SW+NF-8.3-2160。吊籃系統(tǒng)采用的是標(biāo)準(zhǔn)號(hào)為Q/320281PM02-2007的4x31SW+NF-8.3航空用鋼絲繩；最小破斷拉力F0=53.00kN。鋼絲繩最大工作靜拉力確定GB/T19155-2017《高處作業(yè)吊籃》6.6.2.1規(guī)定：S等于平臺(tái)的總自重（包括鋼絲繩的自重）加上面積為Sa的平臺(tái)允許的R1，置于最不利位置，除以鋼絲繩的數(shù)量或者S等于懸掛點(diǎn)允許承受的最大作用力。為簡化計(jì)算，采用GB/T19155-2017《高處作業(yè)吊籃》6.6.2.2平臺(tái)內(nèi)安裝的起升機(jī)構(gòu)規(guī)定：S等于起升機(jī)構(gòu)的極限工作載荷除以起升機(jī)構(gòu)承受懸掛載荷鋼絲繩的數(shù)量，最大工作靜拉力按下式計(jì)算：S式中：S--W11??起升機(jī)構(gòu)極限工作載荷，單位為千克（kg）；Nr--承受懸掛載荷鋼絲繩的數(shù)量；ZLP630型號(hào)吊籃采用LTD63提升機(jī),其為了符合GB/T19155-2017標(biāo)準(zhǔn)使用要求，即提升機(jī)ZDT63的極限工作載荷規(guī)定為500kg（為安全計(jì)，鋼絲繩選型計(jì)算按照LTD63提升機(jī)的原極限工作載荷計(jì)算，即為630kg）。因此按照端部起升機(jī)構(gòu)極限工作載荷除以起升機(jī)構(gòu)承受懸掛載荷鋼絲繩的數(shù)量計(jì)算：S=w滿足受力荷載，符合要求。標(biāo)準(zhǔn)形式受力計(jì)算穩(wěn)定性計(jì)算懸掛梁機(jī)構(gòu)前吊點(diǎn)WIIW4根鋼絲繩自重：54kg（50m長度）；6.0m吊籃平臺(tái)自重：480kg；吊點(diǎn)處最大受力為：Q整個(gè)懸架橫梁系統(tǒng)：在穩(wěn)定性計(jì)算中，此值起到防傾覆作用。S為安全且簡化計(jì)算，Swr在此不作計(jì)算，前吊點(diǎn)按W標(biāo)準(zhǔn)架設(shè)形式穩(wěn)定性計(jì)算已知：前端距離LO=1.7m；后支架處Mw=500+35=535kg=5.35kN（配重500Kg、后支架自重35kg傾覆力矩：M1=4.43kN×1.7m=7.531kN.m抗傾覆力矩：M2=5.35kN×4.4m=23.54kN.m安全系數(shù)n=M2/M1=23.54kN.m/7.531kN.m=3.13≥3國家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定防傾翻安全系數(shù)不小于3，所以以上方案滿足國家標(biāo)準(zhǔn)要求。支架受力計(jì)算（正負(fù)號(hào)說明，正表示樓面承受重力，負(fù)號(hào)代表拉力）已知：技術(shù)參數(shù)表如下：規(guī)格名稱型號(hào)單位參數(shù)規(guī)格名稱型號(hào)單位參數(shù)橫梁（前、中、后梁）自重Kg65上支撐Kg15前支架Kg35后支架Kg35其它Kg25懸架總重Kg175橫梁和其它之和重量Kg90前支架和上支撐重量Kg50配重GKg500吊籃平臺(tái)最大活動(dòng)載荷（安全載荷）Kg300最大前挑尺寸m1.7前后間距尺寸m4.4=1\*GB3①懸桿自重引起的前后支架受力如下：前支架處樓面承受重力為：F后支架處樓面承受重力為：F=2\*GB3②當(dāng)?shù)趸@平臺(tái)閑置時(shí)，懸桿只承受自重、配重和鋼絲繩重量，這時(shí)候樓面承受重力為：前吊點(diǎn)為：Q前支架處樓面受力：F后支架處樓面受力：F=3\*GB3③當(dāng)?shù)趸@平臺(tái)滿載運(yùn)行時(shí)，樓面承受重力為：最大6.0m吊籃，自重480kg前吊點(diǎn)為：Q前支架處樓面受力：F后支架處樓面受力：F綜合上述可知：前支架處樓面的受力范圍為：1.49~7.26kN；后支架處樓面的受力范圍為：3.92~5.53kN。（樓板結(jié)構(gòu)復(fù)核詳見章節(jié)10.1.8樓板復(fù)核）支架結(jié)構(gòu)計(jì)算懸掛機(jī)構(gòu)按提升機(jī)最大提升量進(jìn)行校核懸掛橫梁材料□80×80×4橫梁回轉(zhuǎn)半徑i(cm)3.07橫梁截面積A(cm2)11.748橫梁自重標(biāo)準(zhǔn)值gk(kN/m)0.092橫梁材料抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)205橫梁材料抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值τ(N/mm2)1251）懸掛橫梁抗壓強(qiáng)度驗(yàn)算懸掛梁機(jī)構(gòu)前吊點(diǎn)WIIWII又因兩個(gè)懸掛機(jī)構(gòu)吊一個(gè)吊籃，故單一吊籃吊點(diǎn)受力6.3kN桿AB=1700mm，BD=850mmm，BC=4400mm，AD與AC的夾角θ=arctan850/1700=27°，CD與AC的夾角α=arctan（850/4400）=10°.該懸掛機(jī)構(gòu)用Q235A材料。單懸掛機(jī)構(gòu)A點(diǎn)受力6300N，其拉攀繩受力標(biāo)準(zhǔn)吊籃布置圖1.1取AB為研究對象，受力分析如下圖所示：懸掛機(jī)構(gòu)前梁受力分析圖吊籃、鋼絲繩對A的拉力為6300N，拉攀繩對A的拉力為P′為13876N，鋼絲繩與水平桿的夾角α=27°，根據(jù)靜力平衡得，，，因桿AB長度達(dá)1.7米，受力軸向力12364N，故要考慮壓桿穩(wěn)定的問題。對于Q235A，取GPa，σp=20MPa，根據(jù)歐拉公式的柔度界限值為:壓桿柔度為≈55式中，為長度因數(shù)，=1；為壓桿橫截面對中性軸的慣性半徑，；為壓桿慣性矩，=1173845㎜；為壓桿橫截面積，；式中為方管寬，為80㎜；t為方管厚，為4㎜，為桿長.可知該桿件為大柔度壓桿，適用于歐拉公式細(xì)長中心受壓等直桿臨界力的歐拉公式為Fcr=π2式中E=206GPa，I=b4-(b-2t)412，μ=2，計(jì)算壓桿的穩(wěn)定許用壓力[F]為F=式中φ為Q235A鋼a類（殘余應(yīng)力影響較小，穩(wěn)定性較好）截面中心受壓直桿的穩(wěn)定因數(shù)，φ=0.387；Q235A鋼的強(qiáng)度許用應(yīng)力為σ=117MPa；A桿AB的彎矩危險(xiǎn)點(diǎn)為B點(diǎn)，壓桿穩(wěn)定的繞曲線拐點(diǎn)無明顯危險(xiǎn)點(diǎn)，故，綜合危險(xiǎn)點(diǎn)情況為B點(diǎn)綜上所述桿AB是安全可靠的。1.2取BD為研究對象，受力分析如下圖所示：懸掛機(jī)構(gòu)上支座受力分析圖鋼絲繩的拉力為為13867N，鋼絲繩與水平桿的夾角=27°，β=10°，根據(jù)靜力平衡得，，，F(xiàn)BX=1301N，F(xiàn)BY=8709N，MB=1105850N·㎜桿的實(shí)常數(shù)為80×80×4㎜，其抗彎模量為：≈29346㎜其中，為方管寬，為80mm；t為方管厚，為4mm在桿的危險(xiǎn)截面端，其彎曲應(yīng)力為σ=MWz≈27.11MPa<σ壓桿柔度為λλ=μli≈27式中，μ為長度因數(shù)，μ=1；i為壓桿橫截面對中性軸的慣性半徑，i=IA；I為壓桿慣性矩，=1173845㎜；為壓桿橫截面積，；式中為方管寬，為80㎜；t為方管厚，為4㎜，為桿長.可知該桿件為小柔度壓桿，不適用于歐拉公式則小柔度桿的臨界力的表達(dá)式仿照歐拉公式為。式中為折減彈性模量，；為切線彈性模量，，=1，=850㎜，為80㎜；t為4㎜.計(jì)算壓桿的穩(wěn)定許用壓力為≈118512N>FBY=8709N式中為Q235A鋼a類（殘余應(yīng)力影響較小，穩(wěn)定性較好）截面中心受壓直桿的穩(wěn)定因數(shù)，=0.833；Q235A鋼的強(qiáng)度許用應(yīng)力為MPa；為壓桿橫截面積。桿的彎矩危險(xiǎn)點(diǎn)為點(diǎn)，壓桿穩(wěn)定的繞曲線拐點(diǎn)無明顯危險(xiǎn)點(diǎn)，故，綜合危險(xiǎn)點(diǎn)情況為點(diǎn)綜上所述桿是安全可靠的1.3取為研究對象，受力分析如下圖所示：懸掛機(jī)構(gòu)中梁及后梁受力分析圖鋼絲繩對的拉力為=13876N，鋼絲繩與水平桿的夾角=10°，為配重塊對點(diǎn)的拉力，根據(jù)靜力平衡得，，因該懸掛機(jī)構(gòu)在之間使用拉攀繩固定，故可對該懸掛機(jī)構(gòu)作整體分析，其受力簡圖如下所示整個(gè)懸掛機(jī)構(gòu)受力簡圖根據(jù)靜力平衡得，，得G=2430N，因后支架處放置500kg配重，此處最大值應(yīng)為G=5000N。對點(diǎn)進(jìn)行受力分析得點(diǎn)受力簡圖為桿對點(diǎn)的作用反力，得，F(xiàn)BC=P’cosβ=FBX=13665N可得點(diǎn)的剪力為=-2590N，F(xiàn)BX=13665N，MB=0抗彎模量為：≈29346㎜其中，為方管寬，為70㎜；t為方管厚，為4㎜因桿長度達(dá)4.4米，受力軸向力FBX=13665N，故要考慮壓桿穩(wěn)定的問題對于Q235A，取GPa，MPa，根據(jù)歐拉公式的柔度界限值為壓桿柔度為≈81式中，為長度因數(shù)，=0.5；為壓桿橫截面對中性軸的慣性半徑，；為壓桿慣性矩，=1173845㎜；為壓桿橫截面積，；式中為方管寬，為70㎜；t為方管厚，為4.4㎜，為桿長.可知該桿件為小柔度壓桿，不適用于歐拉公式則小柔度桿的臨界力ECr的表達(dá)式仿照歐拉公式為，式中Er為折減彈性模量，；Eσ為切線彈性模量，，=4400mm，為70mm；t為4mm.計(jì)算壓桿的穩(wěn)定許用壓力[F]為:F式中φ為Q235A鋼a類（殘余應(yīng)力影響較小，穩(wěn)定性較好）截面中心受壓直桿的穩(wěn)定因數(shù)，φ=0.681；Q235A鋼的強(qiáng)度許用應(yīng)力為σ=117MPa；為壓桿橫截面積。綜上所述桿BC是安全可靠的。2）鋼絲繩懸掛架銷軸的強(qiáng)度校核需要對鋼絲繩懸掛架銷軸進(jìn)行剪切和擠壓強(qiáng)度校核。已知銷軸采用的是4.8級(jí)的螺栓。軸徑?20㎜，其σS=320MPa，安全系數(shù)fσ=σs2.1剪切強(qiáng)度校核銷軸最大受力為Q=6300N已知銷軸所受剪切力6300N，銷軸的截面積為S=πdτ=6300314.2S2.2擠壓強(qiáng)度校核已知銷軸所受擠壓面積S'=8×20=160故滿足強(qiáng)度要求。滿足要求！非標(biāo)形式一受力計(jì)算支架受力計(jì)算（正負(fù)號(hào)說明，正表示樓面承受重力，負(fù)號(hào)代表拉力）已知：技術(shù)參數(shù)表如下：規(guī)格名稱型號(hào)單位參數(shù)規(guī)格名稱型號(hào)單位參數(shù)橫梁（前、中、后梁）自重Kg65上支撐Kg15前支架Kg35后支架Kg75其它Kg25懸架總重Kg215橫梁和其它之和重量Kg90前支架和上支撐重量Kg50配重GKg500吊籃平臺(tái)最大活動(dòng)載荷（安全載荷）Kg300最大前挑尺寸m1.7前后間距尺寸m4.4=1\*GB3①懸桿自重引起的前后支架受力如下：前支架處樓面承受重力為：F后支架處樓面承受重力為：F=2\*GB3②當(dāng)?shù)趸@平臺(tái)閑置時(shí)，懸桿只承受自重、配重和鋼絲繩重量，這時(shí)候樓面承受重力為：前吊點(diǎn)為：Q前支架處樓面受力：F后支架處樓面受力：F=3\*GB3③當(dāng)?shù)趸@平臺(tái)滿載運(yùn)行時(shí)，樓面承受重力為：最大6.0m吊籃，自重480kg前吊點(diǎn)為：Q前支架處樓面受力：F后支架處樓面受力：F綜合上述可知：前支架處樓面的受力范圍為：1.49~7.26kN；后支架處樓面的受力范圍為：4.32~5.93kN。（樓板結(jié)構(gòu)復(fù)核詳見章節(jié)10.1.8樓板復(fù)核）支架結(jié)構(gòu)計(jì)算后支架增高計(jì)算前挑尺寸1.7m；前后間距4.4m；后支架最大增高尺寸5.3m；可知：前吊點(diǎn)G=443kg分析可知后端支架在正常工作狀態(tài)下（不考慮支架本身重量）和空載狀態(tài)下均是承受拉力作用，按照拉桿計(jì)算。后端最大軸心拉力Fz=443*1.7/4.4=1.71kN方管80×4的截面面積為12.16cm2；r=31.1mm；σ=1.71kN/1216mm2=1.41N/mm2=1.41Mpa因后支架采用角鋼加固，根據(jù)《起重機(jī)設(shè)計(jì)手冊》表2-1-20，查表可知系數(shù)為1；因此計(jì)算長度L=5.3m×1=5.3m長細(xì)比λ=L/i=5.3m/31.1mm=170≤250（拉桿穩(wěn)定性許用長細(xì)比250）；查《起重機(jī)設(shè)計(jì)手冊》表2-1-16折減穩(wěn)定系數(shù)ψ=0.249[σ]=235/2=117.5Mpaσ=1.41Mpa/0.249=5.66Mpa≤117.5Mpa因此強(qiáng)度穩(wěn)定性滿足設(shè)計(jì)要求。非標(biāo)形式二受力計(jì)算支架受力計(jì)算（正負(fù)號(hào)說明，正表示樓面承受重力，負(fù)號(hào)代表拉力）已知：技術(shù)參數(shù)表如下：規(guī)格名稱型號(hào)單位參數(shù)規(guī)格名稱型號(hào)單位參數(shù)橫梁（前、中、后梁）自重Kg65上支撐Kg15前支架Kg45后支架Kg45其它Kg25懸架總重Kg195橫梁和其它之和重量Kg90前支架和上支撐重量Kg60配重GKg500吊籃平臺(tái)最大活動(dòng)載荷（安全載荷）Kg300最大前挑尺寸m1.7前后間距尺寸m4.4=1\*GB3①懸桿自重引起的前后支架受力如下：前支架處樓面承受重力為：F后支架處樓面承受重力為：F=2\*GB3②當(dāng)?shù)趸@平臺(tái)閑置時(shí)，懸桿只承受自重、配重和鋼絲繩重量，這時(shí)候樓面承受重力為：前吊點(diǎn)為：Q前支架處樓面受力：F后支架處樓面受力：F=3\*GB3③當(dāng)?shù)趸@平臺(tái)滿載運(yùn)行時(shí)，樓面承受重力為：最大6.0m吊籃，自重480kg前吊點(diǎn)為：Q前支架處樓面受力：F后支架處樓面受力：F綜合上述可知：前支架處樓面的受力范圍為：1.59~7.36kN；后支架處樓面的受力范圍為：4.02~5.63kN。（樓板結(jié)構(gòu)復(fù)核詳見章節(jié)10.1.8樓板復(fù)核）結(jié)構(gòu)計(jì)算后支架增高計(jì)算前挑尺寸1.7m；前后間距4.4m；后支架最大增高尺寸2.1m；可知：前吊點(diǎn)G=417kg分析可知后端支架在正常工作狀態(tài)下（不考慮支架本身重量）和空載狀態(tài)下均是承受拉力作用，按照拉桿計(jì)算。后端最大軸心拉力Fz=443*1.7/4.4=1.71kN方管80×4的截面面積為12.16cm2；r=31.1mm；σ=1.71kN/1216mm2=1.32N/mm2=1.41Mpa因上端為自由端，根據(jù)《起重機(jī)設(shè)計(jì)手冊》表2-1-20，查表可知系數(shù)為2；因此計(jì)算長度L=2.1m×2=4.2m長細(xì)比λ=L/i=4.2m/31.1mm=135≤250（拉桿穩(wěn)定性許用長細(xì)比250）；查《起重機(jī)設(shè)計(jì)手冊》表2-1-16折減穩(wěn)定系數(shù)ψ=0.365[σ]=235/2=117.5Mpaσ=1.41Mpa/0.365=3.85Mpa≤117.5Mpa因此強(qiáng)度穩(wěn)定性滿足設(shè)計(jì)要求。非標(biāo)形式三受力計(jì)算支架受力計(jì)算（正負(fù)號(hào)說明，正表示樓面承受重力，負(fù)號(hào)代表拉力）已知：技術(shù)參數(shù)表如下：規(guī)格名稱型號(hào)單位參數(shù)規(guī)格名稱型號(hào)單位參數(shù)橫梁（前、中、后梁）自重Kg65上支撐Kg15前支架Kg45后支架Kg45其它Kg25懸架總重Kg195橫梁和其它之和重量Kg90前支架和上支撐重量Kg60配重GKg500吊籃平臺(tái)最大活動(dòng)載荷（安全載荷）Kg300最大前挑尺寸m1.7前后間距尺寸m4.4=1\*GB3①懸桿自重引起的前后支架受力如下：前支架處樓面承受重力為：F后支架處樓面承受重力為：F=2\*GB3②當(dāng)?shù)趸@平臺(tái)閑置時(shí)，懸桿只承受自重、配重和鋼絲繩重量，這時(shí)候樓面承受重力為：前吊點(diǎn)為：Q前支架處樓面受力：F后支架處樓面受力：F=3\*GB3③當(dāng)?shù)趸@平臺(tái)滿載運(yùn)行時(shí)，樓面承受重力為：最大6.0m吊籃，自重480kg前吊點(diǎn)為：Q前支架處樓面受力：F后支架處樓面受力：F綜合上述可知：前支架處樓面的受力范圍為：1.59~7.36kN；后支架處樓面的受力范圍為：4.02~5.63kN。（樓板結(jié)構(gòu)復(fù)核詳見章節(jié)10.1.8樓板復(fù)核）結(jié)構(gòu)計(jì)算前支架增高計(jì)算已知前支架受最大垂直力F=7.36kN（包含懸桿重力）；增高最大2.1m；方管80×80×4的截面面積為12.06cm2；σ=7.36kN/1206mm2=6.1N/mm2=6.1Mpa慣性半徑i=31.1mm；因上端為自由端，根據(jù)《起重機(jī)設(shè)計(jì)手冊》表2-1-20，查表可知系數(shù)為2；因此計(jì)算長度L=2.1m×2=4.2m長細(xì)比λ=L/i=4.2m/31.1mm=135≤150（壓桿穩(wěn)定性許用長細(xì)比150）；查《起重機(jī)設(shè)計(jì)手冊》表2-1-16折減穩(wěn)定系數(shù)ψ=0.365[σ]=235/2=117.5Mpaσ=6.1Mpa/0.365=16.72Mpa≤117.5Mpa因此強(qiáng)度穩(wěn)定性滿足設(shè)計(jì)要求。后支架增高計(jì)算前挑尺寸1.7m；前后間距4.4m；后支架最大增高尺寸2.1m；可知：前吊點(diǎn)G=443kg分析可知后端支架在正常工作狀態(tài)下（不考慮支架本身重量）和空載狀態(tài)下均是承受拉力作用，按照拉桿計(jì)算。后端最大軸心拉力Fz=443*1.7/4.4=1.71kN方管80×4的截面面積為12.16cm2；r=31.1mm；σ=1.71kN/1216mm2=1.41N/mm2=1.41Mpa因上端為自由端，根據(jù)《起重機(jī)設(shè)計(jì)手冊》表2-1-20，查表可知系數(shù)為2；因此計(jì)算長度L=2.1m×2=4.2m長細(xì)比λ=L/i=4.2m/31.1mm=135≤250（拉桿穩(wěn)定性許用長細(xì)比250）；查《起重機(jī)設(shè)計(jì)手冊》表2-1-16折減穩(wěn)定系數(shù)ψ=0.365[σ]=235/2=117.5Mpaσ=1.41Mpa/0.365=3.853Mpa≤117.5Mpa因此強(qiáng)度穩(wěn)定性滿足設(shè)計(jì)要求。埋件及混凝土計(jì)算1、埋件基本信息 表1-埋件信息錨栓類型：MAS-5.8（機(jī)械錨栓）錨栓型號(hào)：M16X180，數(shù)量8顆有效錨固深度：80mm錨栓材質(zhì)：5.8級(jí)錨板：200*450鍍鋅鋼錨板厚度為16mm基材：基材強(qiáng)度等級(jí)為C302、荷載計(jì)算 2.1錨栓所受外力 表2-錨栓所受外力組合/荷載Fx（KN）Fy（KN）Fz（KN）Mx（KN.m）My（KN.m）Mz（KN.m）組合014.0890.52501.40802.2最不利荷載組合 對每種荷載組合進(jìn)行驗(yàn)算后，得出最不利荷載組合，如下表所示。 表3-最不利荷載組合組合/荷載Fx（KN）Fy（KN）Fz（KN）Mx（KN.m）My（KN.m）Mz（KN.m）組合0014.0890.52501.40803、錨栓反作用力(單位：N) 最不利荷載組合下，每個(gè)錨栓的反作用力，如下表所示。 表4-每個(gè)錨栓反作用力錨栓/力拉力剪力X方向剪力Y方向剪力錨栓1014089014089錨栓2512.2314089014089錨栓31024.4614089014089錨栓41536.714089014089錨栓5014089014089錨栓6512.2314089014089錨栓71024.4614089014089錨栓81536.7140890140894、受拉承載力計(jì)算 錨栓鋼材受拉破壞驗(yàn)算 表5-錨栓鋼材受拉破壞驗(yàn)算結(jié)果計(jì)算結(jié)果EQf\s\do3(yk)EQN\s\do3(Rk.s)EQN\s\do3(Rd.s)判定EQN\s(h,sd)結(jié)果156.74006268052233.33>1536.7滿足計(jì)算依據(jù)驗(yàn)算依據(jù)： EQN\s(h,sd)≤N\s\do3(Rd.s) （6.2.1-5）式中： EQN\s(g,sd) ——群錨中拉力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值（N）； EQN\s\do3(Rd.s) ——錨栓鋼材破壞受拉承載力設(shè)計(jì)值（N）； 根據(jù)6.2.3規(guī)定，錨栓發(fā)生鋼材破壞受拉承載力設(shè)計(jì)值EQN\s\do3(Rd.s) 應(yīng)按本規(guī)程第6.1.2條的規(guī)定計(jì)算； EQN\s\do3(Rd.s)=\f(N\s\do3(Rk.s),γ\s\do3(Rs.N)) （6.1.2-1）EQN\s\do3(Rk.s)=f\s\do3(yk)·A\s\do3(s) （6.1.2-2）其中： EQN\s\do3(Rk.s) ——錨栓鋼材破壞受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值（N）； EQγ\s\do3(Rs.N) ——錨栓鋼材破壞受拉承載力分項(xiàng)系數(shù)，按本規(guī)程表4.3.10采用； EQA\s\do3(s) ——錨栓應(yīng)力截面面積（mm2）； EQf\s\do3(yk) ——錨栓屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm2）； 備注請參考《混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程》JGJ145-20135、混凝土椎體破壞驗(yàn)算 表6-混凝土椎體破壞驗(yàn)算結(jié)果計(jì)算結(jié)果EQf\s\do3(cu.k)EQh\s\do3(ef)EQA\s(0,c.N)EQA\s(,c.N)EQψ\s\do3(s.N)EQψ\s\do3(re.N)EQψ\s\do3(ec.N)30805760018360010.90.78EQN\s(0,Rk.c)EQN\s\do3(Rk.c)EQγ\s\do3(Rc.N)EQN\s\do3(Rd.c)判定EQN\s(g,sd)結(jié)果27434.2961592.951.834218.31>6146.79滿足計(jì)算依據(jù)驗(yàn)算依據(jù)： EQN\s(g,sd)≤N\s\do3(Rd.c) （6.2.1-7）式中： EQN\s(g,sd) ——群錨受拉區(qū)總拉力設(shè)計(jì)值（N）； EQN\s\do3(Rd.c) ——混凝土椎體破壞受拉承載力設(shè)計(jì)值（N）； 根據(jù)6.2.3規(guī)定，混凝土椎體破壞受拉承載力設(shè)計(jì)值EQN\s\do3(Rd.c) 應(yīng)按本規(guī)程第6.1.3條~第6.1.9條的規(guī)定計(jì)算； EQN\s\do3(Rd.c)=\f(N\s\do3(Rk.c),γ\s\do3(Rc.N)) （6.1.3-1）EQN\s\do3(Rk.c)=N\s(0,Rk.c)\f(A\s\do3(c.N),A\s(0,c.N))·ψ\s\do3(s.N)·ψ\s\do3(re.N)·ψ\s\do3(ec.N) （6.1.3-2）對于開裂混凝土： EQN\s(0,Rk.c)=7.0×\r(,f\s\do3(cu.k))×h\s\do3(ef)\s\up5(1.5) （6.1.3-3）對于不開裂混凝土： EQN\s(0,Rk.c)=9.8×\r(,f\s\do3(cu.k))×h\s\do3(ef)\s\up5(1.5) （6.1.3-3）其中： EQN\s\do3(Rk.c) ——混凝土錐體破壞受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值（N）； EQγ\s\do3(Rc.N) ——混凝土錐體破壞受拉承載力分項(xiàng)系數(shù)，按本規(guī)程表4.3.10采用； EQN\s(0,Rk.c) ——單根錨栓受拉時(shí)，混凝土理想錐體破壞受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值（N）； EQf\s\do3(cu.k) ——混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm2），當(dāng)其在45-60（N/mm2）間時(shí)，應(yīng)乘以降低系數(shù)0.95； EQh\s\do3(ef) ——錨栓有效錨固深度（mm）； EQA\s(0,c.N) ——單根錨栓受拉且無間距、邊距影響時(shí)，混凝土理想椎體破壞投影面面積（mm2），按本規(guī)程第6.1.4條計(jì)算； EQA\s(,c.N) ——單根錨栓或群錨受拉時(shí)，混凝土實(shí)際椎體破壞投影面面積（mm2），按本規(guī)程第6.1.5條計(jì)算；； EQψ\s\do3(s.N) ——邊距c對受拉承載力的影響系數(shù)，按本規(guī)程第6.1.6條的規(guī)定計(jì)算； EQψ\s\do3(re.N)——表層混凝土因密集配筋的剝離作用對受拉承載力的影響系數(shù)，按本規(guī)程第6.1.7條的規(guī)定計(jì)算； EQψ\s\do3(ec.N)——荷載偏心EQe\s\do3(N)對受拉承載力的影響系數(shù)，按本規(guī)程第6.1.8條的規(guī)定計(jì)算； 備注請參考《混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程》JGJ145-20136、混凝土劈裂破壞驗(yàn)算 表7-混凝土劈裂破壞驗(yàn)算結(jié)果經(jīng)判斷，混凝土劈裂破壞不需要驗(yàn)算！7、受剪承載力計(jì)算 錨栓鋼材受剪破壞驗(yàn)算 表8-錨栓鋼材受剪破壞驗(yàn)算結(jié)果計(jì)算結(jié)果EQA\s\do3(s)EQf\s\do3(yk)EQV\s\do3(Rk.s)EQγ\s\do3(Rk.s)EQV\s\do3(Rd.s)判定EQV\s(h,sd)結(jié)果156.7400313401.226116.67>14089滿足計(jì)算依據(jù)驗(yàn)算依據(jù)： EQV\s(h,sd)≤V\s\do3(Rd.s) （6.2.16-4）式中： EQV\s(h,sd) ——群錨中剪力最大錨栓的剪力設(shè)計(jì)值（N）； EQV\s\do3(Rd.s) ——錨栓鋼材破壞受剪承載力設(shè)計(jì)值（N）； 根據(jù)6.2.3規(guī)定，錨栓發(fā)生鋼材破壞受拉承載力設(shè)計(jì)值EQN\s\do3(Rd.s) 應(yīng)按本規(guī)程第6.1.2條的規(guī)定計(jì)算； EQV\s\do3(Rd.s)=\f(V\s\do3(Rk.s),γ\s\do3(Rs.V)) （6.1.14-1）EQV\s\do3(Rk.s)=0.5f\s\do3(yk)·A\s\do3(s) （6.1.14-2）其中： EQV\s\do3(Rk.s) ——錨栓鋼材破壞受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值（N）； EQγ\s\do3(Rs.V) ——錨栓鋼材破壞受剪承載力分項(xiàng)系數(shù)，按本規(guī)程表4.3.10采用； EQA\s\do3(s) ——錨栓應(yīng)力截面面積（mm2）； EQf\s\do3(yk) ——錨栓屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm2）； 備注請參考《混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程》JGJ145-20138、混凝土邊緣受剪破壞驗(yàn)算 表9-混凝土邊緣受剪破壞驗(yàn)算結(jié)果經(jīng)判斷，混凝土邊緣破壞不需要驗(yàn)算！9、混凝土剪撬破壞驗(yàn)算 表10-混凝土剪撬破壞驗(yàn)算結(jié)果計(jì)算結(jié)果EQkEQV\s\do3(Rk.cp)EQγ\s\do3(Rc.p)EQN\s\do3(Rk.c)EQV\s\do3(Rd.cp)判定EQV\s(h,sd)結(jié)果2123185.91.561592.9582123.94>14089滿足計(jì)算依據(jù)驗(yàn)算依據(jù)： EQV\s(g,sd)≤V\s\do3(Rd.cp) （6.2.16-6）式中： EQV\s(g,sd) ——群錨總剪力設(shè)計(jì)值(N)； EQV\s\do3(Rd.cp) ——混凝土剪撬破壞受剪承載力設(shè)計(jì)值（N）； 根據(jù)6.1.26規(guī)定，混凝土剪撬破壞受剪承載力設(shè)計(jì)值EQV\s\do3(Rd.cp) 應(yīng)按下列公式計(jì)算； EQV\s\do3(Rd.cp)=\f(V\s\do3(Rk.cp),γ\s\do3(Rc.p)) （6.1.26-1）EQV\s\do3(Rk.cp)=k·N\s\do3(Rk.c) （6.1.26-2）其中： EQV\s\do3(Rk.cp) ——混凝土剪撬破壞受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值（N）； EQγ\s\do3(Rc.p) ——混凝土剪撬破壞受剪承載力分項(xiàng)系數(shù)，按本規(guī)程表4.3.10采用； EQk ——錨固深度EQh\s\do3(ef) 對EQV\s\do3(Rk.cp) 的影響系數(shù)，當(dāng)EQh\s\do3(ef) ＜60mm時(shí)取1.0，否則取2.0； EQN\s\do3(Rk.c) ——混凝土錐體破壞受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值（N）； 備注請參考《混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程》JGJ145-201310、拉剪復(fù)合受力承載力計(jì)算 拉剪復(fù)合受力錨栓鋼材破壞驗(yàn)算 表11-拉剪復(fù)合受力錨栓鋼材破壞驗(yàn)算結(jié)果計(jì)算結(jié)果EQN\s\do3(sd)EQN\s\do3(Rd.s)EQV\s\do3(sd)EQV\s\do3(Rd.s)設(shè)計(jì)值判定計(jì)算值結(jié)果1536.752233.331408926116.671>0.29滿足計(jì)算依據(jù)驗(yàn)算依據(jù)： 規(guī)范6.1.28條，彈性設(shè)計(jì)時(shí)，拉剪復(fù)合受力下錨栓鋼材破壞承載力應(yīng)按下列公式驗(yàn)算：EQ\b(\f(N\s\do3(sd),N\s\do3(Rd.s)))\s\up8(2)+\b(\f(V\s\do3(sd),V\s\do3(Rd.s)))\s\up8(2)≤1（6.1.28-1）式中： EQN\s\do3(sd) ——錨栓拉力設(shè)計(jì)值（N）； EQN\s\do3(Rd.s) ——錨栓鋼材破壞受拉承載力設(shè)計(jì)值（N）； EQV\s\do3(sd) ——錨栓剪力設(shè)計(jì)值（N）； EQV\s\do3(Rd.s) ——錨栓鋼材破壞受剪承載力設(shè)計(jì)值（N）； 備注請參考《混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程》JGJ145-201311、拉剪復(fù)合受力混凝土破壞驗(yàn)算 表12-拉剪復(fù)合受力混凝土破壞驗(yàn)算結(jié)果計(jì)算結(jié)果EQN\s\do3(sd)EQN\s\do3(Rd.c)EQV\s\do3(sd)EQV\s\do3(Rd.c)設(shè)計(jì)值判定計(jì)算值結(jié)果1536.734218.311408901>0.08滿足計(jì)算依據(jù)驗(yàn)算依據(jù)： 規(guī)范6.1.29條，彈性設(shè)計(jì)時(shí)，拉剪復(fù)合受力下混凝土破壞承載力應(yīng)按下列公式驗(yàn)算：EQ\b(\f(N\s\do3(sd),N\s\do3(Rd.c)))\s\up8(1.5)+\b(\f(V\s\do3(sd),V\s\do3(Rd.c)))\s\up8(1.5)≤1（6.1.29-1）式中： EQN\s\do3(sd) ——錨栓拉力設(shè)計(jì)值（N）； EQN\s\do3(Rd.c) ——混凝土破壞受拉承載力設(shè)計(jì)值（N）； EQV\s\do3(sd) ——錨栓剪力設(shè)計(jì)值（N）； EQV\s\do3(Rd.c) ——混凝土破壞受剪承載力設(shè)計(jì)值（N）； 備注請參考《混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程》JGJ145-201312、埋件構(gòu)造檢查 表13-埋件構(gòu)造檢查結(jié)果計(jì)算結(jié)果混凝土厚度h最小間距s最小邊距c結(jié)果滿足滿足滿足滿足計(jì)算依據(jù)檢查依據(jù)： 規(guī)范7.1.1條，混凝土基材的厚度h應(yīng)符合下列規(guī)定：1、對于膨脹型錨栓和擴(kuò)底型錨栓，h不應(yīng)小于EQh\s\do3(ef) ，且h不應(yīng)大于100mm.EQh\s\do3(ef) 為錨栓的有效埋置深度； 2、對于化學(xué)錨栓，h不應(yīng)小于EQh\s\do3(ef)+2d\s\do3(0) ，且h應(yīng)大于100mm。EQd\s\do3(0) 為鉆孔直徑； 3、錨栓最小間距和最小邊距按表7.1.2進(jìn)行檢查； 4、化學(xué)錨栓錨固深度按表7.1.7進(jìn)行檢查； 備注請參考《混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程》JGJ145-2013主體結(jié)構(gòu)復(fù)核基本信息混凝土強(qiáng)度等級(jí)：強(qiáng)度等級(jí)C30fc:混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,14.300N/mm2ft:是梁跨度：8.1m梁自重為：Gg=0.2*0.6*8.1*2.5=24.3kn；8.1m范圍內(nèi)2個(gè)吊籃滿載總重為G吊=2*500kg=1000kg=10Kn。梁兩端支點(diǎn)剪切力P=(24