1000噸果品冷藏庫制冷系統(tǒng)的設計方案1.1制冷機房的設備布置1.1.1冷凍站的設計要求根據(jù)資料[7]P156：1）氨冷凍站設置在廠房的一端，但需要用墻隔開，機器設備間不宜與廠直接連通，并且應盡量避免西曬；規(guī)模較大的冷凍站，特別是氨冷凍站，應單獨修建。2）冷凍站應布置在全廠廠區(qū)夏季主導風向的下風向。3）冷凍站應布置在靠近水源和電源附近，以節(jié)省管線。4）氨冷凍站應遠離人員密集的地方，以及有貴重設備的房間以免在發(fā)生事故時造成重大損失。大中型冷藏庫機房的高度均不低于6米，設備臺數(shù)少的冷藏庫，壓縮機間寬度不少于4.5m設置有兩排壓縮機的均需約7～9m（資料[2]P39）。5）冷凍站一般要求為單層建筑，采用二級耐火材料或不燃材料建造，并設有兩個不相鄰的出入口，其中一個出入口應考慮設備間的安裝要求的凈面積。6）氨制冷壓縮機配用的電動機必須采用防爆型，同時在機房設置消防和安全器材。7）氨冷凍站還應有每小時不少于7次換氣的事故通風設備。1.1.2設備的布置原則根據(jù)資料[7]P156：1）機房內設備布置應保證操作、檢修的方便，同時盡可能使設備布置緊湊；2）壓縮機布置在室內應具有減震基礎；一般情況不少于兩臺型號盡量統(tǒng)一。3）輔助設備的布置應符合工藝流程，貯液器的位置應靠近冷凝器，其安裝高度應能保證制冷劑液體依靠重力從冷凝器自行流入貯液器。4）冷凝器的冷卻水的水池離機房等建筑，一般不小于3米，以避免冷卻水外濺損壞墻體；5）制冷壓縮機及其他的輔助設備的布置，必須符合流程順序，并應盡可能使連接管路簡短，流向通暢。6）設備布置凈距離：主要通道和操作走道寬度不小于1.5m；壓縮機與配電盤之間不小于1.5m；兩臺壓縮機之間不小于1m；壓縮機與設備之間不小于1.0m；臥式冷凝器外壁與墻之間不小于0.3m；非主要通道和非操作走道寬度不小于1m。1.2制冷系統(tǒng)管路的設計1.2.1制冷劑管道的布置原則根據(jù)資料[1]P50，管道布置應符合下列要求：1）各種管道的撓度不應大于1/400；2）低壓管道直線段超過100m，高壓管道直線段超過50m時，應采用補償裝置，例如伸縮彎等；3）管道穿過建筑物的沉降縫、伸縮縫、墻及樓板時，應采取相應的措施；4）排液桶、集油器和不凝性氣體分離器等的降壓管應接在氣液分離裝置的回氣入口以前，不應直接接在壓縮機的吸氣管上；5）融霜用熱氨管應連接在除油裝置以后，其起端應裝設截止閥和壓力表；6）氨壓縮機的吸氣管、排氣管應從上面與總管連接，這樣可避免潤滑油和氨液積聚在不工作的管道中；7）在管道系統(tǒng)中，應考慮能從任何一個設備（容器）中將氨抽走；8）連接氨壓縮機的管道不應與建筑物結構剛性連接；9）連接氨壓縮機和設備的管道應有足夠補償變形的彎頭；10）供液管應避免氣囊，吸氣管應避免液囊；11）系統(tǒng)管道的坡度宜按文獻[1]表1.5.4的規(guī)定采用。1.2.2管道的材料及連接方式根據(jù)資料[7]P161：氨制冷系統(tǒng)的管道一律采用無縫鋼管，制冷系統(tǒng)管道連接一般都采用焊接連接，在管道與設備或閥件之間可用法蘭連接；為了避免泄露，應盡量減少連接管件。1.2.3制冷系統(tǒng)管道的管徑計算制冷劑管道直徑的確定，應綜合考慮經濟，壓力損失和回油等因素。比如從初投資來看，管徑小則比較經濟。但是，管徑的減小將增加壓力損失，從而引起壓縮機的吸氣壓力降低，排氣壓力升高，導致壓縮機制冷能力的降低和單位制冷量的耗電量增加。制冷劑管道的直徑可按資料[7]公式8-19計算：（6-1）式中：——制冷劑管道的直徑（m）；——制冷劑的質量流量,（㎏/s）；——制冷劑的比體積，（m3/㎏）；——制冷劑在管道中的流速，（m/s）。制冷劑在管道中的允許流速和壓力降參考資料[1]表1.5.3-2及[7]和表8-4：表6—1制冷管道允許流速（m/s）及壓力降（kPa）類型允許流速允許壓力降回氣管或吸氣管10～16＜20排氣管15～2515～22冷凝器至貯液器液體管<0.6＜50貯液器至節(jié)流閥液體管0.15～1.25＜50高壓供液管1.0~1.5低壓供液管0.8~1.0低壓循環(huán)貯液器至氨泵的進液管0.4~0.5（1）排氣管道管徑計算排氣管道以壓縮機到冷凝器管段的支管為例說明計算的主要過程，其他管道的計算列于表6-3和6-4已知：壓縮機到油分離器的管段支管的流量為：qm=0.131/2=0.066㎏/s；制冷劑在管道中的流速取18m/s（w=18m/s）；制冷劑的比體積：vR=v2′=0.12m3/㎏所以，壓縮機到油分離器的管段支管的管徑為：采用無縫鋼管，查資料[3]表18-3，得支管的管徑為：外徑×壁厚=32×2.5㎜，即dn=25mm。其他排氣管段的管徑計算見下表：表6—2排氣管管徑計算表管段名稱質量流量比體積流速規(guī)格直徑dn（m）qm（㎏/s）vR（m3/㎏）w（m/s）外徑*壁厚（mm）壓縮機到油分離器支管0.0660.121838*430壓縮機到油分離器干管0.1310.121842*3.535油分離器到冷凝器干管0.1310.121842*3.535（2）吸氣或回氣管道管徑計算本設計中的的吸氣管道是從冷風機經過氣體調節(jié)站到低壓循環(huán)貯液器，再從低壓循環(huán)貯液器到壓縮機吸氣管段。在計算從冷風機到氣體調節(jié)站的水力計算時，按最不利情況考慮，選擇管徑用到的流量為冷風機蒸發(fā)量的6倍氨泵的流量，而用到的比體積應該是氣液兩相的平均值。蒸發(fā)溫度為-9℃，氨飽和蒸汽的比體積為：0.40063m3/㎏；飽和氨液的比體積為：1.53671×10-3m3/㎏；汽化潛熱r=1290.884KJ/㎏?；旌蠚怏w的比體積為：=100t冷藏間的質量流量：200t冷藏間的質量流量：200t冷藏間的質量流量：流速選取=13m/s所以它的管徑為：100t冷藏間的管徑：，選擇dn=30mm。200t冷藏間的管徑：，選擇dn=40mm。，選擇dn=40mm。從氣體調節(jié)站到低壓循環(huán)貯液筒的管徑計算：質量流量為：比體積為：=0.068（m3/㎏）流速選取=13（m/s）從氣體調節(jié)站到低壓循環(huán)貯液筒的管徑為：選擇dn=80（mm）從低壓循環(huán)貯液器到壓縮機吸氣管管徑的確定：流量按冷風機蒸發(fā)量計算，即：比體積為：=0.40063（m3/㎏）流速選取=14（m/s）從低壓循環(huán)貯液器到壓縮機干管吸氣管管徑為：管徑取為：dn=80（mm）從低壓循環(huán)貯液器到壓縮機支管吸氣管管徑為:管徑取為：dn=60（mm）計算結果列于下表：表6—3吸氣管管徑計算列表管段名稱質量流量比體積流速規(guī)格直徑dn（m）qm（㎏/s）vR（m3/㎏）w（m/s）外徑*壁厚（mm）冷風機到氣體調節(jié)站0.0950.0681042*3.5350.1650.0681045*2.540調節(jié)站到低壓貯液器0.8480.0681389*4.580低壓貯液器到壓縮機干管0.1420.400631489*4.580低壓貯液器到壓縮機支管管0.0710.400631457*3.550（4）吸氣或回氣管道管徑計算計算方法與上述方法相同，結果見以下表格：表6—4氨液管管徑計算列表管段名稱質量流量比體積流速規(guī)格直徑dn（m）qm（㎏/s）vR（m3/㎏）w（m/s）外徑*壁厚（mm）調節(jié)站到冷風機0.0950.00153670.932*3.5250.1650.00153670.932*3.525冷凝器到貯液器0.1310.001700.532*3.525貯液器到節(jié)流閥0.1310.001701.032*3.525節(jié)流閥到低壓循環(huán)貯液器0.1310.001700.932*3.525氨泵進液總管0.8480.00153670.4576*370氨泵出液總管0.8480.00153670.957*3.550氨泵進液支管0.4240.0015370.4557*3.550氨泵出液支管0.4240.0015370.945*535（4）其他管段管徑的確定：熱氨加壓融霜管徑：由資料[2]P368知“一般用于融霜的熱氨量不能大于壓縮機排氣量的1/3。”即則dn=25mm；即取管徑φ32×3.5查文獻[3]表8-10冷凝器與貯液器的平衡管的管徑為：dn=20mm查文獻[3]表10.66：得到：氨泵進液管道管徑為：76×3.5氨泵出液管道管徑為：57×3.0過濾器與氨泵之間的抽氣管為：dn=25mm放油管、放空氣管按設備接管管徑。1.2.4驗證管段壓力損失（1）排氣管壓力損失驗證從壓縮機到油分離器的管段支管涉及到的局部阻力構件有：2個直通截止閥；1個兩段焊成90°彎頭；2個兩段焊成外角45°的彎頭。查資料[3]表8-12:得到兩個直通截止閥；兩段焊成90°彎頭；兩段焊成外角45°彎頭的當量長度和管道直徑的比值分別為：ld/dn=340；ld/dn=15；ld/dn=60。所以，兩個直通截止閥的當量長度為：2ld=2×340×dn=2×340×30=20400（mm）兩段焊成45°彎頭的當量長度為：2ld=2×15×dn=2×15×30=24900（mm）兩段焊成90°彎頭的當量長度為：2ld=2×60×dn=2×50×30=3600（mm）從壓縮機到油分離器的管段支管的管長為：1.73米查資料[3]線圖8-68，得到該管段的比摩阻為：=15[㎏f/㎡/m]=15×9.8=147[N/㎡/m]所以，該管段的總阻力為：=147×（1.73+24.9）=4649.61（Pa）和上述的管段計算方法相同，排氣管的水力計算見下表：表6-5排氣管管段的局部構件當量長度計算表管段名稱管件名稱個數(shù)ld/dn管徑（mm）ld′ld（m）壓縮機到油分離器支管直通截止閥23403020.424.9三段焊成90°彎頭2200.9兩段焊成90°彎頭2603.6壓縮機到油分離器干管兩段焊成90°彎頭160352.114.595擴徑1170.595直通截止閥134011.9油分離到冷凝器干管縮徑111350.38531.185三段焊成90°彎頭1200.790°彎頭3601.3直通截止閥234023.8表6-6排氣管管阻力計算表管段名稱ld（m）ｌ(m)ld+ｌ(m)qm管徑比摩阻總阻力（m3/㎏）dn/mmfm[Pa/m]△p/Pa壓縮機到油分離器支管24.91.7331.60.066301474649.6壓縮機到油分離器干管14.5954.36190.131352354454.4油分離到冷凝器干管31.18511.5242.70.1313523510035.6總阻力：19.14kPa<19.59kPa，滿足壓力損失要求，不用更換管徑。（2）吸氣管壓力損失驗證表6-7吸氣管管段的局部構件當量長度計算表管段名稱管件名稱個數(shù)ld/dn管徑（mm）ld′ld（m）冷風機到調節(jié)站直通截止閥13404013.630.4兩段焊成90°彎頭76011.8調節(jié)站到低壓循環(huán)桶兩段焊成90°彎頭260809.661.96擴徑1171.36三段焊成90°彎頭1201.6直通截止閥234054.4低壓循環(huán)桶到壓縮機干管縮徑17800.5632.56兩段焊成90°彎頭1604.8直通截止閥134027.2低壓循環(huán)桶到壓縮機支管縮徑111500.5542.55三段焊成90°彎頭2202兩段焊成90°彎頭2606直通截止閥234034表6-8吸氣管管段阻力計算表管段名稱ld（m）ｌ(m)ld+ｌ(m)流量管徑比摩阻fm總阻力qm(m3/㎏）dn（mm）[Pa/m]△p/Pa冷風機到調節(jié)站30.44560.80.0954053940640.6調節(jié)站到低壓循環(huán)桶61.969.0480.1850.848801470111720低壓循環(huán)桶到壓縮機干管32.565.6738.230.1428014.7561.98低壓循環(huán)桶到壓縮機支管42.557.0758.130.0715029.41458.83總阻力：15.44kPa<20kPa，滿足壓力損失要求，不用更換管徑。（2）氨液管段壓力損失驗證氨液管段包括低壓氨液和高壓氨液管段，局部構件當量長度計算見下表：表6-9氨液管管段的局部構件當量長度計算表管段名稱管件名稱個數(shù)ld/dn管徑（mm）ld'ld（m）冷凝器到貯液器直通截止閥2340251719.5擴徑1200.5三段焊成90°彎頭1200.5兩段焊成90°彎頭1601.5貯液器到調節(jié)站兩段焊成90°彎頭360254.521.5直通截止閥234017調節(jié)站到節(jié)流閥三段焊成90°彎頭120250.519兩段焊成90°彎頭1601.5直通截止閥234017節(jié)流閥到低壓循環(huán)貯液器兩段焊成90°彎頭2602533氨泵進液總管四段焊成90°彎頭115701.0524.85角閥217023.8氨泵出液管止回閥28050859直通截止閥334051三段焊成90°彎頭2202兩段焊成90°彎頭56015調節(jié)站到冷風機直通截止閥1340258.520.5兩段焊成90°彎頭86012查資料[3]線圖8-67，確定管段的比摩阻為，計算出管段的壓力損失，計算過程與排氣管相同。計算結果見下表。表6-10氨液管阻力計算表管段名稱ld（m）ｌ(ｍ)ld+ｌ（ｍ）流量qm管徑比摩阻fm總阻力(m3/㎏)dn(㎜)[Pa/m]△p/Pa冷凝器到貯液器19.52.1521.650.1312568.61485.19貯液器到調節(jié)站21.54.4325.930.1312568.61778.79調節(jié)站到節(jié)流閥199.5728.570.1312568.61959.90節(jié)流閥到低壓貯液器30.853.850.1312568.6264.11氨泵進液總管24.850.825.650.848707.84201.096氨泵出液管768.6384.630.8485068.65805.61氨液調節(jié)站到冷風機20.54553.3750.0952539.22567.6總阻力：14.06kPa<50kPa，滿足壓力損失要求，不用更換管徑。1.2.5制冷設備及管道的絕熱凡屬在蒸發(fā)壓力下工作的管線及設備，均應包絕熱層。融霜用的熱氨管和排液管、凍結間的融霜給水管、冷卻間及冷卻物冷藏間內的氨管和水管等均應包絕熱層。絕熱層外包防潮層。絕熱材料不得采用膨脹蛭石及其制品。防潮層可采用玻璃絲布，外刷油漆根據(jù)資料[1]P52，管道和設備導致冷損失的部位，將產生凝結水滴的部位和形成冷橋的部位，均應進行保冷。一般在蒸發(fā)壓力下工作的管線及設備，均應保絕熱層；融霜用熱氨管應保溫。庫房內部的給水管道應保溫絕熱，而且絕熱層應延伸到庫外至少1.5米，即使是在0℃的高溫庫也是如此，否則將在管道外表面產生凝結水。穿過墻體和樓板的保冷管道應采取相應的措施，不使保冷結構中段。（1）絕熱結構的組成為了保證保溫效果，絕熱層結構應由以下幾部分組成：1）防銹層需要絕熱的設備和管道，在除掉鐵銹、泥沙等污物后，先涂一層防銹層，避免腐蝕金屬外表面。絕熱前首先用鋼絲刷將表面的鐵銹除掉，然后在設備和管道外表面刷紅丹防銹漆或瀝青漆1~2遍。2）絕熱層粘貼保溫層時，應根據(jù)保溫材料的不同而選用不同的粘合劑，如瀝青或其他粘合劑。保溫粘貼后，應將其縫隙用瀝青填充。3）防潮層防止絕熱材料受潮是保冷絕熱工程中的頭等重要任務，防潮應設備在絕熱層的溫度高的一側。在保溫層外面纏包油氈或塑料布等，使保溫與空氣隔開，防止空氣中的水蒸氣透入保溫層內部結露，影響保溫性能和使用壽命。對于較大的設備和管道，還可以在隔汽層外敷以鐵皮或抹石棉水泥保護層，使保溫層不致被破壞。4）保護層絕熱結構中的保護層主要是保護防潮層和絕熱層不受機械損傷。設在室外的設備和管道，還要使之不受雨、雪、風、雹等的沖刷。5）識別層在保護層外表面涂以不同顏色的調合漆，標上管道內介質類別和流動方向的識別標志。（2）絕熱材料根據(jù)資料[3]P631，絕熱材料應具有如下性能：導熱系數(shù)??；密度小；吸水率低且耐水性能好；抗水蒸氣滲透性能好；耐低溫性能好；材料本身不能燃燒；不易霉爛、經久耐用；能抵抗或者避免鼠咬、蟲蛀；制品的尺寸準確和尺寸穩(wěn)定性好；機械強度較高，特別應具有較高的強度和自重比；施工方便，施工勞動條件好；價格低廉。本設計絕熱材料選用硬質聚氨酯泡沫塑料。根據(jù)資料[3]P622，因為瀝青油氈較硬，彎折易裂，影響質量，所以設備和管道的防潮層，不采用瀝青油氈，防潮隔氣材料采用玻璃布，做成連續(xù)的防潮層。根據(jù)本設計工程規(guī)模，選擇用涂抹法在現(xiàn)場施工的石棉石膏作保護層；然后外刷油漆。保溫結構見下圖：圖6-1管道保溫結構圖（2）絕熱材料厚度的計算根據(jù)資料[3]公式9-2計算管道絕熱層厚度：即(6-2)式中DL——絕熱層外徑，（m）；D0—被絕熱管道的外徑，（m）；λ—絕熱材料的導熱系數(shù)，（W/M.K）；a—空氣對絕熱層外表面的放熱系數(shù)，取a=8.14W/㎡.K；Tf—介質工作溫度，（K）；Ts—絕熱層外表面溫度，K（取其不低于當?shù)卮髿鈼l件下的露點溫度，取Ts=Tl+1.5）；Ta—周圍環(huán)境空氣溫度，（K）。延安為北方地區(qū)：查資料[3]表9-2得到環(huán)境溫度為：30℃；露點溫度為：26℃；即Ts=26+1.5=27.5℃；絕熱外表面溫度為：23℃；隔熱材料為聚氨酯泡沫塑料：=0.031[W/（m·℃）]。低壓循環(huán)貯液器到壓縮機的吸氣管的工作溫度為：-1℃將上述數(shù)據(jù)帶入公式中，得到=0.087根據(jù)和低壓循環(huán)貯液器到壓縮機的吸氣干管的外徑89mm查資料[3]線圖9-1a得：低壓循環(huán)貯液器到壓縮機的吸氣管的保溫層厚度為：35mm。以低壓循環(huán)貯液器到壓縮機的吸氣干管為例說明其計算方法，其他管道的計算方法相同，計算結果列于表6-11。公稱直徑大于1000mm的設備根據(jù)資料[3]公式9-1計算設備絕熱層厚度：(6-3)式中的字母代表的含義與公式6-2中相同。低壓循環(huán)貯液器：則低壓循環(huán)貯液器的絕熱厚度為45mm。根據(jù)資料[2]P381，融霜用熱氨管包50～75㎜厚的能耐80～120℃溫度的絕熱材料。表6-11管道絕熱層厚度計算表設備及管道管徑（mm）工作溫度（℃）絕熱層厚度（mm）節(jié)流閥到低壓循環(huán)貯液筒32-930氨泵進液總管76-935氨泵進液支管57-940氨泵出液支管45-935供液調節(jié)站到冷風機32-935冷風機到氣體調節(jié)站45-935冷風機到氣體調節(jié)站45-935氣體調節(jié)站到低壓循環(huán)貯液器89-940低壓循環(huán)貯液筒到壓縮機干管89-135低壓循環(huán)貯液器到壓縮機支管57-135低壓循環(huán)貯液筒到壓縮機支管57-1351.2.6制冷管道的涂色表6—11制冷管道及設備涂色名稱顏色名稱顏色高、低壓液體管淡黃（Y06）低壓循環(huán)貯液器天酞藍（pb09）吸氣管、回氣管天酞藍（PB09）集油器赭黃（YR02）高壓氣體管、安全管、均壓管大紅（R03）壓縮機、冷風機按出廠涂色放油管赭黃（YR02）各種閥體黑色水管湖綠（BG02）截止閥手輪淡黃（Y06）油分離器大紅（R03）節(jié)流閥手輪大紅（R03）冷凝器銀灰（B04）放空氣管乳白（Y11）貯液器淡黃（Y06）1.3冷卻水系統(tǒng)設計1.3.1冷卻水系統(tǒng)的選擇根據(jù)資料[1]P60（8.1.6）：冷卻水宜采用循環(huán)用水，選用機械通風冷卻塔為冷卻構筑物。本設計的冷庫地址為延安地區(qū)，水源相對較少，為了節(jié)約用水，所以采用循環(huán)用水。所以本設計選用機械循環(huán)系統(tǒng)。1.3.2冷卻水的選擇要求根據(jù)資料[1]P59（8.1.1和8.1.2），冷卻水的水溫和水質應符合下列規(guī)定：1冷凝器的冷卻水進出口平均溫度應比冷凝溫度低5~7℃；2水融霜的水溫不低于+10℃；3冷凝器進水溫度最高位允許值為：對于臥式殼管式的冷凝器為29℃；4冷卻水宜采用淡水，對于臥式殼管式的冷凝器對水質的要求是：碳酸鹽硬度在5~7(mg-N/L)；pH值在1.5~8.5之間；渾濁度為50mg/L。1.3.3冷卻水塔的選擇計算冷卻塔的選擇是根據(jù)冷凝器的冷卻水量和壓縮機冷卻水耗量來確定的。根據(jù)資料[1]公式8.1.4計算冷凝器水量：(6-2)式中：Q——冷卻用水量（m3/h）；——冷凝器的熱負荷（W）；——冷卻水的比熱容，C=4.1868kJ/（㎏℃）；——冷凝器冷卻水進出水溫度差（℃）。由上面的計算可知：冷凝器負荷Qc=178.2×103W；水溫差△t=31-26=5℃。所以，冷凝器水量為：壓縮機冷卻水耗量：故根據(jù)水量選擇冷卻塔：選用南京玻璃鋼廠BL系列冷卻塔型號為：BL-50冷卻水量50m3/h主要外形尺寸為：塔高H：3140mm；塔徑D=2100mm由于管網的外漏和水池表面的蒸發(fā)等原因造成水量的減少，為了使得系統(tǒng)正常的運行，應定期的進行補水。按照文獻[1]P60（8.1.10）進行補水量的計算：冷卻塔循環(huán)給會的補水量，宜按冷卻塔循環(huán)水量的2%~3%計算所以補水量為：由于補水量很小，只用自來水補水，不設專門的補水系統(tǒng)。1.3.3冷卻水池的設計根據(jù)資料[12]P765在冷卻水循環(huán)供水設計中，當設計重力回水式循環(huán)供水系統(tǒng)時，需設置冷水池。在設計水池有效容積時，一般以冷卻水循環(huán)水量的10分鐘的水量進行計算，水池最高水位距池頂或梁的下緣應有適當?shù)木嚯x，一般為200~300mm。水池中除設置進水管，吸水管外，還需設置溢流管和排污放空管。參考文獻[1]P61（8.1.14）：沖霜淋水延續(xù)時間為15～20分鐘，按最不利情況考慮：沖霜淋水延續(xù)時間為20分鐘。綜合考慮，水池容水量為：按15分鐘的冷卻水循環(huán)流量計算。即32.4(m3/h)×15/60=8.1m3根據(jù)實際情況，水池尺寸為：2500×2500×（1300+200）mm，即2500×2500×1500mm1.3.5冷卻水系統(tǒng)的水力計算在設計冷卻水系統(tǒng)管道時，需考慮下列問題：1）管道長度應盡可能的短，直。2）管材的選擇：室內一般采用鋼管，連接方法采用焊接。室外一般采用給水鑄鐵管，石棉水泥接口，也可以采用鋼管。本設計采用鋼管，焊接接口，3）一般情況管道盡量埋設，埋設深度不小于0.7米。4）管道基礎一般采用素土基礎。5）管道防腐處理：管路的布置要點：1）水泵一般設置單獨的吸水管，布置盡可能要短；2）吸水管接至水泵要有一定向水泵不斷上升的坡度（i≥0.005）。水平管段的異徑連接采用偏心異徑管；3）出水管布置要點：出水管上應設置閘門和單向閥；4）水平管路凈距不應小于0.4~0.5米；5）閘門，單向閥及較大水管的下面應設承重支墩，防止重量傳至泵體。根據(jù)文獻[12]表8-13，選擇水泵吸水管管徑表6-12水泵吸水管和出水管選擇管徑時采用的流速管徑（mm）d≤200d>200吸水管道流速（m/s）1~1.21.2~1.6出水管道流速（m/s）1.5~22~2.5當管道不長，吸水高度不大時，吸水管中的流速可以采用1.6~2m/s。管徑的選擇和阻力的計算：選擇管段1到管段7管段為最不利環(huán)路計算，以管段1（水池到水泵的吸水管）為例說明計算方法：圖6-1冷卻水系統(tǒng)軸測圖根據(jù)表6-7，管段1的流速取1~1.2m/s。其流量有下面的計算可知為：L=43.4(m3/h)=12.1(L/s)查文獻[8]表21.5-1查得它的管徑為：DN=125(mm)；比摩阻為：R=95(Pa/m)管段總長為：1.50m當量長度為：2個90°彎頭：其當量長度為：2.50×2=5.00m；一個分流三通：7.62m所以，管段1的總阻力為：=95×（1.50+12.62）=1811.4（Pa）其他管段計算見下表：表6-13冷卻水系統(tǒng)水力計算表管段流速（m/s）流量（L/s）管徑（m）比摩阻R當量長度管長(m)折算長度（m）壓力損失編號(Pa/m)△P（Pa）1112.11259512.621.519.121811.42112.11259514.452.817.251638.831.612.110031317.641.619.246022.141.612.110031311.74.811.55164.551.89805153.810.54.312219.761.78.61804617.073.510.574872.871.78.61804617.073.6810.754955.881.898051510.641525.6413204.691.80.420101.80.420所以管段總阻力為：=39894.5（Pa）根據(jù)資料[2]P370，融霜排水管管徑不小于100mm，本系統(tǒng)的排水管徑取100mm。沖霜水管：容量為200噸的冷間沖霜回水回收到水池；100噸冷間的沖霜回水排入地溝。按最大一間的沖霜水兩計算。沖霜水=12m3/h=3.34L/s；由由資料[3]表21.5-1得水管流速為1.6m/s，管徑DN=50㎜.1.3.5冷卻水泵流量的計算冷卻水系統(tǒng)包括冷凝器的冷卻，壓縮機缸套的冷卻，水融霜系統(tǒng)三部分水泵的流量是這三部分之和：沖霜水量：按最大庫房沖霜水量計算：LL-300型冷風機的沖霜水量：12t/h=12m3/h；由上述計算可知：Q=43.4(m3/h)為了使得工作正常進行，水泵流量應在總流量的基礎上乘