2025年最新國家開放大學(xué)《鋼結(jié)構(gòu)(本)》階段性學(xué)習(xí)測驗1-4答案階段性學(xué)習(xí)測驗11、下面關(guān)于鋼結(jié)構(gòu)特點說法有誤的一項是()A、輕質(zhì)高強(qiáng)，承載能力大B、工業(yè)化程度高D、耐熱性差、耐火性好2、相比較來講，最適合強(qiáng)震區(qū)的結(jié)構(gòu)類型是()A、砌體結(jié)構(gòu)B、混凝土結(jié)構(gòu)C、磚混結(jié)構(gòu)3、下列均為大跨度結(jié)構(gòu)體系的一組是()B、移動式起重機(jī)械、軍用橋、施工腳手架C、微波塔、輸電線塔、發(fā)射桅桿D、油罐、燃?xì)夤?、管?、結(jié)構(gòu)在規(guī)定的時間內(nèi)，規(guī)定的條件下，完成預(yù)定功能的能力，稱為結(jié)構(gòu)的()A、適用性B、耐久性C、可靠性D、穩(wěn)定性5、下列均為承載能力極限狀態(tài)范疇的一組是()A、構(gòu)件或連接的強(qiáng)度破壞、疲勞破壞、脆性斷裂B、結(jié)構(gòu)或構(gòu)件喪失穩(wěn)定、結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)變?yōu)闄C(jī)動體系、混凝土裂縫C、影響結(jié)構(gòu)、構(gòu)件或非結(jié)構(gòu)構(gòu)件正常使用或外觀的變形D、影響正常使用的振動，影響正常使用或耐久性能的局部損壞6、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計最基本的要求不包括()A、安全適用B、技術(shù)先進(jìn)C、確保質(zhì)量7、用來衡量承載能力的強(qiáng)度指標(biāo)指的是()A、屈服強(qiáng)度B、抗拉強(qiáng)度D、抗剪強(qiáng)度8、鋼材一次拉伸過程中可分為4個階段，其中第2階A、彈性階段B、塑性階段C、彈塑性階段D、強(qiáng)化階段9、鋼材拉伸過程中，隨變形的加快，應(yīng)力應(yīng)變曲線出現(xiàn)鋸齒形波動，直到出現(xiàn)應(yīng)力保持不變而應(yīng)變?nèi)猿掷m(xù)增大的現(xiàn)象，此階段應(yīng)為()A、彈性階段B、塑性階段C、彈塑性階段D、強(qiáng)化階段10、鋼材的抗拉強(qiáng)度能夠直接反映()A、結(jié)構(gòu)承載能力B、鋼材內(nèi)部組織的優(yōu)劣C、結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性D、鋼材的焊接性能11、鋼材的強(qiáng)屈比越高，則鋼材的安全儲備()D、不能確定12、鋼材在外力作用下產(chǎn)生永久變形時抵抗斷裂的能力A、強(qiáng)度B、塑性13、伸長率越大，則鋼材的塑性越()D、不能確定A、碳含量增加，抗腐蝕能力降低B、碳含量增加，鋼的強(qiáng)度提高C、碳含量增加，塑性、韌性和疲勞強(qiáng)度下降D、碳含量增加，可焊性增強(qiáng)15、下列均為鋼材中的有益元素的一組是()A、硅和錳B、硫和磷C、釩和氧D、鈦和氮性下降，這種現(xiàn)象稱為()A、冷作老化B、應(yīng)變硬化C、時效硬化D、冷作硬化17、鋼材在連續(xù)反復(fù)荷載作用下，應(yīng)力還低于極限抗拉強(qiáng)度，甚至低于屈服強(qiáng)度，發(fā)生的突然的脆性斷裂稱為()A、疲勞破壞B、脆性破壞C、塑性破壞D、沖擊破壞18、下列各因素對鋼材疲勞強(qiáng)度影響最小的是()A、靜力強(qiáng)度B、應(yīng)力幅C、循環(huán)次數(shù)D、應(yīng)力集中19、鋼材的疲勞破壞屬于()A、彈性破壞B、塑性破壞C、脆性破壞D、低周高應(yīng)變破壞20、高性能建筑結(jié)構(gòu)用鋼簡稱()B、耐候鋼B、錯耐久性較差。()高可增加結(jié)構(gòu)的安全儲備。()的較薄鋼材比，力學(xué)性能指標(biāo)高些，焊接性能也好些。()限狀態(tài)。33、承載能力極限狀態(tài)包括影響結(jié)構(gòu)、構(gòu)件和非結(jié)構(gòu)構(gòu)件正常使用或外觀的變形，影響正常使用的振動，影響正常使用或耐久性能的局部損壞。34、凈截面的平均應(yīng)力與高峰區(qū)的最大應(yīng)力之比稱為應(yīng)力集中系數(shù)。35、高強(qiáng)度螺栓群在扭矩作用下及扭矩、剪力和軸力共同作用下，各螺栓不再均勻分擔(dān)內(nèi)力，此時應(yīng)驗算最不利的36、材料的發(fā)展、分析方法的進(jìn)步、結(jié)構(gòu)體系的創(chuàng)新是鋼結(jié)構(gòu)進(jìn)一步發(fā)展的基礎(chǔ)。B、錯A、輕質(zhì)高強(qiáng)，承載能力大D、易于銹蝕穩(wěn)定性A、高性能鋼材的研制與應(yīng)用44、低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼與碳素鋼相比具有優(yōu)A、強(qiáng)度高，可減輕自重，節(jié)約鋼材D、碳含量高，工藝性好階段性學(xué)習(xí)測驗2螺栓連接、鉚釘連接和銷軸連接，其中出現(xiàn)最早的是()2、摩擦型高強(qiáng)度螺栓抗剪連接的承載力取決于()B、螺栓孔的大小和螺栓直徑的大小D、連接件的厚度和強(qiáng)度3、摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接和承壓型高強(qiáng)度螺栓連接的不同之處體現(xiàn)在()A、設(shè)計計算方法和孔徑方面B、材料和預(yù)拉力方面C、接觸面的處理方面D、施工要求方面4、利用二氧化碳?xì)怏w或其他惰性氣體作為保護(hù)介質(zhì)的電弧熔焊方法指的是()A、手工電弧焊C、氣體保護(hù)焊D、半自動埋弧焊5、與焊件在同一平面內(nèi)，且焊縫金屬充滿母材的焊縫B、對接焊縫C、對接角接組合焊縫6、按施焊時焊縫在焊件之間的相對空間位置分為平焊、橫焊、立焊及仰焊，其中操作條件最差的是()B、橫焊C、立焊D、仰焊其中焊縫連接中最危險的缺陷是()A、焊瘤B、氣孔A、V形角焊縫B、V形破口的對接焊縫9、對接焊縫的構(gòu)造規(guī)定主要包括()B、坡口、引出線和過渡坡C、引出線、引弧板和過渡坡D、引出線、坡口和引弧板10、焊縫長度方向與作用力垂直的角焊縫是()A、正面角焊縫B、側(cè)面角焊縫C、斜角焊縫D、混合焊縫11、焊縫長度方向與作用力平行的角焊縫是()A、正面角焊縫B、側(cè)面角焊縫D、混合焊縫12、在彈性階段，側(cè)面角焊縫應(yīng)力沿長度方向的分布為A、均勻分布C、兩端大、中間小D、兩端小、中間大13、直角角焊縫的強(qiáng)度計算公式,式中符號及表示()A、垂直于焊縫長度方向的應(yīng)力B、平行于焊縫長度方向的剪應(yīng)力C、正面角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計值增大系數(shù)D、角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計值14、焊接殘余應(yīng)力不影響結(jié)構(gòu)(構(gòu)件)的()B、靜力強(qiáng)度C、疲勞強(qiáng)度D、穩(wěn)定性15、螺栓的排列方式說法有誤的一項是()A、螺栓的排列方式分并列和錯列兩種B、并列連接排列緊湊，布孔簡單，傳力大C、錯列排列的截面削弱小，連接不緊湊，傳力小D、相比并列排列，錯列排列截面削弱較大，是目前常用的排列形式16、下列關(guān)于螺栓在構(gòu)件排列的相關(guān)要求說法有誤的一A、在受力方向，螺栓的端距過小時，鋼板有被剪斷的可能B、當(dāng)螺栓栓距及線距過大時，被連接構(gòu)件接觸面不夠緊密，潮氣易侵入縫隙而產(chǎn)生腐蝕C、要保證一定的施工空間，便于轉(zhuǎn)動螺栓扳手，因此規(guī)定了螺栓最小容許間距D、受壓構(gòu)件，當(dāng)沿作用力方向的螺栓距過小時，在被連接的板件間易發(fā)生張口或鼓曲現(xiàn)象17、普通螺栓連接按螺栓的受力情況可分為()A、抗剪型連接、抗拉型連接和拉剪型連接B、抗剪型連接、抗壓型連接和拉剪型連接C、抗剪型連接、抗拉型連接和抗壓型連接D、抗壓型連接、抗拉型連接和拉剪型連接18、高強(qiáng)度螺栓連接分為()A、摩擦型連接和承壓型連接B、摩擦型連接和螺旋型連接C、承壓型連接和螺旋型連接D、螺旋型連接和扭剪型連接19、普通螺栓連接按螺栓的受力情況可分為抗剪型連接、抗拉型連接和拉剪型連接，其中最常見的是()D、不能確定沿螺栓群長度方向不均勻，分布特點為()C、兩端大、中間小D、兩端小、中間大同工作。()不易保證。()23、4.6級的螺栓表示螺栓成品的抗拉強(qiáng)度不小于400N/mm2,屈服強(qiáng)度與抗拉強(qiáng)度之比為0.6,屈服強(qiáng)度不小24、焊縫缺陷的存在將削弱焊縫的受力面積，在缺陷處受不利的影響，因此焊縫的質(zhì)量檢驗非常重要。() B、錯28、螺紋長度指從螺栓頭底面到螺母或墊圈背面的距同作用下，各螺栓不再均勻分擔(dān)內(nèi)力，此時應(yīng)驗算最不利的31、關(guān)于鋼結(jié)構(gòu)焊接連接構(gòu)造設(shè)計時應(yīng)符合的要求，下列說法正確的是0A、盡量減少焊縫的數(shù)量和尺寸B、焊縫的布置宜對稱于構(gòu)件截面的中和軸C、節(jié)點區(qū)留有足夠空間，便于焊接操作和焊后檢測D、采用剛度較小的節(jié)點形式，宜避免焊縫密集和雙向、三向相交E、焊縫位置避開高應(yīng)力區(qū)F、根據(jù)不同焊接工藝方法合理選用坡口形狀和尺寸32、焊接殘余應(yīng)力產(chǎn)生的主要因素有。()A、鋼材本身有熱脹冷縮的性質(zhì)，且隨溫度升高屈服強(qiáng)度降低B、焊接過程有不均勻加熱過程C、鋼材伸縮受到外界或內(nèi)部的約束D、焊縫長度不合理33、鋼結(jié)構(gòu)焊接連接方法的優(yōu)點有oA、焊接間可以直接連接，構(gòu)造簡單，制作方便B、連接的密閉性好，結(jié)構(gòu)的剛度大C、焊縫附近的熱影響區(qū)內(nèi)，鋼材的金相組織發(fā)生改變，導(dǎo)致局部材質(zhì)變脆D、可實現(xiàn)自動化操作，提高焊接結(jié)構(gòu)的質(zhì)量34、如圖所示：已知焊縫承受的斜向靜力荷載設(shè)計值F=230kN,θ=45。,偏心e為30mm,角焊縫的焊腳尺寸hf=8mm,實際長度1=220mm,鋼材為Q235B,焊條為E43型焊縫強(qiáng)度增大系數(shù)βf取1.22,驗算直角角焊縫的強(qiáng)度。(1)選出求解本題所需要用到的公式()⑥⑦⑥⑦(2)將F分解為垂直于焊縫和平行于焊縫的分力，兩個分力分別為kN和kN,焊縫受到彎矩為 (3)折算應(yīng)力為N/mm,直角角焊縫的強(qiáng)度要A、131.1,滿足B、131.1,不滿足C、151.1,滿足D、151.1,不滿足階段性學(xué)習(xí)測驗31、軸心受力構(gòu)件主要包括()A、軸心受壓構(gòu)件和軸心受拉構(gòu)件B、軸心受彎構(gòu)件和軸心受拉構(gòu)件C、軸心受扭構(gòu)件和軸心受拉構(gòu)件D、軸心受剪構(gòu)件和軸心受壓構(gòu)件2、設(shè)計軸心壓桿時需計算的內(nèi)容有()A、強(qiáng)度、剛度(長細(xì)比)B、強(qiáng)度、整體穩(wěn)定性、剛度(長細(xì)比)D、強(qiáng)度、整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定性、剛度(長細(xì)比)施是限制構(gòu)件的()A、截面形狀B、截面大小4、理想軸心受壓構(gòu)件可能的三種失穩(wěn)形式分別是()B、彎剪失穩(wěn)、扭曲失穩(wěn)、彎扭失穩(wěn)C、拉扭失穩(wěn)、彎曲失穩(wěn)、扭曲失穩(wěn)D、彎剪失穩(wěn)、拉扭失穩(wěn)、彎曲失穩(wěn)5、雙軸對稱截面的構(gòu)件最常見的屈曲形式是()A、扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)D、彎曲失穩(wěn)6、單軸對稱T形截面構(gòu)件，當(dāng)繞非對稱軸屈曲時，其A、彎曲屈曲C、扭曲屈曲D、彎扭屈曲7、軸心受壓桿件一般是由若干個板件組成，且板件的厚度與寬度相比都比較小，當(dāng)桿件受壓時，由于沿外力作用方向受壓應(yīng)力作用，板件本身也有可能發(fā)生翹曲變形而退出工作，這種現(xiàn)象稱為軸心受壓桿件的()A、彎剪失穩(wěn)B、彎曲失穩(wěn)C、整體失穩(wěn)D、局部失穩(wěn)8、選擇實腹式軸心受壓構(gòu)件截面時，第一步應(yīng)()A、根據(jù)軸心壓力的設(shè)計值和計算長度選定合適的截面形式B、初步確定截面尺寸C、進(jìn)行強(qiáng)度和剛度的驗算D、計算主軸所需要的回轉(zhuǎn)半徑9、格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件綴條設(shè)計時，由于剪力的方向不定，斜綴條選擇截面時應(yīng)按()A、軸心受拉桿B、軸心受壓桿C、軸心受彎桿D、軸心受剪桿方向的長細(xì)比盡可能接近，其目的是()A、便于與其他構(gòu)件連接C、達(dá)到經(jīng)濟(jì)效果A、增加板件厚度12、格構(gòu)式柱穿過分肢的軸稱為實軸，一般記作()載力為兩個分肢壓桿承載力之()14、柱子與梁的連接節(jié)點稱為()A、柱腳D、柱托15、剛接柱腳與鉸接柱腳的區(qū)別在于()A、是否需將柱身的底端放大B、能否傳遞彎矩C、能否將柱身所受的內(nèi)力傳給基礎(chǔ)16、軸心受壓構(gòu)件柱腳底板的面積主要取決于()A、底板的抗彎剛度B、柱子的截面積C、基礎(chǔ)材料的抗壓能力D、底板的厚度17、下列關(guān)于柱腳底板厚度的說法錯誤的是()A、底板厚度至少應(yīng)滿足t≥14mmB、底板厚度與支座反力和底板的支承條件有關(guān)C、其它條件相同時，四邊支承板應(yīng)比三邊支承板更厚些D、底板不能太薄，否則剛度不夠，將使基礎(chǔ)反力分布不均勻18、軸心受壓構(gòu)件的靴梁的高度主要取決于()A、其與柱邊連接所需的焊縫長度B、由底板的抗彎強(qiáng)度C、底板的平面尺寸D、預(yù)埋在基礎(chǔ)中的錨栓位置19、梁的主要內(nèi)力為()B、壓力C、剪力D、彎矩用于桁架(包括屋架、桁架式橋梁等)、網(wǎng)架、塔架、懸索結(jié)構(gòu)、平臺結(jié)構(gòu)、支撐等結(jié)構(gòu)體系中。()濟(jì)的效果。()度極限值而發(fā)生的，它與構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的變形有關(guān)。()而當(dāng)桿件比較細(xì)長時，主要為強(qiáng)度控制。()輕型桁架中受力最大的腹桿。()27、當(dāng)壓桿的計算長度較大，而軸心壓力不強(qiáng)度、剛度、整體穩(wěn)定和局部穩(wěn)定的要求。()礎(chǔ)頂面之摩擦抵抗柱間支撐之水平分力。()31、理想軸心受壓構(gòu)件是指符合假定條件的受壓A、桿件為等截而直桿(無初彎曲)B、荷載沿桿件形心軸作用(無初偏心)C、桿件受荷載之前沒有初始應(yīng)力D、材料勻質(zhì)，各向異性，符合虎克定律32、實腹式軸心受壓構(gòu)件截面形式的選擇，應(yīng)遵循A、寬肢薄壁：截而而積的分布應(yīng)盡量開展，以增加截而的慣性矩和回轉(zhuǎn)半徑，提高它的整體穩(wěn)定性和剛度B、等穩(wěn)定性：使兩個主軸方向的穩(wěn)定系數(shù)(長細(xì)比)大致相等，這樣穩(wěn)定承載力基木接近，以充分發(fā)揮截面的承載能力C、便于與其他構(gòu)件進(jìn)行連接D、盡可能構(gòu)造簡單，制造省工，取材方便33、如圖所示一根簡支梁長6m,采用I32a(f=215N/mm2,fv=125N/mm2),已知梁單位長度的重量標(biāo)準(zhǔn)值為517N/m,上作用恒荷載，荷載密度標(biāo)準(zhǔn)值q=24.75kN/m,試驗算此梁的正應(yīng)力及支座處剪應(yīng)力。已知：荷載分項系數(shù)為1.2,截面塑性發(fā)展系數(shù)(1)選出求解本題所需要用到的公式()σj=0+o"⑥⑥(2)梁自重產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值為N*m,外荷載在跨中產(chǎn)生的最大彎矩設(shè)計值為N*m。彎曲正應(yīng)力為N/mm2,支座處剪應(yīng)力為 C、187.8,34.82,不滿足D、34.82,187.8,滿足A、設(shè)計底板大小要滿足基礎(chǔ)混凝土的抗壓強(qiáng)度及邊B、底板厚度要滿足雙向板(四邊或三邊支承)的抗階段性學(xué)習(xí)測驗4一、單選題(每小題2分，共40分)1、梁在橫向荷載作用下使截面受剪時，剪應(yīng)力合力的A、剪切角B、剪切中心C、受力中心D、臨界點2、如梁或桿件兩端承受大小相等而方向相反的一對扭矩；而且兩端的支承條件又不限制端部截面的自由翹曲，則桿件產(chǎn)生均勻的扭轉(zhuǎn)，稱為()A、自由扭轉(zhuǎn)D、剪切扭轉(zhuǎn)3、橫向荷載作用下，梁的受壓翼緣和腹板都可能因彎曲壓應(yīng)力和剪應(yīng)力的作用而偏離其平面位置，出現(xiàn)波形鼓曲，這種現(xiàn)象稱為()A、梁扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)B、梁彎曲失穩(wěn)C、梁整體失穩(wěn)D、梁局部失穩(wěn)4、構(gòu)件和板件失穩(wěn)的根本原因是截面存在()A、壓應(yīng)力B、拉應(yīng)力C、剪應(yīng)力D、彎矩應(yīng)力5、保證工字形截面梁受壓翼緣局部穩(wěn)定的方法是()A、設(shè)置縱向加勁肋B、設(shè)置橫向加勁肋C、采用有效寬度D、限制其寬厚比6、為避免腹板局部承壓破壞，在支座和固定的集中荷A、縱向加勁肋B、中間加勁肋C、支承加勁肋D、短加勁肋7、工字形截面梁受壓翼緣寬厚比限值為,式C、翼緣板全部寬度的1/38、組合梁截面選擇時，一般首先考慮()C、局部穩(wěn)定性要求D、整體穩(wěn)定性要求9、下列關(guān)于組合梁截面沿長度的改變說法正確的一項度B、梁改變一次截面可節(jié)約鋼材50%好10、工字形截面梁受壓翼緣，對Q235鋼，保證局部穩(wěn),對Q345鋼，此寬厚比限值應(yīng)為()A、比15更小B、仍等于15C、比15更大D、可能大于15,也可能小于1511、工業(yè)廠房和多層房屋的框架柱屬于()A、受彎構(gòu)件B、壓彎構(gòu)件C、拉彎構(gòu)件D、受壓構(gòu)件面內(nèi)發(fā)生彎曲失穩(wěn)破壞，破壞時構(gòu)件的變形形式為()A、局部失穩(wěn)C、彎矩作用平面外的彎曲變形B、單軸對稱截面和雙軸對稱截面C、實腹式截面和格構(gòu)式截面D、型鋼截面和組合截面型鋼14、偏心受力構(gòu)件可采用多種截面形式，按截面分布連A、開口截面和閉口截面B、單軸對稱截面和雙軸對稱截面C、實腹式截面和格構(gòu)式截面D、型鋼截面和組合截面型鋼15、偏心受力構(gòu)件如果截面沿兩個主軸方向作用彎矩較接近，宜選用()A、開口截面B、實腹式截面D、雙軸對稱截面16、計算拉彎、壓彎構(gòu)件強(qiáng)度時，根據(jù)不同情況，可以采用三種不同的強(qiáng)度計算準(zhǔn)則，其中以構(gòu)件最大受力截面形成塑性鉸為強(qiáng)度極限的計算準(zhǔn)則是()A、邊緣纖維屈服準(zhǔn)則B、全截面屈服準(zhǔn)則C、部分發(fā)展塑性準(zhǔn)則D、彈性破壞準(zhǔn)則17、單軸對稱截面的壓彎構(gòu)件，當(dāng)彎矩作用在對稱軸平面內(nèi)，且使較大翼緣受壓時，構(gòu)件達(dá)到臨界狀態(tài)的應(yīng)力分布 A、可能在拉、壓側(cè)都出現(xiàn)塑性B、只在受壓側(cè)出現(xiàn)塑性C、只在受拉側(cè)出現(xiàn)塑性D、拉、壓側(cè)都不會出現(xiàn)塑性18、框架柱在框架平面外(沿房屋長度方向)的計算長A、柱的截面尺寸B、柱的屈服強(qiáng)度C、柱的長細(xì)比D、支撐構(gòu)件的布置19、在其他條件相同時，通常剛架的有側(cè)移屈曲荷載相比無側(cè)移屈曲荷載要()C、相等D、不能確定B、柔性連接C、半剛性連接二、判斷題(每小題3分，共30分)連續(xù)梁、伸臂梁和框架梁等。()生附加內(nèi)力，故應(yīng)用最多。()而喪失穩(wěn)定性。()證構(gòu)件不會產(chǎn)生過度的變形。()平面框架作為計算模型，不考慮空間作用。()31、在處理梁的整體穩(wěn)定性問題時，做出假定。A、彎矩作用在最大剛度平面，屈曲時鋼梁處于彈性階段B、梁端為夾支座(只能繞x、y軸轉(zhuǎn)動，不能繞z軸轉(zhuǎn)動，只能自由撓曲，不能扭轉(zhuǎn))C、梁變形后，力偶矩與原來的方向平行(即小變形)D、彎矩作用在最大剛度平面，屈