某小學教學樓的結構布置及載荷計算案例目錄TOC\o"1-3"\h\u5987某小學教學樓的結構布置及載荷計算案例 1187471結構布置 1154491.1結構方案與布置 1221431.2結構類型選擇 2177191.2.1構件截面尺寸估算 2149791.3框架線剛度計算 4275081.3.1框架柱線剛度計算 4262571.4框架梁線剛度計算 5189712荷載及內力計算 7258052.1豎向荷載計算 7145842.1.1樓（屋）面荷載計算 7130902.1.2恒載計算 7302942.2活載計算 1257782.3水平荷載計算 14152402.3.1風荷載計算 14128222.3.2風荷載位移驗算 15314382.3.3地震荷載計算 16177762.3.4地震作用變形驗算 19146812.4荷載內力分析計算 20234552.4.1恒載計算 20200922.4.2活載計算 26117272.4.3風荷載內力計算 31228532.4.4地震作用內力計算 36結構布置結構方案與布置圖STYLEREF1\s2SEQ圖\*ARABIC\s11建筑設計圖的平面布置結構類型選擇本設計選擇框架結構設計，框架結構由梁板柱通過節(jié)點連接形成的骨架結構，框架結構傳力體系較為明確，由梁、柱承受豎向荷載和水平荷載，整體性較好，且空間布置較為靈活，有較大的可使用空間。構件截面尺寸估算結合結構平面布置形式，綜合考慮結構內力等因素，按照混凝土設計規(guī)范的要求，要先行對梁、板、柱的尺寸進行估算，按照估算尺寸進行結構計算，驗證估算尺寸的有效性，若不符合要求，尚需重新調整計算。框架柱截面尺寸計算本設計中框架柱采取矩形柱，根據規(guī)范，框架柱的邊長小于300mm，按照框架柱傳力范圍內的荷載，先行估算其所受軸力，再按照軸心受壓構件對框架柱尺寸進行估算，以B軸柱為例，計算過程如下：N=1.2×n×S×q=A上式中，n為建筑樓層數；S為框架柱的傳力范圍；q為按經驗取值的每層荷載，q=11~15kN/m2；μ為估算采取軸壓比，取0.65；N為估算的軸力；A為框架柱的面積；本設計采用方形柱，即計算邊長?按抗震規(guī)范，本設計抗震烈度為8度。取柱邊長?c框架梁截面尺寸1）橫向框架梁橫向跨度L=8100mm，梁高：?取h=700mm；梁寬：b取b=300mm。走廊處框架梁跨度較小，截面較大時梁的線剛度大，故可將其高度降低為300mm×400mm。2）縱向框架梁縱向跨度L=7800mm，梁高：?取h=700mm；梁寬：b取b=350mm。3）次梁尺寸b=300mm,h=600mm樓板尺寸本設計板跨為3900mm，規(guī)范要求雙向板跨厚比不大于40，單向板跨厚比不大于30，L=3900/40=97.5mm。根據構造要求，樓板的最小厚度為80mm，故本設計標準層板厚取h=110mm；對于屋面層，受熱脹冷縮影響較大，且考慮防水因素，屋面板厚度取h=120mm。材料參數1）混凝土強度等級：按照混凝土規(guī)范以及耐久性規(guī)范，梁采用C30混凝土，柱采用C30混凝土，基礎采用C30混凝土，墊層采用C15混凝土。2）鋼筋強度：根據經驗及施工便利性，鋼筋選擇HRB400。一榀框架尺寸簡圖如下：圖STYLEREF1\s2SEQ圖\*ARABIC\s12一榀框架尺寸簡圖框架線剛度計算根據建筑圖，室外地面標高為-0.45m，取基礎頂標高至室外地面高度為0.5m，即基礎頂至室內標高距離為0.95m，底層層高為3.9m，底層柱計算高度為4.85m。混凝土規(guī)范中要求，對于現澆樓蓋，還應考慮樓板作為翼緣對梁剛度的影響，本設計中采取梁剛度增大系數法進行近似考慮，對于框架梁兩側均有樓板的，取增大系數為2，對于框架梁單側樓板的，增大系數取1.5?？蚣苤€剛度計算以底層柱為例，計算柱線剛度比（即柱剛度EI與高度H的比值）：i以此類推，計算出各層柱線剛度，詳見下表：表STYLEREF1\s2SEQ表\*ARABIC\s11線剛度表層數截面尺寸

（b×h)高度（m）Ec

（N/mm2）截面慣性矩Ic

（×109mm4）線剛度ib

（kN?m）相對

線剛度1600×6004.853150010.870144.312600×6003.93150010.887230.81.243600×6003.93150010.887230.81.244600×6003.93150010.887230.81.24框架梁線剛度計算框架梁線剛度計算與框架柱類似，為剛度除以跨度，但框架梁尚且應該考慮樓板作用下的翼緣放大系數，以中間跨為例，對梁線剛度進行計算：i以此類推，計算其他各層梁線剛度，詳見下表：表STYLEREF1\s2SEQ表\*ARABIC\s12梁線剛度表跨數截面尺寸

（b×h)跨度（m）Ec

（N/mm2）截面慣性矩Ic

（×109mm4）線剛度ib

（kN?m）相對

線剛度AB300×7008.1315008.6666940.95BC300×4002.4315001.6420000.6CD300×7008.1315008.6666940.95圖STYLEREF1\s2SEQ圖\*ARABIC\s13一榀框架尺寸簡圖

荷載及內力計算豎向荷載計算樓（屋）面荷載計算表STYLEREF1\s3SEQ表\*ARABIC\s11屋面荷載表做法厚度容重荷載20厚水泥砂漿保護層20200.40KN/m2隔離和防水0.50KN/m2C20細石混凝土找平30220.66KN/m2水泥砂漿找坡20200.40KN/m2保溫層0.17KN/m2鋼筋混凝土樓板120253.00KN/m2水泥砂漿粉底10200.20KN/m2合計5.33KN/m2表STYLEREF1\s3SEQ表\*ARABIC\s12樓面荷載表做法厚度容重荷載水泥砂漿壓光20200.40KN/m2C10細石混凝土敷管找平50221.10KN/m2鋼筋混凝土樓板110252.75KN/m2混合砂漿10170.17KN/m2合計4.42KN/m2恒載計算本設計均為雙向板，對于雙向板，其荷載傳遞為自角點引45度線作為荷載傳遞的分界線，形成板塊的荷載傳遞范圍圖，本設計簡圖如下：圖STYLEREF1\s3SEQ圖\*ARABIC\s11荷載平面?zhèn)鬟f簡圖本設計對框架梁進行計算，求解恒載標準值。A～B軸間框架梁1)屋面層板傳荷載:q梁自重：q恒荷載=梁+板=4.5472)樓面層板傳荷載:q梁自重：q隔墻自重:q恒載=板+梁+墻=B～C軸間框架梁1)屋面層板傳荷載:q梁自重：q恒荷載=梁+板=2.1952)樓面層板傳荷載:q梁自重：q恒載=板+梁=2.274C～D軸間框架梁1)屋面層板傳荷載:q梁自重：q恒荷載=梁+板=4.5472)樓面層板傳荷載：q梁自重：q隔墻自重：q恒載=板+梁+墻=柱豎直方向集中荷載計算如下：A軸柱豎向集中荷載計算1)頂層女兒墻自重：=板傳荷載：p梁自重：p抹灰層自重（10mm）：p女兒墻自重：pA軸柱集中荷載=2)標準層板傳荷載：p梁自重：p抹灰層自重（10mm）：p外縱墻自重：pA軸柱集中荷載=B軸柱豎向集中荷載計算1）頂層板傳荷載：p梁自重：p粉刷自重：pB軸柱集中荷載=168.11+52.65+2.032）標準層板傳荷載：p梁自重：p粉刷自重：p內縱墻自重：pB軸柱集中荷載：pC軸柱豎向集中荷載計算一榀框架兩側對稱，故C軸與B軸柱集中荷載相同，計算過程及結果如上。D軸柱豎向集中荷載計算因為一榀框架兩端對稱，可知兩端柱荷載相同，計算過程及結果同上。圖STYLEREF1\s3SEQ圖\*ARABIC\s12恒載作用下荷載簡圖活載計算荷載規(guī)范中已對活荷載各種情況取值做出規(guī)定，標準值見下表：表STYLEREF1\s3SEQ表\*ARABIC\s13活荷載標準值表荷載分類大小單位屋面荷載0.50KN/m2普通樓面2.50KN/m2走廊3.50KN/m2A~B軸間框架梁頂層：q=2×標準層：q=2×B～C軸間框架梁頂層：q=標準層：q=C～D軸間框架梁頂層：q=2×標準層：q=2×A軸柱豎向集中荷載計算頂層:p標準層:pB軸、C軸集中荷載計算因為一榀框架對稱，計算過程相同：頂層：p標準層：pD軸柱豎向集中荷載計算因為一榀框架為中心對稱，故D軸荷載與A軸相同。圖STYLEREF1\s3SEQ圖\*ARABIC\s13活載作用下荷載簡圖水平荷載計算風荷載計算主體結構計算時，垂直于建筑物表面的風荷載的大小按下式計算：W上式中，根據荷載規(guī)范，基本風壓取0.4；風荷載體型系數取1.3；風壓高度變化系數按表8.2.1插值；因滿足不考慮風壓脈動系數影響，風振系數取1.0。以首層為例，對風荷載標準值進行計算：可知，首層的風荷載計算高度為4.35m，查荷載規(guī)范表8.2.1，風壓高度變化系數取1.0，基本風壓取0.4，風壓作用面積取樓層上下范圍的一半，過程如下：AW表STYLEREF1\s3SEQ表\*ARABIC\s14風荷載計算表層數βzμsz(m)μzω0(kN/m2)A(m2)W(kN)41.001.3016.051.170.426.9116.3731.001.3012.151.070.430.4216.9321.001.308.251.000.430.4215.8211.001.304.351.000.432.17516.73圖STYLEREF1\s3SEQ圖\*ARABIC\s14風荷載內力圖風荷載位移驗算采用標準組合工況進行位移計算時(1).一榀框架側移剛度D側向剛度計算，根據嵌固情況，略有區(qū)別,對于底層：K對于一般層：K表STYLEREF1\s3SEQ表\*ARABIC\s15側向剛度計算表層數KAαAKBαBKCαCKDαD10.950.491.550.581.550.580.950.4920.760.281.250.381.250.380.760.2830.760.281.250.381.250.380.760.2840.760.281.250.381.250.380.760.28根據教材，側向剛度計算公式為：D按照上述表格計算結果求解，得出計算結果見下表：表STYLEREF1\s3SEQ表\*ARABIC\s16一榀框架側向剛度表Dj第A軸第B軸第C軸第D軸∑Dj1層17534207552075517534765782層19270261522615219270908443層19270261522615219270908444層1927026152261521927090844表STYLEREF1\s3SEQ表\*ARABIC\s17一榀框架水平位移表樓層Wk.(kN)Vj(kN)∑D(kN/m)△uj(m)△uj/h416.3716.37908440.00020.00005316.9333.3908440.00040.00009215.8249.12908440.00050.00014116.7365.85765780.00090.00018本工程最大層間位移角為0.00018,滿足變形要求，故框架抗側剛度滿足規(guī)范要求。地震荷載計算根據任務書以及規(guī)范要求，本設計需要進行抗震計算。由于框架結構屬于規(guī)則框架，且高度并未超過40m，結構質量和剛度較為均勻，可采用底部剪力法進行計算，首先對重力荷載代表值以及地震作用下的荷載進行計算。重力荷載代表值計算以第4層、第3層為例：第四層：女兒墻自重：G屋面板自重：G梁自重：GGG內外墻自重：G框架柱：GG第4層重力荷載代表值：G據上，對其他樓層重力荷載代表值進行計算，梁、板、活載計算如下：GGGGG第3層：GGG根據上述計算，可以得出層間質點重量：圖STYLEREF1\s3SEQ圖\*ARABIC\s15重力荷載代表值框架自振周期計算本設計中，整體地震作用計算采用底部剪力法，自振周期計算采用頂點位移法，具體計算見下表。μ表STYLEREF1\s3SEQ表\*ARABIC\s18結構假想位移計算表層號Gi(kN)∑Gi(kN)Di△μi(m)μi(m)41367.8561367.8564908440.01510.1723031532.492900.3464908440.03190.1572021532.494432.8364908440.04880.1253011422.575855.4064765780.07650.07650結構基本自振周期考慮非承重隔墻的折減系數α0T水平地震作用計算查抗規(guī)，設防烈度為8度，根據任務書，本工程2類場地，抗震分組為第二組，查表可得地震影響系數最大值以及特征周期：αG結構總的水平地震剪力作用標準值計算：F由于T1=0.41≤1.4Tg=0.49.故無需考慮頂部附加地震作用δn頂部附加水平地震作用：△各質點橫向水平地震作用計算公式如下：F對各層分別計算，得出結果見下表：表STYLEREF1\s3SEQ表\*ARABIC\s19樓層地震剪力計算表層號hi(m)Hi(m)Gi(kN)GiHiGiHi/(∑GiHi)Fi(kN)Vi(kN)43.916.551367.8564226380.363254.9254.933.912.651532.49193860.311218.39473.2923.98.751532.49134090.215150.98624.2714.854.851422.5768990.11177.95702.22圖STYLEREF1\s3SEQ圖\*ARABIC\s16地震荷載作用下水平力簡圖地震作用變形驗算對地震水平內力作用下的剪力計算后，采用前述抗側剛度求解結果，計算地震作用下的層間位移，結果如下：表STYLEREF1\s3SEQ表\*ARABIC\s110結構層間位移表層號Vi(kN)∑Di(N/m)△μi(mm)hi(m)△μi/hi4254.9908440.00283.90.00073473.29908440.00523.90.00132624.27908440.00693.90.00181702.22765780.00924.850.0019荷載內力分析計算框架的內力分析，主要是對框架承受的恒載、活載等豎向荷載以及風荷載和地震荷載等水平荷載進行分析計算。對于具體的計算方法，豎向荷載的內力，采用彎矩二次分配法進行計算；對于水平方向荷載，則采用考慮水平抗側剛度的D值法進行計算。恒載計算計算分配系數恒載的計算，需采用彎矩二次分配法，要首先計算彎矩分配系數，為便于計算，將一榀框架各節(jié)點編號如下：圖STYLEREF1\s3SEQ圖\*ARABIC\s17一榀框架節(jié)點圖彎矩二次分配法首先要進行節(jié)點分配系數的計算，節(jié)點分配系數即與該節(jié)點相連的某桿件線剛度占與該點相連所有桿件線剛度和之比，以1號節(jié)點為例，求解過程如下：μμ以此類推，計算各層各節(jié)點分配系數，計算結果見下圖：圖STYLEREF1\s3SEQ圖\*ARABIC\s18彎矩分配系數圖彎矩計算恒載內力計算采用彎矩二次分配法，先計算恒載作用下的梁端彎矩，再根據前面計算的彎矩分配系數對彎矩進行分配計算。第二章已經進行假定，對于現澆混凝土結構，梁柱節(jié)點假定為固接，即梁端彎矩計算是按照固接進行計算，根據結構力學基本知識，兩端固結梁支座及跨中計算彎矩公式為：M按上述公式，以頂層為例，計算梁端彎矩：MMM以此類推，恒載作用下梁端彎矩如下：表STYLEREF1\s3SEQ表\*ARABIC\s111梁端彎矩表梁端彎矩梁AB梁BC梁CD4-126.99-4.89-126.993-109.98-4.27-109.982-109.98-4.27-109.981-109.98-4.27-109.98彎矩二次分配借助于Excel表格進行輔助計算，計算表格如下表STYLEREF1\s3SEQ表\*ARABIC\s112恒載彎矩二次分配表上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱0.570.430.340.450.210.210.450.340.430.57偏心距偏心距偏心距偏心距0.00-126.99126.990.00-4.894.890.00-126.99126.990.0072.0054.99-41.51-54.33-26.1326.1354.3341.15-54.99-72.0019.91-20.7627.49-16.2813.06-13.0616.28-27.4920.76-19.910.480.37-8.25-10.80-5.205.2010.808.25-0.37-0.4892.39-92.39104.71-81.42-23.1523.1581.42-104.7192.39-92.390.360.360.280.240.310.310.150.150.310.310.240.280.360.360.00-109.98109.980.00-4.274.27-109.980.00109.980.0039.8139.8130.64-24.95-32.56-32.56-15.6515.6532.5632.5624.95-30.46-39.81-39.8136.0019.91-12.4715.23-27.17-16.287.82-7.8227.1716.28-15.2312.47-36.00-19.91-15.72-15.72-12.034.816.286.283.02-3.02-6.28-6.28-4.8112.0315.7215.7260.0944.00-104.02105.08-53.45-42.56-9.079.0753.4542.56-105.08104.0260.09-44.000.360.360.280.240.310.310.150.150.310.310.240.280.360.360.00-109.98109.980.00-4.274.270.00-109.98109.980.0039.8139.8130.46-24.95-32.56-32.56-15.6515.6532.5632.5624.59-30.46-39.81-39.8119.9121.39-12.4715.23-16.28-17.347.82-7.8216.2817.34-15.2312.47-19.91-21.39-104.43-104.43-7.982.493.253.251.56-1.56-3.25-3.25-2.497.9810.4310.4349.2850.77-99.97102.76-45.59-46.64-10.5310.5345.5946.64-102.7699.97-49.28-50.770.390.310.300.250.330.260.160.160.330.260.250.300.390.310.00-109.98109.980.00-4.274.270.00-109.98109.980.0042.7834.4232.77-26.53-34.67-27.91-16.7016.7034.6727.9126.53-32.77-42.78-34.4219.910.00-13.2716.39-16.280.008.35-8.3516.280.00-16.3913.27-19.910.00-2.58-2.08-1.98-2.12-2.77-2.23-1.341.342.772.232.121.982.582.0860.1132.35-92.4597.71-53.73-30.14-13.9613.9653.7330.14-97.7192.45-60.11-32.3516.17-15.0715.07-16.17圖STYLEREF1\s3SEQ圖\*ARABIC\s19恒載工況彎矩圖恒載作用下梁端剪力，對于梁來說，由均布荷載引起剪力和彎矩引起剪力兩部分組成；對于柱來說，因為柱水平方向無均布荷載，故由梁端彎矩引起的剪力組成，梁柱剪力的計算公式分別如下：VV按上述公式，計算梁和柱的剪力，結果見下圖：圖STYLEREF1\s3SEQ圖\*ARABIC\s110恒載作用下剪力圖對于軸力，在恒載作用下，是由樓板傳至柱上的集中荷載以及梁的剪力產生的荷載兩部分組成，公式如下：N上式中，V為柱節(jié)點兩側的剪力差，P為傳至柱上的集中力，對于柱自身，尚且應該考慮自重，計算結果見下圖圖STYLEREF1\s3SEQ圖\*ARABIC\s111恒載作用下軸力圖活載計算活載梁端彎矩計算：活載亦屬于豎向荷載，其計算方法同恒載，計算結果如下：表STYLEREF1\s3SEQ表\*ARABIC\s113梁端活載彎矩表梁端彎矩梁AB梁BC梁CD第4層-9.57-0.36-9.57第3層-47.9-2.52-47.9第2層-47.9-2.52-47.9第1層-47.9-2.52-47.9活荷載彎矩二次分配法計算：表STYLEREF1\s3SEQ表\*ARABIC\s114活荷載彎矩二次分配表上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱0.570.430.340.450.210.210.450.340.430.57偏心距偏心距偏心距偏心距0.00-9.579.570.00-0.360.360.00-9.579.570.005.434.14-3.13-4.10-1.971.974.103.13-4.14-5.438.67-1.572.07-6.990.99-0.996.99-2.071.57-8.67-4.03-3.081.341.750.84-0.84-1.75-1.343.084.0310.07-10.079.85-9.34-0.500.509.34-9.8510.07-10.070.360.360.280.240.310.310.150.150.310.310.240.280.360.360.00-47.9047.900.00-2.522.520.00-47.9047.900.0017.3417.3413.27-10.71-13.98-13.98-6.726.7213.9813.9810.71-13.27-17.34-17.342.718.67-5.356.63-2.05-6.993.36-3.362.056.99-6.635.35-2.71-8.67-2.18-2.18-1.67-0.23-0.29-0.29-0.140.140.290.290.231.672.182.1817.8723.83-41.6643.60-16.32-21.26-6.026.0216.3221.26-43.0641.66-17.87-23.830.360.360.280.240.310.310.150.150.310.310.240.280.360.360.00-47.9047.900.00-2.522.520.00-47.9047.300.0017.3417.3413.27-10.71-13.98-13.98-6.726.7213.9813.9810.71-13.27-17.34-17.348.679.32-5.356.63-6.99-7.443.36-3.366.997.44-6.635.35-8.67-9.32-4.57-4.57-3.501.051.371.370.66-0.66-1.37-1.37-1.053.504.574.5721.4422.08-43.4944.87-19.60-20.05-5.225.2219.6020.05-44.8743.49-21.44-22.080.390.310.300.250.330.260.160.160.330.260.250.300.390.310.00-47.9047.900.00-2.522.520.00-47.9047.900.0018.6314.9914.27-11.39-14.88-11.98-7.177.1714.8811.9811.39-14.27-18.63-14.998.670.00-5.707.14-6.990.003.59-3.596.990.00-7.145.07-8.670.00-1.16-0.93-0.89-0.94-1.22-0.99-0.590.591.220.990.940.891.160.9326.1514.06-40.2142.71-23.10-12.97-6.696.6923.1012.97-42.7140.21-26.15-14.067.03-6.486.48-7.03圖STYLEREF1\s3SEQ圖\*ARABIC\s112活載作用下彎矩圖活載的梁端剪力與柱端剪力計算公式同恒載，具體如下：VV按上述公式，計算活載的梁端和柱剪力，結果如下圖：圖STYLEREF1\s3SEQ圖\*ARABIC\s113活載作用下剪力圖活載作用下軸力計算同恒載，公式如下：N圖STYLEREF1\s3SEQ圖\*ARABIC\s114活載作用下軸力圖風荷載內力計算對比較規(guī)則，層數不多的框架結構，在風荷載及地震作用等水平荷載作用下，柱的軸向變形對內力及位移影響不大，故采用D值法計算框架結構的內力。D值法的基本計算步驟為，根據梁柱線剛度計算節(jié)點轉動影響系數，在計算各柱修正后的側移剛度D，在按照側向剛度對總剪力進行分配，得出各柱的剪力。然后求解柱的反彎點高度，利用已得出的柱端剪力，根據內力平衡條件求出梁端彎矩，在根據平衡條件求出剪力圖和軸力圖。柱沿側向剛度分配的計算方式如下：V前幾節(jié)已經求出柱的側向剛度，現對反彎點進行求解，查表反彎點的標準高度比，并按修正系數，對柱反彎點進行計算：表STYLEREF1\s3SEQ表\*ARABIC\s115第A軸柱反彎點位置表層號h(m)Ky0y1y2y3yyh(m)43.90.7600.450000.451.7633.90.7600.450000.451.7623.90.7600.500000.501.9514.850.9500.550000.552.67表STYLEREF1\s3SEQ表\*ARABIC\s116第B軸柱反彎點位置表層號h(m)Ky0y1y2y3yyh(m)43.91.2500.450000.451.7633.91.2500.360000.361.4123.91.2500.500000.501.9514.851.5500.550000.552.67表STYLEREF1\s3SEQ表\*ARABIC\s117第C軸柱反彎點位置表層號h(m)Ky0y1y2y3yyh(m)43.91.2500.450000.451.7633.91.2500.360000.361.4123.91.2500.500000.501.9514.851.5500.550000.552.67表STYLEREF1\s3SEQ表\*ARABIC\s118第D軸柱反彎點位置表層號h(m)Ky0y1y2y3yyh(m)43.90.7600.450000.451.7633.90.7600.450000.451.7623.90.3800.500000.501.9514.850.9500.550000.552.67對梁、柱彎矩進行計算，計算過程見下表：MM中柱：MM邊柱：M表STYLEREF1\s3SEQ表\*ARABIC\s119第A軸梁柱節(jié)點彎矩（風荷載）層號Vi(kN)∑DDiDi/∑DVi(kN)y(m)Mc上

(kN.m)Mc下

(kN.m)Mb總

(kN.m)416.3790844192700.2103.441.767.376.037.37333.3090844192700.2106.991.7615.0012.2721.03249.1290844192700.21010.321.9520.1120.1141.15165.8576578175340.23015.152.6733.0640.4053.17表STYLEREF1\s3SEQ表\*ARABIC\s120第B軸梁柱節(jié)點彎矩（風荷載）層號Vi(kN)∑DDiDi/∑DVi(kN)y(m)Mc上

(kN.m)Mc下

(kN.m)Mb左

(kN.m)Mb右

(kN.m)416.3790844261520.2904.751.7610.188.336.253.93333.3090844261520.2909.661.4124.0113.6519.8412.50249.1290844261520.29014.241.9527.7827.7825.4216.01165.8576578207550.27017.782.6738.8047.4340.8525.73表STYLEREF1\s3SEQ表\*ARABIC\s121第C軸梁柱節(jié)點彎矩（風荷載）層號Vi(kN)∑DDiDi/∑DVi(kN)y(m)Mc上

(kN.m)Mc下

(kN.m)Mb左

(kN.m)Mb右

(kN.m)416.3790844261520.2904.751.7610.188.333.936.25333.3090844261520.2909.661.4124.0113.6512.5019.84249.1290844261520.29014.241.9527.7827.7816.0125.42165.8576578207550.27017.782.6738.8047.4325.7340.85表STYLEREF1\s3SEQ表\*ARABIC\s122第D軸梁柱節(jié)點彎矩（風荷載）層號Vi(kN)∑DDiDi/∑DVi(kN)y(m)Mc上

(kN.m)Mc下

(kN.m)Mb總

(kN.m)416.3790844192700.2103.441.767.376.037.37333.3090844192700.2106.991.7615.0012.2721.03249.1290844192700.21010.321.9520.1120.1132.39165.8576578175340.23015.152.6733.0640.4053.17圖STYLEREF1\s3SEQ圖\*ARABIC\s115風荷載作用下彎矩圖水平荷載作用下，根據力的平衡條件，可知，梁端剪力可通過梁端彎矩進行求解，公式如下：VM為框架梁梁端的彎矩，L為框架梁的計算長度即跨度。圖STYLEREF1\s3SEQ圖\*ARABIC\s116風荷載作用下剪力圖圖STYLEREF1\s3SEQ圖\*ARABIC\s117風荷載作用下軸力圖地震作用內力計算地震作用屬于水平作用的一種，其計算方式同風荷載，亦采用D值法，彎矩計算結果見下表：表STYLEREF1\s3SEQ表\*ARABIC\s123第A軸地震作用內力計算表層號Vi(kN)∑DDiDi/∑DVi(kN)y(m)Mc上

(kN.m)Mc下

(kN.m)Mb