第四章干濕循環(huán)對滑體土抗剪強度影響的分析4.1試驗方案4.1.1前期試驗土樣的制備本次直剪試驗總共分為四組，分別是經(jīng)過0次、1次、3次以及5次干濕循環(huán)作用的土樣，每組實驗取四個試樣，另外準(zhǔn)備兩個備用試樣。根據(jù)所用環(huán)刀的規(guī)格，環(huán)刀直徑為61.8mm，高度為2mm，可以求得環(huán)刀的體積為59.992cm3。根據(jù)表2-1中滑體土的基本物理性質(zhì)，滑體土的孔隙比為0.6，計算出每一個環(huán)刀所需要土樣的質(zhì)量。計算步驟如下：（4.2）（4.3（4.2）（4.3）（4.1）式中：γd——土的干重度，kN/m3γw——水的干重度，kN/m3Gs——土的比重v——土的孔隙率WT——土的飽和重量，kNWa——土的含水率m——土的質(zhì)量，kgg——重力加速度，N/kg由計算結(jié)果可知：每一個環(huán)刀需要116.38g質(zhì)量的滑體土，直剪試驗共需要制備18個土樣，共需2.094kg的土樣。含水率按照天然含水率14.2%配置，制樣完成后測得試樣實際的含水率為12.5%。4.1.2實驗步驟（1）直剪試驗采用的是固結(jié)不排水剪切，剪切過程采用多級剪切，使用正序加載，正應(yīng)力分別選擇50、100、200、400kPa。在直剪剪切盒中對準(zhǔn)上下盒，插入固定銷釘，在盒內(nèi)放入一塊透水石。將經(jīng)過干濕循環(huán)的試樣取出，在環(huán)刀上下兩個面對稱貼上不透水膜。（3）用壓樣器將環(huán)刀內(nèi)的土樣壓入到直剪儀剪切盒中，以干濕循環(huán)次數(shù)由小到大的順序剪切試樣。（4）固定好加壓框架，安裝好儀器，并且在加壓框架上側(cè)安裝一個測微表，記錄試樣產(chǎn)生的沉降量，開始垂直加荷，等待土樣垂直變形小于0.005mm/h，才可認(rèn)為土樣固結(jié)達到穩(wěn)定。（5）設(shè)置剪切速率v=0.8mm/min進行剪切，然后拔出銷釘啟動電源。如量力環(huán)中測微表指針不再前進，或者顯著后退，則可以認(rèn)為試樣已經(jīng)被剪壞。一般宜剪至剪切變形達到4mm；如果測微表指針繼續(xù)轉(zhuǎn)動，則剪切變形應(yīng)超過6mm才能停止。（6）等待試樣被剪壞后，立即停止儀器前進并回彈，記錄全程量力環(huán)表讀數(shù)。（7）剪切結(jié)束后，吸去盒中積水，盡快地依次拆卸測微表、荷載、剪切盒上盒等。4.1.3試驗成果整理方法（1）計算各級垂直荷重下土的抗剪強度τf及剪切位移△L（以峰值抗剪強度為準(zhǔn)），儀器的量力環(huán)校正系數(shù)C=1.786，剪切強度τf的計算公式：τf=CR（4.4）式中：C——量力環(huán)校正系數(shù)，MPa/0.01mmR——量力環(huán)測微表讀數(shù)，0.01mm（2）繪制τf-σ關(guān)系曲線以抗剪強度τf為縱坐標(biāo)，以垂直壓力σ為橫坐標(biāo)。繪制τf-σ關(guān)系曲線，直線的傾角為土的內(nèi)摩擦角φ，直線在縱坐標(biāo)軸上的截距為土的內(nèi)聚力C。主要目的是比較同一組土樣隨著荷載的增大以及不同組土樣經(jīng)過不同干濕循環(huán)次數(shù)，它們的抗剪強度參數(shù)會產(chǎn)生怎樣的變化。繪制剪應(yīng)力-剪切位移關(guān)系曲線以剪應(yīng)力為縱坐標(biāo)，以剪切位移為橫坐標(biāo)。繪制繪制剪應(yīng)力-剪切位移關(guān)系曲線，研究經(jīng)過不同干濕循環(huán)次數(shù)試樣受到剪切荷載時的變形特性和破壞規(guī)律。4.2滑體土直接剪切試驗結(jié)果及分析4.2.1剪切曲線結(jié)果及分析以抗剪強度τf為縱坐標(biāo)，以垂直壓力σ為橫坐標(biāo)。繪制τf-σ關(guān)系曲線，曲線如下：圖4-1未經(jīng)過干濕循環(huán)的試樣a組圖4-2經(jīng)過一次干濕循環(huán)的試樣b組圖4-3經(jīng)過三次干濕循環(huán)的試樣c組圖4-4經(jīng)過五次干濕循環(huán)的試樣d組表4-1四組干濕循環(huán)試樣C值、φ值統(tǒng)計表a組b組c組d組C值17.6813.99917.842914.058φ值26.89430.37916.0516.962圖4-5滑體土粘聚力與干濕循環(huán)次數(shù)關(guān)系曲線圖4-6滑體土內(nèi)摩擦角與干濕循環(huán)次數(shù)關(guān)系曲線從圖4-1～4-6、表4-1中可以比較發(fā)現(xiàn)：干濕循環(huán)對滑體土的強度具有弱化作用，且與干濕循環(huán)次數(shù)還有試樣性質(zhì)有關(guān)。對于滑體土的直剪試樣，隨著干濕循環(huán)次數(shù)的增加，粘聚力呈急劇下降的趨勢，經(jīng)過一次干濕循環(huán)作用的試樣粘聚力下降最多，第一次和第三次干濕循環(huán)粘聚力變化不大，說明粘聚力達到穩(wěn)定。對于內(nèi)摩擦角，未經(jīng)過干濕循環(huán)的試樣和經(jīng)過一次干濕循環(huán)的試樣內(nèi)摩擦角較為接近，經(jīng)過三次和五次干濕循環(huán)的試樣內(nèi)摩擦角較為接近，總體上內(nèi)摩擦角呈降低趨勢但降低幅度較小，說明隨著干濕循環(huán)次數(shù)的增加，對內(nèi)摩擦角的影響較少。3.2.2剪應(yīng)力和剪切位移曲線結(jié)果及分析通過經(jīng)過不同干濕循環(huán)次數(shù)的滑體土進行直剪試驗，得到圖4-5～圖4-12在不同干濕循環(huán)次數(shù)的作用下的剪應(yīng)力與剪切位移的關(guān)系曲線。圖4-5a組未經(jīng)過干濕循環(huán)試樣的應(yīng)力位移曲線圖4-6b組經(jīng)過一次干濕循環(huán)試樣的應(yīng)力位移曲線圖4-7b組經(jīng)過三次干濕循環(huán)試樣的應(yīng)力位移曲線圖4-8c組經(jīng)過三次干濕循環(huán)試樣的應(yīng)力位移曲線通過直接剪切試驗，得到了滑體土在不同試驗應(yīng)力和不同干濕循環(huán)次數(shù)下的τ-△L曲線（圖4-5~圖4-8),從圖4-5～圖4-8中可以觀察到，經(jīng)過不同干濕循環(huán)次數(shù)的試樣隨著試驗壓力的增加，τ-△L曲線表現(xiàn)出不同的規(guī)律。每一組的1、2、3、4號試樣分別表示所受垂直壓力為50、100、200、400kPa，由圖3-5~圖3-8可以看出隨著垂直荷載的增大，試樣被剪壞所需要的剪應(yīng)力也在不斷增大，同時可以發(fā)現(xiàn)1、2、3號試樣的剪應(yīng)力和剪切位移曲線較光滑，斜率比較緩和，而4號曲線斜率較陡。這說明當(dāng)垂直荷載加到400kPa時，滑體土?xí)芸毂患魤?，這是由滑體土的性質(zhì)所反映的。隨著試樣干濕循環(huán)次數(shù)的增加，試樣被剪壞時的剪應(yīng)力在不斷減小，尤其是經(jīng)過一次和三次干濕循環(huán)的試樣剪應(yīng)力強度降低的最明顯，第三次和第五次干濕循環(huán)的試樣剪應(yīng)力下降的較小。說明干濕循環(huán)對滑體土的強度具有弱化作用，第一次到第三次干濕循環(huán)中這種弱化作用最明顯。為了更好的分析干濕循環(huán)次數(shù)對滑體土強度的影響，將不同干濕循環(huán)次數(shù)和抗剪強度的曲線還有相同圍壓不同循環(huán)次數(shù)的直剪試驗應(yīng)力應(yīng)變曲線總結(jié)如圖4-9～圖4-13。圖4-950kPa荷載下不同干濕循環(huán)次數(shù)應(yīng)力位移曲線圖4-10100kPa荷載下不同干濕循環(huán)次數(shù)應(yīng)力位移曲線圖4-11200kPa荷載下不同干濕循環(huán)次數(shù)應(yīng)力位移曲線圖4-12400kPa荷載下不同干濕循環(huán)次數(shù)應(yīng)力位移曲線圖4-13不同干濕循環(huán)次數(shù)和抗剪強度曲線通過對圖4-9～圖4-13滑體土在相同壓力下不同干濕循環(huán)次數(shù)的剪應(yīng)力和剪切位移曲線比較分析可以得到規(guī)律：干濕循環(huán)次數(shù)對滑體土的強度會有顯著的影響。隨著干濕循環(huán)次數(shù)的增加，滑體土的強度在逐漸降低。整體上經(jīng)過干濕循環(huán)的試樣比沒有經(jīng)過干濕循環(huán)的試樣剪應(yīng)力要低，尤其是在第3次干濕循環(huán)之后，滑體土的應(yīng)力應(yīng)變曲線上剪應(yīng)力較沒有進行干濕循環(huán)的黃土的剪應(yīng)力曲線明顯下降最多。第三次干濕循環(huán)對滑體土的弱化作用最顯著，之后再進行干濕循環(huán)，滑體土的強度降低幅度都不會超過第三次干濕循環(huán)。4.3本章小結(jié)本章通過進行直剪試驗研究了干濕循環(huán)作用對滑體土抗剪強度的影響，得到以下結(jié)論：干濕循環(huán)對滑體土的抗剪強度具有削弱作用，且與干濕循環(huán)次數(shù)和試樣自身的性質(zhì)有關(guān)。在干濕循環(huán)過程中土顆粒之間的的聯(lián)結(jié)主要是被破壞了，因此才造成了滑體土粘聚力的急劇下降，而干濕循環(huán)作用對土顆粒表面的粗糙程度等產(chǎn)生影響較小，所以內(nèi)摩擦角發(fā)生的變化較小。隨著干濕循環(huán)次數(shù)的增加，滑體土強度逐漸下降。根據(jù)實驗結(jié)果，尤其是在經(jīng)過第三次干濕循環(huán)后，滑體土的強度降低的最顯著。第五章干濕循環(huán)作用對滑體土殘余強度影響分析5.1試驗方案5.1.1前期試驗土樣的制備本次環(huán)剪試驗總共分為兩組，分別是經(jīng)過0次和3次干濕循環(huán)作用的土樣，每組實驗準(zhǔn)備一個試樣，記為h-1和h-2。另外準(zhǔn)備兩個備用試樣。根據(jù)所用環(huán)刀的規(guī)格，環(huán)刀外徑為100mm，內(nèi)徑為60mm，高度為2mm，可以求得環(huán)刀的體積為15.7cm3，剪切面積為50.24cm2。根據(jù)表2-1中滑體土的基本物理性質(zhì)，計算出每一個環(huán)刀所需要土樣的質(zhì)量。計算步驟如下：（5.2）（5.3（5.2）（5.3）（5.1）式中：γd——土的干重度，kN/m3γw——水的干重度，kN/m3Gs——土的比重v——土的孔隙率WT——土的飽和重量，kNWa——土的含水率m——土的質(zhì)量，kgg——重力加速度，N/kg由計算結(jié)果可知：每一個環(huán)刀需要304.73g質(zhì)量的滑體土，環(huán)剪試驗共需要制備4個土樣，共需1.218kg的土樣。含水率按照天然含水率14.2%配置，制樣完成后測得試樣實際的含水率為13.3%。5.1.2實驗步驟（1）本次試驗使用的是排水固結(jié)剪切，剪切過程采用多級剪切，在正序加載下正應(yīng)力分別選擇50、100、200、400kPa。（2）將養(yǎng)護完成的經(jīng)過干濕循環(huán)的試樣取出，使用直徑為60mm的小型環(huán)刀切除中心部分，制得環(huán)狀試樣，切下來的部分可用來測量土樣的含水率。（3）在試樣上下面對稱的放置兩張環(huán)形濾紙，試樣由下剪切盒上部刀刃固定在剪切盒中。（4）放置儀器的加壓系統(tǒng)，然后將其下部的刀刃固定在剪切盒中。（5）將加壓框架放置到加壓系統(tǒng)上部，安置并調(diào)整好測微表.測定試樣在剪切時的沉降位移。再通過加壓裝置對試樣施加垂直荷載，試樣固結(jié)穩(wěn)定后即可以開始試驗。（6）試驗選用剪切速率v=0.60mm/min進行剪切，直到剪應(yīng)力達到穩(wěn)定為止。（7）試驗期間在扭矩表和測微表前側(cè)各布置一個攝像頭記錄讀數(shù)。（8）卸去荷載完畢后，拆下測微表，排除儀器中殘余的水分（可用濾紙吸收），按照與安裝儀器時相反的步驟拆除儀器的各個部件，取出試樣。（9）觀察到已經(jīng)剪壞的試樣剪切面上有明顯的擦痕，取出試樣并烘干，觀察擦痕并拍攝。圖5-1環(huán)剪試驗剪壞后的烘干試樣及試樣表面擦痕5.1.3試驗成果整理方法（1）本次實驗采用的是分級剪切，故需對每一級剪切時的試樣沉降量進行記錄，并繪制沉降位移和剪切位移的曲線，得到經(jīng)過不同干濕循環(huán)試樣的沉降位移和剪切位移曲線的變化規(guī)律。（2）將環(huán)剪試驗的直接成果扭矩M根據(jù)公式推導(dǎo)轉(zhuǎn)化為τ：（5.1）式中：M——扭矩，N/m2；r1——空心圓環(huán)內(nèi)徑，mm；r2——空心圓環(huán)外徑，mm。繪制剪應(yīng)力和剪切位移曲線。分析隨之干濕循環(huán)次數(shù)增加，環(huán)剪試驗的剪應(yīng)力和剪切位移曲線會發(fā)生怎樣的變化。5.2滑體土環(huán)剪試驗結(jié)果及分析5.2.1沉降位移和剪切位移曲線結(jié)果及分析根據(jù)剪切速度0.6mm/min和剪切時間計算得到試樣的剪切位移，測微表上得到試樣的沉降位移。以剪切位移為橫坐標(biāo)，沉降位移為縱坐標(biāo)繪制出沉降位移和剪切位移的曲線如圖5-2和圖5-3。圖5-2未經(jīng)過干濕循環(huán)試樣H-1的沉降位移和剪切位移的曲線圖5-3經(jīng)過三次干濕循環(huán)試樣H-2的沉降位移和剪切位移的曲線通過圖5-2～圖5-3中，未經(jīng)過干濕循環(huán)和經(jīng)過三次濕循環(huán)的試樣沉降-剪切位移曲線的比較分析有如下規(guī)律：（1）由圖5-2和圖5-3可以從剪切-沉降曲線觀察到，試樣一般都會先發(fā)生緩慢沉降，有效應(yīng)力小的試樣甚至?xí)l(fā)生剪脹現(xiàn)象（試樣H-1和H-2試樣分別在加載50kPa和100kPa后出現(xiàn)剪脹現(xiàn)象）從而出現(xiàn)隆起；隨著剪切位移的不斷增大，軸向沉降位移快速增大，最終趨于穩(wěn)定。（2）可見軸向位移表現(xiàn)出明顯的階段性，由此可以分為3個階段：剪脹階段（垂直荷載較小時可能發(fā)生）、壓密階段、穩(wěn)定階段。5.2.2剪切應(yīng)力和剪切位移曲線結(jié)果及分析根據(jù)公式5.1，可以將不同剪切過程中環(huán)剪儀扭矩表中的扭矩轉(zhuǎn)換成剪切應(yīng)力。以剪切位移為橫坐標(biāo)，剪切應(yīng)力為縱坐標(biāo)繪制出應(yīng)力-剪切位移曲線如下圖5-4和5-5：圖5-4未經(jīng)過干濕循環(huán)試樣H-1的應(yīng)力-剪切位移曲線圖5-5經(jīng)過干濕循環(huán)試樣H-1的應(yīng)力-剪切位移曲線根據(jù)圖5-3和圖5-4可以觀察到在分級剪切中，隨著剪切位移增大，剪切應(yīng)力也會迅速增大到峰值強度，然后慢慢衰減至殘余強度。然后加載下一級荷載進行壓力固結(jié)時，剪應(yīng)力會迅速衰減至一個較小值，當(dāng)繼續(xù)進行剪切后隨著剪切位移不斷增大，剪應(yīng)力由較小值直接變大達到殘余強度。為了更好的分析干濕循環(huán)次數(shù)對滑體土抗剪強度和殘余強度的影響，將未經(jīng)過干濕循環(huán)和經(jīng)過三次干濕循環(huán)的試樣應(yīng)力-剪切位移曲線總結(jié)如圖5-5，將兩組試樣的殘余強度與垂直荷載關(guān)系曲線總結(jié)如圖5-6。圖5-6試樣H-1和H-2剪應(yīng)力-剪切位移曲線圖5-7殘余強度與垂直荷載關(guān)系曲線通過圖5-4～圖5-6中，經(jīng)過0次和3次干濕循環(huán)次數(shù)的試樣剪應(yīng)力-剪切位移曲線的比較分析有如下規(guī)律：對比圖5-2、5-3和圖5-4、5-5可知，在剪脹階段滑體土中顆粒開始相互接觸摩擦導(dǎo)致位置改變，故在這一階段剪應(yīng)力迅速增大，并且隨著剪切速率的增大，土中顆粒之間的摩擦?xí)黠@加強，剪應(yīng)力會隨之增長。在壓密階段，剪切面上粒徑較大的顆粒經(jīng)過不斷剪切，部分顆粒被碾碎和破壞，從而使剪切帶中細(xì)顆粒成分增加，有利于土顆粒定向排列。有部分土樣被擠出剪切盒，會加大試樣的沉降位移。在穩(wěn)定階段，剪切面上的土主要以細(xì)粒為主，滑體土達到殘余強度。通過直剪試驗得到的結(jié)論之一是第三次干濕循環(huán)對滑體土的弱化作用最顯著，所以環(huán)剪試驗對經(jīng)過0次和3次干濕循環(huán)的試樣進行研究。整體上干濕循環(huán)次數(shù)對滑體土的抗剪強度有顯著的影響。由圖5-6可知，經(jīng)過干濕循環(huán)的試樣抗剪強度明顯降低，故滑體土的強度會降低。由圖5-6和圖5-7可知，通過環(huán)剪試驗剪應(yīng)力達到殘余強度時，經(jīng)過三次干濕循環(huán)的試樣殘余強度和未經(jīng)過干濕循環(huán)試樣的殘余強度相比較，在加載垂直荷載為50、100、200kPa時，試樣H-1殘余強度明顯大于試樣H-2，在加載400kPa垂直荷載時，兩組試樣殘余強度較接近，試樣H-1殘余強度略大于試樣H-2。第六章結(jié)論與展望6.1結(jié)論論文以馬家溝滑坡上采集的滑體土為研究對象，通過在不同次數(shù)的干濕循環(huán)作用下，對滑體土進行直接剪切試驗、固結(jié)壓縮試樣、環(huán)剪試驗，分析了滑體土試樣的抗剪強度、粘聚力、內(nèi)摩擦角、壓縮特性以及殘余強度在干濕循環(huán)作用下的變化規(guī)律，并繪制變化曲線。論文的主要研究成果如下：滑體經(jīng)過了若干次干濕循環(huán)作用后，總體上會表現(xiàn)出土體強度降低和變形增大的特點。干濕循環(huán)作用對滑體土的壓縮特性有顯著影響，在側(cè)限壓縮試驗中：隨著干濕循環(huán)作用次數(shù)的增加，土樣的壓縮性也會顯著的增加。并且把側(cè)限壓縮試驗分為兩個階段，分別是加載和卸載階段。在加載過程中，通過比較經(jīng)過干濕循環(huán)土樣的壓縮曲線，可以發(fā)現(xiàn)前三次干濕循環(huán)對土樣壓縮性的影響較大，并且經(jīng)過三次還有五次干濕循環(huán)的試樣壓縮性增加的最多且這兩組試樣的壓縮曲線軌跡十分接近。說明第三次干濕循環(huán)過后，滑體土的壓縮性顯著增加并且開始趨于穩(wěn)定。在卸載過程中，觀察到未經(jīng)過干濕循環(huán)的試樣孔隙比明顯大于經(jīng)過干濕循環(huán)的試樣，并且經(jīng)過干濕循環(huán)的試樣中，三次和五次干濕循環(huán)作用下的試樣壓縮曲線軌跡較為接近。結(jié)合加載過程的現(xiàn)象說明了隨著干濕循環(huán)次數(shù)的增加，滑體土壓縮特性發(fā)生了明顯的改變，但是這種改變在前三次干濕循環(huán)作用下更加明顯，三次以后滑體土的壓縮特性趨于穩(wěn)定。從直剪試驗結(jié)果表明：干濕循環(huán)對滑體土的抗剪強度具有削弱作用，隨著干濕循環(huán)次數(shù)在1～2次這種削弱作用越顯著，但干濕循環(huán)次數(shù)到達3次后，滑體土抗剪強度的下降就不顯著了。主要原因是由于土體經(jīng)過多次的飽水-失水過程后，主要是土顆粒之間的聯(lián)結(jié)被破壞，致使滑體土土體形成松散的排列從而直接造成滑體土的粘聚力下降，導(dǎo)致滑體土的抗剪強度降低。直剪試驗的規(guī)律對環(huán)剪試驗也同樣適用，經(jīng)過干濕循環(huán)的滑體土抗剪強度明顯小于未經(jīng)過干濕循環(huán)的滑體土抗剪強度，并且通過試驗所得不同干濕循環(huán)次數(shù)的滑體土殘余強度也符合此規(guī)律。在環(huán)剪試驗中，對滑體土進行剪切時剪切位移不斷增大，軸向沉降位移也在快速增大，最終趨于穩(wěn)定?？煽偨Y(jié)歸納出環(huán)剪試驗的軸向位移可分為：剪脹階段、壓密階段以及穩(wěn)定階段，穩(wěn)定階段滑體土的強度就是滑體土的殘余強度。通過以上試驗結(jié)論，可以說明研究干濕循環(huán)作用對邊坡的穩(wěn)定性的影響是非常有必要的，滑體土是滑坡的重要組成部分，而滑體土的力學(xué)特性發(fā)生變化勢必會對坡體的穩(wěn)定性造成影響。對于一般邊坡，在天然降雨和自然蒸發(fā)的干濕循環(huán)作用下，土體中的含水率會處于交替變化的狀態(tài)。對于庫岸邊坡，庫水位不斷漲落的干濕循環(huán)作用下，土體中的含水率也會處于交替變化的狀態(tài)。土的物理力學(xué)特性也處于動態(tài)變化的過程。6.2展望本文研究了干濕循環(huán)作用對滑體土力學(xué)特性的影響，并取得了一定的成果，但是由于筆者知識面不夠?qū)挿骸r間緊促以及試驗條件的限制，本論文的研究內(nèi)容還不夠全面、研究深度還不夠深。筆者認(rèn)為還有幾個內(nèi)容可以進一步探究，現(xiàn)總結(jié)以下幾個方面：本文對試樣僅僅進行了五次的干濕循環(huán)，但聯(lián)系實際情況的話循環(huán)次數(shù)是遠遠不夠的，如果可以進行更多次數(shù)的干濕循環(huán)試驗，滑體土的性質(zhì)可能會發(fā)生更多的變化，因此需要進行更多次數(shù)的干濕循環(huán)試驗，來得出更科學(xué)和準(zhǔn)確的規(guī)律。本文只是研究了滑體土在干濕循環(huán)作用下對宏觀力學(xué)特性的影響，還應(yīng)該從微觀方面研究干濕循環(huán)對滑體土微觀結(jié)構(gòu)性的影響，可以通過掃描電鏡實驗方法和核磁共振試驗方法來探究。（3）可以通過采用GeoStudio軟件和使用試驗中得到的抗剪強度參數(shù)進行數(shù)值模擬，模擬出不同干濕循環(huán)次數(shù)的邊坡進行穩(wěn)定性分析，研究干濕循環(huán)作用對邊坡的穩(wěn)定性有什么樣的影響。參考文獻姜晨光,李少紅,賀勇,張清峰,姜勇.地下水位變化與庫岸滑坡體穩(wěn)定性關(guān)系的研究[J].巖土力學(xué),2008,29(S1):403-406.黃翔.三峽庫區(qū)馬家溝滑坡抗滑樁變形機制研究[D].合肥工業(yè)大學(xué),2018.呂海波,曾召田,趙艷林,等.膨脹土強度干濕循環(huán)試驗研究[J].巖土力學(xué),2009,30(12):3797-3802.王飛,李國玉,穆彥虎,等.干濕循環(huán)條件下壓實黃土變形特性試驗研究[J].巖土力學(xué),2016，37(8):2306-2312.李焱,湯紅英,鄒晨陽.多次干濕循環(huán)對紅土裂隙性和力學(xué)特性影響[J].南昌大學(xué)學(x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