方案編號：xxx項目模板支撐體系工程專項施工方案XXX有限公司XX項目經(jīng)理部年月日

模板支撐體系工程專項施工方案編制說明本示范文本內(nèi)容框架依據(jù)《住房城鄉(xiāng)建設部辦公廳關于實施<危險性較大的分部分項工程安全管理規(guī)定>有關問題的通知》（建辦質(zhì)〔2018〕31號文）、住房和城鄉(xiāng)建設部辦公廳印發(fā)《危險性較大的分部分項工程專項施工方案編制指南》（建辦質(zhì)〔2021〕48號）以及《湖北省房屋市政工程危險性較大的分部分項工程安全管理實施細則》（鄂建辦〔2018〕343號）等規(guī)范要求編制。本示范文本以xx市軌道交通XX號線X車站模板支撐體系工程為基礎進行編制。本示范文本可作為xx市市政建設工程項目危險性較大分部分項工程專項方案的編寫參考，文本以“內(nèi)容說明+案例”的形式介紹危大方案編寫需展示的關鍵內(nèi)容和技術數(shù)據(jù)，輔助項目技術人員編寫危大工程專項方案。專項方案編寫時，有且不限于本示范文本內(nèi)容，應結合工程項目特點，詳盡完善專項施工方案。專項方案編制依據(jù)應完整歸集國家、地方、建設單位及項目相關法律、法規(guī)、地方規(guī)章及建設單位相關規(guī)定；規(guī)范、規(guī)程、技術標準應以最新發(fā)布的相關文件為準。

xxx項目模板支撐體系工程專項施工方案編制：（項目技術部門負責人）校核：（項目總工程師）審核：（項目經(jīng)理）審批：（施工單位技術負責人）目錄TOC\o"1-3"\h\u1.工程概況 ③高處作業(yè)前，項目部組織有關部門對安全防護設施進行驗收，經(jīng)驗收合格簽字后方可使用。需要臨時拆除或變動安全設施，必須經(jīng)項目部技術負責人審批簽字，并經(jīng)過有關部門的驗收合格后方可使用。（5）發(fā)現(xiàn)未按本方案進行施工時，應及時通知項目部限期或停工整改，造成事故的，追究有關責任人的責任。（6）如已通知停工，必須待高支撐加固完成，險情排除，現(xiàn)場施工安全負責人復查合格，才能復工。5.2.2質(zhì)量保證措施（1）制作模板的木方要將貼近面板的相對二面刨平，厚度一致，保證面板平整，凡鋸割的面板邊緣要刨光刨平。（2）支樓板前放線工應提供模板標高控制線，支樓板后質(zhì)檢員應檢查標高，確保準確無誤。（3）樓板模板采用硬拼，樓板與墻交接處設貼墻方木龍骨加海棉條封嚴（海綿條距墻體水平施工縫2mm）。多層板長向拼縫平行于次龍骨方向，保證板縫下有方木，確保多層板拼縫不出現(xiàn)錯臺，也防止漏漿。（4）待頂板模板支設好后，調(diào)節(jié)頂板中間部分可調(diào)支撐，避免板四邊起拱，并檢查板中起拱高度和支頂虛實成度。（5）側墻鋼模及柱鋼模應選擇適當脫模劑，且應根據(jù)首段結果拆模后混凝土外觀質(zhì)量適當調(diào)整脫模劑，確保混凝土外觀質(zhì)量。（6）加強模板清理，杜絕粘?，F(xiàn)象，用扁鏟清理模板板面，鏟掉砼殘渣，用滾刷涂刷油質(zhì)脫模劑，用抹布將板面的附油擦凈。（7）針對模板工程出現(xiàn)的問題及時分析原因，采取改進措施。（8）所有預留洞、預埋件均需按要求留設，并在合模前與水電安裝專業(yè)配合核對。（9）模板支搭完畢后，要進行預檢，經(jīng)監(jiān)理簽認合格后方可進行下道工序。澆筑混凝土時，需有木工專門負責看管模板。5.2.3環(huán)境保護措施（1）工地設專職環(huán)保人員對施工現(xiàn)場進行環(huán)境監(jiān)控，定期檢查各項環(huán)保措施，消除一切污染源。（2）施工現(xiàn)場的機油、柴油、脫模劑、建筑用膠存放于庫房內(nèi)，儲存和使用時，防止出現(xiàn)跑、冒、滴、漏現(xiàn)象。（3）嚴禁焚燒廢木料、刨花，造成環(huán)境污染。（4）木工棚搭設采取全封閉措施,減少噪音污染。（5）混凝土地泵搭設半密封棚封閉，將噪音污染和粉塵降至最低。地泵處設沉淀池，產(chǎn)生的廢水經(jīng)處理后方可排入相應的市政排水管網(wǎng)。（6）施工操作人員操作時不得出現(xiàn)刺耳的敲擊、撞擊聲；對施工操作人員進行定期環(huán)保教育。5.2.4雨季施工保障措施（1）模板工程1）雨期木材、多層板受潮易產(chǎn)生變形，在支模前應對支撐和模板材料選擇使用，多層板切割加工后必須涂刷封邊漆、木材堆放要架空并下雨前要及時用塑料布覆蓋。鋼模板拆下后要及時清理，涂刷脫模劑，大雨過后要重新涂刷一遍脫模劑，防止雨水沖刷脫落，影響脫模后混凝土表面質(zhì)量。2）涂刷水溶性脫劑的模板，應采取相應措施，防止雨水沖刷脫落，影響脫模后混凝土表面質(zhì)量。3）模板安裝完成后，盡快澆筑混凝土，防止模板遇雨變形。若模板安裝完成后不能及時澆筑混凝土，又被雨水淋過，則澆筑混凝土前要重新檢查模板和支撐，若有變形的模板，及時調(diào)整或更換。4）模板支好后，澆筑混凝土前遇雨時，應采取在模板上覆蓋塑料布。5）模板堆放的場地要平整堅實，就位時其墊木、插放或靠放一定要牢固、可靠和安全。6）模板堆場四周應設置排水設施，防止泥水污染模板。（2）混凝土工程

1）各級施工負責人及技術負責人要隨時注意天氣變化，大雨天嚴禁澆筑混凝土，新澆筑的混凝土遇雨時要及時用塑料布覆蓋，防止雨水沖淋。2）若在澆筑過程中突遇大雨，剛澆筑完砼水泥漿少部分被沖走，應采用1：2水泥漿在砼面進行澆筑抹平；若混凝土公分石裸露面較多，應對該部位混凝土重新澆筑。3）雨量如果不大，可繼續(xù)施工，要求攪拌站降低混凝土拌和物的坍落度，并延長每罐的攪拌時間，一般每罐混凝土可延長30s。4）澆灌混凝土前應掌握天氣情況，在澆灌混凝土過程中遇雨可采取防雨棚進行遮擋，如確實不能連續(xù)施工時，應按專項施工方案或圖紙規(guī)定及相關施工驗收規(guī)范要求留施工縫，并在施工縫處留抗剪鋼筋。5）在雨期要求預拌混凝土公司露天堆放的材料應搭設防雨棚，防止砂石受雨含水率增大，一旦淋雨，隨時測量砂石的含水率，及時根據(jù)配合比調(diào)整用水量，防止混凝土的坍落度過大或過小。6）進場應嚴格檢查控制坍落度，確?；炷潦┕べ|(zhì)量。凡混凝土發(fā)生離析和坍落度不符合要求的，一律做退回處理，并做好記錄。7）雨后澆筑混凝土要將模板內(nèi)積水、模板及鋼筋上的淤泥清理干凈后才能澆筑。8）砼須連續(xù)澆筑時，在施工前應與氣象臺聯(lián)系，了解施工期間天氣情況，使施工順利進行，下雨時澆筑砼，在個雨時繼續(xù)澆筑至施工縫處，遇大雨時應暫停澆筑并及時復蓋，防水塑料布、苫布、油氈，由材料組備足待用。雨施期間氣溫較高，必須加強對澆筑好的砼養(yǎng)護工作，采用澆水或噴養(yǎng)護劑方法養(yǎng)護。5.3監(jiān)測監(jiān)控措施5.3.1監(jiān)測目的模板支架的監(jiān)測項目主要包括支撐結構的位移監(jiān)測和內(nèi)力監(jiān)測，位移監(jiān)測點的布置可分為基準點和位移監(jiān)測點。其布設應符合下列規(guī)定：1）每個支撐結構應設基準點。2）在支撐結構的頂層、底層及每5步設置位移監(jiān)測點；超過7m的設3層測點。3）監(jiān)測點應設在角部和四邊的中部位置。5.3.2監(jiān)測方法及人員設備支架、扣件沉降監(jiān)測方法：用水平儀在立桿和柱子上作好標高控制線，在監(jiān)測點位置扣件用油漆做好標記，并作好原始標高記錄。支架位移和變形監(jiān)測方法：在板面和柱子上作好軸線控制線，支撐架搭設完畢后，把軸線控制線引到橫桿上，并做好標記，把監(jiān)測點的立桿到橫桿上控制線的距離作好原始記錄。施工過程中監(jiān)測橫桿上控制線的偏位及立桿到橫桿上控制線的距離變化來知道支架位移和變形數(shù)據(jù)。監(jiān)測專業(yè)人士（獲得測量相關證件）使用校正合格經(jīng)緯儀、水平儀等監(jiān)測儀器進行監(jiān)測，監(jiān)測儀器精度應滿足現(xiàn)場監(jiān)測要求，并設變形監(jiān)測報警值。由于頂板厚度大、側墻澆筑時側壓力較大，應特別重視頂板及側墻澆筑時的監(jiān)測。5.3.3數(shù)據(jù)處理現(xiàn)場觀測完成后，立即進行嚴密平差并計算變化監(jiān)測數(shù)據(jù)，并將當次監(jiān)測數(shù)據(jù)與初始監(jiān)測數(shù)據(jù)比較，將觀測結果報業(yè)主和監(jiān)理，數(shù)據(jù)變化達到預警值時，停止施工，采取加固措施處理。監(jiān)測任務完成后整理監(jiān)測數(shù)據(jù)，編制高支模監(jiān)測報告。5.3.4監(jiān)測頻率及預警值監(jiān)測周期從模板架設完成后，混凝土澆筑前起，至混凝土澆筑后七天時終止。監(jiān)測頻率應根據(jù)支撐結構規(guī)模、周邊環(huán)境、自然條件、施工階段等因素確定。位移監(jiān)測頻率不應少于每日1次。監(jiān)測數(shù)據(jù)變化量較大或速率加快時，應提高監(jiān)測頻率。表5.3.4-1高支模預警值要求項目預警值㎜檢查工具立桿鋼管彎曲3m＜L≤4m12mm全站儀、水平儀4m＜L≤7.5m20mm全站儀、水平儀水平桿、斜桿鋼管彎曲L≤7.5m30mm全站儀、水平儀立桿垂直度全高絕對偏差30mm全站儀、水平儀支撐不均勻沉降10mm全站儀、水平儀同時，根據(jù)預警值可將預警狀態(tài)劃分為三個等級，如下表所示：表5.3.4-2預警狀態(tài)劃分表黃色（預警）實測位移（或沉降)的絕對值和速率值雙控指標均達到控制值的70%～85%之間時，或雙控指標之一達到監(jiān)測控制值的85%～100%之間而另一指標未達到該值時。橙色（預警）實測位移（或沉降)的絕對值和速率值雙控指標均達到控制值的85%～100%之間時，或雙控指標之一達到監(jiān)測控制值而另一指標未達到該值時。紅色（控制）實測位移（或沉降)的絕對值和速率值雙控指標均達到控制值，還未出現(xiàn)下列情況之一時：實測的位移（或沉降）速率出現(xiàn)急劇增長；基坑支護混凝土表面已出現(xiàn)明顯裂縫，同時裂縫處已開始流水。當實測數(shù)據(jù)出現(xiàn)任何一種預警狀態(tài)時，監(jiān)測組應立即向施工主管、監(jiān)理和建設單位報告，獲得確認后應立即提交預警報告5.3.5支架模板變形觀測在結構混凝土澆筑過程中安排支架搭設人員在支架內(nèi)全程觀察支架和模板變化情況，及時采取緊固支架和模板的措施，發(fā)現(xiàn)問題不能處理時及時通知場地內(nèi)所有人員全部撤離。

6.施工管理及作業(yè)人員配備和分工建立以項目經(jīng)理為首施工安全管理組織機構。項目部設置安全生產(chǎn)領導小組，項目經(jīng)理為安全第一責任人。項目部設安全質(zhì)量部，明確現(xiàn)場施工安全責任人，各作業(yè)隊伍必須配備專職安全員，做到分工明確，責任到人，安全員為現(xiàn)場主要監(jiān)督者。表6-1安全管理機構及職責序號崗位姓名崗位職責1項目經(jīng)理對安全生產(chǎn)全面負責。2總工程師對項目的安全生產(chǎn)、勞動保護的技術工作負責，提供技術支持。負責審核專項的安全技術措施。3現(xiàn)場施工員組織實施模板施工，并進行檢查，及時督促、落實整改事故隱患。組織實施應急預案，發(fā)生事故時作好應急處理，保護好現(xiàn)場，迅速上報并參加調(diào)查、處理。4專職安全員負責審核模板施工方案中的安全保證措施。負責模板施工全過程的安全管理工作。5工程部長負責組織制定模板施工方案及專項安全技術措施，并組織技術交底。表6-2特種作業(yè)人員名單序號姓名崗位證書編號1架子工2架子工3架子工4模板工5司索工

7.驗收要求內(nèi)容說明：1.驗收標準：根據(jù)施工工藝明確相關驗收標準及驗收條件如標準《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2011)；2.驗收程序及人員：具體驗收程序，確定驗收人員組成（建設、設計、施工、監(jiān)理、監(jiān)測等單位相關負責人）；3.驗收內(nèi)容：方案、交底情況、基礎情況、材料構配件及質(zhì)量、搭設場地及支撐結構的穩(wěn)定性、階段搭設質(zhì)量、支撐體系的構造措施等。7.1驗收標準7.1.1腳手架驗收標準檢查驗收依據(jù)標準《\o"建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011"建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2011)，（1）支架搭拆相關的施工組織設計及變更文件，技術交底文件是否齊全。（2）支架搭設所用鋼管、連接件、扣件、頂托等是否滿足規(guī)范要求。（3）立桿基礎表面堅實平整，不積水、墊板不晃動、底座不滑動。（4）立桿垂直度是否滿足規(guī)范要求。（5）立桿縱、橫向間距及平面位置，水平桿件步距是否滿足設計要求。（6）縱向水平桿高差是否滿足規(guī)范要求。（7）扣件的安裝是否滿足規(guī)范要求。安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩采用扭力扳手檢查。（8）剪刀撐是否按設計要求設置。（9）桿件的連接是否滿足規(guī)范要求。（10）支架拆除時混凝土結構是否達到設計強度條件。7.1.2模板驗收標準檢查驗收依據(jù)標準《混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（GB50204-2015）（1）模板工程相關的施工組織設計，技術交底文件是否齊全。（2）所用模板、方木材料是否符合設計及規(guī)范要求。（3）模板的接縫是否滿足規(guī)范要求，澆筑混凝土前模板是否澆水潤濕、有無積水。（4）隔離劑的涂刷是否滿足規(guī)范要求。（5）現(xiàn)澆結構模板安裝的允許偏差是否滿足規(guī)范要求。（軸線位置、底模上表面標高、截面內(nèi)部尺寸、層高垂直度、相鄰兩板表面高低差、表面平整度等）（6）模板起拱高度是否滿足設計及規(guī)范要求。（7）預埋件、預留孔洞允許偏差是否滿足設計及規(guī)范要求。（預埋鋼板預留孔洞中心線位置、尺寸、預埋筋（螺栓）中心線位置及外露長度等）模板驗收保證項目：模板及其支架必須具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，其支撐部分有足夠的支撐面積。如安裝在基土上，基土必須堅實，并有良好的排水措施。模板驗收基本項目：模板接縫不漏漿，接縫寬度≤1.5mm。模板與砼接觸表面清理干凈并采取防粘結措施，模板上不得漏涂隔離劑，嚴禁隔離劑沾污鋼筋與砼面。模板驗收允許偏差項目：所有模板安裝前放好模板位置線，安裝時必須拉通線。模板安裝和預埋件、預留洞的允許偏差見下表：圖7.1.2-1模板安裝的允許偏差項目允許偏差（mm）檢查方法墻、梁、柱軸線位移3用尺量檢查標高±3用水平儀或拉線和尺量墻、梁柱截面尺寸±3用尺量檢查層高垂直層高不大于5m3大于5m5用2m托線板相鄰兩板表面高底差2用直尺和尺量檢查陰陽角2表面平整度2用靠尺和塞尺檢查預埋鋼板中心線位移2用尺量檢查預埋管預留孔中心線位移2用尺量檢查預留螺栓中心線位移2用尺量檢查外露長度+5、-0拉線和尺量檢查預留洞中心線位移5用尺量檢查截面內(nèi)部尺寸+5、0用尺量檢查7.2驗收程序及人員模板支架施工前由工程部按照該施工方案編制詳細的模板、支架施工技術交底書?？偣こ處熃M織召開有監(jiān)理工程師、現(xiàn)場副經(jīng)理、安質(zhì)部、工程部、現(xiàn)場施工員、作業(yè)班組等參加的模板支架技術交底會，并進行技術交底。檢查驗收人員：1、總承包單位和分包單位技術負責人或授權委派的專業(yè)技術人員、項目負責人、項目技術負責人、專項施工方案編制人員、項目專職安全生產(chǎn)管理人員及相關人員；2、監(jiān)理單位項目總監(jiān)理工程師及專業(yè)監(jiān)理工程師；3、有關勘察、設計和監(jiān)測單位項目技術負責人。施工的檢查驗收必須執(zhí)行三檢制即：工程完工后班組自檢，自檢合格后報技術主管，技術主管組織上述人員進行聯(lián)合檢查，檢查合格后報監(jiān)理工程師檢查簽認。上道工序未檢查驗收通過之前嚴禁進入下道工序的施工。7.3驗收內(nèi)容（1）專項施工方案編制、審批、專家論證情況;（2）檢測、檢測情況;（3）施工監(jiān)理交底;（4）應急預案和救援物資儲備情況;（5）安全防護和安全警示標志情況及重大風險部位公示牌情況（6）周邊環(huán)境現(xiàn)狀評估及保護情況;（7）施工機械使用前驗收情況;（8）視頻監(jiān)控情況;（9）領導帶班、項目管理人員和勞動力組織等情況。（10）支撐架體構件進場驗收：1）進入現(xiàn)場的鋼管、輪扣配件應具備以下證明資料，鋼管壁厚小于3.0不允許使用。2）主要構配件應有產(chǎn)品標識及產(chǎn)品質(zhì)量合格證3）供應商應配套提供管材、零件、鑄件、沖壓件等材質(zhì)、產(chǎn)品性能檢驗報告。（11）構配件進場質(zhì)量檢查的重點:鋼管管壁厚度:焊接質(zhì)量;外觀質(zhì)量:可調(diào)底座和可調(diào)托撐絲桿直徑、與螺母配合間隙及材質(zhì)。（12）滿堂架所用的鋼管及零件等、輪扣、型鋼及其他材料的材質(zhì)證明和抽檢記錄。模板支架必須經(jīng)驗收檢查合格，并辦妥驗收手續(xù)后，方可進入下道工序施工。（13）外觀檢查要求：主要承重桿件外觀檢查100%檢查1）鋼管應無裂紋、凹陷、銹蝕，不得采用接長鋼管;2）鑄造件表面光整，不得有砂眼、縮孔、裂紋、澆冒口殘余等缺陷，表面粘砂應清除干凈。3）沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷。4）各焊縫應飽滿，焊藥清除干凈，不得有未焊透、加砂、咬肉、裂紋等缺陷。5)構配件防銹漆涂層均勻、牢固。6)主要構、配件上的生產(chǎn)廠標識清晰。（14）支撐架體檢查與驗收支架的驗收分四個階段:地基驗收、放線測量驗收、支架驗收、模板驗收。1）基礎是否有不均勻沉降，立桿底座與基礎的接觸有無松動或懸空情況。地基表面平整度偏差不得大于20mm2）高支模搭設前應先按方案圖進行放線，項目工程師驗收合格后報經(jīng)監(jiān)理等相關部門驗收合格后方可繼續(xù)搭設。3）輪扣式鋼管支撐架體檢查與驗收4）架體的步距。

8.應急處置措施內(nèi)容說明：1.應急處置領導小組組成與職責、應急救援小組組成與職責,包括搶險、安保、后勤、醫(yī)救、善后、應急救援工作流程及應對措施、聯(lián)系方式等；2.重大危險源清單及應急措施；3.救援醫(yī)院信息(名稱、電話、救援線路)；4.應急物資準備。8.1應急救援組織機構針對XXX站主體基坑的施工，項目部成立應急救援領導小組，項目經(jīng)理任組長，項目部副經(jīng)理、總工程師任副組長，工程部、文明安保部、材料設備部及綜合辦公室負責人為組員。項目部應急救援領導小組下設搶險組、救護組、設備物資組、善后處理組、后勤保障組等專業(yè)工作組。項目部應急救援領導小組辦公室設在文明安保部，辦公室主任由文明安保部長擔任。圖8-1項目應急救援機構圖（1）項目部應急救援領導小組組成人員如下：組

長：XX副組長：XXX、XX組

員：XXX、XXX、XXX（2）各專業(yè)工作組人員組成如下：1）搶險組由分管生產(chǎn)的項目副經(jīng)理領導，成員由項目部工程部、材料設備部人員，以及各施工作業(yè)隊人員組成；2）救護組由文明安保部長領導，成員由項目部工程部、綜合辦公室人員，以及施工作業(yè)隊安全員、司機等組成；3）設備物資組由材料設備部部長領導，成員由項目部材料設備部、工程部人員，以及施工作業(yè)隊機械人員等組成；4）善后處理組由分管生產(chǎn)的項目副經(jīng)理領導，成員由項目部對外協(xié)調(diào)人員、綜合辦公室人員以及施工作業(yè)隊相關后勤人員組成；5）后勤保障組由綜合辦公室主任領導，成員為辦公室、個施工作業(yè)隊及后勤人員。（3）主要負責人聯(lián)系方式一旦出現(xiàn)險情，由現(xiàn)場施工負責人通過電話和派通訊員立即通知項目部應急救援領導小組各成員。主要負責人電話:8.1.1應急救援職責（1）項目部應急救援領導小組1）負責項目應急救援預案的編制和上報。2）督促、檢查本項目各項安全生產(chǎn)管理制度、事故（或險情）應急搶險救援預案的管理和落實工作。3）組織訓練本項目的事故應急搶險救援隊伍，對職工進行應急搶險救援知識培訓，配備必要的防護、救援物資、設備、器材，并指定專人管理，定期對其進行檢查和維護保養(yǎng)，確保性能完好。4）負責實施應急救援行動。事故或險情發(fā)生時，立即啟動項目的事故（或險情）應急搶險救援預案，組織自救，同時確定事故等級，及時向項目部上級管理機構報告。并根據(jù)上級應急救援領導小組指示開展救援工作。5）配合上級事故調(diào)查小組做好事故調(diào)查處理工作。（2）搶險組：負責按照應急預案和救援方案進行作業(yè)范圍內(nèi)的人員營救和搶險工作實施。（3）救護組：負責傷員的救助。負責向“120”急救、“119”急救中心求助。（4）設備物資組：負責定期對搶險物資設備進行檢查；搶險期間負責搶險物資設備的調(diào)度和供應。（5）善后處理組：負責居民、行人的緊急疏散和安置，險情過后負責對受損單位和個人的賠付和善后事宜。（6）后勤保障組：負責搶險期間項目部員工及緊急疏散撤離人員飲水、就餐等后勤保障工作以及家屬的接待、安置工作。8.2重大危險源清單及應急措施8.2.1重大危險源清單（1）腳手架安拆可能發(fā)生坍塌、高空墜落事故坍塌、高空墜落：主要原因是未按操作規(guī)程進行安拆工作。（2）現(xiàn)澆梁支架安拆可能發(fā)生事故坍塌：主要原因是未按操作規(guī)程進行安拆工作或澆筑速度過快，振搗密集。（3）大模板施工可能發(fā)生事故主要原因是加固未到位或混凝土澆筑速度過快，振搗密集。8.2.2應急處置發(fā)生坍塌、高空墜落事故時，首先將受傷人員轉移至安全地點。在有人受傷昏迷的情況下，應采取人工呼吸的方法并及時送往就近醫(yī)院進行搶救。8.2.3應急體系（1）應急救援領導小組組

長：副組長：組

員：圖8-2現(xiàn)場突發(fā)事件應急處理流程圖（2）救援小組的職責分工當發(fā)生崩模、物體打擊、高處墜落事故人員較少時，由救援組長統(tǒng)一協(xié)調(diào)指揮。組長不在情況下，由現(xiàn)場級別最高的行政領導指揮。吳小X負責提供進行搶救所用的設備。徐文X負責培訓現(xiàn)場職工學會正確的人工呼吸方法，并負責派車和求救電話聯(lián)系。鐘長X負責現(xiàn)場指揮，恢復正常施工。針對事故原因，擬定措施方案。何順X提供搶救所用的物資材料。張清X負責提供資金保障。張耀X負責在半小時內(nèi)向公司和地方政府以及業(yè)主上報事故情況，牽頭組織維護秩序、查清事故原因、分析事故責任，事后組織進行教育和處理。根據(jù)預案的實施情況，完善本方案。當發(fā)生崩模、物體打擊、高處墜落事故人員較多時，立即報告公司和地方政府，啟動上一級應急救援預案。（3）物資和裝備保障搶救裝備管理和維護使用由XX負責。（4）人員保障各班組自行組織人員，確保救援組長指揮時有足夠的人力資源。（5）應急電話辦公室設危情值班電話xxxx，急救電話120。急救電話上報內(nèi)容：事故地點、事故受傷情況、受傷人數(shù)、請求事項。8.2.4解除危情、救援終止在人員得到救治，坍塌現(xiàn)場得到控制和清理結束后，組長宣布解除危情，救援終止。8.3救援醫(yī)院信息表8.3-1外援信息表序號應急資源名稱地址距離項目部設施條件聯(lián)系電話17.7km三甲210.9km三甲310.9km三甲413.2km三甲8.4應急物資準備為了迅速有效地對發(fā)生事故的現(xiàn)場進行救援處理，特預備有關物資設備如下：表8.4-1搶險設備配置表序號備品設備名稱規(guī)格型號數(shù)量備注1工程救援車輛值班車12電氣設備應急燈33應急工具事故應急柜14消防設備消防水泵15消防水管16消防栓37消防箱28消防帶29滅火水管410沙箱511鐵鏟1012干粉滅火器613CO2滅火器614消防沙8t15個人防護用品氧氣呼吸器2個16口罩若干17救治應急器材急救箱118紗布若干19綁帶若干20擔架3套

9.計算書及相關圖紙（見附件）內(nèi)容說明：1.計算書（結構梁板柱）：支撐架構配件的力學特性及幾何參數(shù)，荷載組合包括永久荷載、施工荷載、風荷載，模板支撐體系的強度、剛度及穩(wěn)定性的計算，支撐體系基礎承載力、變形計算等；2.相關圖紙：支撐體系平面布置、立（剖）面圖（含剪刀撐布置），梁模板支撐節(jié)點詳圖與結構拉結節(jié)點圖，支撐體系監(jiān)測平面布置圖等。

9.1側墻（1000m）支架模板體系強度及變形分析9.1.1計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結構設計標準》GB50017-20175、《建筑結構可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50068-20189.1.2工程屬性9.1.3支撐構造簡圖如下：墻模板單面支撐剖面圖墻模板單面支撐正立面圖9.1.4荷載組合側壓力計算依據(jù)規(guī)范混凝土重力密度γ。(kN/m3)新澆混凝土初凝時間t。(h)4外加劑影響修正系數(shù)1混凝土坍落度影響修正系數(shù)β,混凝土澆筑速度混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)6新澆混凝土對模板的側壓力標準值Ga(kN/m2)傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q(kN/m2)2結構重要性系數(shù)γ(可變荷載調(diào)整系數(shù)γ有效壓頭高度h=G/γ。=38.403/24=1.6m承載能力極限狀態(tài)設計值S=γo×(1.3G+Y?×1.5Q?)=1×(1.3×38.403+0.9×1.5×2.000)=52.62kN/m2S=Yo×Y?×1.5Q=1×0.9×1.5×2.000=2.70kN/m2正常使用極限狀態(tài)設計值S′=G?=38.403kN/m2S′=0kN/m29.1.5面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444面板彈性模量E(N/mm2)9350根據(jù)《規(guī)范》JGJ162,面板驗算按簡支梁。梁截面寬度取單位寬度即b=1000mmW=bh2/6=1000×152/6=37500mm3,I=bh2/12=1000×153/12=281250mm?考慮到工程實際和驗算簡便，不考慮有效壓頭高度對面板的影響。1、強度驗算q=bS=1.0×52.62=52.62kN/m驗算簡圖Mx=ql2/8=52.62×0.2502/8=0.41kN·mNo=M_/W=0.41×10/37500=10.963N/mm2≤[f]=15.444滿足要求!2、撓度驗算q′=bS′=1.0×38.40=38.40kN/m撓度驗算，v=5q′1/(384EI)=5×38.40×2502/(384×9350×281250)=0.74mm≤[v]=1/250=250/250=1.00mm滿足要求!9.1.6小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)50×100小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁截面慣性矩I(cm2)416.667小梁抗剪強度設計值[t](N/mm2)1.782小梁計算方式三等跨梁顯然最低處的小梁受力最大，以此梁為驗算對象。1、強度驗算qmx=1S=0.25×52.624=13.156kN/mM=0.197kN·n滿足要求!2、撓度驗算q′=1S=0.25×38.403=9.601kN/m驗算簡圖變形圖(mm)vx=0.033mm≤[v]=L/250=400/250=1.6mm滿足要求!3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)剪力圖(kN)R=5.593=5.593=5.593kN正常使用極限狀態(tài)剪力圖(kN)R′=4.080=4.080=4.08kN4、抗剪驗算Vx=2.96kNNT=3V/(2bh)=3×2.96×10°/(2×50×100)=0.89N/mm2≤[t]=1.3滿足要求!9.1.7主梁驗算主梁類型方鋼管主梁截面類型(mm)□100×50×3主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2205主梁抗剪強度設計值[t](N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)21.29主梁截面慣性矩I(cm)106.46主梁合并根數(shù)m1主梁受力不均勻系數(shù)ζ1將考慮有效壓頭高度后，各道小梁的承載能力及正常使用最大支座反力分別帶入主梁驗算中；當主梁合并根數(shù)為2時，乘以主梁受力不均勻系數(shù)ζ1、強度驗算材驗算簡圖彎矩圖(kN.m)Mux=0.708kN·mNO=M/W=0.71×10?/21290=33.269N/mm2[f]≤205.000滿足要求!2、支座反力計算剪力圖(kN)第1道斜撐所受主梁反力Rmxu=10.20/ζ=10.20/1.00=10.198kN第2道斜撐所受主梁反力R=7.92/ζ=7.92/1.00=7.915kN第3道斜撐所受主梁反力R(=9.96/ζ=9.96/1.00=9.965kN第4道斜撐所受主梁反力Rx?=12.58/ζ=12.58/1.00=12.577kN第5道斜撐所受主梁反力R=13.66/ζ=13.66/1.00=13.663kN第6道斜撐所受主梁反力R(=13.29/ζ=13.29/1.00=13.287kN第7道斜撐所受主梁反力R=13.69/ζ=13.69/1.00=13.693kN第8道斜撐所受主梁反力R(=12.39/ζ=12.39/1.00=12.394kN第9道斜撐所受主梁反力R(g=10.71/ζ=10.71/1.00=10.711kN第10道斜撐所受主梁反力R=8.70/ζ=8.70/1.00=8.702kN第11道斜撐所受主梁反力Rm=5.23/ζ=5.23/1.00=5.227kN第12道斜撐所受主梁反力R?=1.76/ζ=1.76/1.00=1.759kN3、撓度驗算驗算簡圖變形圖(mm)νmax＝0.030mm≤[ν]=L/250=600/250=2.4mm滿足要求！9.1.8斜撐驗算斜撐計算依據(jù)最不利荷載傳遞方式斜撐類型槽鋼材質(zhì)規(guī)格(mm)10號槽鋼截面面積A(mm)1274回轉半徑i(mm)39.50抗壓強度設計值[f](N/mm2)205斜撐容許長細比200根據(jù)"支撐構造"和"主梁驗算"的"支座反力計算"可知：序號傾斜角(°)計算長度l0(m)主梁反力R(kN)斜撐軸力N(kN)長細比λ=l0/i穩(wěn)定系數(shù)φ斜撐應力σ（N/mm2）結論第1道4.7641.20410.19810.23330.481，符合要求0.9188.75符合要求第2道22.621.37.9158.57532.911，符合要求0.9127.38符合要求第3道36.871.59.96512.45637.975，符合要求0.89610.912符合要求第4道28.3012.95312.57714.28574.759，符合要求0.75514.851符合要求第5道37.5693.2813.66317.23783.038，符合要求0.70419.219符合要求第6道453.67713.28718.79193.089，符合要求0.64123.01符合要求第7道50.9064.12313.69321.715104.38，符合要求0.55830.546符合要求第8道55.624.60412.39421.949116.557，符合要求0.47636.194符合要求第9道58.8415.02510.71120.701127.215，符合要求0.41239.439符合要求第10道75.9644.9488.70235.881125.266，符合要求0.42366.582符合要求第11道77.2425.4345.22723.669137.57，符合要求0.36251.322符合要求第12道78.3115.9231.7598.681149.949，符合要求0.31221.84符合要求滿足要求！9.2中板（400mm）模板支架體系強度及變形分析9.2.1計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20082、《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術標準》JGJ/T231-20213、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結構設計標準》GB50017-20179.2.2工程屬性新澆混凝土樓板名稱400中板新澆混凝土樓板計算厚度(mm)400模板支架高度H(m)10.26模板支架縱向長度L(m)31模板支架橫向長度B(m)259.2.3荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備產(chǎn)生的荷載標準值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標準值Q2k(kN/m2)0.211風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.250.064地基粗糙程度D類(有密集建筑群且房屋較高市區(qū))模板支架頂部距地面高度(m)10.26風壓高度變化系數(shù)μz0.51風荷載體型系數(shù)μs0.5風荷載作用方向沿模板支架橫向作用9.2.4模板體系設計結構重要性系數(shù)γ01.1腳手架安全等級I級主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)1200立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200步距h(mm)1500頂層步距hˊ(mm)1000支架可調(diào)托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)450小梁間距s(mm)300小梁最大懸挑長度l1(mm)150主梁最大懸挑長度l2(mm)100承載力設計值調(diào)整系數(shù)γR1設計簡圖如下：模板設計平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[t](N/mm21.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式簡支梁9.2.5面板驗算按簡支梁,取1m單位寬度計算。W=bh2/6=1000×15×15/6=37500mm2,I=bh3/12=1000×15×15×15/12=281250mm?1、荷載計算面板承受的單位寬度線荷載設計值：q?=γo×[1.3×(G+(G+G)×h)+1.5×Q]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.4)+1.5×3]×1=19.45kN/m計算簡圖如下：2、強度驗算MLx=q?l2/8=19.45×0.32/8=0.219kN·m0=Mm/W=0.219×10°/37500=5.835N/mm2≤[f]/γμ=15/1=15N/mm2滿足要求!3、撓度驗算面板承受的單位寬度線荷載標準值：q=(1×(G+(G+G)×h)+1×Qn)×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.4)+1×3)×1=13.14kN/mv=5q1/(384EI)=5×13.14×300*/(384×10000×281250)=0.493mmV=0.493mm≤min{300/150,10}=2mm滿足要求!9.2.6小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)小梁抗彎強度設計[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值[t](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm)416.667小梁計算方式二等跨連續(xù)梁小梁間距s(mm)3001、荷載計算小梁承受的線荷載設計值：q?=γo×[1.3×(G?+(Ga+Ga)×h)+1.5×Qn]×s=1.1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.4)+1.5×3]×0.3=5.921kN/m計算簡圖如下：2、強度驗算q?w=Yo×1.3×(G?+(G?+Ga)×h)×s=1.1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.4)×0.3=4.436kN/mq?=Yo×1.5×Q×s=1.1×1.5×3×0.3=1.485kN/mM,=0.125q?L2+0.125q?L2=0.125×4.436×1.22+0.125×1.485×1.22=1.066kN·mM?=q?L?2/2=5.921×0.152/2=0.067kN·mMx=max[M,M,]=max[1.066,0.067]=1.066kN·mo=Mm/W=1.066×10/83333=12.789N/mm2≤[f]/γg=15.444/1=15.444N/mm2滿足要求!3、抗剪驗算V?=0.625q?L+0.625qL=0.625×4.436×1.2+0.625×1.485×1.2=4.441kNV?=q?L?=5.921×0.15=0.888kNV=max[V,V?]=max[4.441,0.888]=4.441kNTx=3V/(2bh?)=3×4.441×1000/(2×50×100)=1.332N/mm2≤[t]/γ=1.782/1=1.782N/mm2滿足要求!4、撓度驗算小梁承受的線荷載標準值q:q=(1×(G+(Ga+Ga)×h)+1×Qu)×s=(1×(0.3+(24+1.1)×0.4)+1×3)×0.3=4.002kN/m撓度，跨中v=0.521qL?/(100EI)=0.521×4.002×1200*/(100×9350×416.667×10?)=1.11mm≤[v]=min(L/150,10)=min(1200/150,10)=8mm;懸臂端v=ql?/(8EI)=4.002×150*/(8×9350×416.667×10?)=0.007mm≤[v]=min(2×l?/150,10)=min(2×150/150,10)=2mm滿足要求!5、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)中間支座的最大支座反力設計值：Rmax＝1.25q1L＝1.25×5.921×1.2=8.881kN邊支座的最大支座反力設計值：R1＝(0.375q1靜+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×4.436+0.437×1.485)×1.2+5.921×0.15＝3.663kN正常使用極限狀態(tài)中間支座的最大支座反力標準值：R'max＝1.25qL＝1.25×4.002×1.2=6.003kN邊支座的最大支座反力標準值：R'1＝0.375qL+ql1＝0.375×4.002×1.2+4.002×0.15＝2.401kN9.2.7主梁驗算主梁類型工字鋼主梁截面類型10號工字鋼主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)245主梁計算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1R=max[Rmax,R1]=max[8.881,3.663]單根主梁自重設計值：q=1.1×1.3×0.R'1]=max[6.003,2.401]主梁計算簡圖一主梁計算簡圖二1、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)主梁彎矩圖二(kN·m)o=M/W=4.433×10°/49000=90.477N/mm2≤[f]/γx=205/1=205N/mm2滿足要求!2、抗剪驗算64主梁剪力圖一(kN主梁剪力圖二(kN)Tx=V/(8I?δ)[bh3-(b-δ)h2]=22.058×1000×[68×100?-(68-4.5)×84.8]/(8×2450000×4.5)=55.863N/mm2≤[r]/γx=125/1=125N/mm2滿足要求!3、撓度驗算主梁變形圖二(mm)跨中v=0.569mm≤[v]=min{1200/150,10}=8mm懸挑段v=0.175mm≤[v]=min(2×100/150,10)=1.333mm滿足要求!4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為R1=22.557kN，R2=38.179kN，R3=39.659kN，R4=15.674kN圖二支座反力依次為R1=18.967kN，R2=39.067kN，R3=39.067kN，R4=18.967kN因此主梁傳遞至立桿的集中力：Rmax=Max[R1,R2,R3,R4]=39.659kN9.2.8可調(diào)托座驗算按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N=Rmax=39.659kN≤[N]/γR=100/1=100kN滿足要求！9.2.9立桿驗算1、長細比驗算l01=βHγh'+2ka=1.05×0.9×1000+2×0.6×450=1485mml0=βHηh=1.05×1.05×1500=1653.75mmλ=max[l01，l0]/i=1653.75/15.9=104.009≤[λ]=150滿足要求！2、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術標準》JGJ/T231-2021公式5.3.1-2，考慮風荷載時，可變荷載需考慮0.9組合系數(shù)：小梁驗算q1=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×0.9×Q1k]×s=1.1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.4)+1.5×0.9×3]×0.3=5.772kN/m同上四～六步計算過程，可得：R1＝21.996kN，R2＝38.096kN，R3＝38.673kN，R4＝18.495kNRmax=Max[R1,R2,R3,R4]=38.673kN頂部立桿段：λ1=l01/i=1485.000/15.9=93.396查表得，φ=0.527不考慮風荷載:N1=Rmax=39.659kNf=N1/(ΦA)=39658.877/(0.527×424)=177.486N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2滿足要求！考慮風荷載:Mw=γ0×γQφcωk×la×h2/10＝1.1×1.5×0.9×0.064×1.2×1.52/10=0.026kN·mN1w=Rmax+Mw/lb=38.673+0.026/1.2=38.695kNf＝N1w/(φA)+Mw/W＝38695/(0.527×424)+0.026×106/4490＝178.963N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2滿足要求！非頂部立桿段：λ=l0/i=1653.750/15.9=104.009查表得，φ1=0.445不考慮風荷載:N=N1+γ0×γG×q×H=39.659+1.1×1.3×0.15×10.26=41.86kNf=N/(φ1A)＝41.86×103/(0.445×424)=221.855N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2滿足要求！考慮風荷載:Mw=γ0×γQφcωk×la×h2/10＝1.1×1.5×0.9×0.064×1.2×1.52/10=0.026kN·mNw=Rmax+γ0×γG×q×H+Mw/lb=38.673+1.1×1.3×0.15×10.26+0.026/1.2=40.895kNf=Nw/(φ1A)+Mw/W＝40.895×103/(0.445×424)+0.026×106/4490=222.535N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2滿足要求！9.2.10高寬比驗算根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術標準》JGJ/T231-2021第6.2.1:支撐架的高寬比宜控制在3以內(nèi)H/B=10.26/25=0.41≤3滿足要求！9.2.11抗傾覆驗算混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生MT=γ0×φcγQ(ωkLH2/2)=1.1×1×1.5×(0.064×31×10.262/2)=172.302kN·mMR=γG(G1k+0.15H/(lalb))LB2/2=0.9×(0.5+0.15×10.26/(1.2×1.2))×31×252/2=13677.539kN·mMT=172.302kN·m≤MR=13677.539kN·m滿足要求！混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生。MT=γ0×φcγQ(Q2kLH2)=1.1×1×1.5×(0.211×31×10.262)=1136.116kN·mMR=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(lalb))]LB2/2=0.9×[(24+1.1)×0.4+(0.5+0.15×10.26/(1.2×1.2))]×31×252/2=101213.789kN·mMT=1136.116kN·m≤MR=101213.789kN·m滿足要求！9.2.12立桿支承面承載力驗算7F1=N=41.86kN1、受沖切承載力計算根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表可得：βh=0.983，ft=0.911N/mm2，η=1，h0=h-20=980mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=4520mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×0.983×0.911+0.25×0)×1×4520×980/1000=2777.677kN≥F1=41.86kN滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表可得：fc=9.686N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×9.686×20000/1000=640.595kN≥F1=41.86kN滿足要求！9.3頂板（800mm）模板支架體系強度及變形分析9.3.1計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20082、《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術標準》JGJ/T231-20213、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結構設計標準》GB50017-20179.3.2工程屬性9.3.3荷載設計9.3.4模板體系設計設計簡圖如下：模板設計平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖9.3.5面板驗算按簡支梁，取1m單位寬度計算。W=bh2/6=1000×15×15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×15×15×15/12=281250mm?1、荷載計算面板承受的單位寬度線荷載設計值：q?=γo×[1.3×(G+(Ga+G)×h)+1.5×Q]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.8)+1.5×3]×1=33.807kN/m計算簡圖如下：2、強度驗算Mm=q?12/8=33.807×0.32/8=0.38kN·mo=M…/W=0.38×10/37500=10.142N/mm2≤[f]/γr=15/1=15N/mm2滿足要求!3、撓度驗算面板承受的單位寬度線荷載標準值：q=(1×(Gμ+(Ga+G)×h)+1×Qn)×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.8)+1×3)×1=23.18kN/mv=5ql^/(384EI)=5×23.18×300/(384×10000×281250)=0.869mmV=0.869mm≤min{300/150,10}=2mm滿足要求!9.3.6小梁驗算1、荷載計算小梁承受的線荷載設計值：q?=γo×[1.3×(G+(G+G)×h)+1.5×Q]×s=1.1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.8)+1.5×3]×0.3=10.228kN/m計算簡圖如下：2、強度驗算q?w=Yo×1.3×(G?+(G?+Ga)×h)×s=1.1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.8)×0.3=8.743kN/mq?w=Yo×1.5×Q×s=1.1×1.5×3×0.3=1.485kN/mM?=0.125q?L2+0.125q?L2=0.125×8.743×0.92+0.125×1.485×0.92=1.036kN·mM?=q?L?2/2=10.228×0.152/2=0.115kN·mM_x=max[M,M,]=max[1.036,0.115]=1.036kN·mo=M_/W=1.036×10°/83333=12.427N/mm2≤[f]/γx=15.444/1=15.444N/mm2滿足要求!3、抗剪驗算V?=0.625q?L+0.625q?L=0.625×8.743×0.9+0.625×1.485×0.9=V2＝q1L1＝10.228×0.15＝1.534kNVmax＝max[V1，V2]＝max[5.753，1.534]＝5.753kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×5.753×1000/(2×50×100)＝1.726N/mm2≤[τ]/γR=1.782/1=1.782N/mm2滿足要求！4、撓度驗算小梁承受的線荷載標準值q：q=(1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k)×s=(1×(0.3+(24+1.1)×0.8)+1×3)×0.3=7.014kN/m撓度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×7.014×9004/(100×9350×416.667×104)＝0.615mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=7.014×1504/(8×9350×416.667×104)＝0.011mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×150/150，10)＝2mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)中間支座的最大支座反力設計值：Rmax＝1.25q1L＝1.25×10.228×0.9=11.507kN邊支座的最大支座反力設計值：R1＝(0.375q1靜+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×8.743+0.437×1.485)×0.9+10.228×0.15＝5.069kN正常使用極限狀態(tài)中間支座的最大支座反力標準值：R'max＝1.25qL＝1.25×7.014×0.9=7.891kN邊支座的最大支座反力標準值：R'1＝0.375qL+ql1＝0.375×7.014×0.9+7.014×0.15＝3.419kN9.3.7主梁驗算承載能力極限狀態(tài)單根主梁所受小梁支座反力設計值：R=max[Rmx,R,]=max[11.507,5.069]=11.507kN;單根主梁自重設計值：q=1.1×1.3×0.113=0.162kN/m正常使用極限狀態(tài)單根主梁所受小梁支座反力標準值：R'=max[R',R’,]=max[7.891,3.419]=7.891kN;單根主梁自重標準值：q'=1×0.113=0.113kN/m計算簡圖如下：主梁計算簡圖一主梁計算簡圖二1、抗彎驗算6主梁彎矩圖一(kN·m)6主梁彎矩圖二(kN·m)o=M/W=3.31×10°/49000=67.551N/mm2≤[f]/γ=205/1=205N/mm2滿足要求!2、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)主梁剪力圖二(kN)T=V/(8I?δ)[bh?-(b-δ)h2]=21.227×1000×[68×100°-(68-4.5)×84.8]/(8×2450000×4.5)=53.759N/mm2≤[t]/γg=125/1=125N/mm2滿足要求!3、撓度驗算跨中v=0.238mm≤[v]=min{900/150,10}=6mm懸挑段v=0.098mm≤[v]=min(2×100/150,10)=1.333mm滿足要求!4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為R=24.963kN,R?=36.213kN,R=38.77kN,R=15.594kN圖二支座反力依次為R=20.022kN,R?=37.747kN,R=37.747kN,R=20.023kN因此主梁傳遞至立桿的集中力：Rm=Max[R?,R?,R?,R?]=38.77kN9.3.8可調(diào)托座驗算可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設計值[N](kN)按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N=R=38.77kN≤[N]/γ=100/1=100kN滿足要求!9.3.9立桿驗算1、長細比驗算l01=βHγh'+2ka=1.05×0.9×1000+2×0.6×450=1485mml0=βHηh=1.05×1.05×1500=1653.75mmλ=max[l01，l0]/i=1653.75/15.9=104.009≤[λ]=150滿足要求！2、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術標準》JGJ/T231-2021公式5.3.1-2，考慮風荷載時，可變荷載需考慮0.9組合系數(shù)：小梁驗算q1=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×0.9×Q1k]×s=1.1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.8)+1.5×0.9×3]×0.3=10.08kN/m同上四～六步計算過程，可得：R1＝24.599kN，R2＝37.199kN，R3＝38.206kN，R4＝19.732kNRmax=Max[R1,R2,R3,R4]=38.206kN頂部立桿段：λ1=l01/i=1485.000/15.9=93.396查表得，φ=0.527不考慮風荷載:N1=Rmax=38.77kNf=N1/(ΦA)=38769.886/(0.527×424)=173.507N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2滿足要求！考慮風荷載:Mw=γ0×γQφcωk×la×h2/10＝1.1×1.5×0.9×0.064×0.9×1.52/10=0.019kN·mN1w=Rmax+Mw/lb=38.206+0.019/0.9=38.227kNf＝N1w/(φA)+Mw/W＝38227/(0.527×424)+0.019×106/4490＝175.31N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2滿足要求！非頂部立桿段：λ=l0/i=1653.750/15.9=104.009查表得，φ1=0.445不考慮風荷載:N=N1+γ0×γG×q×H=38.77+1.1×1.3×0.15×8.61=40.617kNf=N/(φ1A)＝40.617×103/(0.445×424)=215.268N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2滿足要求！考慮風荷載:Mw=γ0×γQφcωk×la×h2/10＝1.1×1.5×0.9×0.064×0.9×1.52/10=0.019kN·mNw=Rmax+γ0×γG×q×H+Mw/lb=38.206+1.1×1.3×0.15×8.61+0.019/0.9=40.074kNf=Nw/(φ1A)+Mw/W＝40.074×103/(0.445×424)+0.019×106/4490=216.624N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2滿足要求！9.3.10高寬比驗算根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術標準》JGJ/T231-2021第6.2.1:支撐架的高寬比宜控制在3以內(nèi)H/B=8.61/25=0.344≤3滿足要求！9.3.11抗傾覆驗算混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生MT=γ0×φcγQ(ωkLH2/2)=1.1×1×1.5×(0.064×31×8.612/2)=121.339kN·mMR=γG(G1k+0.15H/(lalb))LB2/2=0.9×(0.5+0.15×8.61/(0.9×0.9))×31×252/2=18260.937kN·mMT=121.339kN·m≤MR=18260.937kN·m滿足要求！混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生MT=γ0×φcγQ(Q2kLH2)=1.1×1×1.5×(0.412×31×8.612)=1562.245kN·mMR=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(lalb))]LB2/2=0.9×[(24+1.1)×0.8+(0.5+0.15×8.61/(0.9×0.9))]×31×252/2=193333.438kN·mMT=1562.245kN·m≤MR=193333.438kN·m滿足要求！9.3.12立桿支承面承載力驗算F1=N=40.617kN1、受沖切承載力計算根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表可得：βh=1，ft=0.911N/mm2，η=1，h0=h-20=380mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=2120mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×2120×380/1000=513.731kN≥F1=40.617kN滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表可得：fc=9.686N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×9.686×20000/1000=640.595kN≥F1=40.617kN滿足要求！9.4頂縱梁（1000mm*2900mm）模板支架體系強度及變形分析9.4.1計算依據(jù)：1、《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術標準》JGJ/T231-20212、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結構設計標準》GB50017-20179.4.2工程屬性9.4.3荷載設計9.4.4模板體系設計設計簡圖如下平面圖立面圖9.4.5面板驗算按簡支梁計算：截面抵抗矩：W=bh2/6=1000×15×15/6=37500mm3,截面慣性矩：I=bh3/12=1000×15×15×15/12=281250mm面板承受梁截面方向線荷載設計值：q?=γo×[1.3×(Gn+(G+G?)×h)+1.5×Q]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×2.9)+1.5×3]×1=110.842kN/m簡圖如下：中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中1、抗彎驗算M=0.125q?L2=0.125×110.842×0.22=0.554kN·mσ=Mmax/W＝0.554×106/37500＝14.779N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算面板承受梁截面方向線荷載標準值：q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×2.9)+1×3]×1＝77.05kN/mνmax＝5q2L4/(384EI)=5×77.05×2004/(384×10000×281250)＝0.571mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[200/150，10]＝1.333mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))Rmax＝1q1L＝1×110.842×0.2＝22.168kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R'max＝1q2L＝1×77.05×0.2＝15.41kN9.4.6小梁驗算1、梁底小梁荷載計算計算梁底支撐小梁所受荷載，其中梁側樓板的荷載取板底立桿至梁側邊一半的荷載。1）梁底小梁荷載設計值計算面板傳遞給小梁q1=22.168/1=22.168kN/m小梁自重q2=γ0×1.3×G1k×小梁間=1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.2=0.057kN/m梁左側樓板及側模傳遞給小梁荷載F1=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q]×(梁左側立桿距梁中心線距離-梁寬/2)/2×小梁間距+γ。×1.3×G?×(梁高-板厚)×小梁間距=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.8)+1.5×3]×(0.9-1/2)/2×0.2+1.1×1.3×0.5×(2.9-0.8)×0.2=1.675kN梁右側樓板及側模傳遞給小梁荷載F=γo×[1.3×(G?+(G?+G)×h)+1.5×Q]×((1。-梁左側立桿距梁中心線距離)-梁寬/2)/2×小梁間距+γo×1.3×G×(梁高-板厚)×小梁間距=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.8)+1.5×3]×((1.8-0.9)-1/2)/2×0.2+1.1×1.3×0.5×(2.9-0.8)×0.2=1.675kN2)梁底小梁荷載標準值計算面板傳遞給小梁q?=15.41/1=15.41kN/m小梁自重q?=1×G?×小梁間距=1×(0.3-0.1)×0.2=0.04kN/m梁左側樓板及側模傳遞給小梁荷載F=(1×Gm+1×(G+G)×h+1×Qm)×(梁左側立桿距梁中心線距離-梁寬/2)/2×小梁間距+1×Gμ×(梁高-板厚)×小梁間距=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.8+1×3)×(0.9-1/2)/2×0.2+1×0.5×(2.9-0.8)×0.2=1.153kN梁右側樓板及側模傳遞給小梁荷載F?=(1×G+1×(G+G)×h+1×Qm)×((1。-梁左側立桿距梁中心線距離)-梁寬/2)/2×小梁間距+1×G?×(梁高-板厚)×小梁間距=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.8+1×3)×((1.8-0.9)-1/2)/2×0.2+1×0.5×(2.9-0.8)×0.2=1.153kN計算簡圖如下：承載能力極限狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)2、抗彎驗算小梁彎矩圖(kN·m)σ=M_/W=0.599×10?/9340=64.101N/mm2≤[f]/γr=205/1=205N/mm2滿足要求!3、抗剪驗算小梁剪力圖(kN)V=6.668kNT=Vm/(8I?δ)[bh2-(b-δ)h2]=6.668×1000×[40×802-(40-4)×76°]/(8×373600×4)=26.807N/mm2≤[t]/γ=125/1=125N/mm2滿足要求!4、撓度驗算小梁變形圖(mm)v=0.096mm≤[v]=min[L/150,10]=min[600/150,10]=4mm滿足要求!5、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R?=0.317kN,R?=12.494kN,R?=12.494kN,R?=0.317kN正常使用極限狀態(tài)R'?=0.217kN,R'2=8.677kN,R'?=8.677kN,R'?=0.217kN9.4.7主梁驗算由上節(jié)可知P=max[R,R?]=max[12.494,12.494]=12.494kN,P'=max[R?,R?]=max[8.677,8.677]=8.677kN單根主梁自重設計值：q=1.1×1.3×0.113=0.162kN/m單根主梁自重標準值：q'=1×0.113=0.113kN/m主梁計算簡圖一主梁計算簡圖二1、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)44主梁彎矩圖二(kN·m)o=M/W=4.706×10°/49000=96.041N/mm2≤[f]/γr=205/1=205N/mm2滿足要求!2、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)主梁剪力圖二(kN)Vx=31.308kNt=V/(8I?δ)[bh?-(b-8)h]=31.308×1000×[68×1002-(68-4.5)×84.8]/(8×2450000×4.5)=79.288N/mm2≤[t]/γ?=125/1=125N/mm2滿足要求!3、撓度驗算主梁變形圖一(mm)主梁變形圖二(mm)跨中v=0.479mm≤[v]=min[1,/150,10]=min[900/150,10]=6mm滿足要求!懸臂端v=0.302mm≤[v]=min[21?/150,10]=min[2×200/150,10]=2.667mm滿足要求!4、支座反力計算圖一：R=48.696kN圖二：R=43.834kN用小梁的支座反力分別代入可得：承載能力極限狀態(tài)圖一立桿2:R?=48.696kN,立桿3:R?=48.696kN圖二立桿2:R?=43.834kN,立桿3:R?=43.834kN9.4.8縱向水平鋼管驗算由小梁驗算一節(jié)可知P=max[R?,R?]=0.317kN,P’=max[R’,R']=0.217kN縱向水平鋼管自重設計值：q=1.1×1.3×0.033=0.048kN/m縱向水平鋼管自重標準值：q'=1×0.033=0.033kN/m縱向水平鋼管計算簡圖一縱向水平鋼管計算簡圖二1、抗彎驗算縱向水平鋼管彎矩圖一(kN·m)縱向水平鋼管彎矩圖二(kN·m)o=M_/W=0.123×10/4490=27.394N/mm2≤[f]/γ=205/1=205N/mm2滿足要求!2、抗剪驗算縱向水平鋼管剪力圖一(kN)縱向水平鋼管剪力圖二(kN)Vx=0.814kNT=2V/A=2×0.814×1000/424=3.84N/m2≤[t]/γ?=125/1=125N/mm2滿足要求!3、撓度驗算縱向水平鋼管變形圖一(mm)縱向水平鋼管變形圖二(mm)跨中v=0.012mm≤[v]=min[1,/150,10]=min[900/150,10]=6mm滿足要求!懸臂端νmax＝0.008mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[2×200/150，10]=2.667mm滿足要求！4、支座反力計算圖一：Rmax=1.264kN圖二：Rmax=1.141kN用小梁兩側的支座反力分別代入可得：承載能力極限狀態(tài)圖一：立桿1：R1=1.264kN，立桿4：R4=1.264kN圖二：立桿1：R1=1.141kN，立桿4：R4=1.141kN9.4.9可調(diào)托座驗算1、扣件抗滑移驗算兩側立桿最大受力N＝max[R1,R4]＝max[1.264,1.264]＝1.264kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座最大受