圖41輪壓示意圖），且其中一個小車的車輪輪壓大于同側(cè)的另一個車輪輪壓時P1>P2z===7995.7457式中P1、其最大彎矩為：M==1843371189當(dāng)?shù)蹉^式小車位于主梁跨端時（z=0），主梁受到的剪力最大。Q=265000+254000?254000×=461088根據(jù)以上計算可知，在距離主梁一端z=7996mm處，主梁所受到的彎矩最大，為Mmax=1843371189N·mm圖STYLEREF1\s4SEQ圖\*ARABIC\s11輪壓示意圖由于受到水平慣性載荷P大慣和橋架自身重力所產(chǎn)生的慣性載荷qM根據(jù)公式（2.2）及公式（2.3）可知，PH翼緣板角點，所受到的最大的應(yīng)力位于主梁跨端截面上，其計算式為：σ式中MX——WX，σ——由主梁截面幾何特性可知：WX=44763636.36mm3；W在主梁的跨端截面上，受到的最大剪應(yīng)力為：τ=式中Q——計算截面的剪力IXSXδ——腹板厚度τ——因此：τ=461088×44704002×1.231×10約束彎曲應(yīng)力σφ由于受到水平慣性載荷P大慣和橋架自身重力所產(chǎn)生的慣性載荷qσσ式中φq、φμ==m==n==φ=0.805×φ=2×0.4816?0.87×因此：σφp=φp約束扭轉(zhuǎn)應(yīng)力當(dāng)主梁橋架采用偏軌結(jié)構(gòu)或者半偏軌結(jié)構(gòu)時，由于軌道不在受壓翼緣板的中間，所以主梁會受到約束扭轉(zhuǎn)應(yīng)力。但本次設(shè)計的是正軌箱型梁結(jié)構(gòu)，受壓翼緣板兩側(cè)的受力情況一樣，因此不存在約束扭轉(zhuǎn)應(yīng)力。上翼緣板局部彎曲應(yīng)力的計算當(dāng)采用正軌箱形梁時，受壓翼緣板，在小車輪壓P的作用下，將產(chǎn)生沿著梁軸線，和沿著梁寬方向上的局部彎曲應(yīng)力σzσσ式中δ3N——經(jīng)由小車軌道傳給上翼緣板的部分計算輪壓當(dāng)b1N=式中IgP——計算輪壓，259kNa1b1對于正軌箱形梁K1KKKA=B=式中φ=1.4378ψ=0.4548λ=3.000ξ=1.000d=a式中a2、a2=b?r、brυ——材料的泊松比，0.3因此：A=B=KKN=σσ根據(jù)計算結(jié)果可知：σX小車輪壓對主腹板產(chǎn)生的平均擠壓應(yīng)力σm當(dāng)小車在主梁上進行運動時，車輪輪壓會對主梁的兩側(cè)腹板產(chǎn)生平均擠壓應(yīng)力，其計算公式如下：σ==92.6786式中P——一個車輪的輪壓，不計動力系數(shù)和沖擊系數(shù)δ1——?g——根據(jù)計算結(jié)果可知，主梁兩側(cè)受到的平均擠壓應(yīng)力為σm合成應(yīng)力將上面計算的約束彎曲正應(yīng)力和彎曲應(yīng)力合成正應(yīng)力：σ=合成剪應(yīng)力：τ=在正軌箱形梁結(jié)構(gòu)中，σω因此：σ==45.1081+0+21.7587+43.4587=110.3255τ=在正軌箱形梁結(jié)構(gòu)或者半偏軌箱形梁結(jié)構(gòu)中，受壓翼緣版除了受到正應(yīng)力之外，還受到局部彎曲應(yīng)力σX和σσ=110.3975+σ==163.6517根據(jù)計算結(jié)果可知σc1=182.7348小車軌道應(yīng)力正軌箱形梁，所受到的小車軌道彎曲應(yīng)力為：σ==式中P——車輪的計算輪壓N——上翼緣板上的支反力Wg——σg根據(jù)計算結(jié)果可知σg主梁的局部穩(wěn)定性計算橫向加勁肋間距加勁肋的配置間距在箱形主梁內(nèi)部加勁肋，不會造成局部穩(wěn)定性變差，因此不必再次計算腹板的局部穩(wěn)定性。主梁的端部部分，或者是懸臂梁以及鄰跨延申出來的伸臂梁的輪壓直接作用處的主梁部分只考慮σma≤式中?0——τ===52.3964k1、k2——根據(jù)σδ?因此a≤k在主梁腹板跨中部分的等截面區(qū)段，勁板間隔應(yīng)按照下式計算。a≤式中σ1——主梁最大彎矩產(chǎn)生的彎曲壓應(yīng)力，170.2442k3、k4——由σ?0δ?因此，a≤通常在主梁中應(yīng)采用等間距來設(shè)計橫向勁板，因此勁板間距取700mm因為兩種間距的值均大于0.5?0，說明?橫向加勁肋厚度為了增加主梁的局部穩(wěn)定性，必須要在箱形梁的內(nèi)部設(shè)置勁板，勁板之間的間距為700mm，勁板的厚度由以下公式得：δ==6.2681式中bg根據(jù)計算結(jié)果可知勁板的厚度必須大于6.2681mm，為了下料方便，勁板的厚度選取為8mm。疲勞強度計算若起重機的工作級別在A6以上，則應(yīng)根據(jù)第Ⅰ類載荷組合來計算主梁的疲勞強度，但本次設(shè)計的起重機工作級別為A1，故不必進行疲勞強度計算。主梁剛度計算當(dāng)起重機采用四輪小車時，主梁的垂直靜剛度計算公式如下所示：f===22.6355式中P1，l1f——許用垂直撓度，f根據(jù)計算結(jié)果可知，f≤主梁上拱度計算當(dāng)主梁跨度大于15m時，為了能使起重機正常工作，應(yīng)在制造時，設(shè)置上拱，其計算如下：f=≈18式中q——主梁單位長自重，5.5556N/mm根據(jù)計算結(jié)果可知，主梁設(shè)置的上供度為18mm。主梁與支腿的連接本次設(shè)計的起重機主要用于水電站，跨度為18m，因此起重機的兩個剛性支腿采用上下變截面形式，支腿上部分截面與主梁下翼緣板直接相連接，因此支腿與主梁采用剛性連接。起重機的起升載荷通過小車運行機構(gòu)的小車車輪輪壓傳遞給主梁，在通過主梁傳遞給剛性支腿，因此主梁與剛性支腿的連接對載荷的傳遞以及起重機結(jié)構(gòu)的設(shè)計適用壽命等都有著很重要的影響。主梁與支腿的連接通過在主梁與支腿接觸面處開螺栓孔，通過螺栓來進行連接。螺栓的布置參考市面上大多數(shù)的起重機產(chǎn)品，選擇并列式布置，并列式布置的螺栓群比較簡單，螺栓孔的定位和鉆孔比較方便。螺栓的最大與最小容許距離參考如下計算公式：YY