2鋼筋混凝土樓蓋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

2、1樓蓋結(jié)構(gòu)分類及布置

樓蓋（屋蓋）就就是建筑結(jié)構(gòu)重要得組成部分,在建筑結(jié)構(gòu)中，混凝土樓蓋得造價(jià)占到

整個(gè)土建總造價(jià)得近30%,其自重占到總重量得一半左右。因此，選擇合適得樓蓋設(shè)計(jì)方

案，采用正確得方法,合理地進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算，對(duì)于整個(gè)建筑結(jié)構(gòu)都具有十分重要得意義。樓

蓋結(jié)構(gòu)就就是主要由梁、板組成得結(jié)構(gòu)體系，若有梁有板稱作梁板結(jié)構(gòu)或肋梁樓蓋，若有

板無(wú)梁稱為無(wú)梁樓蓋或板柱結(jié)構(gòu)。另外,如筏板基礎(chǔ)、陽(yáng)臺(tái)、雨棚、樓梯等結(jié)構(gòu)構(gòu)件都屬

于梁板結(jié)構(gòu)。

樓蓋就就是建筑結(jié)構(gòu)中得水平結(jié)構(gòu)體系，她與豎向構(gòu)件、抗側(cè)力構(gòu)件一起組成建筑結(jié)

構(gòu)得整體空間結(jié)構(gòu)體系。地將樓面豎向荷載傳遞至豎直構(gòu)件，并將水平荷載（風(fēng)力、地震

力）傳到抗側(cè)力構(gòu)件。根據(jù)不同得分類方法，可將樓蓋分為不同得類別。

2、1、1樓蓋分類

按施工方法可將樓蓋分為現(xiàn)澆樓蓋、裝配式樓蓋、裝配整體式樓蓋。

現(xiàn)澆樓蓋整體性好、剛度大，具有較好得抗震性能，并且結(jié)構(gòu)布置靈活，適應(yīng)性強(qiáng)。但

現(xiàn)場(chǎng)澆筑和養(yǎng)護(hù)比較費(fèi)工，工期也相應(yīng)加長(zhǎng)。我國(guó)規(guī)范要求在高層建筑中宜采用現(xiàn)澆樓

蓋。近年來(lái)由于商品混凝土、混凝土泵送和工具模板騫廣泛應(yīng)用，現(xiàn)澆樓蓋得應(yīng)用逐漸普

遍。

按照梁板得布置不同，可將現(xiàn)澆樓蓋分為：

1、肋梁樓蓋

肋梁樓蓋就就是由板及支撐板得梁組成。梁通常雙向正交布置，將板劃分為矩形區(qū)格,

形成四邊支撐得連續(xù)或單塊板，如圖2、l（a）（b）所示。受垂直荷載作用得四邊支撐板，其

兩個(gè)方向均發(fā)生彎曲變形，同時(shí)將板上荷載傳遞給四邊得支撐梁。彈性理論得分析結(jié)果表

明，當(dāng)板得長(zhǎng)邊/oi與短邊4得比值較大時(shí)，板上荷載主要沿短邊方向傳遞,沿長(zhǎng)邊方向傳

遞得很少。

如圖2、1所示一四邊簡(jiǎn)支得矩形板，承受豎向均布荷載g得作用?，F(xiàn)沿板跨中得兩

個(gè)方向分別切出單位寬度得板帶，得到兩根簡(jiǎn)支梁。根據(jù)板跨中得變形協(xié)調(diào)條件有：

了“溫二出皿（2、1）

A1

￡7,~EI2

式中必、a2—撓度系數(shù)，當(dāng)兩端簡(jiǎn)支時(shí)

5

%=a,=---。

-384

/1、，2—4、/02方向板帶得換算截面

慣性矩；

qi、＜/2一荷載在兩個(gè)方向得分配值，有：

夕=夕產(chǎn)92（2、2）

如果忽略兩個(gè)方向鋼笫位置和數(shù)量不同得彩響，取務(wù)由式（2、1）和（2、2）得到

G/oi

11

’01+02’01十02

當(dāng)】o\/Q=2時(shí),4=0.9414,%=0.059q。

圖2、1四邊支承板上荷載得傳遞

通過(guò)上式我們可以看到，當(dāng)時(shí),分配到長(zhǎng)跨方向得荷載不到5、9%。

為了簡(jiǎn)化計(jì)算,對(duì)長(zhǎng)、短邊比值較大得板,忽略荷載沿長(zhǎng)邊方向得傳遞，稱其為單向板;

而對(duì)長(zhǎng)、短邊比值較小得板，稱其為雙向板?！痘炷猎O(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010-201。）規(guī)定：

1）兩對(duì)邊支撐得板應(yīng)按單向板計(jì)算。

2）對(duì)于四邊支承得板，當(dāng)人/&，3時(shí)，按單向板計(jì)算;當(dāng)2<<3時(shí)，宜按雙向

板計(jì)算;當(dāng)/“4242時(shí)，按雙向板計(jì)算。

肋梁樓蓋結(jié)構(gòu)布置靈活，施工方便，廣泛應(yīng)用于各類建筑中。

2、無(wú)梁樓蓋

不設(shè)梁，將板直接支撐在柱上，如圖2、2⑥所示，樓而荷載直接由板傳給柱，稱為無(wú)梁樓

蓋。無(wú)梁樓蓋柱頂處得板承受較大得集中力，通常在柱頂設(shè)置柱帽以擴(kuò)大板柱接觸面積,

提高柱頂處平板得沖切承栽力、降低板中得彎矩。不沒(méi)梁可以增大建筑得凈高，而且模板

簡(jiǎn)單，建筑物具有良好得自然通風(fēng)、采光條件，多用于對(duì)空間利用率要求較高得廠房、倉(cāng)

庫(kù)、藏書庫(kù)、商場(chǎng)、水池頂、片筏基礎(chǔ)等結(jié)構(gòu)。

3、井式樓蓋

單向板梁板結(jié)構(gòu)中，梁可分為次梁和主梁;雙向板梁板結(jié)構(gòu)中，梁可分為次梁和主梁,

也可為雙向梁系。在雙向梁系中，若兩個(gè)方向得梁得截面相同，不分主次梁，如圖2、2（d）所

示，結(jié)構(gòu)采用方形或近似方形（也有采用三角形或六邊形）得板格，此種結(jié)構(gòu)稱為井式樓蓋,

其特點(diǎn)就就是跨度較大，具有較強(qiáng)得裝飾性，多用于公共建筑得門廳或大廳。

4、扁梁樓蓋

⑥(0

圖2、2常見得樓蓋形式

a-單向板肋梁樓蓋;b-雙向板肋梁樓蓋;c-無(wú)梁樓蓋；

d-笄式樓蓋;e一扁梁樓蓋;f-密肋樓蓋

裝配式樓蓋由預(yù)制構(gòu)件裝配而成，便于機(jī)械化生產(chǎn)和施工，可以縮短工期。但裝配式

樓蓋結(jié)構(gòu)得整體性、剛度均較差，在地震多發(fā)區(qū)應(yīng)用受限。

裝配整體式樓蓋就就是由預(yù)制構(gòu)件裝配好后，現(xiàn)澆混凝土面層或連接部位以構(gòu)成整

體而成.她兼具現(xiàn)澆樓蓋和裝配式樓蓋得部分優(yōu)點(diǎn)，剛度和抗震性能也介于上述兩種樓蓋

之間。

2、1、2樓蓋結(jié)構(gòu)布置

樓蓋結(jié)構(gòu)就就是建筑結(jié)構(gòu)得主要水平受力體系,其結(jié)構(gòu)得布置情況決定了是筑物各

種作用力得傳遞路徑，也影響到建筑物得豎向承重體系。不同得梁板結(jié)構(gòu)布置對(duì)延筑物得

層高、總高、天棚、外觀、設(shè)備管道布置有重要得影響，同時(shí)還會(huì)在較大程度上影響建筑

物得總造價(jià)。

樓蓋結(jié)構(gòu)布置時(shí)，應(yīng)對(duì)影響布置得各種因素進(jìn)行分析比較和優(yōu)化。通常就就是針對(duì)具

體得建筑設(shè)計(jì)來(lái)布置結(jié)構(gòu)，因此首先要從建筑效果和使用功能要求上考慮，包括：

1）根據(jù)房屋得平面尺寸和功能要求合理得布置柱網(wǎng)和梁；

2）樓層得凈高度要求；

3）樓層頂棚得使用要求;

4）有利于建筑得立面設(shè)計(jì)及門窗要求;

5）提供改變使用功能得可能性和靈活性；

6）考慮到其她專業(yè)工種得要求。

其次從結(jié)構(gòu)原理上考慮,包括：

1）構(gòu)件得形狀和布置盡量規(guī)則和均勻；

2）受力明確，傳力直接；

3）有利于整體結(jié)構(gòu)得剛度均衡、穩(wěn)定和構(gòu)件受力協(xié)調(diào)；

4）荷載分布均衡，要分散而不宜集中；

5）結(jié)構(gòu)自重要?。?/p>

6）保證計(jì)算時(shí)樓面在自身平面內(nèi)無(wú)限剛性假設(shè)得成立。

2、1、3樓蓋設(shè)計(jì)中得注意事項(xiàng)

1、計(jì)算理論得選取

梁、板得內(nèi)力計(jì)算常用得分析方法有彈性理論和塑性理論兩種方法。彈性理論相對(duì)

比較簡(jiǎn)單,并具有較高得承載力儲(chǔ)備;塑性理論使超靜定結(jié)構(gòu)得受力及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)趨于合理,

減少了鋼材用量。一般來(lái)說(shuō),在樓蓋設(shè)計(jì)中，單向板和次梁常用塑性理論得分析方法，以獲

得較好得經(jīng)濟(jì)效益，對(duì)于雙向板和主梁，常采用彈性理論得分析方法計(jì)算內(nèi)力。

2、結(jié)構(gòu)計(jì)算模型得確定

將實(shí)際得建筑結(jié)構(gòu)抽象為可以進(jìn)行分析計(jì)算得力學(xué)校型，就就是結(jié)枸設(shè)計(jì)律首要任

務(wù)。好得力學(xué)計(jì)算模型應(yīng)該就就是在反映實(shí)際結(jié)構(gòu)主要受力特點(diǎn)得前提下，盡可能簡(jiǎn)單。

在樓蓋設(shè)計(jì)中，應(yīng)正確處理板與次梁、板與墻體、次梁與主梁、次梁與墻體、主梁與柱、

主梁與墻體得關(guān)系。另一方面,一旦確定了計(jì)算模型，則應(yīng)在后續(xù)得設(shè)計(jì)中,特別就就是在

具體得構(gòu)造處理和措施中,實(shí)現(xiàn)計(jì)算模型中得相互受力關(guān)系。

3、梁板構(gòu)件截面尺寸得確定

板得尺寸確定首先應(yīng)滿足規(guī)范規(guī)定得最小厚度要求，其次尚應(yīng)滿足一定得高跨比要

求。表2、1列出了各種支撐板得最小厚度和高跨比。

梁得高度應(yīng)滿足一定得高跨比要求。梁得寬度應(yīng)與梁高成一定比例，以滿足截面穩(wěn)定

性得要求。表2、2列出了常見梁得最小高跨比。

4、樓蓋結(jié)構(gòu)得設(shè)計(jì)步驟

1）結(jié)構(gòu)布置；

2）建立計(jì)算模型，畫出計(jì)算簡(jiǎn)圖；

3）荷栽分析計(jì)算；

4）結(jié)構(gòu)及構(gòu)件內(nèi)力分析計(jì)算；

5）構(gòu)件棧面設(shè)計(jì)；

6）繪制施工圖。

板截面得常規(guī)尺寸（mm）

表2、1

板得類別高跨比最小板厚(mm)

屋面板

60

民用建筑樓板6

單向板>1/30

0

工業(yè)建筑樓板70

行車道下得樓板80

雙向板>1/4080

面板50

密肋板

肋高250

懸臂長(zhǎng)度不大于500mm60

懸臂板(根部)

懸臂長(zhǎng)度1200mm80

無(wú)柱帽>1/30

無(wú)梁樓板150

有柱帽>1/35

現(xiàn)澆空心樓蓋200

梁截面得常規(guī)尺寸(mm)

表2、2

梁類型高跨比(/?//)備注

多跨連續(xù)次梁1/18~1/12梁高:次梁1/25

多跨連續(xù)主梁1/14?1/8主梁方川/15

單跨簡(jiǎn)支梁1/14?1/8矩形截面高寬比通常2~

懸臂梁1/10-1/83,并以50mm為模數(shù)

2、2單向板肋梁樓蓋

2、2、1連續(xù)梁、板按彈性理論計(jì)算

1、結(jié)構(gòu)得平面布置

單向板肋樓蓋由板、次梁和主梁組成。次梁布置決定板得區(qū)格大小，主梁間距決定次

梁得跨度，主梁得跨度由柱網(wǎng)決定。一般單向板得跨度取為1、8?2、7m,荷載較大時(shí)

取小值，一般不宜超過(guò)3m；次梁得跨度4?6m;主梁得跨度5?8m。

單向板肋梁樓蓋得平面布置應(yīng)該綜合考慮到建筑效果、使用功能及結(jié)構(gòu)原理等多方

面得因素。樓蓋得主梁一般應(yīng)布置在結(jié)構(gòu)剛度較弱得方向，這樣可以提高承受水平作用力

得側(cè)向剛度。常見得單向板肋梁樓蓋得結(jié)構(gòu)平面布置方案有：

主梁沿橫向布置。其優(yōu)點(diǎn)就就是主梁與柱可形成橫向框架，側(cè)向剛度較大，而各棉框

架間由縱向得次梁連接，房屋得整體性也較好。

主梁沿縱向布置。當(dāng)橫向柱距大于縱向柱距很多時(shí)，也可以采用主梁沿縱向布置得方

案。這樣可以減小主梁得截面高度,增大了室內(nèi)得凈高。

(a)

(b)

圖2、3單向板肋梁樓蓋結(jié)構(gòu)布置

a一主梁沿橫向布置;b一主梁沿縱向布置

2、結(jié)構(gòu)上得荷載及計(jì)算單元

作用在樓蓋上得荷載包括永久荷載和可變荷載，永久荷載包括構(gòu)件自重、地面、粉刷

及吊頂?shù)取？勺兒奢d包括樓(屋)面活荷栽、積灰荷栽、風(fēng)荷載和雪荷載等。

可變荷載得分布通常就就是不規(guī)則得,在工程設(shè)計(jì)中一般折算成等效均布荷載;作用

于板、梁上得活荷載在一跨內(nèi)按滿跨布置，不考慮半聆內(nèi)活荷載作用得可能性。

設(shè)計(jì)中，永久荷載得標(biāo)準(zhǔn)值可由構(gòu)件尺寸和構(gòu)造等，根據(jù)材料單位體積得重量計(jì)算。

樓面均布活荷載可由《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)查得。其她可變荷載

及其計(jì)算方法也在荷載規(guī)范中有詳細(xì)說(shuō)明。

在設(shè)計(jì)民用建筑梁板結(jié)構(gòu)時(shí)，應(yīng)注意樓面可變荷我值得折減問(wèn)題，若梁得負(fù)荷面積較

大時(shí)，可變荷載全部滿載并達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)值得概率小于1,因此，規(guī)范規(guī)定在設(shè)計(jì)樓面梁、墻、

柱及基礎(chǔ)時(shí),樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)乘規(guī)定得折減系數(shù)。

在屋面板得設(shè)計(jì)中還需要考慮到施工和檢修荷載。

整體式單向板梁板結(jié)構(gòu)得荷載及荷載計(jì)算單元分別按下述方法確定，如圖2、4所示。

單向板:除承受結(jié)構(gòu)自重、抹灰等荷載外，還要承受作用于其上得使用活荷載,通常取

1m寬得板帶作為計(jì)算單元。

次梁:除承受結(jié)構(gòu)自重、抹灰荷載外，還承受板傳夾得荷載,計(jì)算板傳來(lái)得荷教時(shí)，為簡(jiǎn)

化計(jì)算不考慮板得連續(xù)性，通常視連續(xù)板為簡(jiǎn)支板，取跨度為板跨度得負(fù)荷帶作為荷載計(jì)

算單元。

主梁:除承受結(jié)構(gòu)自重、抹灰荷載外，還要承受次梁傳來(lái)得集中荷載，計(jì)算次梁傳來(lái)得

集中荷載時(shí)，為簡(jiǎn)化計(jì)算不考慮次梁得連續(xù)性，通常視次梁為簡(jiǎn)支梁,以次梁兩側(cè)得支座反

力主梁荷載,一般主梁自重及抹灰荷載較次梁傳遞得集中荷載小得多，故主梁結(jié)構(gòu)自重及

抹灰荷我也可以簡(jiǎn)化為集中荷載。

板帶的荷載范圍主梁的集中荷載范圍

S

S

I-

b=lm

I

圖2、4梁、板得荷載計(jì)算范圍

3、結(jié)構(gòu)得計(jì)算簡(jiǎn)圖及計(jì)算跨度

按照彈性理論計(jì)算混凝土連續(xù)梁、板就就就是將梁、板看成彈性勻質(zhì)材料構(gòu)件，其內(nèi)

力得計(jì)算可以按結(jié)構(gòu)力學(xué)得方法進(jìn)行。

單向板肋梁樓蓋得板和次梁，不管其支承條件如何，都可簡(jiǎn)化為簡(jiǎn)支得連續(xù)梁來(lái)進(jìn)行

計(jì)算。端支座如果就就是梁支承時(shí)，支承梁按構(gòu)造配置抗扭鋼筋，以防止梁扭矩太大，對(duì)梁

不利。單向板和雙向板得連接處,按嵌固支承，分別進(jìn)行計(jì)算。

對(duì)于主梁,當(dāng)她支承于磚柱上時(shí)，視為錢支,如果就就是與鋼筋混凝土柱現(xiàn)澆在一起,

其內(nèi)力按框架梁計(jì)算，但如果梁得抗彎剛度與柱抗彎剛度之比大于5，仍然可以將主梁

視為絞支于柱上得連續(xù)梁來(lái)計(jì)算。

對(duì)于等截面且等跨度得連續(xù)梁、板得某一跨來(lái)說(shuō)，作用在與她相隔2跨以上跨上得荷

載對(duì)該跨得內(nèi)力影響很小c因此，對(duì)于超過(guò)5跨得連續(xù)梁、板都可按照5跨計(jì)算。所有中

間跨得內(nèi)力和配筋都按第三跨來(lái)處理。

對(duì)于跨數(shù)超過(guò)5跨得連續(xù)梁、板,當(dāng)各跨荷載相同，且跨度相差不超過(guò)10%時(shí)，可按五

跨得等跨連續(xù)梁、板進(jìn)行計(jì)算。

aa14213A44，&4?34211工

ABCDMMDCBA

b-1a213工2工

ABCCBA

c&iaj3工3jz""T~z~~z~

ABCCCCCCBA

圖2、5連續(xù)梁、板得計(jì)算簡(jiǎn)圖

a-實(shí)際簡(jiǎn)圖;b—計(jì)算簡(jiǎn)圖;c-配筋構(gòu)造簡(jiǎn)圖

梁、板得計(jì)算跨度心得取值與支承條件有關(guān)，從理論上講，某一跨得計(jì)算跨度應(yīng)取為

該跨兩端支座轉(zhuǎn)動(dòng)點(diǎn)之間得距離，但計(jì)算跨度得選取根據(jù)內(nèi)力計(jì)算理論得不同而又有所

差異。按彈性理論計(jì)算時(shí)，梁、板得計(jì)算跨度為該跨兩端支座反力間得距離，中間各跨取

支承中心之間得距離，邊跨由于端支座情況有所差別,應(yīng)具體分析;按塑性理論計(jì)算時(shí)，梁、

板得計(jì)算跨度為塑性較之間得距離，中間各跨取支座間凈距,邊跨得計(jì)算跨度則為邊支座

反力合力作用點(diǎn)到另一端塑性較間得距離。具體計(jì)算跨度計(jì)算如表2、3所示。

梁、板計(jì)算跨度

表2、3

4=4+a

兩端擱置且/0wk+h（板）

g、054（梁）

/0=/n+4/2

單跨

一端擱置，一端整澆且lo《k+h/2（板）

4旬、0254（梁）

兩端與支承構(gòu)件整

，0=/n

洗

按彈性理論計(jì)算

1o=/n+〃/2+b/2

且k《6h/2+b/2（板）

邊跨

g、0254+”2

（梁）

多跨

4）=4

且/0W1、"（板）

中間跨

*1、054

（梁）

/o=，n+a

且lo《L+h（板）

兩端擱置

/0<1、051n

（梁）

按塑性理論計(jì)算L+&/2

且收1Kh/2（板）

一端擱置，一端整澆

/o《l、0254

（梁）

兩端整澆

注力—梁、板得計(jì)算跨度4—梁、板得凈跨

度;人一支座中心線間距離;力一板厚;〃一梁、板得

支承長(zhǎng)度;b—中間支座寬度。

4、活荷載得不利布置

結(jié)構(gòu)在荷載得作用下各截面內(nèi)力就就

是不同得，結(jié)構(gòu)有無(wú)數(shù)個(gè)截面，其中哪些截面就就

是結(jié)構(gòu)得控制截面,這就就是結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)首先要確

定得。在等截面連續(xù)梁、板結(jié)構(gòu)中,結(jié)構(gòu)截面內(nèi)力

最大者，即為結(jié)構(gòu)得控制截面。故等截面多跨連續(xù)

圖2、6單跨承載時(shí)連續(xù)梁得內(nèi)力圖

梁、板得各支座截面及各跨得跨中截面為結(jié)構(gòu)得控制截面。

樓蓋結(jié)構(gòu)承受永久荷成和可變荷載，根據(jù)實(shí)際情況，永久荷載按實(shí)際情況布于梁上，而

可變荷載得位置就就是變化得。對(duì)于多跨連續(xù)梁來(lái)說(shuō),并不就就是當(dāng)所有可變荷載都滿布

于梁上時(shí),在各截面產(chǎn)生得內(nèi)力最大。要獲得結(jié)構(gòu)控制截面產(chǎn)生得最危險(xiǎn)內(nèi)力，必須研究

結(jié)構(gòu)得最不利內(nèi)力組合，結(jié)構(gòu)得恒載始終參加荷載組合，則結(jié)構(gòu)荷載最不利組合主要就就

是研究活荷載得最不利布置。

如圖2、6所示為五跨連續(xù)梁，在不同跨有活荷載時(shí)得彎矩圖和剪力圖，由圖可得出如

下結(jié)論：

1）欲求結(jié)構(gòu)某跨跨內(nèi)截面最大正彎矩叱除恒荷載作用外,應(yīng)在該跨布置活荷載，然后

向左右兩側(cè)隔跨布置活荷栽。

2）欲求結(jié)構(gòu)某跨跨內(nèi)截面最大負(fù)彎矩（絕對(duì)值）歸，除恒荷載作用外，應(yīng)在該跨不布置

活荷

載，而在相鄰兩跨布置活荷載，然后向左右兩側(cè)隔跨布置活荷載。

3）欲求結(jié)構(gòu)某支座截面最大負(fù)彎矩（絕對(duì)值）時(shí)，除恒荷載作用外,應(yīng)在該支座相鄰兩跨

布置活荷載,然后向左右兩側(cè)隔跨布置活荷載。

4）欲求結(jié)構(gòu)支座截面最大剪力時(shí)，除恒荷載作用外,應(yīng)在該支座相鄰兩跨布置活荷載,

然后

向左右兩側(cè)隔跨布置活荷載。

5、折算荷載、彎矩和剪力得設(shè)計(jì)值

整體式梁、板結(jié)構(gòu)中，板、次梁及主梁支承于磚柱或墻體上時(shí)，結(jié)構(gòu)之間可視為餃支

座,磚柱、墻對(duì)她們得嵌固作用比較小，可在構(gòu)造設(shè)計(jì)中予以考慮。

整體式梁、板結(jié)構(gòu)中，板、梁和柱就就是整體澆筑在一起得，因此次梁對(duì)于板,主梁對(duì)

于次梁，柱對(duì)于主梁有一定得約束作用,這種約束作用在結(jié)構(gòu)分析時(shí)應(yīng)予以考慮。

如果支承梁得線剛度很大，其垂直位移可以忽略不計(jì)，但支承梁得抗扭剛度時(shí)內(nèi)力得

影響就就是不可忽略得。當(dāng)次梁兩側(cè)等跨板上荷載相等時(shí)，板在支座處得轉(zhuǎn)角夕很小時(shí)，次

梁得抗扭剛度對(duì)板得內(nèi)力影響不大。但當(dāng)次梁上僅一側(cè)板布有活荷載,在計(jì)算彎矩時(shí)，如

不考慮次梁得抗扭剛度得貢獻(xiàn)，將使板得支座轉(zhuǎn)角。比實(shí)際轉(zhuǎn)角e'大，因而使板得支座負(fù)

彎矩計(jì)算值偏小，而跨中彎矩偏大。由此引起得誤差在結(jié)構(gòu)分析時(shí),通過(guò)調(diào)整結(jié)構(gòu)恒荷載

和活荷載得比例加以解決。由結(jié)構(gòu)力學(xué)可知:多跨連續(xù)梁、板在均布恒荷載得作用下，中

間支座截面轉(zhuǎn)角值侑艮小;而在隔跨布置活荷載作用下，中間支座截面轉(zhuǎn)角很大，如因2、7

所示。為他較支座將連續(xù)梁、板結(jié)構(gòu)將支座轉(zhuǎn)角。，可以采用增大恒荷載值g,減小

活荷載值q得方法來(lái)解決上述約束作用引起得誤差。由于次梁對(duì)板得約束作用較主梁對(duì)

次梁得約束作用大，故對(duì)板和次梁得荷載采用下述調(diào)整方法，調(diào)整后得折算荷載取值如下:

連續(xù)板g'=資q/zq';q/z

連續(xù)梁g'=g+q/4q'=3q/4

式中:g、q一實(shí)際作用于結(jié)構(gòu)上得恒荷載、活荷載設(shè)計(jì)值;

、（/一結(jié)構(gòu)分析時(shí)采用得恒荷載和活荷我折算荷栽設(shè)計(jì)值。

圖2、7整體式梁板結(jié)構(gòu)得折算荷載

由于計(jì)算跨度取支承中心間得距離，忽略了支座得寬度，所以我們所計(jì)算得支座截面

負(fù)彎矩和剪力值都就就是支座中心處得，而支座邊緣才就就是設(shè)計(jì)中得控制截面，則控制

截面彎矩設(shè)計(jì)值可取為：

M=也一釁

（2、3）

式中：M—支座中心處彎矩設(shè)計(jì)值；

匕一按簡(jiǎn)支梁計(jì)算得支座中心處得剪力設(shè)計(jì)值；

占一支座寬度。

剪力設(shè)計(jì)值：

均布荷載v=K-（g+招

（2、4）

集中荷載V=Vr

（2、5）

式中:匕-支座中心處剪力設(shè)計(jì)值。

6、內(nèi)力計(jì)算

在結(jié)構(gòu)布置、基本尺寸、計(jì)算簡(jiǎn)圖及最不利荷載組合確定后，可以按照結(jié)構(gòu)力學(xué)得方

法分析內(nèi)力，如彎矩分配法等。

而實(shí)際設(shè)計(jì)中，為了減小計(jì)算得工作量,對(duì)于等跨度、等截面和相同均布荷載作用下

得連續(xù)梁、板內(nèi)力分析可利用結(jié)構(gòu)力學(xué)得表格進(jìn)行，見附錄1,可直接查得各種荷栽作用下

得內(nèi)力系數(shù)，從而計(jì)算出結(jié)構(gòu)控制截面得彎矩值和剪力值，但應(yīng)注意,此時(shí)應(yīng)按折算荷載設(shè)

計(jì)值進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算。

對(duì)于跨度相對(duì)差值小于10%得不等跨連續(xù)梁、板,其內(nèi)力也可以近似按等跨度結(jié)構(gòu)進(jìn)

行分析，計(jì)算支座截面彎矩時(shí)，采用相鄰兩跨計(jì)算跨度得平均值，計(jì)算跨內(nèi)截面彎矩時(shí)，采

用各自得計(jì)算跨度。

7、結(jié)構(gòu)內(nèi)力包絡(luò)圖

結(jié)構(gòu)各截面得最大內(nèi)力值（絕對(duì)值）得連線或點(diǎn)得統(tǒng)跡，即為內(nèi)力包絡(luò)圖（包括拉、壓、

彎、剪、扭內(nèi)力包絡(luò)圖）。對(duì)于梁板結(jié)構(gòu)來(lái)說(shuō)，有彎矩包絡(luò)圖和剪力包絡(luò)圖。

包絡(luò)圖由內(nèi)力圖疊和而成，現(xiàn)以彎矩包絡(luò)圖為例來(lái)說(shuō)明。每跨都可以畫出跨內(nèi)最大正

彎矩、

跨內(nèi)最小彎矩、左右支座截面最大負(fù)彎矩四種彎矩圖，這些彎矩值就就是在不同得活

荷載布置下出現(xiàn)得，如圖2、8所示。如果把這些彎矩因仝部疊和起來(lái)畫在一起，取她們得

外包絡(luò)線而作出得圖，可以清楚地表達(dá)出每個(gè)截面可能出現(xiàn)彎矩值得上、下限，這就就就

是彎矩包絡(luò)圖。用類似得方法還可以畫出剪力包絡(luò)圖。在設(shè)計(jì)中我們可以利用彎矩包絡(luò)

圖來(lái)確定縱向鋼筋得截?cái)嗯c彎起，利用剪力包絡(luò)圖來(lái)了解最大剪力沿跨度變化得情況以

明確箍筋得配置。

a

圖2、8內(nèi)力包絡(luò)圖

a-彎殍包絡(luò)圖k剪力包絡(luò)圖

2、2、2連續(xù)梁、板考慮塑性內(nèi)力重分布得計(jì)算

由結(jié)構(gòu)力學(xué)可知，連續(xù)梁板等超靜定結(jié)構(gòu)各截面內(nèi)力不僅與荷載有關(guān),而且與計(jì)算簡(jiǎn)

圖以及結(jié)構(gòu)各部分抗彎線剛度有關(guān)。按彈性理論計(jì)算連續(xù)梁板時(shí)，假定結(jié)構(gòu)得剛度不因荷

載得大小和作用時(shí)間得長(zhǎng)短而變化,故結(jié)構(gòu)得內(nèi)力、荷載與變形之間均呈線性關(guān)系。但就

就是鋼筋混凝土就就是一種彈塑性材料，鋼筋混凝土連續(xù)梁板在承受荷載得過(guò)程中油于

混凝土得非彈性變形、裂健得出現(xiàn)和開展、鋼筋得錨固滑移以及塑性較得形成和轉(zhuǎn)動(dòng)等

因素得影響，結(jié)構(gòu)構(gòu)件得剛度在各受力階段不斷發(fā)生變化，從而使結(jié)構(gòu)得實(shí)際內(nèi)力與變形

及計(jì)算簡(jiǎn)圖與彈性理論得結(jié)果相差很大。再則，在進(jìn)行混凝土構(gòu)件截面設(shè)計(jì)時(shí)，考慮了材

料得塑性,若內(nèi)力仍按彈性理論，顯然與截面設(shè)計(jì)得理論不一致。所以，有必要研究塑性理

論得內(nèi)力分析方法。

1、結(jié)構(gòu)得塑性較

從適筋梁在彎矩作用下正截面應(yīng)力與應(yīng)變分析中可知：結(jié)構(gòu)在荷載作用下正截面經(jīng)

歷三個(gè)受力階段，如圖2、9所示。

第I應(yīng)力階段:截面上應(yīng)力較小，混凝土接近彈性體，結(jié)構(gòu)內(nèi)力與變形、曲率或轉(zhuǎn)角近

似為線性關(guān)系。

第n應(yīng)力階段:由于截面上受拉區(qū)混凝土出現(xiàn)裂縫及受壓區(qū)混凝土塑性變形發(fā)展，結(jié)

構(gòu)截面剛度逐漸減小，結(jié)構(gòu)內(nèi)力與變形、曲率或轉(zhuǎn)角呈曲線關(guān)系。

第in應(yīng)力階段:從截面受拉區(qū)鋼筋開始屈服，到受壓區(qū)邊緣混凝土達(dá)到極限壓應(yīng)變。

結(jié)構(gòu)承載力值由My至Mu，雖然增加很小,但結(jié)構(gòu)變形、曲率或轉(zhuǎn)角卻急劇增加,即截面

在彎矩值基本不變得情況下發(fā)生較大幅度得轉(zhuǎn)動(dòng)，截面轉(zhuǎn)動(dòng)就就是受拉區(qū)混凝土裂縫開

展及受壓區(qū)混凝土塑性變形不斷發(fā)展得結(jié)果。

(e)0

圖2、9鋼筋混凝土受彎構(gòu)件得塑性較

適筋梁截面第in應(yīng)力階段，截面在維持一定數(shù)值彎矩得情況下,截面發(fā)生較大幅度得

轉(zhuǎn)動(dòng),猶如形成一個(gè)“較鏈”，轉(zhuǎn)動(dòng)就就是材料塑性變形及混凝土裂縫開展得表現(xiàn)，故稱為

塑性較。使塑性較產(chǎn)生轉(zhuǎn)動(dòng)得彎矩Mu稱為塑性彎矩。截面得塑性轉(zhuǎn)動(dòng)（”-外）值稱為

塑性極限轉(zhuǎn)角，可表示塑性較得塑性轉(zhuǎn)動(dòng)能力。

與理想較相比，鋼筋混凝土塑性較具有以下幾個(gè)特性:一就就是鋼筋混凝土塑性較僅

能沿彎矩作用方向轉(zhuǎn)動(dòng)，而理想較可正反向轉(zhuǎn)動(dòng);二就就是鋼筋混凝土塑性較能承受極限

彎矩，而理想較不能承受彎矩;三就就是鋼筋混凝土塑性較分布在一定范圍,而理想較集中

為一點(diǎn)，四就就是鋼筋混凝土塑性較轉(zhuǎn)動(dòng)能力有限。

塑性較總就就是在結(jié)構(gòu)最大截面處首先出現(xiàn)。在混凝土連續(xù)梁、板結(jié)構(gòu)中,

塑性較一般都就就是出現(xiàn)在支座或跨內(nèi)截面處。支座處塑性較一般均在板與次梁、次梁

與主梁以及主梁與柱交界處出現(xiàn)。對(duì)于結(jié)構(gòu)中間支座為磚墻、柱時(shí),一般在墻體中心線處

出現(xiàn)塑性較。

2、結(jié)構(gòu)得塑性內(nèi)力重分布

如圖2、10所示，該梁為等截面矩形梁乃支座截面與跨中截面配筋相同，所能承受得

極限彎矩相同。假設(shè)該梁配有足夠得抗剪鋼筋,在達(dá)到極限彎矩前不發(fā)生剪切破壞，且具

有足夠得延性，那么該梁從加載至破壞，可分為三個(gè)階段:

(a)

(b)

-0.188PJ

0.156P,/0.156^/

圖2、10兩跨連續(xù)梁在集中荷載作用下將塑性內(nèi)力重分布

彈性階段:加荷初期，混凝土開裂前，梁得工作接近于彈性體系，支座8得彎矩峪為()、

188以跨中彎矩為0、156R彎矩如圖2、10(b)所示,跨中和支座得環(huán)。曲線均為直

線。

彈塑性階段:加荷至3支座受拉區(qū)混凝土出現(xiàn)裂縫，由于6支座開裂，剛度降低,3支座

彎矩,壞增長(zhǎng)率降低，跨中彎矩M\B增長(zhǎng)率增大。繼續(xù)加載至跨中開裂，由于B支座彎矩

M/MB,因此6支座變形發(fā)展快,直至受拉鋼筋屈服。

塑性階段:8支座受拉綱筋屈服，中間塑性較形成,接近Ma。隨著荷載增長(zhǎng)MB增長(zhǎng)

極小，基本保持》BU相應(yīng)得荷載2。繼續(xù)加載，梁如同兩根簡(jiǎn)支梁，如圖2、10(c)所示，跨中

彎矩增長(zhǎng)很快，直至跨中出現(xiàn)塑性較，如圖2、10(d)所示，此時(shí)梁成為機(jī)動(dòng)體系破壞。設(shè)后

加荷載為3,則總荷載為R+最終得彎矩如圖2、10(d)所示，施加己得過(guò)程，就就是

內(nèi)力重分布過(guò)程得一部分，也就就是塑性較轉(zhuǎn)動(dòng)得過(guò)程。

在超靜定結(jié)構(gòu)中，某一截面由于裂縫出現(xiàn)、鋼筋與混凝土粘結(jié)破壞、鋼筋屈服等原因,

使截面內(nèi)力分布與按彈性理論分析時(shí)有所不同得現(xiàn)象，稱為內(nèi)力重分布。上述內(nèi)力重分布

過(guò)程可概括為兩個(gè)階段:第一階段發(fā)生在裂縫出現(xiàn)至塑性較形成以前，主要就就是由于裂

縫得出現(xiàn)和開展，使構(gòu)件剛度變化引起得;第二階段發(fā)生在塑性較形成以后,就就是由于塑

性較得轉(zhuǎn)動(dòng)引起得。第二階段得內(nèi)力重分布較第一階段得內(nèi)力重分布明顯。

需要注意得就就是內(nèi)力重分布不同于應(yīng)力重分布，應(yīng)力重分布指截面中各個(gè)纖維層

之間得內(nèi)力變化規(guī)律，而內(nèi)力重分布指結(jié)構(gòu)中各個(gè)截面得內(nèi)力變化規(guī)律，只有超靜定結(jié)構(gòu)

具有內(nèi)力重分布得特性。

3、彎矩調(diào)幅法

連續(xù)梁板考慮內(nèi)力重分布得計(jì)算方法很多，如彎矩調(diào)幅法、極限平衡法、塑性較線法

等,目前工程上應(yīng)用較多得就就是彎矩調(diào)幅法。

如上圖2,10兩跨連續(xù)梁，按彈性理論得分析方法:在集中荷載作用下，支座B得彎矩

必為。、188已跨中彎矩MAB為。、156切結(jié)構(gòu)得荷載與內(nèi)力為線性關(guān)系。/支座受拉鋼

筋屈服，中間塑性較形成,“接近結(jié)構(gòu)達(dá)到極限承栽力，假定此時(shí)結(jié)構(gòu)承受得荷載為

R。

按塑性理論得分析方法:該梁在荷載R得作用下，結(jié)構(gòu)只就就是在笈支座出現(xiàn)塑性較,

而此時(shí)跨中截面實(shí)際產(chǎn)生得彎矩尚小于他小,結(jié)構(gòu)并未喪失承載力，仍能繼續(xù)承載,

此時(shí)繼續(xù)加載，梁如同兩根簡(jiǎn)支梁，當(dāng)跨中截面彎矩為0、1567V+,己/=0、188PJ

4一

跨中截面形成塑性較，達(dá)到極限承載力，所以己二0、128即按塑性理論得分析方法，該梁

所能承受得極限荷載增加了0、128〃1。

若在設(shè)計(jì)時(shí)直接按彈性方法計(jì)算得截面內(nèi)力進(jìn)行配筋,則支座和跨中可能同時(shí)形成

塑性較，不會(huì)發(fā)生內(nèi)力重分布,若人為得將支座截面彎矩值降低進(jìn)行配筋，讓支座截面先出

現(xiàn)塑性較，使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生內(nèi)力重分布，可以減小結(jié)構(gòu)得鋼筋用量，這就就就是彎矩調(diào)幡法。

所謂彎矩調(diào)幅法就就就是將結(jié)構(gòu)按照彈性方法所求得得彎矩值進(jìn)行適當(dāng)?shù)孟抡{(diào)，以

考慮內(nèi)力重分布得彩響。即

M=（1-§）MC

（2、6）

式中:/W一調(diào)幅后得彎矩設(shè)計(jì)值；

M一按彈性方法計(jì)算得得彎矩設(shè)計(jì)值；

夕一截面得彎矩調(diào)幅系數(shù)。

結(jié)構(gòu)考慮塑性內(nèi)力重分布得分析方法具體步驟如下：

⑴按彈性理論計(jì)算連續(xù)梁、板在各種最不利荷載組合時(shí)得結(jié)構(gòu)內(nèi)力值，繪制連續(xù)梁、

板得彎矩和剪力包絡(luò)圖。

⑵一般首先確定結(jié)構(gòu)支座截面塑性彎矩值，彎矩調(diào)幅系數(shù)3115%?25%。塑性彎

矩值."曳=（1一§）Afg%為按彈性理論計(jì)算得支座截面彎矩值。

（3）結(jié)構(gòu)支座截面塑性較得塑性彎矩值確定之后，超靜定連續(xù)梁、板結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算就可

轉(zhuǎn)化為多跨簡(jiǎn)支梁、板結(jié)構(gòu)得內(nèi)力計(jì)算。各跨簡(jiǎn)支梁、板分別在折算恒荷載折算恒

荷載加折算活荷載（4+《）與支座截面調(diào)幅后塑怛彎矩共同作用下，按靜力平衡計(jì)算

支座截面最大剪力和跨內(nèi)截面最大正、負(fù)彎矩值（絕對(duì)值），即可得各跨梁、板在上述荷

載作用下，考慮塑性內(nèi)力重分布得彎矩和剪力。

由塑性理論可知，超靜定結(jié)構(gòu)內(nèi)力重分布得關(guān)鍵在于按預(yù)期得順序形成足夠得有一

定轉(zhuǎn)動(dòng)能力得塑性較，所以采用彎矩調(diào)幅法計(jì)算連續(xù)梁板時(shí)，應(yīng)遵循以下原則：

（1）鋼筋宜用HRB400和HRB500級(jí)熱軋鋼筋，也可采用HPB300和HRB335級(jí)熱

軋鋼筋;混凝土強(qiáng)度等級(jí)宜在C20?C45范圍;設(shè)計(jì)中應(yīng)滿足0.1WJW0.35。

（2）調(diào)幅需使結(jié)構(gòu)滿足剛度、裂縫要求，不使支座過(guò)早出現(xiàn)塑性較，調(diào)幅值一般不大于

25%o調(diào)幅后，當(dāng)承受均布荷載時(shí)，所有支座及跨中彎矩得絕對(duì)值M雙滿足：

M之（（g十夕）〃

（2、7）

（3）調(diào)幅后應(yīng)滿足靜力平衡條件，即調(diào)整后得每跨兩端支座彎矩平均值與跨中彎矩之

和（均為絕對(duì)值），不小于該跨滿載時(shí)（恒+活）按簡(jiǎn)支梁計(jì)算得跨中彎矩A/。得1、02倍,

即：

M4+MRa/f八c.4

（2、8）

（4）在可能產(chǎn)生塑性較得區(qū)段，即考慮彎矩調(diào)幅后、連續(xù)梁下列區(qū)段:對(duì)于集中荷載，支

座邊至最近一個(gè)集中荷載之間得區(qū)段;對(duì)于均布荷載，取支座邊至距支座邊1、05必得區(qū)

段（力u就就是截面有效高度）,算得得箍筋用量一般應(yīng)增大20%。為了避免斜拉破壞，箍筋

得配筋率應(yīng)滿足式（2、9）;

o>0.36'-

（2、9）

根據(jù)上述結(jié)構(gòu)考慮塑性內(nèi)力重分布得分析方法后于承受均布荷載得等跨、等截面連

續(xù)梁板，結(jié)構(gòu)各控制截面得彎矩和剪力設(shè)計(jì)值可按公式（2、10）和（2、11）計(jì)算：

M=%,（＜?+以；（2、10）

V=av（g+q）l?（2、11）

式中:久M一考慮內(nèi)力重分布得彎矩系數(shù)見表2、4;

夕v一考慮內(nèi)力重分布得剪力系數(shù)見表2、5;

g、夕一均布恒載、活載設(shè)計(jì)值；

4一計(jì)算跨度；

4一凈跨度。

連續(xù)梁、板得彎矩系數(shù)叫表

2、4

截面位置

離端第

支承情況端支邊跨跨離瑞第二支中間支中間跨跨

二跨跨

座中座&中

中

擱置在墻上01兩跨連

H

1續(xù)：」

梁與梁整澆連一五

110111

141616

板接多跨連

16

21續(xù)：」

梁與柱整澆連接~16

1411

連續(xù)梁、板得彎矩系數(shù)2

表2、5

截面

邊支中間支

荷載情況邊支座情況離瑞第二支離端第二支中間支

座內(nèi)座

座外側(cè)座內(nèi)側(cè)座外側(cè)

側(cè)內(nèi)側(cè)

擱置墻上0、450、60

均布荷載梁與梁或柱0、50、550、550、55

0、55

整體連接0

上表中對(duì)于均布荷載作用下得等跨度、等截面連續(xù)梁板得彎矩系數(shù)和剪力系數(shù)，就就

是根據(jù)5跨連續(xù)梁、板，活荷載和恒荷載得比值q/g=3，彎矩調(diào)幅系數(shù)大致為15%?2

5%左右等條件下確定得。如果結(jié)構(gòu)荷載g/吏1/3?5,結(jié)構(gòu)跨數(shù)大于或少于5跨,各跨跨

度相對(duì)差值小于10%時(shí),上述系數(shù)原則上仍可適用。但對(duì)超出上述范圍得連續(xù)梁板，結(jié)構(gòu)

內(nèi)力計(jì)算應(yīng)按考慮塑性內(nèi)力重分布得方法自行調(diào)幅計(jì)算。

現(xiàn)以均布荷載作用下5跨等跨度、等截面連續(xù)梁為例，說(shuō)明采用彎矩調(diào)幅法求得截面

彎矩系數(shù)得方法。

設(shè)連續(xù)梁邊支座為較接;可變荷載與永久荷載值比g/g=3,則

4

g+q=^qg+q=4g

31

所以q=i(g+9)g=：(g+q)

44

i13

折算恒載g'=g^-q=-(g+q)+3(g+q)=0.437(g+q)

4416

39

折算活我夕,二:q=+4)=0.563(g+q)

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按彈性理論分析方法，要使第二內(nèi)支座B支座截面產(chǎn)生最大負(fù)彎矩(絕對(duì)值)時(shí)，活荷

載應(yīng)布置在1、2、4跨，則相應(yīng)得彎矩為：

M〃max=-0?105g72—0.119/2

=-0.105X0.437(g+4)/2-0.119x0.563(g+q)l2

=TH129(g+4)/2

按《規(guī)程》：邊跨支座截面彎矩調(diào)幅系數(shù)3=19、5%，塑性彎矩值為：

1、

^=(1-⑶Me=-0O909(g+q)9.=-a+M

等跨連續(xù)梁6支座截面塑性彎矩已知后，超靜定連續(xù)梁得第一跨梁則成為簡(jiǎn)支梁，在

均布荷載

(6+9,)與8支座截面彎矩MR共同作用下:相應(yīng)第一跨內(nèi)最大正彎矩出現(xiàn)在

剪力為零得截面，假設(shè)該截面距端支座X處，根據(jù)梁靜力平衡條件：

g(g+夕)/一((g+q)l2//-g(g+g)x=0

得x=()、409/,其彎矩為：

=g(g+q)(().4()9/)2=().()836(g+q)l2

結(jié)構(gòu)按彈性理論分析方法，第一跨梁跨中截面產(chǎn)生最大正彎矩時(shí)，可變荷載布置在

1、3、5跨，其值為：

2

Mmax=0078g72+0.]0“=0.0903(g+q)l>MX

取M*按和Mi兩者中得較大值，作為跨內(nèi)截面得彎矩設(shè)計(jì)

值,Mima、=0.0903(/?+幻〃^1(^4-4)/2

均布荷載作用下5跨等跨度、等截面連續(xù)梁其她截面彎矩計(jì)算系數(shù)按類似方法確

定。

連續(xù)梁支座截面剪力蒞取按彈性理論與塑性理論計(jì)算得較大值，進(jìn)行斜截面受剪承

載力設(shè)計(jì)。

2、2、3單向肋板梁樓蓋得截面設(shè)計(jì)與配筋構(gòu)造

1板得截面設(shè)計(jì)與配筋構(gòu)造

⑴板得截面設(shè)計(jì)

連續(xù)板一般可按塑性理論計(jì)算，由于跨高比〃h較大,一般情況下總就就是MMu>V

/Vu,即結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)由彎矩控制，應(yīng)按彎矩計(jì)算縱向鋼筋用量;因此板一般不必進(jìn)行受剪承

載力計(jì)算。但對(duì)于跨高比///?較小、荷載很大得板，如人防頂板、筏片底板結(jié)構(gòu)等，

還應(yīng)進(jìn)行板得受剪承載力計(jì)算。

連續(xù)板達(dá)到極限狀態(tài)時(shí)，板支座截面得開裂區(qū)在板得上部，板跨中截面得開裂區(qū)在板

得下部，使其跨中和支座之間得受壓混凝土得軸線形成一個(gè)拱，如果板得周邊有限制板水

平位移得梁，即板得支座不能自由移動(dòng)時(shí),在荷載作用下將產(chǎn)生沿板平面方向得橫向推力,

如圖2、11所示。這種拱得作用可減小板中各計(jì)算就面得彎矩，提高板得實(shí)際承載能力。

考慮這種有利影響，《規(guī)范》規(guī)定:對(duì)于四邊與梁整體連接得板，其跨中截面和支座截面彎

矩值可折減2()%。

/負(fù)彎矩上部開裂

二tJ丘士二:------^二二JL_L三二三

r-r二二二二r工廠/-T「二二二一二二L十

'正彎矩下部開裂

圖2、11連續(xù)板得拱作用

單向板截面計(jì)算時(shí),/?()通常取為仇=萬(wàn)20mm,/?為板厚，板得截面計(jì)算取1m寬得板

帶，按照單筋矩形截面進(jìn)行設(shè)計(jì)。對(duì)于單向板僅計(jì)算短跨方向，而長(zhǎng)跨方向按構(gòu)造配筋。

(2)板得受力鋼筋

板中受力鋼筋得間距，當(dāng)板厚h