PAGE1PAGE16《連續(xù)搬運設(shè)備帶承載托輥的帶式輸送機運行功率和張力的計算》編制說明（征求意見稿）一、工作簡況1．任務(wù)來源根據(jù)國家標準化管理委員會文件國標委發(fā)〔2024〕25號文“關(guān)于下達2024年第三批推薦性國家標準計劃及相關(guān)標準外文版計劃的通知”的要求，由全國連續(xù)搬運機械標準化技術(shù)委員會（以下簡稱“連續(xù)搬運機械標委會”）歸口，華電重工股份有限公司和北京起重運輸機械設(shè)計研究院有限公司負責(zé)修訂國家標準《連續(xù)搬運設(shè)備帶承載托輥的帶式輸送機運行功率和張力的計算》（項目計劃編號為20241555-T-604），代替GB/T17119-1997，計劃完成時間為2025年6月。2．制定背景帶式輸送機是應(yīng)用最為廣泛的連續(xù)輸送設(shè)備，具有構(gòu)造簡單、效率高、投資成本和維護成本低等突出特點。經(jīng)過幾十年的發(fā)展，帶式輸送機使用場景越來越多元化，已經(jīng)廣泛應(yīng)用于電力、港口、礦山、冶金等行業(yè)。GB/T17119-1997等同采用國際標準ISO5048:1989《連續(xù)搬運設(shè)備——帶承載托輥的帶式輸送機——運行功率和張力的計算》，該標準自1997年發(fā)布以來已26年尚未修訂。隨著科技的進步與發(fā)展，該標準中的部分參數(shù)與計算方法已逐步趨于落后，計算冗余度過高，與精細化設(shè)計的思路逐步相悖，與現(xiàn)在的應(yīng)用場景和設(shè)計生產(chǎn)水平逐步脫節(jié)，不足以繼續(xù)指導(dǎo)國內(nèi)帶式輸送機運行功率和張力的計算。因此，GB/T17119-1997的修訂需及時提上日程，借鑒國內(nèi)外相關(guān)的先進技術(shù)和標準，完善相關(guān)的技術(shù)條文，使其符合國內(nèi)現(xiàn)有的技術(shù)水平。3．主要工作過程起草階段：在2023年10月接到計劃任務(wù)后，成立了由華電重工股份有限公司和北京起重運輸機械設(shè)計研究院有限公司等單位組成了標準起草工作組，進行了任務(wù)分工，收集了國內(nèi)外關(guān)于帶式輸送機設(shè)計的相關(guān)標準及資料。由于本標準的基礎(chǔ)性和系統(tǒng)性，正確地梳理帶式輸送機的功耗組成至關(guān)重要。因此，標準起草工作組對國際標準DIN22101、BS8438和CEMA7th等國外標準及資料進行了認真推敲理解，并匯總國內(nèi)GB50431和GB/T36698等國家標準的相關(guān)要求。標準起草工作組按照GB/T1.1-2020《標準化工作導(dǎo)則第1部分：標準化文件的結(jié)構(gòu)和起草規(guī)則》等標準編寫規(guī)則的要求，采用國家標準修訂工作正常程序，于2023年12月完成了國家標準《連續(xù)搬運設(shè)備帶承載托輥的帶式輸送機運行功率和張力的計算》草案稿及編制說明，并報至全國連續(xù)搬運標準化技術(shù)委員會秘書處。于2024年7月10日至12日在河北省秦皇島市由連續(xù)搬運機械標委會秘書處組織召開標準初稿討論會。討論會上，與會專家對《連續(xù)搬運設(shè)備帶承載托輥的帶式輸送機運行功率和張力的計算》初稿進行了逐章逐條地認真討論，提出了很多好的修改意見和建議。根據(jù)初稿討論會上專家所提意見，標準起草工作組又反復(fù)的研究討論及對初稿多次修改，最終于2024年9月25日完成標準征求意見稿及編制說明，報至連續(xù)搬運機械標委會秘書處。二、標準編制原則、主要內(nèi)容及其確定依據(jù)1．標準編制原則1）遵循“面向市場、服務(wù)產(chǎn)業(yè)、國際接軌”原則，在標準的結(jié)構(gòu)、編寫的內(nèi)容、編排的邏輯等依據(jù)GB/T1.1-2020《標準化工作導(dǎo)則第1部分：標準化文件的結(jié)構(gòu)和起草規(guī)則》的規(guī)定。2）本著先進性、科學(xué)性、合理性和可操作性的原則以及標準的目標、統(tǒng)一性、協(xié)調(diào)性、適用性、一致性和規(guī)范性原則進行本標準的修訂工作。3）本標準以國家標準GB/T17119-1997《連續(xù)搬運設(shè)備帶承載托輥的帶式輸送機運行功率和張力的計算》為基礎(chǔ)，結(jié)合國內(nèi)積累的應(yīng)用實踐經(jīng)驗，基于保持技術(shù)的先進性和標準的適用性、發(fā)展的導(dǎo)向性而制定。2．標準主要內(nèi)容本標準規(guī)定了帶式輸送機傳動滾筒上所需的運行功率和作用在輸送帶上的張力的計算方法。本標準適用于帶承載托輥的帶式輸送機，包括以織物芯或鋼絲繩芯輸送帶作為承載件和牽引件的通用帶式輸送機、曲線帶式輸送機和管狀帶式輸送機，其他類型的帶式輸送機可參照本標準執(zhí)行。3．確定依據(jù)及修訂內(nèi)容3.1規(guī)范性引用文件GB/T14521 連續(xù)搬運機械術(shù)語GB/T35017-2018 連續(xù)搬運設(shè)備散狀物料分類、符號、性能及測試方法GB/T36698 帶式輸送機設(shè)計計算方法GB50431 帶式輸送機工程設(shè)計規(guī)范3.2確定依據(jù)模擬摩擦系數(shù)f的基準值：借鑒和參考DIN22101-2011的6.2.3章節(jié)，對模擬摩擦系數(shù)基準值的使用條件進行了修正，使其更適用于現(xiàn)階段工程設(shè)計的使用條件；同時借鑒和參考了BS8438-2004的9.2.3章節(jié)引進了帶速和環(huán)境溫度的修正系數(shù)，將憑經(jīng)驗選擇的模擬摩擦系數(shù)進一步定量化計算，增強了模擬摩擦系數(shù)的準確性。附加阻力和特種附加阻力：借鑒和參考DIN22101-2011標準，綜合考慮散體側(cè)壓力的影響，引入主動側(cè)壓力計算方法，進一步精確導(dǎo)料槽加速段和非加速段物料與導(dǎo)料槽欄板間的摩擦阻力；借鑒和參考CEMA標準，增加裙板與膠帶接觸阻力的計算方法，增加緩沖床摩擦阻力的計算方法，修訂清掃器的摩擦阻力計算方法。驅(qū)動效率：借鑒和參考《DTⅡ(A)型帶式輸送機設(shè)計手冊》第3.8.1章節(jié)增加了電壓降系數(shù)和多機驅(qū)動不平衡系數(shù)。共振：借鑒和參考GB/T36698-2018的第12.4章節(jié)，增加了輸送帶共振的計算方法。逆止力矩：借鑒和參考CEMA7TH標準的6.8.4章節(jié)，增加輸送機逆止力矩的計算方法。逐點張力：借鑒和參考GB50431-2020的第5.2章節(jié)，增加輸送帶逐點張力的計算方法。慣性力：借鑒和參考GB50431-2020的第6章節(jié)，增加慣性力的計算方法。斷面面積：借鑒和參考GB50431-2020的第3.1章節(jié)，增加4輥和5輥斷面面積的計算公式。膠帶安全系數(shù)：借鑒和參考DIN22101-2011的10章節(jié)和GB50431-2020的第8.1章節(jié)，增加輸送帶安全系數(shù)的計算和校核。3.2主要修訂內(nèi)容本文件代替GB/T17119—1997《連續(xù)搬運設(shè)備帶承載托輥的帶式輸送機運行功率和張力的計算》，與GB/T17119—1997相比，除結(jié)構(gòu)調(diào)整和編輯性改動外，主要技術(shù)變化如下：a) 增加了規(guī)范性引用文件的內(nèi)容（見第2章）；b) 更改了特種阻力的范圍，增加了帶式輸送機導(dǎo)料槽裙板與輸送帶的摩擦阻力，增加了緩沖床與輸送帶的摩擦阻力，增加了帶式輸送機的轉(zhuǎn)彎阻力，增加了管狀帶式輸送機的剛性阻力，增加了管狀帶式輸送機的成管阻力（見5.4，1997年版4.5）；c) 更改了模擬摩擦系數(shù)基準值的適用條件和取值范圍（見6.1.3.1，1997年版的5.1.3）；d) 增加了定量計算模擬摩擦系數(shù)的方法（見6.1.3.2）；e) 更改了加速段被輸送物料與導(dǎo)料槽欄板間摩擦阻力的計算公式（見表6，1997年版的表2）；f) 增加了托輥前傾摩擦阻力計算公式中槽型系數(shù)的適用范圍，更改了非加速段被輸送物料與導(dǎo)料槽欄板間摩擦阻力的計算公式，增加了導(dǎo)料槽裙板摩擦阻力的計算公式，更改了輸送帶清掃裝置阻力的計算公式，更改了犁式卸料器阻力系數(shù)的取值范圍，增加了緩沖床摩擦阻力的計算公式，增加了帶式輸送機轉(zhuǎn)彎阻力的計算公式，增加了管狀帶式輸送機剛性阻力的計算公式，增加了管狀帶式輸送機成管阻力的計算公式（見表7，1997年版的表3）；g) 增加了電壓降系數(shù)、多機驅(qū)動不平衡系數(shù)、環(huán)境溫度及海拔高度對電機的熱容量影響系數(shù)，增加了傳動效率的計算方法（見6.2，1997年版的5.2）；h) 增加了帶式輸送機穩(wěn)定運行和啟制動過程的最大許用下垂度（見6.3.3，1997年版的5.3.3）；i) 增加了輸送帶各點張力的計算方法（見6.3.4）；j) 增加了慣性力的計算方法（見6.3.5）；k) 增加了輸送帶共振的校核方法（見6.4）；l) 增加了逆止器和制動器的適應(yīng)工況，增加了逆止力矩和制動力矩的計算方法（見6.5）；m) 增加了通用帶式輸送機4輥、5輥斷面和管狀帶式輸送機斷面的面積計算公式（見第7章，1997年版的第6章）；n) 增加了輸送帶安全系數(shù)的校核方法（見第8章）。4．解決的主要問題本標準于1999年首次發(fā)布，本次為第一次修訂。本標準自1997年發(fā)布以來已26年尚未修訂。隨著輸送技術(shù)的進步與發(fā)展，使用場景越來越多元化，本標準中的部分參數(shù)與計算方法已逐步趨于落后，通過本次修訂，主要解決計算冗余度過高，與現(xiàn)在的輸送機應(yīng)用場景脫節(jié)的問題，保證了標準的時效性、延續(xù)性和完整性，實現(xiàn)與國際最新標準接軌，為進一步提高我國輸送機的技術(shù)水平起到了積極作用。三、試驗驗證的分析、預(yù)期的效益本標準不涉及需要試驗驗證的條款。四、涉及專利的有關(guān)說明本標準不涉及專利問題。五、預(yù)期達到的效益、對產(chǎn)業(yè)發(fā)展的作用等情況本次標準更新，實現(xiàn)與國際和國內(nèi)最新標準接軌，保證了我國輸送機產(chǎn)品的設(shè)計實力，預(yù)計本標準的修改和實施可以降低電動機功率計算時的人為主觀影響，減少裝機的功率冗余，進而提升電機的能耗效率，降低無功損耗；同時，本標準的修訂可以進一步推進帶式輸送機行業(yè)的精細化設(shè)計和精準化加工，推進帶式輸送機行業(yè)和環(huán)保事業(yè)的進步，進一步推動社會經(jīng)濟和生態(tài)經(jīng)濟的發(fā)展。我國是輸送機制造大國和出口大國，標準的實施，將對整個輸送機械行業(yè)產(chǎn)生積極影響和引導(dǎo)作用。六、與國際、國外同類標準技術(shù)內(nèi)容的對比情況國際上目前存在國際標準ISO5048-1989《連續(xù)搬運設(shè)備帶承載托輥的帶式輸送機運行功率和張力的計算》、英國標準BS8438-2004《槽型帶式輸送機規(guī)范》、德國標準DIN22101-2011《輸送散狀物料的帶式輸送機計算及設(shè)計基礎(chǔ)》和美國CEMA的指南性文件《BeltConveyorsforBulkMaterials》7TH。ISO5048-1989、BS8438-2004和DIN22101-2011在內(nèi)容上較為接近，主要依托模擬摩擦系數(shù)f對輸送機的主要阻力進行統(tǒng)籌性計算；美國CEMA的指南性文件將阻力劃分為與物料加載相關(guān)的阻力和與物料加載無關(guān)的阻力，對各項阻力進行單獨計算。目前國內(nèi)關(guān)于帶式輸送機的設(shè)計規(guī)范主要為GB/T17119-1997《連續(xù)搬運設(shè)備帶承載托輥的帶式輸送機運行功率和張力的計算》，MT/T467-1996《煤礦用帶式輸送機設(shè)計計算》，GB/T36698-2018《帶式輸送機設(shè)計計算方法》和GB50431-2020《帶式輸送機工程技術(shù)標準》等設(shè)計規(guī)范。其中MT/T467-1996《煤礦用帶式輸送機設(shè)計計算》參照采用國際標準ISO5048-1989《連續(xù)搬運設(shè)備帶承載托輥的帶式輸送機運行功率和張力的計算》和ISO3684-1990《各種輸送帶的帶式輸送機——最小滾筒直徑的確定》，主要針對煤礦和選煤廠等場所的帶式輸送機；GB/T36698-2018《帶式輸送機設(shè)計計算方法》主要以DIN22101-2011為基礎(chǔ)，結(jié)合GB50431-2008《帶式輸送機工程設(shè)計規(guī)范》等標準而成，對帶式輸送機的整體計算進行了原則性的闡述；GB50431-2020《帶式輸送機工程技術(shù)標準》于2020年進行了升版，對帶式輸送機整機的布置、計算、主要組成部件、安全措施、消防環(huán)保措施、施工及驗收要求等方面進行了原則性的論述。GB/T17119-1997《連續(xù)搬運設(shè)備帶承載托輥的帶式輸送機運行功率和張力的計算》等同采用了ISO5048:1989《連續(xù)搬運設(shè)備帶承載托輥的帶式輸送機運行功率和張力的計算》，標齡老，需根據(jù)現(xiàn)有相關(guān)規(guī)范進行修訂，進一步深化輸送機功率和張力計算的精細程度。本次修訂在ISO5048:1989的基礎(chǔ)上，參考了DIN22101-2011、BS8438-2004、《BeltConveyorsforBulkMaterials》7TH、GB/T36698-2018和GB50431-2020等相關(guān)內(nèi)容，深化了輸送機的計算精度。七、與現(xiàn)行相關(guān)法律、法規(guī)、規(guī)章及相關(guān)標準，特別是強制性標準的協(xié)調(diào)性本標準屬于“連續(xù)搬運機械”標準體系。目前國內(nèi)制定的強制性標準為GB50431-2020《帶式輸送機工程技術(shù)標準》，本次修訂既引用了GB50431-2020中部分運行功率和張力的內(nèi)容，又引用了國外部分標準的內(nèi)容進行深化和擴展。本標準與現(xiàn)行相關(guān)法律、法規(guī)、規(guī)章及GB50431-2020《帶式輸送機工程技術(shù)標準》、GB/T36698-2018《帶式輸送機設(shè)計計算方法》等相關(guān)標準協(xié)調(diào)一致。八、重大分歧意見的處理經(jīng)過和依據(jù)無。九、標準性質(zhì)的建議說明建議本標準的性質(zhì)為推薦性國家標準。十、貫徹標準的要求和措施建議建議標準批準發(fā)布6個月后實施。在本專業(yè)領(lǐng)域會議上予以宣傳；制作宣傳講解視頻，在網(wǎng)站和微信公眾號上向社會大眾宣傳。十一、廢止現(xiàn)行相關(guān)標準的建議本標準實施時，代替GB/T17119-1997。十二、其他應(yīng)當(dāng)說明的事項無。標準起草工作組2024年9月25日

附件一：本標準的主要修訂內(nèi)容1模擬摩擦系數(shù)的修訂（GB/T17119-1997第5.1.3章節(jié)）1.1修訂原因1、GB/T17119-1997模擬摩擦系數(shù)基準值適應(yīng)的輸送機槽角為30°，而目前國內(nèi)的槽角普遍為35°和45°，不符合現(xiàn)階段國內(nèi)的設(shè)計現(xiàn)狀；2、GB/T17119-1997定義了模擬摩擦系數(shù)f的基準值，但是計算值受溫度和帶速等多種因素的影響，計算值的取值較為主觀，缺乏明確的取值方法；1.2修訂內(nèi)容歸納具有國內(nèi)普遍性的設(shè)計參數(shù)，在此基礎(chǔ)確定適用于國內(nèi)現(xiàn)狀的模擬摩擦系數(shù)f的基準值；借鑒和參考DIN和BS標準，明確不同使用條件下模擬摩擦系數(shù)的修正方案，使得f值的選取更為科學(xué)。具體修訂內(nèi)容如下：原內(nèi)容：用作模擬摩擦系數(shù)的基本值僅適用于正常找正過的帶式輸送機。確切地說它適用于具有下列情況的輸送機:—實際輸送能力為額定輸送能力的70%到110%；—輸送內(nèi)摩擦系數(shù)為中等的物料；—輸送機承載分支為三輥托輥；—托輥槽角為30°；—輸送帶速度約為5m/s；—工作環(huán)境溫度為20℃；—采用迷宮式密封的108mm到159mm直徑的托輥，同時輸送帶上分支(承載分支)托輥間距為1m到1.5m，輸送帶下分支(回程分支)托輥間距約為3m。在下列情況，f值可以超過基本值0.020，并且直至達到0.030；a)被輸送物料的內(nèi)摩擦系數(shù):較大；b)托輥槽角：大于30°；c)輸送帶速度：大于5m/s:d)托輥直徑：小于上述值e)環(huán)境溫度：低于20℃；f)輸送帶張力：降低；g)輸送帶：采用軟芯層，覆蓋層厚而柔軟；h)輸送帶：找正不良；i)運行條件：多灰、潮濕和/或者粘性的；j)上分支(承載分支)托輥間距：大于1.5m；下分支(回程分支)托輥間距：大于3m。建議修訂為（參考DIN2101-2011）用作模擬摩擦系數(shù)的基本值僅適用于正常找正過的帶式輸送機。確切地說它適用于具有下列情況的輸送機:—實際輸送能力為額定輸送能力的70%到110%；—輸送內(nèi)摩擦系數(shù)為中等的物料；—輸送機承載分支為三輥固定式托輥；—托輥槽角為25~35°；—輸送帶速度約為4~6m/s；—工作環(huán)境溫度為15~25℃；—采用迷宮式密封的108mm到159mm直徑的托輥，同時輸送帶上分支(承載分支)托輥間距為1m到1.5m，輸送帶下分支(回程分支)托輥間距約為2.5m到3.5m。在下列情況，f值可以超過基本值0.020，并且直至達到0.040；a)被輸送物料的內(nèi)摩擦系數(shù):較大；b)托輥槽角:大于35°；c)輸送帶速度:大于6m/s:d)托輥直徑：小于上述值e)環(huán)境溫度:低于15℃；f)輸送帶張力：降低；g)輸送帶：采用軟芯層，覆蓋層厚而柔軟；h)輸送帶：找正不良；i)運行條件：多灰、潮濕和/或者粘性的；j)上分支(承載分支)托輥間距：大于1.5m；下分支(回程分支)托輥間距：大于3.5m。同時建議增加溫度和帶速對模擬摩擦系數(shù)的修正方法：模擬摩擦系數(shù)的選擇可以5m/s和環(huán)境溫度+20℃的模擬摩擦系數(shù)為基準值，通過選定的帶速修正系數(shù)和環(huán)境溫度修正系數(shù)進行調(diào)整；模擬摩擦系數(shù)基準值安裝情況工作條件模擬摩擦系數(shù)fbase水平、上運及微下運的上運工況（基準帶速5m/s）安裝條件良好，托輥轉(zhuǎn)動靈活，物料的內(nèi)摩擦系數(shù)低，安裝和運維條件良好0.017正常的安裝條件，正常的物料條件0.02安裝條件較差，低溫，物料的內(nèi)摩擦系數(shù)高，安裝和運維條件較差0.023~0.030發(fā)電工況（基準帶速5m/s）具備發(fā)電的驅(qū)動裝置0.012~0.016帶速修正系數(shù)c1帶速23456系數(shù)0.800.850.901.001.10環(huán)境溫度修正系數(shù)c2溫度+200-10-20-30系數(shù)1.001.071.171.281.47模擬摩擦系數(shù)f=2附加阻力FN和特種阻力Fs的計算公式的修訂（GB/T17119-1997第5.1.4章節(jié)）2.1修訂原因1、GB/T17119-1997在計算“加速段被輸送物料與導(dǎo)料槽欄板間的摩擦阻力”和“被輸送物料與導(dǎo)料欄板間的摩擦阻力”沒有考慮散體力學(xué)中的主動側(cè)壓力理論，在一定程度上增大了物料與導(dǎo)料槽的摩擦力，計算結(jié)果相比于實際值偏大，偏于保守；2、GB/T17119-1997沒有考慮裙板與膠帶接觸所產(chǎn)生的的摩擦力，導(dǎo)致了運行阻力的漏項；3、由于技術(shù)的發(fā)展，很多項目采用緩沖床等裝置替代了傳統(tǒng)的緩沖托輥，計劃增加緩沖床的摩擦計算方法；2.2修訂內(nèi)容計劃借鑒和參考DIN標準，綜合考慮散體側(cè)壓力的影響，引入主動側(cè)壓力計算方法，進一步精確導(dǎo)料槽加速段和非加速段物料與導(dǎo)料槽欄板間的摩擦阻力；計劃借鑒和參考CEMA標準，增加裙板與膠帶接觸阻力的計算方法，增加緩沖床摩擦阻力的計算方法，修改清掃器的摩擦阻力計算方法。具體修改內(nèi)容如下：原內(nèi)容：附加阻力FN（未含非修訂內(nèi)容）在加速段被輸送物料和導(dǎo)料槽欄板間的摩擦阻力：F特種阻力Fs（未含非修訂內(nèi)容）被輸送物料和導(dǎo)料槽欄板間的摩擦阻力：F輸送帶清掃器的摩擦阻力F建議修訂為附加阻力FN（未含非修訂內(nèi)容）在加速段被輸送物料和導(dǎo)料槽欄板間的摩擦阻力：（參考DIN22101-2011）F特種阻力Fs（未含非修訂內(nèi)容）在非加速段被輸送物料和導(dǎo)料槽欄板間的摩擦阻力：F導(dǎo)料槽裙板密封的摩擦阻力：（參考CEMA）F緩沖床摩擦阻力：（參考CEMA）F輸送帶清掃器的阻力：（參考CEMA）FCbc——在清掃器壓力下的運動摩擦阻力，N/m；在無法準確得到輸送帶和清掃器之間的有效正壓力時，頭部清掃器建議Cbc取值900N/m，回程清掃器建議Cbc取值400N/m。Cμ3——輸送帶和清掃器刮刀之間的滑動摩擦系數(shù)；Fbc——輸送帶和清掃器之間的有效正壓力，N/m；3效率的計算（GB/T17119-1997第5.2章節(jié)）3.1修訂原因GB/T17119-1997對輸送機效率的選擇不明確，只給出了一個較大范圍值，已不適用于現(xiàn)在多樣式的驅(qū)動方法；3.2修訂內(nèi)容歸納具有國內(nèi)普遍性使用的傳動方案，針對變頻驅(qū)動、液力耦合器驅(qū)動、電磁驅(qū)動等多種傳動方案進行歸納總結(jié)；在現(xiàn)有技術(shù)水平的前提下，總結(jié)聯(lián)軸器、電機、減速器等多種設(shè)備的傳動效率，為不同組合方案提供效率計算的基礎(chǔ)。具體修改內(nèi)容如下：原內(nèi)容：對需要正功率的輸送機，P對需要負功率的輸送機，Pη1一般在0.85~0.95之間選??；η2一般在0.95~1.0之間選?。唤ㄗh修改內(nèi)容對需要正功率的輸送機，P對需要負功率的輸送機，Pη1一般在0.85~0.95之間選??；η2一般在0.95~1.0之間選??；η1的傳動效率需考慮聯(lián)軸器和減速器等傳動設(shè)備的效率，ηC為聯(lián)軸器效率，機械式聯(lián)軸器的效率約為0.98，液力耦合器的效率約為0.96；ηR為減速器效率，每級齒輪傳動的效率為0.98；ηη’為電壓降系數(shù)，特殊地區(qū)當(dāng)電壓波動較大，超出電動機的供電電壓允許范圍時須考慮電壓降的影響，此時可取0.90~0.95，其他情況可取1；η’’為多機驅(qū)動功率不平衡系數(shù)，一般取0.90~0.95，單電機驅(qū)動時候取1；4建議增加輸送帶共振的計算（GB/T17119-1997第5.4章節(jié)）隨著輸送機長度和運量的增加，輸送帶的共振問題已多次出現(xiàn)，建議在5.4章節(jié)增加膠帶共振的計算。建議增加內(nèi)容如下：帶式輸送機輸送帶與托輥的共振是指輸送帶的橫斷面振動固有頻率與托輥轉(zhuǎn)動的頻率相近而發(fā)生共振，從而引起帶式輸送機共振，加速托輥和機架的破壞。避免共振設(shè)計是使輸送帶的固有頻率與作為振源的托輥的激振頻率避開。避免輸送帶與托輥共振設(shè)計，主要是針對帶式輸送機滿載穩(wěn)定運行工況，個別情況需考慮空載穩(wěn)定運行工況。f式中：fr——托輥的轉(zhuǎn)動頻率（Hz）；ffpn——輸送帶橫截面的n階固有頻率（Hz）；f注：對于回程輸送帶不帶料的情況下，qG=0。5建議增加逆止力矩計算方法的章節(jié)（GB/T17119-1997第5.5章節(jié)）當(dāng)輸送機為大角度上運時，頭部需要設(shè)置逆止器避免輸送機倒轉(zhuǎn)，因此建議增加5.5逆止力矩計算方法的章節(jié)。建議增加內(nèi)容如下：上運帶式輸送機制動裝置的制動力矩，應(yīng)滿足帶式輸送機在額定載荷停機時最大逆止力矩的要求。滾筒軸上逆止裝置的額定逆止力矩應(yīng)按下式計算:M式中：Mn——逆止裝置的額定逆止力矩(N·m)；k2——逆止裝置安全系數(shù)，建議大于等于1.5；k3——主要阻力的縮減系數(shù)，建議取0.5；6建議增加逐點張力法的計算方法（GB/T17119-1997第5.6章節(jié)）輸送帶各特征點的張力，應(yīng)根據(jù)帶式輸送機的布置及各區(qū)段的長度和走向、傳動滾筒的數(shù)量和布置、驅(qū)動和制動特性、拉緊裝置的類型和布置及帶式輸送機運行工況確定，因此建議增加逐點張力法的計算。增加內(nèi)容如下：輸送帶在允許最大垂度條件時，輸送帶相鄰兩特征點的張力應(yīng)按下列公式計算:1、穩(wěn)定運行工況時：F式中：Fi——輸送帶運行方向上第i點的張力（N）；Fi-1——輸送帶運行方向上第i-1點的張力（N）；F(i-1)~i——輸送帶運行方向上第i-1點到第i點區(qū)段的運行阻力（N）；2、非穩(wěn)定運行工況時：Fm式中：m(i-1)~i——輸送帶運行方向上第i-1點到第i點區(qū)段的運行體的等效質(zhì)量（kg）；a——輸送帶平均加（減）速度（m/s2）；7建議增加慣性力計算方法的章節(jié)（GB/T17119-1997第5.7章節(jié)）帶式輸送機在啟停過程中會產(chǎn)生慣性力，建議增加慣性力的計算方法，建議增加內(nèi)容如下：帶式輸送機啟動加速和減速停機時，慣性力應(yīng)按下式計算：F式中：FA——帶式輸送機運動體的總慣性力(N)；mL——帶式輸送機運動體直線運動的等效質(zhì)量(kg)；mD——帶式輸送機轉(zhuǎn)動部件轉(zhuǎn)換到輸送帶上直線運動的等效質(zhì)量(kg)；a——輸送帶平均加(減)速度(m/s2)；帶式輸送機啟動和停機時，運動體直線運動的等效質(zhì)量應(yīng)按下列公式計算:1當(dāng)下分支不輸送物料時:m2當(dāng)上分支和下分支輸送物料，并按區(qū)段分別計算時:m式中：qG.o.i——承載分支區(qū)段i的輸送帶上物料單位長度的質(zhì)量(kg/m)；qG.u.i——回程分支區(qū)段i的輸送帶上物料單位長度的質(zhì)量(kg/m)；當(dāng)回程不輸送物料時qG.u.i=0；qRo.i——承載分支區(qū)段i的托輥轉(zhuǎn)動部分單位長度的質(zhì)量(kg/m)；qRu.i——回程分支區(qū)段i的托輥轉(zhuǎn)動部分單位長度的質(zhì)量(kg/m)；li——區(qū)段i的長度(m)。帶式輸送機轉(zhuǎn)動部件轉(zhuǎn)換到輸送帶上直線運動的等效質(zhì)量，應(yīng)按下列公式計算：轉(zhuǎn)動部件總等效質(zhì)量：mnD——帶式輸送機的驅(qū)動單元數(shù)；nP——帶式輸送機的滾筒個數(shù)；JD.i——驅(qū)動單元第i個轉(zhuǎn)動部件的轉(zhuǎn)動慣量(kg·m2)，當(dāng)驅(qū)動單元加裝飛輪時，應(yīng)包括飛輪的轉(zhuǎn)動慣量；ii——第i個轉(zhuǎn)動部件至傳動滾筒的傳動比；Di——第i個滾筒的直徑(m)；Ji——第i個滾筒的轉(zhuǎn)動慣量(kg·m2)；8不同輥數(shù)斷面面積的計算（GB/T17119-1997第6章節(jié)）8.1修訂原因GB/T17119-1997提供了平輥、二輥、三輥的托輥組斷面計算公式；隨著輸送機向大運量大帶寬方向的發(fā)展，已逐步發(fā)展了四輥或五輥的托輥組方案；8.2修訂內(nèi)容增加四輥或五輥的托輥組斷面面積計算方法。建議增加內(nèi)容如下：4托輥輸送帶承載物料的理論橫截面積應(yīng)按下列公式計算SSSS5托輥輸送帶承載物料的理論橫截面積應(yīng)按下列公式計算SSSS9建議增加輸送帶安全系數(shù)的校核和選?。℅B/T17119-1997第7章節(jié)）9.1修訂原因GB/T17119-1997沒有對輸送帶安全系數(shù)進行校核和選取，建議增加第七章對此部分進行論述；9.2修訂內(nèi)容輸送帶的安全系數(shù)，應(yīng)根據(jù)輸送帶類型、工作條件、接頭特性以及帶式輸送機啟動、制動性能確定，并應(yīng)符合下列規(guī)定:1根據(jù)輸送帶類型及帶式輸送機啟動和制動性能確定：1)輸送帶的安全系數(shù)，宜根據(jù)輸送帶名義拉斷強度和輸送帶穩(wěn)定運行的最大張力計算:kN≥kN——輸送帶名義拉斷強度或拉伸強度(N/mm)；Fmax——輸送帶穩(wěn)定運行的最大張力(N)；S——輸送帶的安全系數(shù)(為相對于輸送帶名義拉斷強度的安全系數(shù))；B——帶寬(m)。2)鋼絲繩芯輸送帶的安全系數(shù)，當(dāng)帶式輸送機采取可控軟啟動和可控制動措施時，宜取5~7；其他驅(qū)動方式時，可取7~9。3)聚酞胺和聚酯織物芯輸送帶的安全系數(shù)，當(dāng)帶式輸送機采取可控軟啟動和可控制動措施時，宜取9~10；其他驅(qū)動方式時，可取10~12。4)棉織物芯輸送帶的安全系數(shù)，宜取8~9。2根據(jù)輸送帶接頭特征和接頭疲勞強度計算確定:1)輸送帶安全系數(shù)宜按下式計算:S=Smin——相對于輸送帶最小名義拉斷強度的最小安全系數(shù)；kN.min——輸送帶最小名義拉斷強度(N/mm)。2)在穩(wěn)定運行條件下，輸送帶的最小名義拉斷強度kN.min，應(yīng)根據(jù)輸送帶邊緣的最大應(yīng)力kk.max及輸送帶接頭的基準疲勞強度系數(shù)kt.rel確定，并應(yīng)按下列公式計算:輸送帶的最小名義拉斷強度:k輸送帶接頭的最小基準疲勞強度k式中：kt.min——輸送帶接頭的最小基準疲勞強度(N/mm)；kt.rel——輸送帶接頭相對基準疲勞強度系數(shù)，為輸送帶接頭的基準疲勞強度kt與輸送帶名義拉斷強度kN的比值，宜按表選取；ck——基于輸送帶邊緣應(yīng)力確定的最小接頭疲勞強度系數(shù)；對于織物輸送帶：ck=1；對于鋼絲繩輸送帶：槽型過渡段-ck=1.25，平面和豎向曲線段-ck=1；kk.max——輸送帶邊緣的最大應(yīng)力(N/mm)；S0——基于輸送帶接頭特征的安全系數(shù)；S1——基于輸送帶運行條件的安全系數(shù)；3)具有上運段和下運段的帶式輸送機，當(dāng)給料不均勻，在非穩(wěn)定運行條件下出現(xiàn)極端應(yīng)力時，輸送帶接頭的最小基準疲勞強度kt.min應(yīng)滿足下列條件要求:k否則，輸送帶接頭的基準疲勞強度應(yīng)按下式計算確定k輸送帶類型結(jié)構(gòu)參照標準輸送帶拉伸強度接頭結(jié)構(gòu)及標準相對基準疲勞強度系數(shù)kt.rel單層織物芯輸送帶GB/T7984630~3150指接接頭0.35雙層或厚芯層織物芯輸送帶GB/T7984200~2000帶中間抗拉體0.35雙層以上織物芯輸送帶GB/T7984315~3150階梯接頭0.3單層織物芯輸送帶GB/T31256800~3150GB/T312560.35雙層織物芯輸送帶GB/T31256800~1600GB/T31256帶中間抗拉體0.3鋼絲繩芯輸送帶GB/T28267.1GB/T28267.2GB/T28267.3GB/T97701000~5400GB/T28267.40.45鋼絲繩芯輸送帶GB/T28267.1GB/T28267.3GB/T9770<1000>5400GB/T28267.40.45注:1強度系數(shù)kt.rel基準值不適用于老化或已使用的輸送帶接頭?；谳斔蛶Ы宇^特征的安全系數(shù)S0項目特征分類空氣中的粉塵正常無塵灰塵較多防止太陽輻射正常良好溫度中等18℃~22℃<10℃或>30℃工作空間正常寬敞窄小工人技能正常很好中等接頭材料質(zhì)量正常很好接近質(zhì)保期硫化設(shè)備質(zhì)量正常很好中等安全系數(shù)S01.1降低至1.0增大至1.2基于輸送帶運行條件的安全系數(shù)S1項目特征分類預(yù)期使用壽命正常短高故障造成的損壞正常低高化學(xué)和物理因素對應(yīng)力的影響正常低高啟動/停止次數(shù)>3/d~<30/d≤3/d≥30/d輸送帶循環(huán)頻率(循環(huán)次數(shù))>2/h~<60/h≤2/h≥60/d安全系數(shù)S11.7降低至1.5增大至1.9

附件二：本標準主要修訂內(nèi)容的依據(jù)GB/T17119-1997《連續(xù)搬運設(shè)備帶承載托輥的帶式輸送機運行功率和張力的計算》等同采用了ISO5048:1989《連續(xù)搬運設(shè)備帶承載托輥的帶式輸送機運行功率和張力的計算》，須根據(jù)現(xiàn)有相關(guān)規(guī)范進行修訂，進一步深化輸送機功率和張力計算的精細程度。本次GB/T17119的修訂在ISO5048:1989的基礎(chǔ)上，參考了DIN22101-2011、BS8438-2004、《BeltConveyorsforBulkMaterials》7TH、GB/T36698-2018和GB50431-2020等相關(guān)內(nèi)容，進一步深化輸送機的計算精度，具體展開如下：1模擬摩擦系數(shù)的修訂（GB/T17119-1997第5.1.3章節(jié)）本章節(jié)的修訂主要參考了DIN22101-2011的6.2.3章節(jié)，對模擬摩擦系數(shù)的基準值的使用條件進行了修正，使其更適用于現(xiàn)階段工程設(shè)計使用條件；修改點1：5.1.3章節(jié)修訂基本模擬摩擦系數(shù)適用于三輥固定式托輥，由于懸掛式托輥在運行過程中一直處于波動狀態(tài)，實時對中效果差，所以基準值更適用于三輥固定式托輥；修改點2：目前帶式輸送機的通用設(shè)計槽角為35°，進而參考DIN標準將5.1.3章節(jié)基本模擬摩擦系數(shù)適用槽角修訂為25°~35°，與DIN22101-2011的6.2.3章節(jié)一致；修訂點3：帶式輸送機已逐步向高速化發(fā)展，4~6m/s的帶速已成為了通用化的設(shè)計參數(shù)，進而參考DIN標準將5.1.3章節(jié)基本模擬摩擦系數(shù)適用帶速修訂為4~6m/s，與DIN22101-2011的6.2.3章節(jié)一致；修訂點4：參考DIN標準將5.1.3章節(jié)基本模擬摩擦系數(shù)適用環(huán)境溫度修訂為15~25℃，與DIN22101-2011的6.2.3章節(jié)一致；修訂點5：參考DIN標準將5.1.3章節(jié)基本模擬摩擦系數(shù)適用回程托輥間距修訂為2.5~3.5m，與DIN22101-2011的6.2.3章節(jié)一致；修訂點6：5.1.3章節(jié)參考DIN標準將模擬摩擦系數(shù)的最大范圍調(diào)整為0.04，與DIN22101-2011的6.2.3章節(jié)一致；其次，參考了BS8438-2004的9.2.3章節(jié)引進了帶速和環(huán)境溫度的修正系數(shù)，將憑經(jīng)驗選擇的模擬摩擦系數(shù)進一步定量化計算，增強了模擬摩擦系數(shù)的準確性。修訂點7：5.1.3章節(jié)參考BS8438標準引入了帶速修正系數(shù)和環(huán)境溫度修正系數(shù)，分別針對不同的帶速和和環(huán)境溫度修正模擬摩擦系數(shù)基準值