水輪機(jī)選型設(shè)計機(jī)組臺數(shù)與單機(jī)容量的選擇機(jī)組臺數(shù)選擇在水電站總裝機(jī)容量的情況下，可以制定不同的機(jī)組數(shù)量，當(dāng)機(jī)組數(shù)量不同時，單機(jī)的容量就會不同，這樣水輪機(jī)的轉(zhuǎn)輪直徑和轉(zhuǎn)速就會不同。本設(shè)計為引水式地下水電站，總裝機(jī)容量1800MW，屬于大型水電站。本次設(shè)計擬選擇6臺機(jī)組，單機(jī)容量300MW。機(jī)組單機(jī)容量選擇單機(jī)容量N=30萬KW水輪機(jī)單機(jī)額定出力Nr=N/98﹪=300000/98﹪=306123KW水輪機(jī)型號及裝置方式的選擇水輪機(jī)型號選擇水頭在水輪機(jī)型號的選擇上起主要的作用,本水電站工作水頭范圍為103.3m～125m。根據(jù)水頭范圍在水輪機(jī)系列型譜中查得HL180型適用于水頭110m～150m，HL200型水輪機(jī)適用于水頭90m～125m,HL160型適用水頭110m～150m，查的這三種型號的水輪機(jī)都適用于本設(shè)計。將這三種機(jī)型作為我們的初選方案，經(jīng)過計算、研究從而確定一種方案作為最終方案。選擇裝置方式立軸水輪機(jī)可以使發(fā)電機(jī)的安裝高程較高不易受潮，機(jī)組的傳動效率較高且水電廠占地面積小，由于本設(shè)計為地下電站，受地下洞室開挖跨度的限制，所以本設(shè)計采用立軸裝置。水輪機(jī)參數(shù)計算HL200型水輪機(jī)方案主要參數(shù)選擇轉(zhuǎn)輪直徑D1的計算查《水電站》表3—6和圖3—1，查得HL200型水輪機(jī)在限制工況下的單位流量Q'1=950L/s=0.95m3/s，效率ηΜ=89.4%，據(jù)此可以初步假定水輪機(jī)在限制工況下的單位流量Q1'=D式中:D1Q1'Hr設(shè)計水頭HNr代入式中得D1轉(zhuǎn)速計算采用與其相近的標(biāo)準(zhǔn)轉(zhuǎn)輪直徑D1n=n1式中n1'——單位轉(zhuǎn)速采用最優(yōu)單位轉(zhuǎn)速nH——加權(quán)平均水頭109.4mD1采用相近同步轉(zhuǎn)速n=125r/min效率及單位參數(shù)修正查得HL200型水輪機(jī)在最優(yōu)工況下的模型最高效率為η模型轉(zhuǎn)輪直徑D1Mη則?考慮到模型與原型水輪機(jī)之間存在質(zhì)量差異,通常在?η減去一個修正ξ所以得修正值?ηηη=η因為，Δ所以，不需要修正。則原假定的n=125r/min,Q′=0.95m3/s,D1出力校核N設(shè)計流量QT=Q1'D12由水輪機(jī)運轉(zhuǎn)特性曲線查ηM修正得水輪機(jī)效率η=0.894+0.03=0.924NT=9.81×352.11×106×0.924=338318KW運行范圍校核選定D1=6.00m,n=125r/min后,水輪機(jī)的Q1maxQ1max'=N水輪機(jī)的最大引用流量為Qmax=Q1各個特征水頭相對應(yīng)的單位轉(zhuǎn)速n1minn1maxn1比較三個特征水位下的單位轉(zhuǎn)速和單位流量，從模型綜合特性曲線上看出基本包括了高效率區(qū)。如表3-1所示項目HmaxHrHmin水頭(m)125106103.2單位轉(zhuǎn)速n167.572.973.9單位流量Q1'(m0.680.860.90吸出高程的計算H式中：?——當(dāng)?shù)馗叱虨?203.6mσ——氣蝕系數(shù)H——水頭表3-2HL200型水輪機(jī)吸出高度計算見表項目最大水頭設(shè)計水頭最小水頭水頭(m)125106103.2單 位 轉(zhuǎn) 速(r/min)67.472.873.8氣蝕系數(shù)0.0860.0900.091修正值0.0150.0150.015()H(m)12.5211.1310.94吸出高度Hs(m)-3.880-2.490-2.300采用三種水頭情況下的最小值作為其吸出高度，吸出高度Hs=-3.881m安裝高程的計算HL200型水輪機(jī)的安裝高程的計算ZA式中：導(dǎo)葉相對高度b0/DZDminHs為吸出高度HL180型水輪機(jī)方案主要參數(shù)選擇HL180型適用水頭范圍為110m～150m,其模型參數(shù)如表3-3葉片數(shù)m0導(dǎo)葉相對 度’b0/D1最優(yōu)單位轉(zhuǎn)速最優(yōu)工況效率η/%限制工況單位流量Q1x'限制工況效率η/%模型直徑 D1m（m）140.2067.092.00.8689.50.460轉(zhuǎn)輪直徑D1的計算查表得HL180型水輪機(jī)在限制工況下的單位流量為Q'1=0.86m3/s，效率為ηΜ=89.5%，由此可以初步假定原型水輪機(jī)的單位流量為Q1'=D式中：D1Q1'——水輪機(jī)單位流量查得Hr——設(shè)計水頭HNr——水輪機(jī)額定出力Nr=N代入式中得D1采用相近的標(biāo)準(zhǔn)轉(zhuǎn)輪直徑D1轉(zhuǎn)速n=n1式中n1'——單位轉(zhuǎn)速采用最優(yōu)單位轉(zhuǎn)速n1'H——加權(quán)平均水頭109.4mD1采用相近的同步轉(zhuǎn)速n=115.4r/min，其磁極對數(shù)p=26效率及單位參數(shù)的修正查得HL180型水輪機(jī)在最優(yōu)工況下的模型最高效率為η模型轉(zhuǎn)輪直徑D1Mη則?考慮到模型與原型水輪機(jī)之間存在質(zhì)量差異,通常在?η減去一個修正ξ所以得修正值?ηηη=η因為，Δ所以，不需要修正。則原假定的n=115.4r/min,Q1'=0.86m3/s,出力校核N設(shè)計流量QT=Q1'D12由水輪機(jī)運轉(zhuǎn)特性曲線查ηM=0.89修正得水輪機(jī)效率η=0.895+0.03=0.925NT=9.81×318.75×106×0.925=306596KW運行范圍校核選定D1=6.00m,n=115.4r/min后,水輪機(jī)的Q1maxQ1max'=N水輪機(jī)的最大引用流量為Qmax=Q1各個特征水頭相對應(yīng)的單位轉(zhuǎn)速n1minn1maxn1由計算值繪運行范圍圖，比較三個特征水位下的單位轉(zhuǎn)速和單位流量，從模型4-4項目HmaxHrHmin水頭(m)125106103.2單位轉(zhuǎn)速n'(r/min)162.2067.3068.21單位流量Q'(L/s)10.660.840.88吸出高程的計算H式中：?——當(dāng)?shù)馗叱虨?203.6mσ——氣蝕系數(shù)H——水頭表3.5HL180型水輪機(jī)吸出高度計算見表項目最大水頭設(shè)計水頭最小水頭水頭(m)125106103.2單 位 轉(zhuǎn) 速(r/min)62.1867.2568.16氣蝕系數(shù)0.0720.0820.085修正值0.0150.0150.015()H(m)10.7910.2810.32吸出高度Hs(m)-2.150-1.640-1.680采用三個特征水位中的最小值作為其吸出高度Hs=-2.150m安裝高程的計算HL200型水輪機(jī)的安裝高程的計算ZA式中：導(dǎo)葉相對高度b0/D1=0.20ZDminHs為吸出高度HL160型水輪機(jī)方案主要參數(shù)選擇HL160型適用水頭范圍110m～150m,其模型參數(shù)如表4.6表3.6葉片數(shù)m0導(dǎo)葉相對 度’b0/D1最優(yōu)單位轉(zhuǎn)速最優(yōu)工況效率η/%限制工況單位流量Q1x'限制工況效率η/%模型直徑 D1m（m）170.22467.091.00.6789.00.460轉(zhuǎn)輪直徑D1的計算查表得HL160型水輪機(jī)在限制工況下的單位流量為Q'1m=0.67m3/s，效率為ηΜ=89%，由此可以初步假定原型水輪機(jī)的單位流量為Q1'=D式中：D1Q1'——水輪機(jī)單位流量查得Q1Hr——設(shè)計水頭HNr——水輪機(jī)額定出力Nr=N代入式中得D1采用與6.85m相近的標(biāo)準(zhǔn)轉(zhuǎn)輪直徑D1=7轉(zhuǎn)速n=n1式中n1'——單位轉(zhuǎn)速采用最優(yōu)單位轉(zhuǎn)速n1'H——加權(quán)平均水頭109.4mD1——采用選用的標(biāo)準(zhǔn)直徑7采用與100.1r/min相近的同步轉(zhuǎn)速n=100r/min，其磁極對數(shù)p=30效率及單位參數(shù)的修正查得HL160型水輪機(jī)在最優(yōu)工況下的模型最高效率為η模型轉(zhuǎn)輪直徑D1Mη則?考慮到模型與原型水輪機(jī)之間存在質(zhì)量差異,通常在?η減去一個修正ξ所以得修正值?ηηη=η因為，Δ所以，不需要修正。則原假定的n=100r/min,Q1'=0.67m3/s,D1出力校核N設(shè)計流量QT=Q1'D12由水輪機(jī)運轉(zhuǎn)特性曲線查ηM=0.8修正得水輪機(jī)效率η=0.89+0.03=0.92NT=9.81×338×106×0.92=323355KW運行范圍校核選定D1=7.00m,n=100r/min后,水輪機(jī)的Q1maxQ1max'=N水輪機(jī)的最大引用流量為Qmax=Q1各個特征水頭相對應(yīng)的單位轉(zhuǎn)速n1minn1maxn1由計算值繪運行范圍圖，比較三個特征水位下的單位轉(zhuǎn)速和單位流量，從模型4-4項目HmaxHrHmin水頭(m)125106103.2單位轉(zhuǎn)速n'(r/min)162.8667.9968.91單位流量Q'(L/s)10.490.620.64吸出高程的計算H式中：?——當(dāng)?shù)馗叱虨?223.6mσ——氣蝕系數(shù)H——水頭表3.8HL160型水輪機(jī)吸出高度計算見表項目最大水頭設(shè)計水頭最小水頭水頭(m)125106103.2單 位 轉(zhuǎn) 速(r/min)62.8667.9968.91氣蝕系數(shù)0.0510.0580.061修正值0.0150.0150.015()H(m)8.187.747.84吸出高度Hs(m)0.4600.9000.800采用三個特征水位中的最小值作為其吸出高度Hs=0.460m安裝高程的計算HL160型水輪機(jī)的安裝高程的計算ZA式中：導(dǎo)葉相對高度b0/D1ZDminHs為吸出高度HL200、HL180、HL160型水輪機(jī)三種方案的比較表3-9水輪機(jī)方案參數(shù)對照表項目HL200HL180HL160模型水輪機(jī)參數(shù)推薦使用的水頭范圍(m)90～12590～125110～150最優(yōu)單位轉(zhuǎn)速(r/min)68.067.067.0最優(yōu)單位流量(L/s)800720580限制工況單位流量(L/s)950860670最高效率(%)90.792.091.0氣蝕系數(shù)0.0880.0830.065工作水頭范圍(m)103.2～125103.2～125103.2～125原型水輪機(jī)參數(shù)轉(zhuǎn)輪直徑(m)6.06.07.0轉(zhuǎn)速(r/min)125115.4100最高效率(%)93.496.897.6額定出力(KW)306133306133306133最大引用流量(m3/s)318.8311.34312.78吸出高度(m)-3.880-2.1500.460安裝高程(m)1200.171201.91204.694由表3-9可見三種方案中雖然HL180、HL160型水輪機(jī)安裝高程較HL200較高，使得其開挖量較HL200型水輪機(jī)的開挖量要小得多，而且效率較HL200型高；但是二者工作水頭范圍較小，不適合電站常年運行。綜合以上因素選擇HL200型方案更為有利。

水輪機(jī)蝸殼設(shè)計蝸殼形式的選擇蝸殼的形式有金屬蝸殼和混凝土蝸殼，金屬蝸殼適用于水頭大于40m，而混凝土蝸殼則適用于水頭小于40m的水電站，由于本水電站的水頭范圍為103.2～125m，所以采用了金屬蝸殼。蝸殼進(jìn)口流量確定進(jìn)口流量：Q式中Qc為蝸殼包角，取345°Qmax=318.8m則，Qc=345°×318.8對于由鼻端算起包角?iQ蝸殼進(jìn)口平均流速確定本設(shè)計的設(shè)計水頭為106m，查《水電站機(jī)電設(shè)計手冊—水利機(jī)械》規(guī)范——蝸殼進(jìn)口斷面平均流速曲線，可取蝸殼進(jìn)口斷面平均流速為Vc=對蝸殼內(nèi)水流運動規(guī)律的假定假定蝸殼各斷面水流速度在圓周上的分量Vu保持不變，并且等于蝸殼進(jìn)口斷面的平均流速VcVu= 金屬蝸殼的外輪廓尺寸確定對于進(jìn)口斷面：Fc=則進(jìn)口斷面半徑：ρi斷面中心距：α從水輪機(jī)主軸中心線到蝸殼進(jìn)口外邊緣的半徑為Ri式中:ra--水輪機(jī)座環(huán)的固定導(dǎo)葉外半徑ra=Da/2=9450/2=4725mm=4.725m包角（°）流量（m3/s）斷面半徑（m）斷面中心距（m）主軸中心到斷面的外緣半徑（m）ψ30Q26.57ρ1.041?5.766R6.808ψ75Q66.42ρ1.647?6.372R8.018ψ120Q106.27ρ2.083?6.808R8.891ψ165Q146.12ρ2.443?7.168R9.610ψ210Q185.97ρ2.756?7.481R10.236ψ255Q225.82ρ3.036?7.761R10.798ψ300Q265.67ρ3.293?8.018R11.312ψ345Q305.52ρ3.532?8.257R11.789將連接蝸殼各的每個計算斷面的外邊緣便可得到相連，就能獲取蝸殼的平面單線圖,如，具體見圖5-1

座環(huán)及系列尺寸座環(huán)由上環(huán)、下環(huán)和固定導(dǎo)葉三部分組成，與金屬蝸殼聯(lián)接的座環(huán)結(jié)構(gòu)采用帶有蝶形邊座環(huán)的整鑄座環(huán)，座環(huán)的錐角β通常均為55°。查規(guī)范《水電站機(jī)電設(shè)計手冊—水力機(jī)械》金屬蝸殼座環(huán)尺寸系列一表，可得座環(huán)Db=8000mm，D

尾水管設(shè)計尾水管的形式尾水管是沖擊水輪機(jī)的重要流動部件，其形式和尺寸在很大程度上影響著水電站下部土建工程的投資和水輪機(jī)運行的效率和穩(wěn)定性。導(dǎo)水管的形式有很多種，常用的有直錐、彎錐和彎彎頭形狀，本設(shè)計采用彎彎頭形狀，既可以減小導(dǎo)水管的開挖深度，又具有良好的水力性能。彎頭引水管由入口直錐段、中間彎頭段和出口擴(kuò)散段三部分組成。彎肘形尾水管部分尺寸的確定根據(jù)《水電設(shè)計手冊》，采用HL200水輪機(jī)轉(zhuǎn)輪推薦尺寸D=1.084D尾水管。1)進(jìn)口直錐段為垂直錐形擴(kuò)散管，進(jìn)口直徑高D3;h3圓型管段D3高度設(shè)置金屬襯層，防止旋轉(zhuǎn)水流對管壁的破壞，對于混流式水輪機(jī)，單邊擴(kuò)散角的最優(yōu)值為7°~9°，本次設(shè)計選用8°，進(jìn)口直徑D3=D2=1.084D=6.504m2)中間的肘管彎頭部分的90°角邊部分彎管,入口截面是圓形,出口截面是矩形,管一般不配備金屬襯里,因為彎管形狀過于復(fù)雜,所以肘管一般不配備金屬襯里,但當(dāng)流量非常大,特別是當(dāng)沙子應(yīng)該建立,因為150年電站的頭很小,所以沒有金屬襯里。3)出口擴(kuò)散段為水平放置的矩形擴(kuò)散管，兩側(cè)平行，頂板向上傾斜，一般為10°~13°，本設(shè)計取12°。當(dāng)出口段寬度過大時，可根據(jù)水工結(jié)構(gòu)要求增加中間墩，其厚度為(0.10~0.15)B5。并且考慮到需要多尾閥槽，通常在出口擴(kuò)散段不設(shè)金屬襯層。表6尾水管尺寸表h/D1L/D1B5/D1D4/D1h4/D1h6/D1L1/D1h5/D13.4687.3843.0461.5121.5120.7562.041.892h(m)L(m)B5(m)D4(m)h4(m)h6(m)L1(m)h5(m)20.80844.30418.2789.0729.0724.53612.24711.350利用以上數(shù)據(jù)繪制尾水管如6.3

水輪機(jī)重量估算水輪機(jī)總重量估算汽輪機(jī)總重量(不包括調(diào)速器、液壓裝置和其他輔助設(shè)備)。由于設(shè)計混流式水輪機(jī)的設(shè)計水頭為H<150m，因此混合水輪機(jī)和槳葉水輪機(jī)的總重估算曲線可參見《水電站水力機(jī)械設(shè)計手冊》中《水力機(jī)械>水輪機(jī)總重估算曲線》。因此，設(shè)計的渦輪機(jī)的總重量估計為900噸。轉(zhuǎn)輪重量估計水輪機(jī)轉(zhuǎn)輪和混流式水輪機(jī)轉(zhuǎn)輪的重量估算曲線可在水電站機(jī)電設(shè)計手冊——水力機(jī)械中找到，根據(jù)水輪機(jī)轉(zhuǎn)輪的重量估算曲線，該設(shè)計轉(zhuǎn)輪的重量為140t。

發(fā)電機(jī)的選擇發(fā)電機(jī)型式的選擇水輪發(fā)電機(jī)的結(jié)構(gòu)型式主要由水輪機(jī)的型式和轉(zhuǎn)速確定，同時還要考慮廠房的布置要求。本設(shè)計水輪機(jī)的額定轉(zhuǎn)速n=125r/min,為大中型電站,故選用大中型機(jī)組,經(jīng)過計算分系決定采用傘式布置的SF45-48/854。已知發(fā)電機(jī)主要參數(shù)如表9-1所示：定子外徑：Da=854cm定子內(nèi)徑：Di=796cm定子長度：Lt=120cm定子機(jī)座高度：h1=2560mm上機(jī)架高度：h2=1860mm勵磁機(jī)高度：h4=2222mm定子支撐面至下機(jī)架支撐面距離：h8=1077mm轉(zhuǎn)子磁軛軸向高度：h10=1888mm發(fā)電機(jī)主軸高度：h11=6500mm定子水平中心線至法蘭底面距離： h12=2365mm法蘭盤地面至發(fā)電機(jī)層地板高度：H=7215mm機(jī)座外徑：D1=9370mm風(fēng)罩內(nèi)經(jīng)：D2=12000mm轉(zhuǎn)子外徑：D3=7932mm水輪機(jī)機(jī)坑直徑：D5=8800mm下機(jī)架最大跨度：D4=7400mm圖9-1發(fā)電機(jī)外形尺寸示意圖水輪發(fā)電機(jī)重量估算發(fā)電機(jī)總重量GfG式中GfK1G發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子重量一般可按發(fā)電機(jī)總重量的1/2估算G=

調(diào)速系統(tǒng)水輪機(jī)調(diào)速是使水輪發(fā)電機(jī)組在額定轉(zhuǎn)速下穩(wěn)定運行的輔助設(shè)備。無論是在負(fù)荷變化還是在其他外部擾動下，都可以保證機(jī)組的轉(zhuǎn)速變化不超過某一范圍。并能快速穩(wěn)定和新的工作條件，從而保證發(fā)電機(jī)輸出的交流頻率滿足電氣設(shè)備的要求。水輪機(jī)的調(diào)節(jié)是通過根據(jù)機(jī)組的轉(zhuǎn)速來改變水輪機(jī)的流量來實現(xiàn)的。調(diào)速系統(tǒng)的主要設(shè)備有：調(diào)速器、油壓裝置和漏油裝置。調(diào)速器型式選擇調(diào)速器選型的一般要求如下:(1)當(dāng)電站、機(jī)組容量較大，承擔(dān)系統(tǒng)調(diào)頻任務(wù)時，應(yīng)選擇調(diào)節(jié)質(zhì)量好、自動化程度高的電液調(diào)速器。當(dāng)機(jī)組容量較小，在系統(tǒng)中的位置不重要，經(jīng)常承擔(dān)基本負(fù)荷時，也可以選擇機(jī)械式液壓調(diào)速器。(2)調(diào)速器的選擇應(yīng)考慮到調(diào)速段對電站其他設(shè)備的要求和影響。調(diào)速器工作容量選擇調(diào)速器的工作能力是指在一定工作油壓下，調(diào)速系統(tǒng)的最大輸出功率。輸出功率不僅取決于調(diào)速操作，還取決于停機(jī)時間。主分壓閥的通徑不能充分反映調(diào)速器的工作能力。對于相同通徑但不同結(jié)構(gòu)的主壓力分配閥，有不同的最大行程、窗口尺寸和停機(jī)時間調(diào)整方法。因此，摩擦系數(shù)和最大可能輸出功率也不同。因此，只有同類型的主壓力分配閥才能根據(jù)其活塞直徑來表征調(diào)速器的容量。調(diào)速功A=(20~25)QH式中：Hmax——水輪機(jī)的最大水頭為125mQ——最大水頭下發(fā)出額定出力時的流量D1—轉(zhuǎn)輪直徑本設(shè)計為6mA=(20~25)×318.8×125×6=（173914.09217392.5）N·m>3000N·m選屬大型調(diào)速器則接力器,調(diào)速柜和油壓裝置應(yīng)分別為計算和選擇接力器的選擇接力器直徑的選擇導(dǎo)水機(jī)構(gòu)采用接力器操作水輪機(jī)，選擇額定油壓2.5Mpa。根據(jù)公式計算每個接力器的直徑。dsD1=6.00m位于2.5-7.5之間Z0=24采用標(biāo)準(zhǔn)正曲率導(dǎo)葉式中λ為系數(shù)查《水力機(jī)械》表5-3得λ范圍為0.029-0.032,取0.030，導(dǎo)葉高度b0=0.2Dds=λD接力器最大行程的計算接力器最大行程SmaxS導(dǎo)葉最大開度a0max可由模型的aa式中：D0Z0,ZQ1max'則Qmax=Q1由（n1r'=125r/min,Q1max'=0.86a0max=a計算系數(shù)取1.4Smax=1.4×243.48=340.87接力器容積的計算Vs=π調(diào)速器的選擇大型調(diào)速器的型號是以主配壓閥的直徑來表征的，主配壓閥直徑d計算：d=式中：TsVm——管內(nèi)油的流速（m/s），2.5MPa般取V本設(shè)計選用Ts=6s，Vm=d=4查《水力機(jī)械》表選擇與之接近的DT-100電氣液壓型調(diào)速器表9-1DT-100基本資料表型號制造廠機(jī)械柜尺寸基礎(chǔ)柜尺寸電氣柜尺寸重量參考價格DT-100哈爾濱發(fā)電設(shè)備廠750×950×13751200×1500550×804×238013009萬元液壓裝置的選擇油壓裝置為液壓發(fā)電機(jī)的調(diào)速系數(shù)提供壓力油能裝置，是調(diào)速系統(tǒng)的重要組成設(shè)備。同時也用作進(jìn)水閥、壓力調(diào)節(jié)閥和油壓操作元件的壓力油源。油壓裝置分為分離式油壓裝置和組合式油壓裝置的壓力油箱和回油油箱，組合式油壓裝置的壓力油箱置于儲罐上方的框架內(nèi)。前者容量范圍大，適用于中型水輪機(jī)。后者雖然結(jié)構(gòu)緊湊，但由于容量小，適用于中小型水輪機(jī)。這個發(fā)電站使用分離液壓裝置。油壓裝置的主要組成部分有:①壓力油箱:油占總?cè)莘e的30%，其余70%為壓縮空氣。②回罐:容積約為壓力罐容積的1.2-1.4倍。③油泵:一般為螺旋油泵，有立式和臥式兩種。④油泵附件:包括安全閥、方向閥和節(jié)流閥。⑤壓力罐附件:包括壓力表、油位信號及自動補(bǔ)氣裝置、壓力信號、氣閥等。液壓裝置的工作能力用額定油壓和壓力柜的總?cè)萘縼順?biāo)識。目前國內(nèi)生產(chǎn)的液壓裝置的額定油壓一般為25kg/m2。在不考慮轉(zhuǎn)輪漿液繼電器和水輪機(jī)進(jìn)口閥繼電器容量的情況下，可以估計:V式中：Vk——壓力油罐總體積（m3Vs——導(dǎo)葉接力器的總體積（m3Vk=(18查表選與之接近的YS-4型分離式油壓裝置型號壓力油罐回油箱m3/s筒外徑D1基礎(chǔ)架外徑D0總高H筒高h(yuǎn)油箱長度m油箱寬度n油箱體高KYS-441336167041603237191619001440

水電站廠房設(shè)計廠區(qū)樞紐平面布置根據(jù)地形、地質(zhì)、水文、施工管理等資料，進(jìn)行定性分析，確定輪轂布置的相對位置，即主車間、變壓器、開關(guān)站。主副廠房主副機(jī)廠房呈一字字形布置，安裝間設(shè)置在山中主機(jī)廠房右側(cè)，可縮短尾水管和壓力管的長度，副機(jī)廠房設(shè)置在主機(jī)廠房的河道一側(cè)。廠房建筑布局的基本要求如下:a.應(yīng)適應(yīng)地質(zhì)、地形、水文、氣象等自然條件，并根據(jù)電站樞紐布局的具體情況，結(jié)合不同電站類型的特點，綜合考慮，合理布局。b.應(yīng)滿足設(shè)備安全運行，便于安裝、維修和運行管理，協(xié)調(diào)廠內(nèi)各種設(shè)備布置，并考慮水工結(jié)構(gòu)要求的需要。c.應(yīng)充分考慮進(jìn)廠設(shè)備的要求和廠內(nèi)吊裝運輸?shù)囊?。d.考慮電站的初始運行要求，盡量不設(shè)或少設(shè)臨時設(shè)施。電站分期建設(shè)應(yīng)考慮長期建設(shè)與短期建設(shè)相結(jié)合。e、要考慮防火、防洪、防潮、勞動等要求，力求布置整齊、美觀f、在滿足無線電波運行、安裝、維護(hù)要求的前提下，減少土建工程量，盡可能節(jié)省投資。主廠房長度的確定機(jī)組段長度的確定:機(jī)組段長度L1隨水電站類型和機(jī)型不同,主要有蝸殼、尾水管、發(fā)電機(jī)風(fēng)罩在X軸方向的尺寸來確定,并考慮機(jī)組附屬設(shè)備及主要交通道、吊車運輸、閥門布置等所需的尺寸。L1按下式計算：L式中:L+x——機(jī)組段L?x——機(jī)組段-x1.蝸殼層L+x=R式中：δ1R1——蝸殼+xR2——蝸殼-x所以L+x=11.947+1.4=13.347mL2.尾水管層L+x=B式中：B——尾水管寬度,取為18.278mδ21.2-1.5m，安全起見,取為1.5m。所以L+x=L?x發(fā)電基層L+x=?32式中:?3——發(fā)電機(jī)風(fēng)罩內(nèi)徑,?b——兩臺機(jī)組監(jiān)外罩的凈距，9.63mδ3——發(fā)電機(jī)風(fēng)罩壁厚，一般取0.3～0.4m，現(xiàn)取0.4m所以L+x=L?x=12/2+在蝸殼層、尾水管層、發(fā)電機(jī)層的計算中,L+x，L1=L+x+L?x考慮到設(shè)備布置、交通、樓梯、分縫等問題?。篖+x=12.4mL-x=11.2m則：L1=12.4+11.2=23.6m參數(shù)匯總參數(shù)數(shù)值單位蝸殼層蝸殼沿X軸正向長度11.312m蝸殼沿X軸負(fù)向長度10.798m蝸殼外部混凝土厚度1.4m沿X軸正向長度13.347m沿X軸負(fù)向長度10.647m軸向長度23.994m尾水管層尾水管寬度18.278m尾水管邊墩混凝土1.5m沿X軸正向長度10.639m沿X軸負(fù)向長度10.639m軸向長度21.278m發(fā)電機(jī)層發(fā)電機(jī)風(fēng)罩內(nèi)徑12m相鄰機(jī)組外罩凈距9.63m發(fā)電機(jī)風(fēng)罩壁厚0.4m沿X軸正向長度11.215m沿X軸負(fù)向長度11.215m軸向長度22.43m端機(jī)組段端機(jī)組段又稱側(cè)機(jī)組段，是指安裝機(jī)房不同端部的機(jī)組段。其長度L2L2=其中ΔL=0.1~1D安裝間安裝室又稱裝配場，是對設(shè)備進(jìn)行裝配和修理的場所。安裝間位于廠房右側(cè)。安裝室的寬度應(yīng)與主機(jī)室的寬度相等。以便使用起重機(jī)沿主樓縱向運行。確定安裝間的大小主要是確定長度，一般為機(jī)組段長度的1.0~2.0倍，本設(shè)計取2倍。La=1.4L1=2×23.6=47.2m，取47m。另外，安裝室的面積根據(jù)擴(kuò)容后的機(jī)組維護(hù)面積確定。你可以安排接下來的四大塊。因此，主體建筑的長度為：L=nL1+L2+La式中：L1——機(jī)組段長度n為機(jī)組臺數(shù)減1。L2——端機(jī)組段長度La——安裝間長度所以：L=5×23.6+28+47=193m，其中主機(jī)間長146m主廠房寬度確定以機(jī)組段中心線為界，廠房寬度可分為上游側(cè)寬度Bu和下游側(cè)寬度Bd兩部分。發(fā)電機(jī)層：BB式中：Au,Ad——風(fēng)罩外壁至上游側(cè)墻，下游側(cè)墻的寬度分別取170cm，150cmD風(fēng)——發(fā)電機(jī)風(fēng)罩內(nèi)徑，取為12cm所以Bu=13.7mBd=13.5m水輪機(jī)層一般上、下游側(cè)分別布置水輪機(jī)輔助設(shè)備（即油、水、氣管路等）和發(fā)電機(jī)輔助設(shè)備（電流電壓互感器、電纜等）。這些設(shè)備一般靠墻、風(fēng)罩壁布置或在頂板布置，不影響水輪層交通，因此對廠房的寬度影響不大。蝸殼層寬度一般由蝸殼的尺寸、結(jié)構(gòu)要求、附屬設(shè)備布置以及交通要求確定，上、下游側(cè)寬度可表達(dá)如下：BB式中：Lwu,Lwd--蝸殼在廠房橫向上游側(cè)、下游側(cè)的尺寸ΔL--蝸殼外圍的混凝土結(jié)構(gòu)厚度，取2.5mAf--主閥室寬度，取2mBu=11.312+2.5+2=15.812mBd=10.798+1=11.798mBu=max(Bu)=15.812mBd=max(Bd)=11.798m則主廠房總寬度為B=B主廠房剖面設(shè)計主廠房剖面設(shè)計又成豎向設(shè)計，主要解決垂直方向空間處理上的有關(guān)問題，合理的確定主、副廠房上、下結(jié)構(gòu)部分的高程，滿足通風(fēng)、采光需要及發(fā)電、配電的合理安排。機(jī)組的安裝高程?下min——下游最低尾水位取1203.45mb0——導(dǎo)葉高度1.2mHS——水輪機(jī)吸出高度-3.880m所以，?安考慮到吸出高度的計算中采用的是設(shè)計水頭，此外在實際運行中為防止水輪機(jī)氣蝕等因素，決定降低安裝高程，取為1198.0m尾水管底板高程?式中：?1所以?1基礎(chǔ)開挖高程?式中：S尾水管底板厚度。巖基：S=1.2-2.0m；式中：S=3-4m，本設(shè)計中取2.0m所以?2水輪機(jī)地面高程?式中：ρ金屬蝸殼進(jìn)口斷面半徑，混凝土蝸殼為進(jìn)口斷面在水輪機(jī)安裝高程以上的高度，本設(shè)計為2.93mδ蝸殼頂部混凝土厚度，初設(shè)時可取0.8-1.0m左右，大型機(jī)組可達(dá)2-3m,本設(shè)計取為2m。所以?3發(fā)電機(jī)定子安裝高程（發(fā)電機(jī)裝置高程）?式中：?3——水輪機(jī)樓板高程，1202.930h孔——進(jìn)人控高度1.0-2.0m取2.0m所以?4=發(fā)電機(jī)層樓板高程?5=吊車軌頂高程(起重機(jī)裝置高程)起重機(jī)的安裝高程??'——吊運部件與固定的機(jī)組或設(shè)備間的垂直凈距，??11——最大調(diào)運部件的高度，??''——吊運部件與吊鉤間的距離，??'''——主鉤最高位置至軌頂面距離，?'''=0.6m?6天花板高程?式中:?'?''所以?7=?6+?'++副廠房的布置與設(shè)計水電站副廠房設(shè)有機(jī)械電氣設(shè)備的運行、控制、試驗、操作人員工作和生活空間。

吊車梁的設(shè)計起重設(shè)備水電站的起重設(shè)備通常采用橋式起重機(jī)或門式起重機(jī)。橋式起重機(jī)有單小車和雙小車兩種。雙小車橋式起重機(jī)與單小車橋式起重機(jī)的區(qū)別在于橋上的兩輛小車可以單獨或聯(lián)合操作，每輛小車只有一個吊鉤，通過手動傳動作為主吊鉤或輔助吊鉤。當(dāng)起吊最重的部件時，如發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子，兩個小車在平衡梁的幫助下被吊起。。吊車形式的選擇最重吊運件的重量為99噸，機(jī)組臺數(shù)大于5臺，故可選用一臺雙小車橋式起重機(jī)。主要工作參數(shù)的選擇起重量查表7-1（水電站機(jī)電設(shè)計手冊），額定起重量為100噸。跨度起重機(jī)軌道中心線之間的垂直距離(或起重機(jī)卡車兩端車輪中心線之間的垂直距離)稱為跨度，以米表示。根據(jù)廠房的寬度，吊車的跨度為16米。起升高度每臺小車起重機(jī)只有一套起重機(jī)構(gòu)。吊鉤的下限位置應(yīng)保證發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子或水輪機(jī)轉(zhuǎn)輪被提出坑外，同時應(yīng)滿足起重機(jī)進(jìn)口閥和水輪機(jī)的嵌入式部件和安裝要求。吊車梁的荷載吊鉤主廠房內(nèi)每臺單臺小車橋式起重機(jī)一般設(shè)置1個主鉤和1個副鉤。主鉤一般應(yīng)滿足起重要求，副鉤按產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)布置。吊鉤裝置基本尺寸如表11-1表11-1吊鉤裝置尺寸吊鉤吊鉤尺寸mm重量起重量（t）形式AD1L1L2LL4L5d（t）100雙鉤5472006007453954702402502.038平衡梁平衡梁基本尺寸如表11-2所示表11-2雙小車橋式起重機(jī)配用的平衡梁外形尺寸主鉤起重量（t）平衡梁起重量ααααb??自重(t)2×5010032802400//12207007002.525其它主要尺寸如表11-3所示：表11-3其它主要尺寸表起重量（t）跨度（m）起升高度（m）起升速度（m/min）運行速度（m/min）主鉤副鉤主鉤副鉤小車大車2×501016261613.733.5起重量t極限尺寸mm起重機(jī)最大輪壓重量t吊鉤至軌面距離吊鉤至軌道中心距離小車重起重機(jī)總重主鉤副鉤主鉤h主鉤副鉤L1L22×50109201100160037.532.579主鉤副鉤小車軌距LT起重機(jī)最大寬度B軌面至起重機(jī)頂端距離H軌面至緩沖器距離H1車輪中心至緩沖器外端距離A操作室底面至軌道面距離h兩小車吊鉤間距離L2×50104400920037001200198025002700起重機(jī)軌道按推薦選用QU100軌道型號bb1b2Shh1h2rRy1y2mmQU10010010815038150403084507.607.40軌道型號EJ(kg?cW段面積理論重通常長度標(biāo)準(zhǔn)值計算值標(biāo)準(zhǔn)值計算值cKg/mmQU1006.02×5.42×376.9339113.3288.9612由公式計算得一側(cè)豎向的最大輪壓Pmax式中：m一臺吊車作用在一側(cè)吊車梁上的輪子數(shù)（4）G1最大起吊重量（99G2一臺小車重（32.5G3一臺大車重（62.923G4平衡梁重（2.525L吊車跨度（16m）L1主鉤至吊車梁軌道的最小距離（0.92m在計算吊車梁時，豎向最大輪壓應(yīng)乘以動力系數(shù)，輕級工作制軟鉤吊車的動力系數(shù)為1.1。橫向水平剎車力T，橫向水平剎車力系由打車一側(cè)各輪平均傳至軌頂，并考慮力的正反兩個方向。T=T式中：T0縱向水平剎車力吊車梁的內(nèi)力計算由力學(xué)求解器求得最大彎矩值330.16KN/m，最大剪力41.25KN。計算過程如圖4，圖5，圖6，圖7圖4圖5圖6圖7

輸水建筑物布置設(shè)計及型式選擇本水電站采用首部開發(fā)方式時，輸水系統(tǒng)由進(jìn)水口、壓力管道、尾水支洞、尾水調(diào)壓室、尾水隧洞和尾水出水口等建筑構(gòu)成。輸水建筑物根據(jù)電站樞紐布置方案及進(jìn)水口地形、地質(zhì)條件，設(shè)計進(jìn)水口采用岸塔入口。開挖后進(jìn)水口靠近巖坡進(jìn)水口塔，進(jìn)水口結(jié)構(gòu)與塔體結(jié)構(gòu)相同。根據(jù)巖質(zhì)邊坡的穩(wěn)定情況，塔可以直立或靠岸。其優(yōu)點是穩(wěn)定性優(yōu)于塔式，施工安裝方便，不與岸線相連的橋梁適用于陡峭的岸坡和堅固穩(wěn)定的巖石。堤塔進(jìn)水口布置原則(1)污水屏障、進(jìn)水口、維修、工作閘門應(yīng)緊湊，盡量使用同一套啟閉設(shè)備。(2)為了給污水網(wǎng)的清理創(chuàng)造良好的運行條件，當(dāng)污水量較大時，應(yīng)考慮安裝污染引導(dǎo)設(shè)施必要時可設(shè)置兩道污水護(hù)欄，方便清洗和維護(hù)。(3)大型水電站的多個進(jìn)水口可呈之字形布置，共用維護(hù)閘門和啟閉設(shè)備，并注意避免側(cè)孔回流沖擊。(4)多個取水口平行布置時，可在不同取水口的塔體之間的污水網(wǎng)側(cè)墩的適當(dāng)部位設(shè)置通水通道，以便在污水網(wǎng)堵塞時，可從相鄰的塔體補(bǔ)水。(5)當(dāng)進(jìn)水塔群有排沙、泄洪、水平壓充、穿越、觀察排水等多種要求時，應(yīng)根據(jù)需要調(diào)整各孔和廊道的標(biāo)高和位置關(guān)系。地下廠房入口沿河岸呈銀行塔式布置。由于單機(jī)排水量大，可分為6個進(jìn)水口，即深短管帶壓力進(jìn)水口，進(jìn)水塔沿水流方向長度為25m，塔體前端總寬度為180m。水庫正常水位1326.0m，死水位1316m。為滿足電站運行要求，進(jìn)水口底板高度1290m，塔頂平臺高度1332m。每個入口均設(shè)有維修門和工作門，污水門設(shè)置在進(jìn)水塔前墻前方，滿足閘門流量要求，護(hù)墻與閘門墩相互隔開。檢修閘門與工作閘門的開口尺寸為7m×8.5m(寬×高)，兩門之間設(shè)旁通閥，工作閘門后設(shè)通風(fēng)口。塔頂交通平臺、交通大橋及上壩高速公路。壓力管道采用一機(jī)一管布置，孔體截面為圓形，孔直徑為8.6m，單機(jī)報價流量318.8m3/s，六臺機(jī)滿負(fù)荷運行報價流量1912.8m3/s，引水隧洞流量5.51m/s，電站設(shè)計水頭106m。在不控制上游導(dǎo)流調(diào)壓井的情況下，引水隧洞最大極限長度為471m。導(dǎo)流洞進(jìn)水口上彎道為水平段，上彎道在下彎道與豎井之間，下彎道進(jìn)入車間后為下水平段。上平段為鋼筋混凝土襯砌，襯砌厚度0.5m;豎井及下彎段內(nèi)襯鋼板，鋼板厚度30mm，鋼板為0.5m素混凝土襯砌。6個引水隧洞長度分別為183.5m、220m、256m、293.2m、330m和36m。進(jìn)口段進(jìn)水口為塔式，塔高42m，進(jìn)水口底板高程1290m，開挖坡高約70m。喇叭口頂板的橢圓曲線方程為xab式中：a——通常取1.1D，a取12mD——引水道直徑（按漸變段末端計）。b——取為3.5mx進(jìn)口流速一般不宜太大，進(jìn)口面積A建議不小于下列公式計算值：A=式中：A——引水道面積；A'C——收縮系數(shù)，一般為0.6～0.7A=A' 漸變段漸變段長度按經(jīng)驗，為壓力隧洞1~2倍，收縮角一般不超過10°,以6°~8°為宜；漸變段長取15m。收縮角8°。壓力管道根據(jù)樞紐布置方案比較結(jié)果，引水發(fā)電系統(tǒng)布置在右岸山體中。壓力管道采用一管一機(jī)布置型式，共6條平行布置。上平段長76~126m，豎井高90m，下平段長142.0~190.0m，開挖直徑均為10.6m。壓力管道上、下平段分別由進(jìn)水口工作面和鋼管支洞工作面進(jìn)洞，全斷面開挖。根據(jù)水工設(shè)計手冊（第二版）第八卷查得經(jīng)濟(jì)直徑D=鋼管內(nèi)的經(jīng)濟(jì)流速一般為4~6m/s式中：K計算系數(shù)，在5-15之間D鋼管直徑，mQ 鋼管的最大設(shè)計流量，m3/sH電站設(shè)計水頭，m本設(shè)計中D=7V=5.51m/s鋼管的壁厚t≥式中：t鋼管壁厚，mmD鋼管直徑，mm本設(shè)計中t≥D

工程環(huán)境影響分析及評價金河灘水庫為典型的河道型水庫,工程興建對環(huán)境的影響相對較小。根據(jù)工程運行方式及工程地區(qū)環(huán)境特點,本工程主要環(huán)境影響有以下幾個方面:水文情勢金河灘水電站水庫正常水位1327m，上升水位1320m，死水位1318m，水庫正常水位以下庫區(qū)13.9km2，全長52km，總庫容6.95億m3，庫容調(diào)整為1.29億m3，有時間。根據(jù)性能輪轉(zhuǎn)水庫調(diào)度方案，5月蓄水，6月汛期限水位。6-9月水庫水位根據(jù)汛期限制水位運行。10月底，金河灘水電站每天、每周對電站進(jìn)行調(diào)整，因此容量調(diào)整有限，幾乎沒有徑流補(bǔ)償?shù)男Ч?。二灘水庫具有季?jié)性調(diào)節(jié)性能，金河灘日、周調(diào)節(jié)位移隨二灘水庫的變化不會對雅江下游產(chǎn)生不利影響。泥沙淤積隨著水庫使用壽命的延長，金河灘水庫的積沙量增加。水庫泥沙淤積計算結(jié)果表明，水庫泥沙淤積占總泥沙的71.8%，平均泥沙含量為0.131kg/m，平均泥沙高程為1190.9m，平均泥沙含量為0.133kg/m。懸沙率為71.8%，平均含沙量為0.133kg/m，平均沉積高度為1190.7m。運行50年后，離壩址23km左右的懸沙流量為55.5%，平均含沙量為0.080kg/m3，壩前平均泥沙高程1192m，平均泥沙厚度2.3m。運行100年后，離壩址約19km的懸沙流量為56.8%，平均含沙量為0.081kg/m3，壩前平均泥沙高程為1194.3m，平均泥沙厚度為4.9m。正常水位下庫容損失40.2%，調(diào)節(jié)庫容損失16.4%。金河灘水庫建成運行后，流量平均含沙量大大降低，粒度更細(xì)，可大大減少二灘水庫下游泥沙淤積，改善二灘水電站運行條件。對局地氣候的影響雅礱江金河灘水電站作為一座大型水電站，其建設(shè)和運營確實可能對局地氣候產(chǎn)生一定的影響。這種影響是多方面的，包括水溫、濕度、風(fēng)速和降水等氣象要素的變化。首先，水電站的建設(shè)和運行會改變河流水溫。大壩攔截河水后，水流速度減緩，水深增加，這些都會使水溫發(fā)生變化。水溫的變化可能對河流生態(tài)系統(tǒng)產(chǎn)生影響，進(jìn)一步影響到周邊地區(qū)的氣候。其次，水電站可能會改變局地濕度。水電站運行過程中，水庫的水面蒸發(fā)會增加局地濕度。這種濕度的變化可能對農(nóng)業(yè)、林業(yè)和生態(tài)環(huán)境產(chǎn)生一定的影響。再者，水電站的建設(shè)和運行也可能影響風(fēng)速。水電站大壩等建筑物的存在可能會改變風(fēng)的方向和速度，從而對局地氣候產(chǎn)生影響。最后，水電站還可能對降水產(chǎn)生影響。水電站大壩改變了河流的自然流態(tài)，可能會影響水汽的輸送和凝結(jié)過程，從而影響降水分布和強(qiáng)度。然而，需要指出的是，水電站對局地氣候的影響是復(fù)雜而多變的，受到多種因素的制約，如地形、氣象條件、水電站規(guī)模等。因此，要準(zhǔn)確評估水電站對局地氣候的影響，需要進(jìn)行長期、系統(tǒng)的觀測和研究。同時，我們也應(yīng)該認(rèn)識到，水電站作為一種重要的能源開發(fā)方式，在緩解能源壓力、促進(jìn)經(jīng)濟(jì)發(fā)展等方面發(fā)揮了重要作用。在水電站建設(shè)和運營過程中，我們應(yīng)該采取科學(xué)、合理的措施，最大限度地減少其對局地氣候的負(fù)面影響，實現(xiàn)經(jīng)濟(jì)、社會和環(huán)境的協(xié)調(diào)發(fā)展。。對水溫影響金河灘水庫總庫容6.95億m3，年平均徑流量432億m3，總庫容6.95億m3，年平均徑流量432億m3。根據(jù)徑流量與庫容的比值，水庫的排水量指數(shù)為62.25，大于20，水庫為混合型水庫。與已建成的混合水庫相比，金河灘水庫冬春季溫度高于天然河流，但幅度較小，約為1℃，對二灘水庫下游水溫?zé)o不利影響。對水質(zhì)的影響首先，水電站的建設(shè)和運行往往會改變河流的流速、水深等水文特性。這可能導(dǎo)致水體中的泥沙、營養(yǎng)鹽和其他物質(zhì)的沉積和分布發(fā)生變化，從而影響水質(zhì)。具體來說，水電站的建設(shè)可能會減少河流的流速，使得泥沙在庫區(qū)沉積，減少水體的濁度。但同時，這也可能導(dǎo)致水體中的營養(yǎng)鹽和其他污染物的積累，對水質(zhì)產(chǎn)生負(fù)面影響。其次，水電站的建設(shè)和運行還可能對河流生態(tài)系統(tǒng)產(chǎn)生影響，進(jìn)一步影響水質(zhì)。例如，水電站可能會改變河流的水溫和溶解氧含量，影響水生生物的生存和繁殖，從而影響水體的生態(tài)平衡。此外，水電站的建設(shè)還可能改變河流的連通性，影響魚類等水生生物的遷徙和繁殖，對水質(zhì)和生態(tài)系統(tǒng)造成潛在影響。然而，需要指出的是，水電站對水質(zhì)的影響并非全然負(fù)面。事實上，水電站通過調(diào)節(jié)水流、減少洪水等災(zāi)害的發(fā)生，有助于保護(hù)河流生態(tài)系統(tǒng)和水質(zhì)。同時，水電站還可以通過設(shè)置沉淀池、過濾設(shè)施等措施，對水體進(jìn)行凈化和處理，提高水質(zhì)。。對陸生生物的影響對植被的影響首先，水電站的建設(shè)往往需要大量的土地和自然資源，這可能導(dǎo)致植被的破壞和砍伐。施工活動如挖掘、填方、道路建設(shè)等都會對地表植被造成直接破壞，減少植被覆蓋面積。其次，水電站運行過程中，水庫的蓄水和水位調(diào)節(jié)也會對植被產(chǎn)生影響。水位上升可能導(dǎo)致淹沒部分植被區(qū)域，使得原有的植被消失；而水位下降則可能導(dǎo)致植被區(qū)域暴露在外，容易受到干旱和風(fēng)化等自然因素的侵蝕。此外，水電站的建設(shè)和運營還可能改變周邊地區(qū)的水文條件，如水流速度、水質(zhì)等，這些變化也會對植被的生長和分布產(chǎn)生影響。例如，水流速度減緩可能導(dǎo)致泥沙淤積，影響河岸植被的生長；水質(zhì)變化則可能影響水生植物的生長和繁殖。然而，需要指出的是，水電站對植被的影響并非全然負(fù)面。水電站的建設(shè)和運營過程中，通常會采取一系列生態(tài)保護(hù)和恢復(fù)措施，如建設(shè)生態(tài)廊道、進(jìn)行植被恢復(fù)等，以減輕對植被的破壞并促進(jìn)生態(tài)環(huán)境的恢復(fù)。。對野生動物的影響對兩棲爬行類的影響水庫將淹沒部分兩棲類和爬行類棲息的荒坡，庫區(qū)水位變化頻繁，不利于兩棲類和爬行類的繁殖，將導(dǎo)致庫區(qū)兩棲類和爬行類種群減少。受影響的動物都不屬于國家一級或二級保護(hù)動物。省保護(hù)林蛙和雙全白環(huán)蛇雖然分布在工程影響區(qū)內(nèi)，但并非主要產(chǎn)地，工程對其生存環(huán)境無重大改變，不影響其生存。對鳥類的影響鳥類活動范圍廣泛，受當(dāng)?shù)丨h(huán)境變化的影響較小。從工程特性分析來看，對鳥類的影響主要是有益的。水庫形成后，冬季將吸引一定數(shù)量的水禽棲息，數(shù)量和數(shù)量都會增加。預(yù)計優(yōu)勢種將是綠頭鴨、紅麻鴨、斑馬鴨和綠翅鴨。屬于國家一級和二級保護(hù)的珍稀鳥類和我國特種鳥類大多生活在遠(yuǎn)離工程區(qū)的高山林區(qū)、灌叢和草甸地區(qū)，基本上不受工程區(qū)的影響。對獸類的影響填滿水庫會淹沒一些山谷、農(nóng)田和灌木叢，減少陸地動物的棲息地。此外，在項目建設(shè)時，由于人類活動的增加和伴隨人類生活的嚙齒動物種類的增加，如褐家鼠、沙棘等也會增加，相應(yīng)的以這些受限物種為食的豹貓也會增加。像黃鼠狼這樣的掠食者的數(shù)量可能會增加。中國一、二級珍稀動物大多生活在高寒林區(qū)，遠(yuǎn)離工程區(qū)域的影響，不受工程建設(shè)的影響。對水生生物的影響對餌料生物的影響金河灘水庫建成后，由于水環(huán)境條件的改變,浮游生物的生長、繁殖條件亦將發(fā)生變化。浮游植物本底組成將趨于簡單化,隨著浮游植物的變化，浮游動物的區(qū)系組成和種群數(shù)量也隨之變化,其生態(tài)類型的變化趨勢與浮游植物的變化趨勢相似。隨著庫區(qū)泥沙淤積及水環(huán)境變化，底棲生物的種群數(shù)量相應(yīng)減少，但在坡度平緩的庫灣，水陸兩棲濕生植物的種群可能增加較多。對魚類資源的影響首先，水電站的建設(shè)過程往往涉及土地開挖、施工廢水排放等，這些活動可能破壞魚類的棲息地和繁殖場所，導(dǎo)致魚類種群數(shù)量的減少。同時，施工活動中產(chǎn)生的噪音和振動也可能對魚類產(chǎn)生負(fù)面影響，干擾其正常的生理和行為活動。其次，水電站形成的水庫會改變原有的河流環(huán)境，包括水溫、水流速度、水深等。這些變化可能影響魚類的生存和繁殖條件。例如，水溫的變化可能影響魚類的代謝和生長，水流速度的減緩可能使魚類失去必要的遷徙和覓食環(huán)境。為了減輕水電站對魚類資源的影響，可以采取一些措施。例如，在水電站設(shè)計和建設(shè)階段，充分考慮魚類資源的保護(hù)，合理規(guī)劃水庫的形狀和大小，減少對魚類棲息地的破壞。同時，可以建立魚類保護(hù)區(qū)和生態(tài)補(bǔ)償機(jī)制，對受影響的魚類種群進(jìn)行保護(hù)和恢復(fù)。此外，加強(qiáng)監(jiān)測和研究，了解水電站對魚類資源影響的程度和機(jī)制，為制定有效的保護(hù)措施提供科學(xué)依據(jù)。因下游二灘水電站的存在，此區(qū)間的天然魚類資源量將急劇減少，而且魚類種群結(jié)構(gòu)將趨向簡化。至于上游的魚類區(qū)系結(jié)構(gòu),由于各有相對獨立性,受工程的影響并不大。對社會環(huán)境的影響發(fā)電效益金河灘水電站裝機(jī)容量180萬千瓦，年平均發(fā)電能力88千瓦。5%