2025年熱電廠鍋爐面試題及答案1.請簡述超超臨界鍋爐汽水循環(huán)系統(tǒng)的核心流程，并說明與亞臨界鍋爐相比在材料選擇上的主要差異。超超臨界鍋爐汽水循環(huán)采用直流運行方式，給水經(jīng)省煤器加熱后直接進入水冷壁，吸收爐膛輻射熱后轉(zhuǎn)化為微過熱蒸汽，通過汽水分離器（啟動階段）或直接進入過熱器系統(tǒng)，經(jīng)一級、二級過熱器加熱至額定參數(shù)（通常主汽壓力≥25MPa，溫度≥590℃）后進入汽輪機做功。與亞臨界鍋爐（壓力16-18MPa，溫度540℃左右）相比，材料選擇需重點應(yīng)對更高的溫度和壓力：水冷壁需采用T23、T91等馬氏體耐熱鋼替代傳統(tǒng)20G；過熱器和再熱器管屏需使用HR3C、Super304H等高鉻鎳奧氏體鋼，以提高高溫蠕變強度和抗氧化性能；聯(lián)箱及主蒸汽管道則需升級為P92、P122等新型鐵素體鋼，滿足持久強度要求。2.運行中發(fā)現(xiàn)鍋爐主汽溫度突降15℃，同時減溫水量異常增大，應(yīng)如何快速判斷故障原因并制定處理措施？首先，需綜合分析多參數(shù)變化：若減溫器后溫度同步下降，可能為減溫水調(diào)節(jié)閥內(nèi)漏或自動控制系統(tǒng)誤動作，應(yīng)立即切為手動，關(guān)閉減溫水門并檢查閥門嚴密性；若減溫器后溫度無明顯變化，但主汽溫度持續(xù)下降，需檢查過熱器受熱面是否泄漏（如聽漏裝置報警、爐膛負壓波動、引風(fēng)機電流上升），此時應(yīng)加強對汽包水位、給水流量的監(jiān)視，若泄漏量增大導(dǎo)致無法維持正常參數(shù)，需申請停爐；若伴隨爐膛氧量下降、排煙溫度降低，可能是燃燒工況突變（如磨煤機跳閘、給粉機斷粉），應(yīng)迅速投油穩(wěn)燃，調(diào)整制粉系統(tǒng)出力，恢復(fù)爐內(nèi)燃燒穩(wěn)定性。處理過程中需嚴格控制主汽溫度下降速率（一般≤1.5℃/min），避免汽輪機水沖擊，同時記錄各參數(shù)變化趨勢為后續(xù)分析提供依據(jù)。3.某350MW機組鍋爐低氮燃燒器改造后，出現(xiàn)爐膛出口煙溫偏差達80℃（左高右低），請分析可能原因及調(diào)整策略?？赡茉虬ǎ孩偃紵髋滹L(fēng)不均，單側(cè)二次風(fēng)擋板開度偏差大，導(dǎo)致火焰中心偏移；②部分燃燒器噴嘴磨損或安裝角度偏差，使煤粉射流偏向一側(cè)；③燃用煤種揮發(fā)分或細度變化，單側(cè)煤粉濃度過高，燃燒延遲；④水冷壁結(jié)焦區(qū)域集中在左側(cè)，減少該側(cè)吸熱量，導(dǎo)致煙溫升高。調(diào)整策略：首先通過DCS檢查各層二次風(fēng)流量，校準兩側(cè)風(fēng)量偏差（目標≤5%）；使用紅外熱像儀觀察燃燒器噴口火焰形狀，調(diào)整噴嘴擺角或更換磨損部件；若煤質(zhì)波動，可通過調(diào)整給煤機轉(zhuǎn)速或磨煤機分離器擋板，平衡兩側(cè)煤粉細度（R90偏差≤3%）；對結(jié)焦區(qū)域加強吹灰（優(yōu)先左側(cè)水冷壁），必要時停爐清理焦渣；若調(diào)整后偏差仍大，需檢查燃燒器二次風(fēng)旋流強度，通過試驗確定最佳內(nèi)外二次風(fēng)配比（一般內(nèi)二次風(fēng)占比40%-50%），抑制火焰偏斜。4.請說明鍋爐啟動過程中“干濕態(tài)轉(zhuǎn)換”的關(guān)鍵控制要點，以及如何避免轉(zhuǎn)換過程中汽溫、汽壓大幅波動。干濕態(tài)轉(zhuǎn)換是指鍋爐從啟動階段的汽水分離器濕態(tài)運行（分離器有水位）轉(zhuǎn)為直流態(tài)運行（分離器無水位）的過渡過程。關(guān)鍵控制要點：①控制給水流量穩(wěn)定在30%-35%BMCR（約450-500t/h），避免流量大幅波動導(dǎo)致分離器水位突變；②燃料量與給水量需嚴格匹配，燃料增量速率應(yīng)與給水增量速率同步（一般燃料每增加1t/h，給水增加3-5t/h），防止過熱度失控；③保持中間點溫度（分離器出口溫度）略高于對應(yīng)壓力下的飽和溫度（過熱度5-10℃），避免蒸汽帶水或過度過熱；④及時退出啟動循環(huán)泵，關(guān)閉疏水閥，減少工質(zhì)損失。避免參數(shù)波動的措施：轉(zhuǎn)換前需確認各受熱面壁溫?zé)o超溫（水冷壁管壁溫度≤450℃），燃燒器投入層數(shù)對稱（一般投3層）；轉(zhuǎn)換過程中密切監(jiān)視主汽壓力變化速率（≤0.3MPa/min），若壓力上升過快，可適當(dāng)開啟過熱器PCV閥泄壓；同時調(diào)整減溫水預(yù)噴（一般提前投入5%-10%減溫水量），穩(wěn)定過熱汽溫（波動范圍±10℃）。5.鍋爐尾部煙道發(fā)生二次燃燒（排煙溫度突升至300℃以上），應(yīng)如何緊急處理？處理后需重點檢查哪些設(shè)備？緊急處理步驟：①立即停止所有燃料供應(yīng)（切斷給煤機、磨煤機，關(guān)閉油槍閥門），保持引、送風(fēng)機以30%-40%額定風(fēng)量運行，進行煙道吹掃（時間≥15min），帶走可燃氣體；②投入尾部煙道消防蒸汽或水噴霧（注意水冷壁下聯(lián)箱溫度低于200℃時禁用消防水，防止受熱面驟冷開裂）；③若排煙溫度持續(xù)上升（超過350℃），應(yīng)緊急停爐，關(guān)閉所有煙風(fēng)擋板，隔絕空氣，抑制燃燒；④監(jiān)視空預(yù)器電流（若電流擺動大，可能為轉(zhuǎn)子卡澀），必要時啟動輔助電機盤車，防止軸變形。處理后重點檢查：空預(yù)器蓄熱元件（是否燒損、變形）、受熱面管壁（省煤器、低溫過熱器是否超溫氧化）、煙道膨脹節(jié)（是否因高溫膨脹撕裂）、消防系統(tǒng)（蒸汽/水噴霧噴嘴是否堵塞），同時分析二次燃燒原因（如燃燒不完全導(dǎo)致可燃物沉積，需檢查煤粉細度、燃燒器配風(fēng)、低負荷穩(wěn)燃能力）。6.請解釋“鍋爐效率計算中反平衡法”的具體步驟，并說明與正平衡法相比的優(yōu)勢。反平衡法通過計算鍋爐各項熱損失來確定效率，步驟為：①計算排煙熱損失（q2）：基于排煙溫度、排煙氧量（或CO濃度），利用經(jīng)驗公式q2=（αpy×V0×（tpy-tlk）×cpy）/Qr×100%，其中αpy為排煙過量空氣系數(shù)，V0為理論空氣量；②化學(xué)未完全燃燒熱損失（q3）：根據(jù)排煙中CO、H2、CH4含量，q3=（32866×（CO%+0.5H2%+2.5CH4%）×αpy×V0）/Qr×100%；③機械未完全燃燒熱損失（q4）：取飛灰、爐渣含碳量加權(quán)平均值，q4=（32866×（Aar×（Cfh×afh+Clz×alz）/100））/（Qr×（100-Cfh））×100%；④散熱損失（q5）：查表（與鍋爐容量相關(guān)，350MW機組一般q5=0.8%-1.2%）；⑤灰渣物理熱損失（q6）：基于灰渣溫度和比熱容，q6=（Ghz×C×（thz-t0））/Qr×100%。最終效率η=100%-（q2+q3+q4+q5+q6）。與正平衡法（η=有效利用熱量/輸入熱量×100%）相比，反平衡法優(yōu)勢在于：無需精確測量燃料消耗量（電廠燃料計量誤差較大），且能通過各項損失分析指導(dǎo)運行調(diào)整（如降低q2需優(yōu)化排煙溫度和氧量，降低q4需提高煤粉細度），實用性更強。7.某鍋爐采用SCR脫硝系統(tǒng)，運行中發(fā)現(xiàn)氨逃逸率超標（＞8ppm），同時NOx排放濃度仍高于50mg/Nm3（標態(tài)，6%O2），請分析可能原因及解決措施。可能原因：①噴氨格柵（AIG）噴嘴堵塞或磨損，導(dǎo)致氨分布不均（局部過量、局部不足）；②催化劑活性下降（因堿金屬中毒、孔道堵塞），反應(yīng)效率降低；③煙氣流速偏差大（與鍋爐負荷波動或省煤器積灰有關(guān)），部分區(qū)域停留時間不足；④氨空混合器效果差（氨氣與空氣混合不充分，導(dǎo)致局部氨濃度過高）；⑤DCS氨流量調(diào)節(jié)滯后（PID參數(shù)設(shè)置不合理，無法跟蹤NOx變化）。解決措施：①停機時對AIG進行通球試驗，更換堵塞噴嘴，調(diào)整噴氨閥開度（通過網(wǎng)格法測試，確保各測點氨濃度偏差≤10%）；②檢查催化劑層壓差（若＞1kPa/m，需進行高壓水沖洗），必要時補裝或更換催化劑（活性低于60%時需更換）；③優(yōu)化省煤器吹灰（保持煙氣流速均勻，偏差≤15%），低負荷時投運煙氣擋板調(diào)平流量；④改造氨空混合器（增加靜態(tài)混合元件，延長混合距離至5倍管徑以上）；⑤重新整定PID參數(shù)（比例帶30%-50%，積分時間60-120s），引入前饋信號（如負荷、煤量）提高調(diào)節(jié)響應(yīng)速度，同時安裝在線激光式氨逃逸監(jiān)測儀（精度±0.5ppm），實現(xiàn)閉環(huán)控制。8.鍋爐水冷壁發(fā)生“四管泄漏”時，DCS會出現(xiàn)哪些典型參數(shù)變化？如何區(qū)分水冷壁泄漏與省煤器泄漏？典型參數(shù)變化：①汽包水位下降（泄漏量＞50t/h時，給水流量明顯大于蒸汽流量，差值≥30t/h）；②爐膛負壓波動（正壓增大，引風(fēng)機電流上升，動葉開度增大）；③排煙溫度下降（泄漏的水汽吸收熱量）；④爐管泄漏監(jiān)測裝置報警（聲學(xué)探頭檢測到高頻泄漏聲）；⑤蒸汽壓力下降（主汽壓力每分鐘下降＞0.5MPa）。區(qū)分水冷壁與省煤器泄漏：①泄漏位置不同：水冷壁泄漏時，爐膛內(nèi)可聽到明顯的“嘶嘶”聲（尤其是燃燒器區(qū)域），觀火孔可見蒸汽或水霧；省煤器泄漏時，聲音集中在尾部煙道（空預(yù)器入口附近），可能伴隨低溫段煙氣溫度下降更明顯；②汽水流程差異：水冷壁泄漏會導(dǎo)致水冷壁管壁溫度局部升高（泄漏點附近工質(zhì)流量減少，冷卻不足），而省煤器泄漏時，省煤器出口水溫下降（泄漏的水未參與后續(xù)加熱）；③化學(xué)分析：水冷壁泄漏時，蒸汽品質(zhì)可能惡化（鍋水雜質(zhì)進入蒸汽），而省煤器泄漏因處于給水階段（未蒸發(fā)），蒸汽品質(zhì)變化不明顯；④煙溫分布：水冷壁泄漏導(dǎo)致爐膛出口煙溫升高（吸熱減少），省煤器泄漏則導(dǎo)致排煙溫度降低更顯著（泄漏的水在省煤器后蒸發(fā)吸熱）。9.請簡述鍋爐啟動過程中“膨脹監(jiān)視”的主要內(nèi)容及控制標準。膨脹監(jiān)視主要關(guān)注鍋爐各部件因溫度升高產(chǎn)生的熱膨脹是否均勻，防止因膨脹受阻導(dǎo)致設(shè)備變形或應(yīng)力超限。主要內(nèi)容及標準：①水冷壁下聯(lián)箱膨脹：左右兩側(cè)膨脹量偏差≤5mm（350MW機組），單側(cè)膨脹量應(yīng)隨壓力升高線性增加（0-10MPa時膨脹量約10-20mm，10-25MPa時約20-40mm）；②過熱器、再熱器聯(lián)箱膨脹：前后或左右膨脹偏差≤3mm，膨脹方向應(yīng)與設(shè)計導(dǎo)向一致（如前聯(lián)箱向前膨脹，后聯(lián)箱向后膨脹）；③汽包膨脹：汽包中心與兩側(cè)膨脹指示偏差≤2mm，整體膨脹量符合“T=0.012×L×Δt”（L為汽包長度，Δt為平均溫升）；④剛性梁膨脹：各層剛性梁與水冷壁同步膨脹，連接螺栓無卡澀（間隙保持2-3mm）?？刂拼胧簡忧皺z查各膨脹指示器安裝牢固、刻度清晰，導(dǎo)向裝置無雜物卡阻；升溫升壓速率嚴格按曲線執(zhí)行（一般0-1MPa時升壓速率≤0.1MPa/min，1-10MPa時≤0.2MPa/min，避免溫度突變）；投運燃燒器時對稱投入（如先投AB層，再投CD層），確保爐內(nèi)溫度場均勻；發(fā)現(xiàn)膨脹異常（如某點膨脹停滯），應(yīng)暫停升壓，檢查對應(yīng)區(qū)域受熱面是否堵塞（如水冷壁下聯(lián)箱排污閥未關(guān)嚴）或保溫層是否阻礙膨脹。10.請結(jié)合2025年環(huán)保政策要求，說明熱電廠鍋爐在“深度調(diào)峰（20%額定負荷）”時需重點關(guān)注的環(huán)保指標及應(yīng)對措施。2025年環(huán)保政策進一步收緊，要求燃煤機組深度調(diào)峰時NOx排放≤35mg/Nm3、SO2≤20mg/Nm3、粉塵≤5mg/Nm3。重點關(guān)注指標及措施：①NOx控制：低負荷時爐溫降低（＜850℃），低氮燃燒器效果下降，需投運微油/等離子點火系統(tǒng)穩(wěn)燃（保持火焰中心溫度＞900℃），同時SCR入口煙溫需≥300℃（低于此溫度催化劑失活），可通過增加省煤器旁路煙氣擋板開度（提高SCR入口煙溫）或投入省煤器再循環(huán)（減少給水吸熱量）；②SO2控制：低負荷時煙氣量減少（＜30%BMCR），脫硫塔煙氣流速降低（＜2.5m/s），易導(dǎo)致漿液噴淋覆蓋率不足，需調(diào)整循環(huán)泵運行方式（停運1臺，保持3臺運行，提高液氣比至15L/m3以上），同時加強石灰石漿液細度控制（250目篩余≤5%），提高反應(yīng)效率；③粉塵控制：電