低熱值煤發(fā)電工程工程設想設計方案

1.1全廠總體規(guī)劃及廠區(qū)總平面布置規(guī)劃

1.1.1全廠總體規(guī)劃

1.1.1.1電廠廠址

擬選廠址有兩處。

工廣廠址：

該廠址位于錢營孜礦工業(yè)廣場北圍墻外側。

在錢營孜礦工業(yè)廣場北圍墻外地形平坦開闊。除東

北方向約150m外有后湖王家村外，距其它居民村均較

遠。

錢營孜礦工廣保護煤柱按現(xiàn)設計往東、往南、往北

均為430m左右。擬建電廠的新征地塊在工廣北側原設計

保護煤柱范圍內(nèi)，大約需要650X310m2的建設場地。若

電廠在此位置新建，則需要對工廣保護煤柱范圍適當向

北外移擴大。

該地塊區(qū)域內(nèi)地形平坦，現(xiàn)為旱地。自然地面高程

為23.2~23.6mc廠區(qū)內(nèi)分布一些干涸的溝渠，局部有池

塘和墳地。

場地中西部有兩條110kV、兩條10kV礦區(qū)供電線路；

西北約850m處是錢營孜村，場地東側約600m處有錢營

孜礦南北向的進礦公路（X057縣道），北側及西側約700nl

處有錢營孜礦的貨運公路。（礦供電線路如何改造？什么

時候改？礦供電圖）

該廠址南面約2km處有汾河，北面約18km處有新

汴河。

廠址處白年一遇洪水位24.60m。

行宮鋪廠址：

行宮鋪廠址位于宿州南部工業(yè)開發(fā)區(qū)的西外沿處，

S305省道西邊。東北距離宿州市區(qū)約3.5公里。

廠址東南側緊鄰宿蒙河、S305省道及行宮鋪村，西

北角處有南陳、松林、新周土于孜等村莊。東西兩側現(xiàn)為

農(nóng)田。擬選廠址區(qū)為宿州市2010~2030規(guī)劃的工業(yè)建設

用地，按宿州市城市總體規(guī)劃：該廠址區(qū)北側為緯五路，

東側為經(jīng)二路，南側為宿蒙河、S305省道及南外環(huán)路，

西側為經(jīng)一路（蒙城一永城公路）。該區(qū)塊為梯形狀，南北

向約400~750m,東西向約360?450m。該區(qū)塊面積約

21.4hnJ其中約75%為有條件建設用地，25%為一般農(nóng)曰。

場地中央有一條110kV輸電線路。

區(qū)域內(nèi)地形平坦，自然地面高程為26.2~26.3m。

該廠址南面約10km處有法河，北面約9.5km處有新

汴河。

廠址處歷史最高內(nèi)澇水位：26.5m。

1.1.1.2供水系統(tǒng)及電廠水源

電廠供水系統(tǒng)擬采用帶冷卻塔的二次循環(huán)供水系

統(tǒng)。

電廠水源：采用宿州市城南污水處理廠的中水作為

主要補給水源，新汴河宿縣閘上蓄水+梯級翻水作為本項

目供水水源的備用水源。

工廣廠址與城南污水處理廠的距離約15km,與新汴

河取水口的距離約21km。

行宮鋪廠址與城南污水處理廠的距離約7.5km,與新

汴河取水口的距離約10km。

兩廠址的地表水補給水泵房均設在新汴河南岸，合

徐高速公路西側約300m處。補給水泵房區(qū)域另設有配電

房和職工生活間等輔助設施，占地初定1200m2。

1.1.1.3燃料系統(tǒng)

工業(yè)廣場廠址：

由于廠址位于錢營孜礦工業(yè)廣場外側，距錢營孜礦

洗煤廠不足1公里，所以，錢營孜洗中煤由皮帶機運輸

進廠，皮帶輸送距離約700m。煤泥由煤泥水泵經(jīng)管道進

廠。（礦煤泥水用途？環(huán)評需要）

其它礦煤泥均由汽車運抵至電廠。

行宮鋪廠址：

錢營孜洗中煤、煤泥選用管狀皮帶機運輸進廠，管

狀皮帶輸送距離為11km,其它礦煤泥采用汽車直接運輸

本工程初步考慮以2回220kV架空線路接入規(guī)劃在

建的宿南變或已建成的220kV南坪變。根據(jù)廠區(qū)總平面

初步規(guī)劃設想，工廣廠址擬向東或向北出線，行宮鋪廠

址擬向南出線，根據(jù)目前廠址周圍的環(huán)境，兩個廠址的

出線條件均較好。

1.1.1.6廠外道路

工廣廠址西距S305省道約3.5km。東距錢營孜礦南

北向的進礦公路約600m,北距（通往京臺高速南坪、桃園

出口處的）東西向X057縣道向西延伸段（現(xiàn)為錢營孜礦貨

運公路）約700m,目前這兩條道路現(xiàn)狀路面寬度為

6.5~9叫碎路面。該廠址可從東面的進礦公路或北側的

錢營孜礦貨運公路這兩條道路上引接。

行宮鋪廠址的東南側緊鄰S305省道，電廠的主、次

出入口近期均可直接與S305省道連接。遠期待城市規(guī)劃

道路建成后可直接與城市規(guī)劃道路連接。

1.1.1.7電廠生活區(qū)

擬建電廠兩個預選廠址距離宿州市區(qū)分別為15km

和3.5km,電廠生活區(qū)安排在宿州市區(qū)0

1.1.1.8施工區(qū)及施工生活區(qū)

施工區(qū)及施工生活區(qū)布置在廠區(qū)擴建端位置，用地

約13.445hm2o

1.1.1.9拆遷及改造

因為錢營孜礦工廣區(qū)變電所位于靠近工廣區(qū)北圍墻

處，因此本項目的建設將會造成擬建廠區(qū)范圍內(nèi)、與工

廣區(qū)變電所相連的兩條llOkV及兩條10kV線路的拆除改

造。在擬建電廠廠區(qū)和煤礦工廣區(qū)之間，我們預留了約

6m寬的廊道，擬作為改道后的同桿多回架空線路或敷設

電纜的通道。

行宮鋪廠址也有一條高壓線路需要改道。

兩個廠址均有一些墳墓需要搬遷。

1.1.2廠區(qū)總平面規(guī)劃布置

1.1.2.1廠區(qū)總平面布置原則

(1)廠區(qū)總平面按2X350MW燃煤機組規(guī)劃布置，并

留有擴建余地。

(2)廠區(qū)總平面布置按照示范性電廠的思路，貫徹模

塊化設計理念，進行模塊化設計和優(yōu)化，通過不同的模

塊組合，滿足建設單位對電廠各功能的個性化需求。

(3)廠區(qū)總平面布置充分體現(xiàn)征地最少特點，盡可能

少占用村莊，少拆遷，低造價。

(4)各類工藝設施按功能分區(qū)相對集中，盡量采用聯(lián)

合建筑成組布置，力求生產(chǎn)工藝流程合理順捷，分區(qū)明

確，互不干擾，便于生產(chǎn)運行管理。廠區(qū)總平面布置做

到布置最緊湊，土地利用率最高。

(5)廠區(qū)總平面布置因地制宜，合理利用地形地質(zhì)條

件，避免深挖高填，做到廠區(qū)、施工區(qū)土方和基槽余土

土方綜合平衡，方便廠內(nèi)外設施標高銜接。

1.1.2.2廠區(qū)總平面方案（工業(yè)廣場廠址）

首先，由于該廠址電廠廠區(qū)和錢營孜礦工廣貼臨布

置，所以我們要考慮兩者之間的相互影響。

錢營孜煤礦工廣區(qū)主出入口朝東，職工生活區(qū)及辦

公區(qū)位于工廣的東北角，東南角為預留的場地，生產(chǎn)區(qū)

位于工廣的中部，西北角為肝石山，西南角為預留場地。

在現(xiàn)砰石山的東北側，錢營孜煤礦規(guī)劃有另一個砰石堆

場。廠址處的主導風向為東北風。因此從視覺美觀和兩

者之間的環(huán)境相互影響角度，以及場地條件考慮，初步

考慮電廠的固定端朝南，朝向工廣區(qū)，汽機房朝東，擴

建端朝北。

其次，由于該廠址和工業(yè)廣場貼臨布置，擬建電廠

廠區(qū)位于錢營孜煤礦工廣區(qū)保護煤柱的范圍內(nèi)，若電廠

在此位置新建，則需要對工廣保護煤柱范圍適當向北外

移擴大。因此盡量減小保護煤柱的擴大范圍也是我們總

平面布置時考慮的重要因素。

第三方面，根據(jù)兩個擬選廠址燃料、水源的進廠方

位及廠址周圍的道路狀況、主導風向、出線條件等，如

何布置才能使工藝流程順捷、道路交通方便、廠內(nèi)環(huán)境

良好是我們努力追求的方向。

基于上述原則，我們對工廣廠址的廠區(qū)總平面規(guī)劃

布置考慮過多種可能的布置方案，最終提出了如下兩個

廠區(qū)總平面規(guī)劃布置初步設想方案C

方案一：

電廠布置為四列式，自東向西依次為200kV配電裝

置-冷卻塔一主廠房區(qū)一煤、灰貯存區(qū)。主廠房固定端朝

南，汽機房朝東，向東出線。生產(chǎn)辦公及其它輔助、附

屬生產(chǎn)區(qū)均布置在主廠房的固定端、靠近工廣這一側。

煙氣脫硫區(qū)、煤灰貯存區(qū)、點火油庫區(qū)、貯氨區(qū)、廢水

處理區(qū)等生產(chǎn)中易產(chǎn)生粉塵、氣體污染的區(qū)域均布置在

廠址常年主導風向的下風向，力求避免對廠、礦職工生

活環(huán)境造成不利影響。

由于該廠址緊鄰錢營孜礦工廣布置，屬典型的坑口

電站，因此廠區(qū)內(nèi)不按常規(guī)設置貯煤場，僅設一煤泥泵

房。（煤泥棚、肝石鵬、石膏庫？）

電廠主出入口擬向東，與廠址東側的錢營孜礦進礦

公路連接。次出入口擬向北，與廠址北側的錢營孜礦貨

運公路連接。主入口、物流入口分開設置，有效實現(xiàn)人

車分流。

本期工程廠區(qū)圍墻內(nèi)用地約17.76hm2。

方案二：

電廠布置為二列式，自北向南依次為200kV配電裝

置一主廠房區(qū)。主廠房固定端朝西，汽機房朝北，向北出

線。冷卻塔及水處理區(qū)布置在主廠房固定端西側，灰渣、

廢水、油庫、儲氫區(qū)等均布置在廠區(qū)的西部邊緣處，生

產(chǎn)辦公區(qū)布置在廠區(qū)的東南角、與礦區(qū)生活設施毗鄰處。

電廠主出入口擬向東，與廠址東側的錢營孜礦進礦

公路連接。次出入口擬向北，與廠址北側的錢營孜礦貨

運公路連接。主入口、物流入口分開設置，有效實現(xiàn)人

車分流。

本期工程廠區(qū)圍墻內(nèi)用地約18.35hm2o

1.1.2.3廠區(qū)總平面方案（行宮鋪廠址）

初步設想汽機房朝南，面向S305省道布置，向南或

向西出線。固定端朝東，面向宿州市區(qū)。廠區(qū)分東、西

兩個大區(qū)域：西部自南向北依次布置220kV屋外配電裝

置一冷卻塔一主廠房一卸、儲煤區(qū)，灰?guī)觳贾迷诳繝t后的

位置；東部自南向北依次布置電廠廠前建筑一鍋爐補給

水處理、凈水站、廢水處理區(qū)、點火油、儲氫區(qū)等生產(chǎn)

及輔助生產(chǎn)設施。綜合辦公樓、綜合服務樓、綜合維修

樓和材料庫等集中布置在廠前電廠主出入口處。

電廠主出入口布置在廠區(qū)東南角，直接與S305省道

相連。次出入口或燃料、灰渣運輸出入口布置在廠區(qū)西

面，向南直接與S305省道相連。

本期工程廠區(qū)圍墻內(nèi)用地約20.72hm2。

1.1.3廠區(qū)豎向規(guī)劃

工廣廠址：

廠址處百年一遇洪水位24.6m。

廠址處自然地面高程為23.2'23.6m。根據(jù)規(guī)程：主

廠房區(qū)需高于白年一遇洪水位0.5m,其它區(qū)域需高于白

年一遇洪水位。因此，廠區(qū)范圍內(nèi)需適當填土墊高，平

均墊高約1.2m,填方量約240000m3。

行宮鋪廠址：

廠址處歷史最高內(nèi)澇水位：26.5m。

廠址處自然地面高程為26.2?26.3m。廠區(qū)范圍內(nèi)需適

當填土墊高，平均墊高約0.3m,填方量約85000m3。

1.2裝機方案

1.2.1颯

宿州錢營孜礦，在煤炭洗選過程中所伴生出來的大

量煤泥、洗中煤，因得不到有效的利用，目前處理的方

式是棄置在排土場內(nèi)，不僅浪費能源，同時對周圍環(huán)境

污染嚴重。本工程配套建設燃用煤泥、洗中煤的循環(huán)流

化床水冷發(fā)電機組，不僅可以降低煤炭生產(chǎn)成本、取得

較好的經(jīng)濟效益，促進地方經(jīng)濟的發(fā)展，而且受到國家

產(chǎn)業(yè)結構調(diào)整政策的支持。

循環(huán)流化床鍋爐屬于煤的清潔燃燒技術，它具有燃

料適應性廣、不投油穩(wěn)燃負荷范圍大、可以實現(xiàn)爐內(nèi)直

接脫硫等特點:

(1)燃料適用性好，燃燒效率高。

循環(huán)流化床(CFB)鍋爐燃燒方式的基本原理是劣質(zhì)

燃料中未燃盡的顆粒被煙氣帶出爐膛經(jīng)分離后再返回爐

床反復燃燒，物料可多次循環(huán)，從而提高了鍋爐的燃燒

效率和脫硫劑的利用率。借助其獨特的燃燒方式，對一

些特低劣質(zhì)煤、難燃型煤特別適用，如煤肝石、石油焦、

煤泥、無煙煤、油頁巖等。

(2)低污染的潔凈煤燃燒。

燃料及吸附劑分別經(jīng)破碎到一定細度后輸入燃燒室

被流化并在840~950℃范圍內(nèi)燃燒，吸附劑為經(jīng)磨細的石

灰石(CaCCh)與燃料燃燒時釋放出來的SO2發(fā)生化學反

應，生成硫酸鈣(石膏CaSCU),其化學反應式為

CaCC)3~>CaO+CO2,SC)2+CaO+l/2C)2~^CaSOq°由

于循環(huán)流化床(CFB)鍋爐爐膛溫度一般控制在

840~950℃,而使進入鍋爐爐膛的石灰石(CaCC>3)粉既

不會過燒又不至于欠燒的適宜溫度區(qū)為850~1150℃。

在此溫度條件生成的CaO晶體小、比表面積大、氣孔

率高，因此活性強。同時，反應生成的CaSCU也不會

再分解。因此其爐膛溫度為最佳的脫硫溫度，只要選擇

適當?shù)腃a/S比，就能得到較高的脫硫效率，其脫硫效

率可達90%左右。同樣，其

爐膛溫度也是控制NOx產(chǎn)生的最佳溫度，NOx排放濃度

不超過400mg/NrrP。

(3)不宜結焦。

由于煙氣和顆粒間存在大的速度偏差，顆粒以低于

煙氣的速度流經(jīng)燃燒室，長時間的滯留并和微小顆粒的

接觸，抑制了高的煙氣溫度，使之有高的燃燒效率，并

且不發(fā)生結焦。

(4)負荷調(diào)節(jié)范圍廣，燃燒穩(wěn)定。

由于循環(huán)流化床(CFB)鍋爐燃燒方式的獨特性，其不

投油最低穩(wěn)燃負荷可達到30%BMCR(鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)

量)，在30~100%BMCR負荷范圍內(nèi)，燃燒非常穩(wěn)定。因

此，特別適合調(diào)峰發(fā)電機組。

(5)燃料制備系統(tǒng)簡單。

循環(huán)流化床(CFB)鍋爐的燃料制備系統(tǒng)簡單，只有一

套簡單的給煤系統(tǒng)，無需如煤粉鍋爐那樣復雜的制粉系

統(tǒng)，只要給煤顆粒度滿足其燃燒要求即可。

由于是低溫燃燒，NOx排放量低、易于實現(xiàn)灰渣綜

合利用。所以，特別適合于燃用劣質(zhì)燃料。本工程燃煤

的突出特點是熱值低、灰分高，設計煤種、校核煤種的

低位發(fā)熱量分別為13.019MJ/kg和12.859MJ/kg

(lMJ=239kcal/kg),且燃料中需要摻燒部分煤泥，采用

管道輸送煤泥的方式更不易堵煤，所以本工程更加適合

于采用循環(huán)流化床鍋爐。

目前，國內(nèi)外循環(huán)流化床燃燒技術發(fā)展較快，機組

容量也已經(jīng)達到了300MW,國內(nèi)三大鍋爐廠通過技術引

進已經(jīng)具備了300MW級循環(huán)流化床鍋爐系統(tǒng)的設計、制

造能力。因此，本期工程鍋爐將采用國產(chǎn)350MW超臨界

循環(huán)流化床鍋爐。

350MW機組在國外是區(qū)域電網(wǎng)的主力機組，現(xiàn)以亞

臨界機組（參數(shù)16.7MPa/538℃/538℃）為比較基礎,超臨

界機組（參數(shù)24.2MPa/538℃/566℃）的效率提高2.4祝超

臨界機組（參數(shù)24.2MPa/566℃/566℃）的效率提高3.2%;

超超臨界機組（參數(shù)25MPa/600℃/600℃）的效率高1.6%o

鑒于國內(nèi)制造行業(yè)已能夠設計制造參數(shù)

24.2MPa/538℃/566℃及24.2MPa/566℃/566℃的60OMW

超臨界機組，二者選材基本相同，造價基本持平；而參

數(shù)24.2MPa/566℃/566℃的600MW超臨界機組的效率比

參數(shù)24.2MPa/538℃/566℃的同容量超臨界機組要高

0.896。因此，從設計、選材、造價及電廠熱效率各方面

考慮，對300MW級超臨界機組選擇24.2MPa/566℃/566℃

參數(shù)是合適的。當蒸汽初參數(shù)繼續(xù)提高，若單機容量較

小，勢必導致汽機高壓部分的通流尺寸很小，二次流和

軸封漏汽損失加大，將會部分抵消由于蒸汽初參數(shù)提高

帶來的效益；同時三大主機廠，尤其是汽輪機廠的實際

情況，即成熟定型機組都是350MW。

超臨界機組由于其溫度、壓力參數(shù)的提高，其效率

和煤耗等技術經(jīng)濟指標普遍優(yōu)于亞臨界機組，目前已有

較多投產(chǎn)的電廠采用超臨界機組，且設備的可靠性與壓

臨界機組相當，故本工程從主機、輔機配套以及技術經(jīng)

濟等方面來說明選用超臨界參數(shù)機組是完全可行的。

1.3主機技術條件

1.3.1鍋爐主要設計參數(shù)

型式：超臨界，單爐膛，中間再熱自然循環(huán)，全鋼

架懸吊結構，兀型布置，循環(huán)流化床鍋爐。

鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量：1121t/h

過熱蒸汽壓力：21.4MPa(g)

過熱蒸汽溫度：571℃

低溫再熱蒸汽壓力：4.886MPa(g)

低溫再熱蒸汽溫度：330℃

高溫再熱蒸汽流量：905t/h

高溫再熱蒸汽壓力：4.523MPa(g)

高溫再熱蒸汽溫度：569℃

省煤器入口給水溫度：286℃

鍋爐效率：89.5%

鍋爐構架：鋼構架

空氣預熱器：管式或回轉(zhuǎn)式

空預器出口排煙溫度：140℃

鍋爐飛灰份額：暫按60%;

爐膛出口過?？諝庀禂?shù)：al=L2;（也就是說爐膛出

口氧量3.5%左右）

機械未完全湫燒損失：q4=3.42%;（飛灰、落灰、

灰渣、溢流灰和冷灰中未燃盡的可燃物所造成的熱損失）

1.3.2汽輪機

型式：超臨界、一次中間再熱、單軸、雙缸雙排汽、

純凝汽式。

功率：350MW（額定、THA）

THA工況（熱耗率驗收工況）是指：汽輪機在額定進汽

參數(shù)、額定背壓、回熱系統(tǒng)正常投運，補給水率為0%,能

連續(xù)運行發(fā)電機輸出額定功率。也有的叫額定出力工況

參數(shù)：

主蒸汽額定壓力：24.2MPa(a)

主蒸汽額定溫度：566℃

主蒸汽額定流量：1007.5t/h

再熱汽閥前額定壓力：3.979MPa(a)

再熱汽閥前額定溫度：566℃

再熱汽閥前額定流量：818.418t/h

額定背壓（冷卻水溫20℃）:4.9kPa(a)

回熱抽汽級數(shù)：8級(3高+1除+4低)

額定給水溫度：278.1℃

額定轉(zhuǎn)速：3000r/min

機組凈熱耗（額定抽汽工況）：

7657kJ/kW.h=1829kca

l/kW.h(lkcal=4.186kj)

外形尺寸(長義寬X高)17.4X10.4X6.95m

1.3.3發(fā)電機

型號QFSN-350-2

考核容量與汽機配套

考核功率369MW

額定轉(zhuǎn)速3000r/min

額定功率因數(shù)0.85

額定電壓20000V

額定電流11887A

周波50Hz

相數(shù)3

冷卻方式水-氫-氫

額定氫壓0.31Mpa(a)

效率不低于98.9%

勵磁方式無刷機端勵磁

主機參數(shù)暫定，最終以主機招標后確定的參數(shù)為準

1.4熱力系統(tǒng)

本工程熱力系統(tǒng)的擬定充分考慮了系統(tǒng)運行的安全

性、經(jīng)濟性和靈活性，在能適應一定調(diào)峰能力的基礎上，

盡可能的簡化系統(tǒng)。除輔助蒸汽系統(tǒng)外，主汽、再熱、

主給水、凝結水等系統(tǒng)均采用單元制系統(tǒng)。熱力循環(huán)采

用八級回熱抽汽系統(tǒng)，設有三臺高壓加熱器、一臺除氧

器和四臺低壓加熱器。

1.4.1主蒸汽、再熱蒸汽及旁路系統(tǒng)

主蒸汽、低溫再熱、高溫再熱和汽輪機高、低壓旁

路系統(tǒng)在機組主循環(huán)設備間輸送蒸汽。主蒸汽系統(tǒng)從鍋

爐過熱器出口輸送主蒸汽至汽機主汽閥。低溫再熱系統(tǒng)

把汽機高壓缸排汽輸送至鍋爐再熱器入口，并且為2號

高加提供加熱汽源，為輔助蒸汽系統(tǒng)提供備用汽源。高

溫再熱系統(tǒng)從鍋爐再熱器出口輸送高溫再熱蒸汽至汽機

中壓聯(lián)合汽門。汽機高、低壓旁路系統(tǒng)可按各種需要的

方式輸送蒸汽，使機組能方便，靈活地啟動和停機。

1.4.1.1主蒸汽系統(tǒng)和再熱蒸汽系統(tǒng)：

主蒸汽和再熱蒸汽管道，均采用2--2連接方式，鍋

爐和汽機接口均為2個。主蒸汽管道和高溫再熱蒸汽管道

分別從過熱器和再熱器的出口聯(lián)箱的兩側引出，然后匯

成一根母管，到汽輪機前再分成兩根支管分別接入高壓

缸和中壓缸左右兩側主汽關斷閥和再熱關斷閥。低溫再

熱蒸汽管道從高壓缸的兩個排汽口引出，在高排止回閥

的上游匯成一根母管，到鍋爐前再分成兩根支管分別接

入再熱器入口聯(lián)箱。

低溫再熱蒸汽管道上還引出兩路蒸汽分別接至二號

高壓加熱器和輔助蒸汽系統(tǒng)，作為二段抽汽用汽及輔助

蒸汽系統(tǒng)的備用汽源。

1.4.1.2旁路蒸汽系統(tǒng)

為縮短啟動時間，機組采用二級串聯(lián)旁路系統(tǒng)，高

壓旁路閥選用35%BMCR容量的氣動旁路閥。高壓旁路從

汽機入口前主蒸汽總管接出，經(jīng)減壓、減溫后接至低溫

再熱蒸汽管道，高壓旁路的減溫水取自省煤器進口隔離

門前的給水系統(tǒng)。低壓旁路從汽輪機中壓缸入口前高溫

再熱蒸汽主管接出，經(jīng)減壓、減溫后接入凝汽器。低壓

減溫水取自凝結水精處理裝置出口的凝結水系統(tǒng)。

1.4.1.3主蒸汽和再熱蒸汽管道的材料

本工程的主蒸汽管道和再熱熱段管道采用

A335P91（合金鋼材料，金相組織為回火馬氏體），再熱冷

段管道采用A672B70cL32（高溫高壓碳素鋼）。

1.4.1.4管道壓降

按照《火力發(fā)電廠設計技術規(guī)程》中的取值要求，

主蒸汽管道的壓降取汽輪機額定進汽壓力的5%,再熱系

統(tǒng)的壓降取高壓缸排汽壓力10%。

根據(jù)上述管道規(guī)格和初步的布置方案，經(jīng)計算，主蒸

汽管道和再熱系統(tǒng)總的壓降均在允許范圍內(nèi)。

1.4.2抽汽系統(tǒng)

汽輪機采用八級非調(diào)整抽汽。一、二、三級抽汽分

別向三臺高壓加熱器供汽，二級抽汽還作為輔助蒸汽系

統(tǒng)和給水泵汽輪機的備用汽源。四級抽汽除供除氧器外，

還向給水泵汽輪機、輔助蒸汽系統(tǒng)供汽。五、六、七、

八級抽汽供汽至四臺低壓加熱器。為防止汽輪機超速和

進水，除七、八級抽汽管道外，其余抽汽管道上均設有

氣動止回閥和電動隔離閥。前者作為防止汽輪機超速的

一級保護，同時也作為防止汽輪機進水的輔助保護措施；

后者是作為防止汽輪機進水的隔離措施。在四級抽汽管

道上所接設備較多，且有的設備還接有其他輔助汽源，

為防止汽輪機甩負荷及其它事故狀態(tài)時蒸汽倒流進入汽

機，故多加一個氣動止回閥，且在四段抽汽各用汽點的

管道上亦均設置了一個電動隔離閥和止回閥。

為防止汽輪機進水，本系統(tǒng)設計有完善的疏水系統(tǒng)，

每個疏水點均設有自動疏水閥。

1.4.3輔助蒸汽系統(tǒng)

輔助蒸汽系統(tǒng)為全廠提供公用汽源。本期工程每臺

機設一臺壓力為0.81.37MPa(a),溫度為360、380℃的輔

助蒸汽聯(lián)箱。兩臺機組的輔助蒸汽聯(lián)箱用一根輔助蒸汽

母管連接，之間設隔離門，以便實現(xiàn)各機之間的輔汽互

用。

機組正常運行時由本機四級抽汽向輔助蒸汽系統(tǒng)供

汽，機組啟動時輔助蒸汽由啟動鍋爐或鄰機提供輔助汽

源，低負荷時由本機低溫再熱蒸汽供汽。

輔助蒸汽系統(tǒng)提供除氧器啟動用汽、給水泵汽輪機

調(diào)試用汽、機組低負荷時給水泵汽輪機備用汽源、汽機

軸封用汽、空預器啟動吹灰和脫硝系統(tǒng)用汽等。

本期工程設置一臺啟動鍋爐，參數(shù)為L37MPa(a)、

380℃,為首臺機組啟動或兩臺機組停運后的一臺機組啟

動提供必需的啟動汽源。

1.4.4凝結水系統(tǒng)

凝結水系統(tǒng)的功能是將凝結水從凝汽器的熱井抽

出，經(jīng)凝結水泵升壓后，流經(jīng)連續(xù)運行的全容量凝結水

精處理裝置，汽封冷卻器和低壓加熱器，送到除氧器進

行加熱除氧。凝結水在輸送過程中，進行除鹽和加熱，

并對凝結水量進行控制，以調(diào)節(jié)除氧器給水箱的水位。

凝結水系統(tǒng)采用中壓凝結水處理系統(tǒng)，設置兩臺

100%容量的凝結水泵，其中一臺運行，一臺備用。低壓

加熱器采用全容量臥式加熱器，七、八號低加設在凝汽

器的頸部。

1.4.5主給水系統(tǒng)

主給水系統(tǒng)采用單元制。本工程每臺機組設置兩臺

50%BMCR容量的汽動給水泵（包括兩臺與主泵分離的

50%BMCR容量的電動前置泵）（有前置泵是不是意思是

一拖二的汽動給水泵？）和一臺30%BMCR容量的電動調(diào)

速啟動/備用給水泵。

過熱器的減溫水來自主給水泵后高壓加熱器之前的

母管，鍋爐再熱器減溫水來自給水泵的中間抽頭。給水

操作臺主路僅設置一個電動閘閥。旁路上設置一個小流

量調(diào)節(jié)閥，以補充低負荷時，給水泵汽輪機調(diào)速范圍的

不足。鍋爐的減溫水管道從給水泵出口母管上接出，在

至各減溫器的支管上均配備了減溫水調(diào)節(jié)閥。

三臺臥式高壓加熱器采用電動大旁路。

每臺機組配置一臺高壓除氧器，熱力系統(tǒng)的補水補

入凝汽器。

1.4.6閉式循環(huán)冷卻水系統(tǒng)

本工程閉式水采用單元制閉合大回路系統(tǒng)，由兩臺

100%容量的閉式循環(huán)冷卻水泵、兩臺65%容量的閉式水

板式熱交換器，一臺5m3閉式循環(huán)冷卻水膨脹水箱組成，

向各冷卻設備提供冷卻水。除真空泵外，所有主廠房內(nèi)

的主、輔機設備的冷卻水均由本系統(tǒng)提供。每臺機組的2

臺閉式循環(huán)冷卻水泵配1套公用高壓變頻器，運行時一臺

閉式水泵變頻運行，一臺備用，可適應各種運行工況。

閉式循環(huán)冷卻水先經(jīng)閉式循環(huán)冷卻水泵升壓后，送

至閉式水熱交換器，經(jīng)開式循環(huán)冷卻水冷卻之后，至各

冷卻設備，從冷卻設備排出的冷卻水匯至回水母管后引

回閉式循環(huán)冷卻水泵入口。

系統(tǒng)的一次水源為化學除鹽水，系統(tǒng)初始充水由化

學除鹽水管向膨脹水箱注水。

閉式循環(huán)冷卻器的冷卻水為開式循環(huán)水，閉式循環(huán)

水壓力大于開式循環(huán)水壓，以免閉式水污染。

1.4.7開式循環(huán)冷卻水系統(tǒng)

本系統(tǒng)為單元制，水源是循環(huán)水。開式循環(huán)冷卻水

系統(tǒng)主要為閉式水熱交換器和真空泵提供冷卻水。冷卻

水從主廠房外循環(huán)水進水管接出，經(jīng)開式循環(huán)冷卻水泵

升壓后，通過閉式水板式換熱器、真空泵冷卻器和主機

冷油器換熱后排至主廠房外循環(huán)水回水管。

1.4.8凝汽器彳循環(huán)水系統(tǒng)

本期工程采用帶冷卻塔的循環(huán)供水系統(tǒng)。凝汽器管

側設有兩套膠球清洗裝置，循環(huán)水進口管道上不設二次

濾網(wǎng)。凝汽器冷卻水管采用TP316不銹鋼管。

1.4.9抽真空系統(tǒng)及凝汽器有關管道

凝汽器抽真空系統(tǒng)中，每臺機組設置2臺水環(huán)式真空

泵。用以抽取凝汽器內(nèi)不凝結氣體，以維持凝汽器所要

求的真空度。機組正常運行時，水環(huán)式真空泵一臺運行，

一臺備用。當機組啟動時，為了盡快建立起真空，可同

時啟動兩臺真空泵。

凝汽器殼體上設有真空破壞閥，當機組事故時，用

以迅速破壞真空，縮短轉(zhuǎn)子惰走時間。在真空破壞閥入

口，需注滿凝結水，以防正常運行時空氣漏入凝汽器而

影響凝汽器真空。

1.4.10加熱器疏水及放氣系統(tǒng)

各加熱器均設有正常疏水管路和事故放（疏）水管路。

正常運行時，高加疏水逐級回流入除氧器，低加疏水逐

級回流入凝汽器，機組啟停及低負荷工況下，由于疏水

壓力較低，高加疏水改由3號高加事故疏放水管回流入凝

汽器。非正常運行時，即一旦加熱器出現(xiàn)高水位或下一

級加熱器因故切除，該加熱器的疏水可經(jīng)事故疏放水管

路回入凝汽器。

除氧水箱設有放水管設有電動門，在水箱水位失控

而突升至高-高水位時，打開水位控制閥迅速放水至凝汽

器。

軸封蒸汽冷卻器疏水單獨回流入凝汽器，疏水管路

上設置有汽液兩相流控制器。

1.4.11汽機潤滑汕和汕處理系統(tǒng)

每臺機組的主機和給水泵汽機的潤滑油和調(diào)速油系

統(tǒng)均為獨立系統(tǒng)，調(diào)速油采用抗燃油。如果設備可靠，

價格合理，小汽機的潤滑油和調(diào)速油可以考慮合并。

每臺機組設汽機潤滑油處理系統(tǒng)一套，每小時出力

按系統(tǒng)內(nèi)總油量的20%考慮。每臺機組共設一個儲油箱。

1.4.12大宗氣體系統(tǒng)

該系統(tǒng)包括發(fā)電機用的氫氣和二氧化碳系統(tǒng)，以及

設備停機保養(yǎng)用的氮氣系統(tǒng)。兩臺機組設一套供應站。

1.4.13主要輔助設備

1.4.13.1汽動給水泵及汽輪機

選用兩臺50%容量的汽動給水泵和一臺30%的電動

給水泵。汽動給水泵額定流量約600t/h,揚程3290mH20。

每臺汽動給水泵配備電動前置泵，額定流量約615t/h,揚

程約241mH2。。配用的汽輪機型式為下排汽，冷凝式。

排汽排入主機凝汽器。(兩汽動一電動)

(1)給水泵汽輪機

型式：單缸、沖動、單流程、純凝汽式向下排汽

功率：14MW(最大功率)

轉(zhuǎn)速范圍：3000^6000r/min

調(diào)速型式：電調(diào)

超速保護型式：機械+電氣

進汽參數(shù)：0.9MPa(a),358.1℃

排汽壓力：6.9kPa(a)

(2)汽動主給水泵

型式：臥式雙殼體筒形全抽芯、多級鹿心

泵

流量：600m3/h

揚程：3290mH2。

轉(zhuǎn)速：5903r/min

效率：82.5%

(3)電動給水泵

型式：臥式雙殼體筒形全抽芯、多級離心

泵

流量：360m3/h

揚程：3290mH2。

轉(zhuǎn)速：5903r/min

效率：79.5%

1.4.13.2高壓加熱器

選用三臺全容量臥式高壓加熱器。根據(jù)參考工程其型

號及規(guī)范見表。

高壓加熱器型號及規(guī)范

加熱器編號單位1號高加2號高加3號高加

1加熱器型式臥式、U形管、雙流程

2加熱器型號JG-1250-JG-1300-2JG-900-

13

3加熱器數(shù)量111

4流量t/h111011101110

5最大允許壓降MPa<0.1<0.1<0.1

6最大允許流速m/s333

7設計溫度315290250

2

8有效表面積m12501300900

1.2.13.3內(nèi)置式除氧器及給水箱

除氧器出力1200t/h,水箱有效容積130m3?？蓾M足

機組在定壓、滑壓方式下運行。

本工程采用無頭除氧器。無頭除氧器其特點如下：

?除氧效果好，可靠性高。除氧后給水中的氧含量小

于0.005mg/l。（5（ig/l）

?建筑、結構造價低。取消除氧頭后，設備高度降低,

要求的建筑空間小，同時由于重量減輕，作用在土建結

構上的荷載減小，降低了造價。

.變負荷運行適應性強。能適應機組定滑壓的運行方

式，在機組10%?110%的負荷范圍內(nèi)，均能保證上述除氧

效果。

?檢修、維護工作量小。由于無填料等其它活動部件，

設備的運行可靠性高，噴嘴性能穩(wěn)定，正常情況下不需

更換噴嘴，設備維護及備件費用低。

?安裝簡單，費用低。有頭除氧器需要在現(xiàn)場將除氧

器和水箱焊接在一起，而無頭除氧器沒有這部分焊接工

作，安裝費用相對較低。

除氧器出力按機組最大連續(xù)出力工況(TMCR)設計，

能夠滿足汽輪機閥門全開工況(VWO)的運行要求。

除氧器的設計標準采用HEI(除氧器)和ASME第VIH

篇第1分篇。

除氧器采用滑壓運行方式，即除氧器的工作壓力隨

汽輪機4段抽汽壓力的變化而變化。當4段抽汽的壓力

低至一定數(shù)值時，自動切換至輔助蒸汽。

除氧器出口給水含氧量滿足有關標準，不大于7ug/l。

除氧器水箱正常水位時的有效容積滿足機組TMCR

工況7min的給水需要量。(時間是否太短了？)

為了保證除氧器水箱內(nèi)的正常水位和一定的蒸汽空

間，無頭除氧器的水箱容積略大，所以占用的平面空間

略大。

1.4.13.4凝汽器

每臺機組配1臺凝汽器，臥式、雙流程、單殼體。

其技術數(shù)據(jù)見表。

凝汽器技術數(shù)據(jù)表

編

單

號

名稱位技術數(shù)據(jù)

單殼體，對分雙流程，表

型式

1面式

2

2凝汽器總的冷卻面積m17000

3管子材料不銹鋼

4流程數(shù)雙流程

5冷卻水質(zhì)淡水

冷卻水進口額定溫度/最高

6允許溫度℃20.9/33.5

7清潔系數(shù)0.8

8冷卻水量t/h"40000

9管內(nèi)冷卻水平均流速m/s2

10冷卻水通過凝汽器阻力kPaW58

11冷卻管有效長度m10.84

12冷卻水溫升℃12.9

1.4.13.5低壓加熱器

低壓加熱器采用臥式表面式加熱器，加熱器設蒸汽

冷卻段和疏水冷卻段。7、8號低壓加熱器采用組合一體

型式，布置于凝汽器接頸部。

各加熱器根據(jù)機組VWO工況參數(shù)設計，包括：

a）管側設計壓力應按凝結水泵特性曲線最高點揚

程對應的壓力；

b）管側設計溫度按殼側設計壓力的飽和蒸汽溫度；

c）殼側設計壓力按VWO工況汽機抽汽壓力的

110%確定;

d）殼側的設計溫度按VWO工況中汽機抽汽參數(shù)，

等炳求取在設計壓力下的相應溫度

e）給水側通流能力按VWO工況給水流量的120%,

水側流速需滿足HEI標準。

主要技術數(shù)據(jù)為參考）

序單6號低7號低加/8號低加

名稱5號低加

號位加（組合式）

1加熱器編號LP5LP6LP7LP8

管殼式、管殼式、

2型式管殼式、U形管

U形管U形管

3總傳熱面積m27007007951030

流程數(shù)（管程/

42222

殼側）

給水端差（上

52.82.82.82.8

端差）℃

疏水端差（下

61.61.61.61.6

端差）℃

傳熱管外徑義016X0.4)16X0.

7m4)16X0.8*16X0.8

壁厚m88

8供熱管數(shù)根741732718708

9管內(nèi)流速m/s2.12.12.12.1

MP

10殼側壓力降0.0350.0350.0200.015

a

管側壓力降MP

11a0.080.080.080.08

12加熱器凈重kg195502110056800

設計管側MP3.453.453.453.45

13

壓力殼側a0.60.60.60.6

設計管側300100

14200100

工葉℃

溫度殼側180150100100

設計管側843.43843.43843.43843.43

15t/h

流量殼側38.7946.6134.1937.87

1.4.13.6凝結水泵

每臺機組選用2臺凝結水泵，采用“一拖二”變頻控制

方式。

立式筒袋型多級離心泵

流量：985m3/h

揚程：3.21MPa

轉(zhuǎn)速：1500r/min

電動機：立式1250kW,6kV

1.4.13.7水環(huán)式真空泵

每臺機組選用2臺水環(huán)式真空泵，一臺運行，一臺

備用。

抽干空氣量：51kg/h

電動機：160kW,380V

1.4.13.8汽機房內(nèi)橋式起重機

本工程汽機房設有2臺起重量為80/20噸大梁加固到

承載100噸的橋式起重機，供全廠汽輪發(fā)電機組及輔助

設備檢修用。

1.5燃燒制粉系統(tǒng)（流化床不需制粉）

1.1.1燃料消耗量

本工程以煤泥和洗中煤混合燃料為主要燃料，設

計煤種混燒比例約為：煤泥/洗中煤=38/62。校核煤種

混燒比例約為：煤泥/洗中煤=17/83。燃料消耗量見下

表：

燃料消耗量

項目設計煤種校核煤種

燃煤量（BMCR）一臺爐兩臺爐一臺爐兩臺爐

小時燃煤量（t/h）251.20502.40254.31508.62

日燃煤量（t/d）5024100485086.210172.4

年燃煤量（X10*t/a）138.16276.32139.87279.74

注：a）鍋爐的年利用小時數(shù)按5500小時計算;

b）鍋爐日利用小時數(shù)按20小時計算；

c）燃煤量按鍋爐B-MCR工況計算。

1.1.2燃料系統(tǒng)

鍋爐洗中煤給煤口位于爐前，設置一套給煤系統(tǒng)。

煤泥給料」I位于爐膛中部，由管道直接給入爐膛.

每臺鍋爐設置四個煤倉，破碎后的燃煤（粒徑不大

于10mm）經(jīng)皮帶輸送至爐前煤倉，下落至下方的稱重

式皮帶給煤機，送至鍋爐前墻中間部位的落煤管，進

入爐膛燃燒。落煤管上設置播煤風。

鍋爐煤泥進料口位于密相區(qū)七方，煤泥在煤場（設

計是在電廠進行壓濾后經(jīng)煤泥泵進入爐膛）由煤泥泵

加壓后通過管道系統(tǒng)送入爐膛中部，并在下落過程中

被熾熱的煙氣加熱，迅速將水分蒸發(fā)，并氣化、著火

燃燒。

1.1.3煙風系統(tǒng)

1.1.3.1一次風系統(tǒng)

(1)系統(tǒng)功能：一次風主要是作為爐膛的物料流化

風，使循環(huán)物料在不同負荷下維持預期的流化速度。一

次冷風還用于外置床熱交換器出口管道流化風。

⑵系統(tǒng)描述：一次風系統(tǒng)設置兩臺50%容量、帶

入口導葉的離心式一次風機。風量裕量不小于進入爐膛

一次風量的20%,另加制造廠保證的空預器一次風側漏

風量及其裕量。壓頭裕量按《大中型火力發(fā)電廠設計規(guī)

范》選取。一次風經(jīng)過一次風機、一次風暖風器、四分

倉回轉(zhuǎn)式空預器后進入爐膛下部的風箱。風道燃燒器用

于在鍋爐啟動時加熱床料。

(3)主要設備參數(shù)：

一次風機：離心式，變頻調(diào)節(jié)。

1.1.3.2二次風系統(tǒng)

(1)系統(tǒng)功能：二次風主要是作為燃料燃燒的助燃

風。部份二次冷風作為給煤機的密封風。

(2)系統(tǒng)描述：二次風系統(tǒng)設置兩臺50%容量、帶

入口導葉的離心式二次風機。風量裕量不小于進入爐膛

二次風量的20%,另加制造廠保證的空預器二次風側漏

風量及其裕量。壓頭裕量按《大中型火力發(fā)電廠設計規(guī)

范》選取。二次風經(jīng)過二次風機、二次風暖風器和空預

器后進入爐膛。空預器設有兩個二次風進口和兩個二次

風出口，每個出口供應一側爐膛的二次風。為減少NOx

的排放，二次風分上下兩層噴入爐膛，形成分級燃燒。

(3)主要設備參數(shù)：

二次風機：離心式，變頻調(diào)節(jié)。

1.1.3.3流化風系統(tǒng)

(1)系統(tǒng)功能：流化風系統(tǒng)是向外置床熱交換器、

回料器以及冷渣器提供穩(wěn)定流量的流化空氣。

(2)系統(tǒng)描述：該系統(tǒng)由五臺帶入口導葉的多級離

心式風機并聯(lián)組成，其中四臺運行，一臺備用。風機的

風量裕量按10%和20%兩個工況點選取，壓頭裕量按《大

中型火力發(fā)電廠設計規(guī)范》選取。

(3)主要設備參數(shù)：

流化風機：多級離心式，變頻調(diào)節(jié)。

1.1.3.4煙氣系統(tǒng)

本工程煙氣系統(tǒng)每臺鍋爐設置2臺雙室四電場電袋

復合除塵器，每臺爐引風機2臺50%容量的靜葉可調(diào)軸

流風機，風量裕量不小于10%(另加不低于10℃的溫度裕

量)，壓頭裕量不小于20%。爐膛出口的高溫煙氣經(jīng)4個

旋風分離器分離后，粗顆粒被分離出來返回爐膛，飛灰

隨煙氣通過尾部受熱面，經(jīng)除塵器除塵后，由引風機送

入脫硫塔，經(jīng)過石灰石-石膏濕法脫硫后的煙氣由煙囪排

至大氣。

1.1.4點火及助燃油系統(tǒng)

點火及助燃油采用0號輕柴油。鍋爐點火及助燃油

設備包括點火燃燒器和助燃燃燒器。每臺鍋爐提供2套

點火燃燒器及8套助燃燃燒器。每套點火燃燒器燃油量

約4000kg/h,每套助燃燃燒器的燃油量約1000kg/h。油

燃燒器的總輸入熱量按30%BMCR計算。燃燒器采用電

火花點火，蒸汽霧化，保證在各種工況下霧化良好。

本期工程需建兩個1500m3的輕油罐、設置兩臺100%

容量的卸油泵和三臺50%容量的供油泵。供油泵的揚程

將在初步設計階段確定。整個油泵房大小約為36mx9m。

1.1.5啟動床料系統(tǒng)

(1)系統(tǒng)功能：

1)在鍋爐首次啟動前或放空全部或部分床料檢修

以后再次啟動前，向爐膛和外置床內(nèi)加入啟動床料，使

鍋爐的物料循環(huán)能夠形成；

2)在啟動過程中，在投入煤和石灰石前，為了彌補

床料損失，加入啟動床料，維持料位的穩(wěn)定。

(2)系統(tǒng)描述：啟動床料是通過氣力輸送至鍋爐的，

氣源為壓縮空氣，啟動床料貯存在底渣倉里，首次啟動

時在底渣倉里裝入河砂，以后啟動時可采用底渣作為啟

動床料。爐膛兩側布風板上和各外置式熱交換器內(nèi)應一

個接一個分別加入啟動床料。

1.1.6石灰石粉輸送系統(tǒng)

(1)系統(tǒng)功能：石灰石粉輸送系統(tǒng)的功能是將石灰

石粉倉內(nèi)的石灰石粉經(jīng)稱重后通過氣力輸送至密封槽回

料腿進入爐膛，參與脫硫反應。

(2)系統(tǒng)描述：石灰石粉輸送系統(tǒng)的容量按2X100%

設置。石灰石粉倉有2個出口，每個出口配置1套的石

灰石粉給料系統(tǒng)。每套石灰石給料系統(tǒng)包括：2臺落料小

斗(給料斗和計量斗)，1臺旋轉(zhuǎn)式給料機，1臺石灰石送

粉風機。從粉倉來的石灰石粉經(jīng)落料小斗計量后通過旋

轉(zhuǎn)式給料機進入氣力輸粉管線，輸粉空氣由石灰石送粉

風機提供，輸粉管線將石灰石粉送至鍋爐的四個密封槽

回料腿上。每個回料腿上有2個石灰石粉給料點。

(3)主要設備參數(shù)：

石灰石送粉風機：羅茨風機。

1.1.7壓縮空氣系統(tǒng)

壓縮空氣系統(tǒng)分儀用和廠用兩個系統(tǒng)，母管分別從

全廠空壓機房引出，具體配置見除灰專業(yè)相關章節(jié)。

1.1.8燃燒系統(tǒng)設備

燃燒系統(tǒng)主要設備及選型見下表:

數(shù)量

編

名稱型號及規(guī)格#2備注

c-#1

爐爐

離心式風機，

1一次風機P=21.27kPa,Q=3320922變頻控制

Om3/h

離心式風機，

2二次風機P=16.74kPa,Q=4288522變頻控制

lm3/h

靜葉可調(diào)軸流式，

3引風機P=8.71kPa,Q=10865622變頻控制

3m3/h

單吸多級離心式風

兩運一

機，

4高壓流化風機33備，變頻

P=64.OOkPa,Q=15120

控制

m3/h

離心式風機

5播煤增壓風機,P=21.OOkPa,Q=1476011

Om3/h

6濕法脫硫島脫硫效率90%11整島供貨

數(shù)量

編

名稱型號及規(guī)格#1#2備注

號

爐爐

7SNCR脫硝系統(tǒng)脫硝效率不小于55%11整島供貨

8電袋復合除塵器除塵效率299.91%11

鋼制內(nèi)襯不銹鋼、

9煤倉44

有效容積V=700n)3

10原煤倉疏松裝置44

電子稱重皮帶式

11輸送能力5-30t/h88

給煤機

500m3,設計壓力

12體化疏水擴容器1.41MPa.11

設計溫度120℃

流量200,揚程

13疏水泵200t/h,揚程22

30MH20

14電梯1.6噸客貨兩月11

一次風機檢修電起吊重量/起吊高度：

22

15動葫蘆8t/10m

二次風機檢修電起吊重量/起吊高度：

16動葫蘆8t/10m22

引風機葉輪檢修起吊重量/起吊高度：

17電動葫蘆10t/12m22

18引風機葉輪檢修起吊重量/起吊高度：22

數(shù)量

編

名稱型號及規(guī)格#1#2備注

號

爐爐

電動葫蘆20t/12m

流化風機檢修電起吊重量/起吊高度：

1911

動葫蘆5t/10m

播煤增壓風機檢起吊重量/起吊高度：

2011

修電動葫蘆8t/10m

額定蒸發(fā)量

21啟動鍋爐房50t/h,1.27MPa.g,3501兩爐共用

℃

22油罐500m32兩爐共用

多級單吸離心泵，流兩爐共用

23供油泵量25(m3/h);3

揚程500(mH?。)兩運一備

螺桿泵，流量

24卸油泵24(m3/h);2兩爐共用

揚程40(ml"))

輕油卸油泵濾油

2560目2兩爐共用

器

輕油供油泵濾油

目兩爐共用

26器1003

27污油處理裝置處理能力So?/h1兩爐共用

1.6電氣部分

1.6.1電氣主接線

本期2X350MW循環(huán)流化床燃煤機組采用220kV接

入系統(tǒng)，以2回220kV線路接入220kV宿南變。2臺機

組均以發(fā)電機一變壓器組單元接線接入廠內(nèi)220kV屋外

配電裝置，屋外配電裝置采用雙母線接線。起/備變電源

從220kV屋外配電裝置母線引接。

發(fā)電機出口電壓為20kV。發(fā)電機出口本期設計按不

設斷路器或負荷開關考慮，為降低故障幾率，提高機組

安全性、可靠性，發(fā)電機與主變壓器之間采用全連式自

冷離相封閉母線連接。

主變壓器至220kV屋外配電裝置采用架空軟導線連

接。本期設一臺高廠變，高廠變的電源取自本期主變低

壓側。

發(fā)電機中性點采用經(jīng)二次側用電阻的單相配電變壓

器接地方式，以便減少發(fā)電機定子繞組發(fā)生單相接地時

電容電流對發(fā)電機造成的損害，并限制發(fā)電機單相接地

故障時健全（？）相瞬時過電壓不超過2.6倍額定相電壓。

主變壓器220kV側中性點采用經(jīng)隔離開關接地，啟/備變

220kV側中性點采用直接接地。

1.6.2主要電氣設備選擇

1.6.2.1發(fā)電機

發(fā)電機采用水、氫、氫冷卻方式，發(fā)電機容量與汽

輪機最大連續(xù)出力匹配，發(fā)電機額定功率因數(shù)為COS（p

二0.85（滯后）,并具備滿負荷0.85（滯后）?0.95（超前）的運

行能力，發(fā)電機出口電