II第2章采煤機選型2.1采煤機性能參數(shù)的確定2.1.1滾筒直徑的選擇本設(shè)計選用雙滾筒采煤機。滾筒直徑應(yīng)大于最大采高的一半，一般可按D=（0.52－0.6）選取，采高小時取大值，采高大時取小值，滾筒直徑的選擇：(2.1)因為目前的雙滾筒采煤機滾筒的直徑系列化，所以滾筒直徑選擇標準直徑系列的數(shù)值。根據(jù)計算選取滾筒直徑D為2.00m。2.1.2截深的選擇本設(shè)計選取截深為0.7m。2.1.3滾筒轉(zhuǎn)速及截割速度根據(jù)實踐經(jīng)驗，一般認為滾筒采煤機的轉(zhuǎn)速應(yīng)在30～50轉(zhuǎn)/分比較合適。本設(shè)計取40轉(zhuǎn)/分。計算出截割速度 (2.2)式中：—截割速度，m/s；D—滾筒直徑，m；n—滾筒轉(zhuǎn)速，r/min。根據(jù)式（2.1）計算出截割速度為4.19m/s。2.1.4最小設(shè)計生產(chǎn)率采煤機最小設(shè)計生產(chǎn)率與采煤機有效開動率有關(guān)，我國平均水平在40%左右，設(shè)計取正常開動率40%。計算最小設(shè)計生產(chǎn)率：(2.3)式中：—采煤機最小設(shè)計生產(chǎn)率，t/h；W—采煤機工作面的日平均產(chǎn)量，t/h；0.4—有效開機率。計算得出946.97t/h。2.1.5 截割時的牽引速度及生產(chǎn)率1.根據(jù)采煤機最小設(shè)計生產(chǎn)率決定的牽引速度(2.4)式中：—采煤機最小設(shè)計生產(chǎn)率，t/h；H—采煤機平均采高，m；B—采煤機截深，m；—煤的實體密度，根據(jù)式（2.3）計算得出5.34m/min2.按截齒最大切削厚度決定的牽引速度當一個采煤機正在進行滾筒截面切割的工作過程中,滾筒需要使用一定的軸向轉(zhuǎn)速對其進行角度旋轉(zhuǎn),與此同時每當采煤機又以一定的軸向牽引力和運行時的速度沿著滾筒工作面板的方向快速進行了角度移動,此時整個滾筒的內(nèi)部切削材料厚度就已經(jīng)呈現(xiàn)出了一個月牙的角度規(guī)律性移動變化。截齒的最大長度切削面的長度正好應(yīng)該是在一個月牙狀中部，可以用下式（2.5）來計算(2.5)式中：—截齒最大切削厚度，mm；v—采煤機的牽引速度，m/min；m—滾筒一條截線上安裝的截齒數(shù)；n—滾筒的轉(zhuǎn)速，r/min。從式（2.5）中可以得出，所以當m、n分別決定了進入后,與v是成正比,v越大則就會變得更加巨大,當m和n都遠遠超過了齒座上截牙延伸出來的長度,就有可能會導(dǎo)致使齒座以及螺旋槳等葉片也都參與了進行截割,就有可能會導(dǎo)致截割的阻力和功率急劇地增大,同時還有可能會直接導(dǎo)致齒座的磨損嚴重。為了有效地盡量避免以上的兩種情形同時出現(xiàn),就得明確要求煤機截齒的延伸長度大小應(yīng)該必須是遠遠小于煤機截齒座的延伸長度到煤機齒座的規(guī)定長度70%,按照以上的計算條件就已經(jīng)完全可以精確計算出并得出每臺立式采煤機的運行牽引轉(zhuǎn)矩和煤機運行運轉(zhuǎn)速度,按照以上的要求就可以得出采煤機的牽引速度：(2.6)式中：0.7是采煤機截齒在齒座上伸出長度的70％，取45mm。我國國產(chǎn)徑向截齒為44~55mm，切向截齒為41~52mm。煤的堅固性系數(shù)f以及截割阻抗大的時候取小值。根據(jù)式（2.5）計算得出=5.4m/min。3.按液壓支架推移速度決定的牽引速度一般來說,支架的整個牽引動力推移橫向移動運行速度都是需要達到大于我們整臺大型采煤機放在支架上的牽引橫向推移移動速度的時候比較好,這樣的話也就能夠可以有效的的保證我們整臺大型采煤機的安全正常進行生產(chǎn)。截割時候的牽引速度v應(yīng)該根據(jù)上面敘述三個方面的情況綜合來考慮分析后來確定，v的最大值應(yīng)該等于或者是大于，但是應(yīng)該小于，并且與相互協(xié)調(diào)。綜上所述，可以得出采煤機的牽引速度為=5.35m/min。采煤機的工作條件的不同，所以生產(chǎn)率也就會不同，其計算公式為：(2.7)式中：Q—生產(chǎn)率，t/h；H—工作面平均采高，m；B—截深，m；—采煤機截割時的牽引速度，m/min；—煤的實體密度，t/。根據(jù)式（2.6）可以計算出Q=949.13t/h。2.1.6裝機功率采煤機使用設(shè)備的輸出電動機總有效輸出功率被統(tǒng)稱為裝機功率。采煤發(fā)電機大多數(shù)裝機功率都是專門用于裝載燃料和截煤,只有少數(shù)的功率是專門用于牽引。由于采煤機在動力裝載和物料截割的工作過程中，有很多各方面的影響因素受到影響,所以其需要用的電動機輸出功率的變化大小,用很多理論上的方法很難對其進行精準化的計算,常常被拿來用各種類比的算法或是比較機能耗的算法方式來對其進行精準估算。如果能夠運用比率和能耗的方法理論來準確估算采煤電動機的使用功率,是根據(jù)目前采煤機的能量生產(chǎn)率和比率及能耗所用實驗室的資料數(shù)量來綜合進行確定的,比率和耗能如果能夠確定合適,計算的平均值就比較合理。根據(jù)下述公式（2.7）可以計算出采煤機截割時的比能耗。(2.8)式中：—煤層截割比能耗，/t；—被截割煤層的截割阻抗，取210；A—基準煤截割阻抗，取190N/mm；—基準煤的比能耗，取0.39。根據(jù)式（2.7）計算可得=0.43。本次設(shè)計采用的是雙滾筒采煤機，所以后滾筒的截割比能耗為：(2.9)式中：—后滾筒工作條件系數(shù)，取0.8。根據(jù)式（2.8）計算可得=0.34。雙滾筒采煤機所需電機功率為(2.10)式中：—功率利用系數(shù)，采煤機用一臺電機驅(qū)動，取0.9；—功率水平系數(shù)，取0.95。根據(jù)式（2.9）計算可得N=478.11KW。2.1.7牽引力查表可得采煤機牽引力的范圍為350~580KN。故本設(shè)計取牽引力為370KN。2.2初選采煤機通過采高，滾筒直徑，截深，生產(chǎn)率，電機功率，及牽引速度，牽引力初步選擇采煤機型號為MG300/700-WD采煤機主要技術(shù)參數(shù)見表2.1。表2.1采煤機技術(shù)參數(shù)表采煤機型號MG300/700-WD采高（m）截深（m）適應(yīng)傾角滾筒直徑（m）滾筒轉(zhuǎn)速（r/min）牽引力（KN）牽引速度（m/min）機面高度（mm）裝機功率（kW)電壓(V)機重（t）2.0~4.50.8≤16°2.0040580~3500~7.7~12.81560~19207001140492.2.1采煤機噴霧供水裝置在采煤機噴霧系統(tǒng)中，噴咀的數(shù)量選擇應(yīng)使一定水壓下的總流量等于計算耗水量(2.11)式中：—耗水的量，L/min；—采煤機實際生產(chǎn)能力，t/min；—單位耗水量，L/t。(2.12)式中：Q—采煤機的割煤能力，t/h；—采煤機理論連續(xù)工作系數(shù)，一般=0.5~0.7；—采煤機在實際連續(xù)工作系數(shù)，一般=0.6~0.65。根據(jù)式（2.11）可得=0.6×0.6×949.13=341.69t/h。不同煤層條件下的單位耗水量見表2.2。所以可得=199.15L/min。表2.2不同煤層單位耗水量表采用噴霧的煤層條件單位耗水量（L/t）無煙煤20~25煙煤層厚＜0.7m15~20層厚0.7~1.5m20~40層厚＞1.5m30~40通過耗水量來進行選擇噴霧泵，所以選擇BPW-320/6.3M噴霧泵。具體參數(shù)見表2.3。表2.3名稱數(shù)據(jù)單位公稱壓力6.3MPa公稱流量320L/min曲軸轉(zhuǎn)速562r/min柱塞直徑63mm柱塞行程66mm柱塞數(shù)目3電機功率45kW外形尺寸2050×915×850mm安全閥出廠調(diào)定壓力7.56MPa卸載閥出廠調(diào)定壓力6.3MPa工作介質(zhì)清潔中性水

第3章刮板輸送機選型3.1初選刮板輸送機根據(jù)采煤機技術(shù)參數(shù)和工作面長度L=300m，選擇SGZ1000/1400型輸送機。輸送能力2500t/h；鏈速1.30m/s;電動機的功率1400kW；中部槽1500mm×1000mm×352mm。3.2運輸能力的驗算3.2.1按采煤機生產(chǎn)能力計算刮板輸送機的運輸能力刮板輸送機選型設(shè)計生產(chǎn)率： (3.1)式中：H—煤層開采厚度B—截深—采煤機牽引速度—煤的實體密度—裝載不均勻系數(shù)，一般取1.5；—采煤機和運輸機同向運輸時的修正系數(shù)?！\輸傾角和運輸方向的系數(shù)。見表3.1表2.5運輸傾角和運輸方向的系數(shù)表運輸情況水平運輸傾角5~10°傾角10°以上向下向上向下向上10.91.30.71.53.2.2運輸能力計算圖3.1貨載斷面積圖 (3.2)式中F—溜槽裝煤最大截面積，；—中部槽寬度，m；b—中部槽高度，m；—煤的堆積角，一般取20°～30°，取30°(3.3)式中Q—刮板輸送機的運輸能力，t/h；—煤的松散密度，取0.83～1.0；—裝滿系數(shù)，水平及向下運輸取0.9～1，取=1；V—刮板鏈運行速度，m/s。因為：Q=1497.4<2500t/h所以符合要求3.2.3運行阻力的計算刮板輸送機的實際運輸能力為1497.4t/h。(3.4)1.直線段運行阻力(3.5)(3.6)式中—重段阻力，；—空段阻力，；—刮板鏈單位長度質(zhì)量，kg/m；—煤在溜槽中運行阻力系數(shù)，0.8；—刮板鏈在溜槽中運行阻力系數(shù)，0.35。2.牽引力計算總牽引力為：(3.7)式中：—牽引力3.2.4電動機功率計算1.最大功率值(3.8)式中：P—電動機軸上的功率，最大功率值，kW；W0—輸送機的總牽引力，N；V—刮板鏈牽引速度，m/s；η—傳動裝置的效率，90%。2.最小功率(3.9)3.等效功率(3.10)考慮20%的后備能源，電動機需要的設(shè)備功率為=(1.15～1.2)，可得＝1072.08kW。SGZ1000/1400型刮板輸送機電動機功率2×700KW以足夠。3.2.5刮板鏈強度驗算圖3.2刮板輸送機各點張力計算圖1.最大張力點2.輸送強度驗算(3.11)，鏈子強度足夠，所以可以使用。式中：k—刮板鏈抗拉強度安全系數(shù)；N—鏈條數(shù)，取2；—鏈條破斷力，；—刮板鏈實際承受的最大力值，。

第4章液壓支架選型支架的結(jié)構(gòu)選型原理應(yīng)該保證使液壓支護支架強度與采面上的礦壓相匹配適應(yīng),支架的框架型主體結(jié)構(gòu)與對于煤層賦能貯存和通風條件的要求相匹配適應(yīng),支護主體的斷面和對于煤層的通風強度要求的要求相匹配適應(yīng),支護主體的斷面和對于煤層的通風強度要求的要求相匹配適應(yīng),液壓保護支架與對于采煤機、刮板發(fā)動器和輸送電力發(fā)動器機等各類設(shè)備的要求相匹配。根據(jù)液壓支架對頂板的支護作用方式和支撐結(jié)構(gòu)功能特點的不同,支架架型式又可以細分為頂板支撐式、掩護式、支撐掩護式三種。4.1架型的選擇正確地選擇了支架的結(jié)構(gòu)和模塊化,可以有效地增加了綜采機械在工作方面的生產(chǎn)量和效率,充分發(fā)揮了綜采機械設(shè)計的功能,實現(xiàn)了高產(chǎn)高效。根據(jù)煤層的基本頂ⅲ級,直接頂為2類,本次設(shè)計中主要選用了一種支撐掩護型的液壓煤層支架。并且因為煤層的傾角應(yīng)小于15°,所以不需要設(shè)置油箱的防滑與調(diào)架。4.2液壓支架結(jié)構(gòu)參數(shù)的確定4.2.1支架高度及伸縮比的計算支架高度通常認為是一個用來用于指定該支架的最大與最小的支撐結(jié)構(gòu)高度,它必須能夠滿足為了適應(yīng)各種煤層煤礦開采泥土厚度的不斷變化而且所需要的最大與最小化的支撐結(jié)構(gòu)高度。當最小值的標高高度過大時,有可能就有機會再次發(fā)生重力壓架。最大的就是支撐高度太小,很大的有可能就低了會直接造成人工大量拋棄燃煤,浪費了人力資源,或者出現(xiàn)頂空現(xiàn)象。過分夸大地以為增加支架調(diào)高時的范圍也就會大大增加支撐裝置的使用重量以及其他的制造費用。支架的最大結(jié)構(gòu)高度和最小結(jié)構(gòu)高度可由下面經(jīng)驗公式計算： （4.1） （4.2）式中：—煤層最大采高，m；—煤層最小采高，m；a—偽頂?shù)暮穸?，考慮偽頂冒落后支架仍能支撐頂板，一般取a=0.2~0.3m，中厚煤層取小值，厚煤層取大值，薄煤層適當減??；—頂板最大下沉量，一般取=0.1~0.2m；b—移駕時支架的最小可縮量，一般取b=0.05m；c—支架頂梁上留存的浮煤和碎矸石厚度，一般取c=0.05m。由式可得=4.2m，=2.3m。根據(jù)一些支架企業(yè)設(shè)計生產(chǎn)的實際支架應(yīng)用案例經(jīng)驗,為了有效率地防止最大支架偽頂最高支架和結(jié)構(gòu)脫落而產(chǎn)生可能直接引起的最高支架和結(jié)構(gòu)脫落危險現(xiàn)象和一些非常復(fù)雜難于準確分析預(yù)見的危險影響因素,最高支架結(jié)構(gòu)高度也可能需要在大量科學(xué)計算的相關(guān)理論數(shù)據(jù)基礎(chǔ)上再進行綜合分析考慮才能即可達到增加0.1~0.3的富裕支架使用量，所以取=4.3m，=2.3m。確定支架的最低高度時還應(yīng)該考慮到井下的允許運輸高度。支架的伸縮比： （4.3）可得=1.87，值的變化大小直接反映了一個支架對適應(yīng)煤層層的厚度隨著變化的不斷適應(yīng)能力,其厚度值越大也就說明一個支架上的適應(yīng)層對煤層隨著厚度不斷變化的適應(yīng)能力越強。4.2.2頂梁長度的計算支護形式有超前支護和滯后支護兩種形式。根據(jù)確定的架型和支護形式，來估算所需支架的頂梁長度作為確定支架型號的參考。頂梁計算如下，見圖4.1所示。圖4.1液壓支架簡圖頂梁全長為L： （4.4）式中：—經(jīng)常取=0.9~1.2m，在中厚煤可設(shè)置為通行道取1.1m；—由構(gòu)架而定，通常情況為400~600mm；取500mm。 (4.5)式中：—鏟煤板鏟尖到煤壁的距離，m，取150mm；—超前移架時取截深，取700mm；H—采高，m，3.2m；—立柱傾角，20°；c—梁端距，m，取450mm；a—由結(jié)構(gòu)而定，a>300mm取450mm。 (4.6)式中：F—鏟煤板寬度，m，取250mm；G—中部槽寬，m，取1250mm；J—導(dǎo)向槽寬度，取350mm；V—電纜的槽寬。估算V=350~450mm，取400mm。根據(jù)上式計算可得L=3535.30mm。4.2.3頂梁寬度的確定我國規(guī)定支架標準中心距為1.5m。支架頂梁一般裝有活動側(cè)護板一般形成170~200mm。支架的中心距為1.5m時，最小寬度一般1400~1430mm，最大寬度一般1570~1600mm。通過分析取中心距1.5m，寬度取1.43m。4.2.4支架中心距的確定支架的中心距有1.25m，1.5m，1.75m，2.05m，選擇與刮板輸送機溜槽長度配套的中心距。取1.5m。4.2.5支架移駕步距與選擇采煤機截深有關(guān)系，理論計算時推移千斤頂?shù)男谐痰扔诓擅簷C的截深。取700mm。4.2.6支護強度和工作阻力的計算支架有效性的工作面積阻力與支護體表面積阻力之比及其定義強度為支護面的強度。頂板所有必需的厚度支護頂板強度等級取決于支護頂板強度等級和支護煤層板的厚度。支護板的強度和抗q系數(shù)可按使用經(jīng)驗計算公式進行計算。即 (4.7)式中：K—作用于支架上的頂板巖石厚度系數(shù)，一般取5~8；H—平均采高，m；ρ—巖石密度，一般取2.3kg/。根據(jù)計算可得支護強度q=0.59MPa。支架工作阻力P要滿足頂板支護強度要求，支架工作阻力通過支護強度和支護面積確定。 （4.8）式中：F—支架的支護面積，；P—支架工作阻力，KN。 （4.9）式中：L支架的頂梁的長度，m，取4.8m；C—梁端距，m，0.45m；B+—中心距，m。根據(jù)計算可得F=7.88，則P=4646.25KN。支架立柱的總工作阻力為： （4.10）式中：—支架總工作阻力；—支架支撐效率，支撐掩護式支架取η=80％左右。根據(jù)式4.9計算可得=5807.81KN。4.2.7初撐力的選取初撐力的強弱大小與頂板的結(jié)構(gòu)性質(zhì)直接有關(guān)。液壓工作支架的初始撐力,在液壓支架上的保持力和頂板的穩(wěn)定強度方面也都要比液壓工作臺的阻力強度起著更加明顯的控制作用。初撐力過小,只能使用到直接頂板內(nèi)部下沉時才會逐漸增加內(nèi)部阻力,會逐漸增大直接頂板的內(nèi)部下沉量;初撐力過大,能夠容易造成直接頂板內(nèi)部來回承受拉引起直接頂板的晃動,引起直接頂提早脫落,加大頂板控制難易程度。因此對于支架初撐力強度選擇的方法是否合理性是十分重要的。對于不穩(wěn)定和中等穩(wěn)定頂板，為了有效維護頂板，應(yīng)取較高的初撐力，約為工作阻力的80%；取初撐力為工作阻力的80％，為4646.25KN。4.2.8移駕力和推溜力的選取移架力通常按照煤層的厚度來確定，就是采高越大，移架力就越大。薄煤層的支架的推移支架力為100~150KN，中厚煤層支架為150~300KN，厚煤層支架為300~400KN。取移架力為300KN。推溜力一般為100~150KN。所以推溜力取150KN。4.3初選液壓支架型號通過以上確定的架型和計算的參數(shù)進行選擇支架。初選ZZ6400/22/45型支撐掩護式液壓支架。特征參數(shù)見表4.1。表4.1液壓支架參數(shù)表支撐高度（m）中心距（m）工作阻力（KN）初撐力（KN）支護強度（MPa）底板比壓（MPa）適應(yīng)角度（°）質(zhì)量（t）2.2~4.51.5640054960.832.230°25

第5章乳化液泵站選型5.1乳化液泵站的組成乳化液泵站是是采煤工作面上非常主要的設(shè)備。隨著綜合機械化開采技術(shù)的不斷發(fā)展，乳化液泵站也在一直地推陳出新。大的方向是增大其生產(chǎn)性能，像提升乳化液的公稱壓力，公稱流量，革新結(jié)構(gòu)，提高穩(wěn)定性，引進微機自主監(jiān)控系統(tǒng)等。5.2乳化液泵站的選型計算5.2.1泵站壓力的計算一、根據(jù)初撐力的要求： （5.1）式中：—由初撐力確定的泵站壓力；—確定的支架初撐力，N，取5496KN；D—支架立柱缸徑，m，取0.25m；—支架立柱個數(shù)取4；K—考慮到立柱傾斜布置等因素的修正系數(shù)，，為立柱傾斜角度。根據(jù)式5.1計算可得=30.66MPa。二、根據(jù)移架力和推溜力的要求： （5.2）式中：—由移架力確定的泵站壓力，N；—確定的移架力，N，取300KN；—推拉油缸缸徑，m，取0.18m。根據(jù)式5.2計算可得=11.79MPa。 （5.3）式中：—確定的推溜力，N，取150KN；—推拉油缸活塞桿直徑，m，取0.12m；—由推拉力確定的泵站壓力，MPa。根據(jù)式5.3計算可得=10.62MPa。取大值、、，即=MAX，再考慮壓力損失，得所需的泵站壓力： （5.4）式中：—壓力損失系數(shù)，=1.1~1.2。由式5.4計算可得33.73MPa。5.2.2乳化液泵站流量的確定泵站流量確定的原則是：液壓支架的移架速度采煤機的工作牽引速度（這樣才能保證連續(xù)、安全地進行生產(chǎn)），即： （5.5）式中：—采煤機工作牽引速度，m/min；—支架的移架速度，m/min。已知=5.35m/min，所以式5.5可得5.35m/min。 （5.6）式中：A—一臺支架支護寬度，一般為1.5m；—移架時間，。為降架、移架、升降的動作時間（供液時間）；為操作調(diào)整時間，一般約為0.3~0.5min/架。取0.3min/架。與移駕千斤頂、立柱、調(diào)價千斤頂?shù)母讖胶托谐桃约叭榛罕谜镜牧髁坑嘘P(guān)。 （5.7）式中：—所需乳化液泵的額定輸出流量，l/min；d、l—移架千斤頂缸徑和行程。0.14m，l0.8m；、—前探梁短柱缸徑和移架時升降行程。約為0.05～0.1m；、—立柱缸徑和移架時升降行程。降架移架時為0.05~0.1m；—升降的立柱個數(shù)，取4。即有：，從此式中可以求出344L/min。5.2.3選擇乳化液泵根據(jù)33.73MPa和344L/min，選泵。選擇BRW400/31.5乳化液泵。參數(shù)參考表5.1。表5.1乳化液泵參數(shù)表名稱數(shù)據(jù)單位進水壓力常壓公稱壓力31.5MPa公稱流量400L/min曲軸轉(zhuǎn)速650r/min柱塞直徑45mm柱塞行程84mm柱塞數(shù)目5電機功率250KW外形尺寸3380×1235×1360mm出廠時蓄能器充氣壓力18~20MPa安全閥出廠調(diào)定壓力34.7～36.2MPaMPa卸載閥出廠調(diào)定壓力31.5MPa蓄能器容積25L5.2.4乳化液泵的電機功率 （5.8）式中：—選用乳化液泵的工作壓力，Kg/；—選用乳化液泵的流量，L/min；—乳化液泵的總效率，取0.85。由式5.8計算可得N=242.21KW5.2.5乳化液箱容積的驗算乳化液箱應(yīng)能容納以下三部分流量，即：(5.9)式中：—停泵時管路回流液量，L；—煤層厚度變化造成的液量差，L； （5.10）式中：—三分鐘泵的流量，L，取為1200L；—箱底存液量，計算時取1/5V。根據(jù)式5.10計算可得=2000L。 （5.11）式中：—主供液和主回液管的內(nèi)徑；—主供液和主回液管的長度，取工作面長度，cm。根據(jù)式5.11計算可得=576.9L。 （5.12）式中：D—立柱缸徑，cm,取25cm；—工作面煤層厚度變化量，cm，取40cm；n—每架支架的立柱數(shù)，取4；2—同時動作的支架數(shù)。根據(jù)式5-12計算可得=157L。綜上所述，可得=2733.9L。乳化液箱應(yīng)能容納以下三部分流量。選擇RX400/25乳化液箱。在配有W10FX輔助液箱。具體見下表5.2。表5.2乳化液箱參數(shù)表名稱數(shù)據(jù)單位公稱容積2500L公稱壓力31.5MPa公稱流量400L/min蓄能器容積40L外形尺寸3720×1274×1417mm出廠時蓄能器充氣壓力18~20MPa重量1910kg5.2.6乳化液液壓式支架一般采用乳化液作為工作介質(zhì),它一般都是由于富含水和油的乳化油封氣通過按照不同的配制大小比例混合而成,然后進行乳白色或乳黃紅的液體,乳化液按照其配制大小比例的不同顏色大小可以將其分為如下兩類:(1)水包油型乳化液(o/w),乳化油的含量一般為3~5%;(2)油包水型乳化液(w/o),乳化油的總含量范圍在15~40%。國內(nèi)外液壓支架大都采用了水包式或油型的乳化液。

第6章轉(zhuǎn)載機和破碎機選型6.1轉(zhuǎn)載機選擇及參數(shù)轉(zhuǎn)載機的輸送能力應(yīng)該與刮板機的輸送能力相適應(yīng)。轉(zhuǎn)載機的輸送能力應(yīng)該大于刮板輸送機的輸送能力，即=1345.41t/h。根據(jù)輸送能力>1345.41t/h，選擇SZZ830/250型轉(zhuǎn)載機。其具體參數(shù)見表6.1。表6.1轉(zhuǎn)載機具體參數(shù)表 名稱參數(shù)單位刮板鏈型式中雙鏈運輸能力1500~1600t/h裝機功率250kW槽內(nèi)寬780mm6.2破碎機選型6.2.1機械破碎的基本形式物料破碎方法分為兩種，分為機械破碎法和非機械破碎法。機械破碎是破碎機械的工作部件直接作用于物料上。非機械破碎法包括熱應(yīng)力方法，磁電應(yīng)力方法，化學(xué)方法和核能方法等。機械破碎法是最古老的礦物破碎方法，盡管機械零件磨損嚴重，且破碎產(chǎn)物顆粒組成質(zhì)量不是很好，但由于其工作可靠及成本低，迄今為止仍是礦物破碎應(yīng)用最廣泛的方法。6.2.2破碎機選擇及參數(shù)根據(jù)轉(zhuǎn)載機的輸送能力為1500~1600t/h，選擇相配套的PCM160輪式破碎機。該破碎機的具體參數(shù)見下表6.2。表6.2破碎機具體參數(shù)表名稱參數(shù)單位型式輪式破碎能力2000t/h最大輸入塊度800800mm最大排出粒度300mm傳動方式皮帶、減速器破碎主軸轉(zhuǎn)速370r/min電機功率160kW第7章帶式輸送機選型7.1概述彈性履帶式輸送機主要用于摩擦傳動的連續(xù)輸送裝置，綜合機械化開發(fā)了在采煤和挖掘等工作過程中比較好的一種順利地運輸物料的設(shè)備，彈性皮帶運輸機在其工作方面也不斷地超越，順利運輸長度也在不斷地變化，這些運輸機本身，就已經(jīng)能夠適應(yīng)這種變化。帶式輸送機是一種摩擦驅(qū)動系統(tǒng)，以連續(xù)的方式傳遞材料。它主要由架、傳送帶、滾子、拉力機構(gòu)、傳動機構(gòu)等組成，并可以形成在固定輸送線上的物料運輸過程，從原來的進給點到最終的起卸點。它不僅可以搬運碎料而且可以搬運物品，除純物質(zhì)輸送外，還可以形成一條符合不同類型的工業(yè)公司在生產(chǎn)經(jīng)營過程所采用的技術(shù)流程需要的韻律式管道。7.2初選帶式輸送機據(jù)運輸生產(chǎn)率>1345.41t/h，輸送長度2520m，初選DSJ120/200/3×315型可伸縮帶式輸送機。輸送能力2000t/h，帶寬1.2m，帶速3.15m/s，電動機功率3×315kW.7.2.1運輸能力的驗算帶式輸送機的運輸能力為：（7.1）式中：Q－帶式輸送機的輸送能力，t/h；v－輸送帶運行速度，m/s；B－輸送帶寬度，m；－貨載的散集密度，t/。查表取=0.9t/；－物料斷面系數(shù)，值與物料的堆積角有關(guān)系。堆積角為，則取=458；－輸送機傾角系數(shù)，取=1。根據(jù)式7.1計算得Q=1869.74t/h>=1345.41t/h。按輸送能力計算：（7.2）根據(jù)式7.2計算可得B=1200mm。按塊度要求計算(7.3)式中：貨載最大塊度的橫向尺寸，查表取=500mm。根據(jù)式7.3計算可得B1200mm。計算可知帶寬B=1200mm，所以滿足使用條件。其實際運輸能力：=1869.74t/h>=1345.41t/h，滿足使用要求。所選DSJ120/200/3315型可伸縮帶式輸送機的具體參數(shù)見下表7.1名稱參數(shù)單位輸送量輸送機長度帶速帶寬儲帶長度電機功率200025003.151200130315t/hmm/smmmkW表7.1具體參數(shù)第8章綜采工作面供電設(shè)計8.1礦井供電簡介8.1.1礦山企業(yè)對供電的基本要求安裝、運行周期操作方便,投資少、見效快和安裝運行周期費用低。礦山由于企業(yè)生產(chǎn)經(jīng)營條件的一些特殊性,對礦山供電供水系統(tǒng)建設(shè)有一些特殊要求,具體方法如下:1.保證一個供電系統(tǒng)的安全和可靠性一般來說是要泛指某一個供電裝置或設(shè)備在一個系統(tǒng)中不間斷地進行供電的安全可能性與嚴重程度。礦山如果暫時停止供電不僅僅是會嚴重影響到工業(yè)生產(chǎn)的效率,而且還很有可能還是會對礦山造成許多人身安全事故和供電設(shè)備上的損害,嚴重的還會直接造成煤山礦井的嚴重破壞。為了有效地準確保證對大型燃煤礦山的獨立電源運行線路連接供電的安全和工作可靠性,供電所的大型獨立電源線路連接運行線路設(shè)計應(yīng)盡量減少采用兩回路間的大型獨立電源線路連接運行線路。2.為了保障供電和輸出的電能質(zhì)量,在充分利用和滿足供電的可靠和安全需要的前提下,還應(yīng)當保障供電的質(zhì)量,也就是說,供電技術(shù)的合理性。良好的功率和電能質(zhì)量就是指電壓的偏移不大于超過其額定值得±5%,頻率的偏移也要小于±(0.2-0.5)HZ。由于大量的小功率高頻整流和低壓可控氧化硅的廣泛應(yīng)用也將導(dǎo)致輸配電網(wǎng)系統(tǒng)中交流諧波和電源分量的不斷減少,很有可能會直接導(dǎo)致造成一些電力站和供電系統(tǒng)的過度負荷超重,嚴重時甚至有可能會導(dǎo)致漏電事故。所以必要時候還應(yīng)考慮采取一些相應(yīng)的安全技術(shù)保障措施可以保證民用電能設(shè)備質(zhì)量。3.保證供電系統(tǒng)的經(jīng)濟性滿足以上要求條件下，應(yīng)要求供電系統(tǒng)簡單8.1.2電力負荷的分級按照對電力供電系統(tǒng)可靠性的基本要求不同,一般將不同電力系統(tǒng)負荷強度分為三級,以便在不同供電情況下予以區(qū)別正確對待。一級負荷這類停電負荷如果企業(yè)若突然暫時出現(xiàn)停電,會直接可能造成整個企業(yè)原有生產(chǎn)工藝設(shè)備的一個局部嚴重破壞,或者甚至是企業(yè)生產(chǎn)工藝流程紊亂并且經(jīng)過修理之后恢復(fù)困難,企業(yè)各個部門的物料運輸工作停滯或者甚至是企業(yè)出現(xiàn)了大量的工業(yè)廢品或者甚至是大量的停工減產(chǎn),因而給整個企業(yè)在經(jīng)濟上也會帶來了一定的經(jīng)濟損失。例如小型煤礦采用集中式燃煤提運空氣裝置、大型燃煤礦井采用地面箱式空氣壓縮機、井筒式空氣防凍箱等裝置。對于此類型的負載一般來說可以通過使用雙回路或者主要是經(jīng)過解決方案的數(shù)據(jù)對比分析來進行決定。2.二級負荷這類負荷若突然停電，會造成生產(chǎn)設(shè)備局部損壞，或生產(chǎn)流程紊亂且恢復(fù)困難，企業(yè)部運輸停頓或出現(xiàn)大量廢品或大量減產(chǎn)，因而在經(jīng)濟上造成一定的損失。對這類負荷一般采用雙回路或經(jīng)方案對比確定。3.三級負荷凡不屬于一二級負荷的用電設(shè)備，均列為三級負荷。這類負荷停電不影響生產(chǎn)，對這類設(shè)備供電五特殊要求，允許較長時間停電，可單回路供電。8.1.3采區(qū)變電所位置的確定1.盡量選擇位于低壓負荷線路中心,以有效減少其在低壓采區(qū)線路負載長度和負荷電壓上的損失,保證低壓采區(qū)供電設(shè)備的低壓供電系統(tǒng)質(zhì)量。。2.每個開采區(qū)最好僅僅建設(shè)一個直流變電所,對整個開采區(qū)及每臺挖掘機的工作區(qū)地面全部進行直流供電。如果某一個供電地方的小型變電所不完全符合要求,則政府可在該地下一個供電區(qū)段內(nèi)再規(guī)劃增設(shè)一個小型變電所,初期采用挖掘線路供電,后期由水電回采線路供電。總之,應(yīng)盡量多地重新修建或少量地增加一種遷移式的大型變電所,以有效地大幅降低大型變電所和辦硐室的電力資源綜合開拓利用成本。3..變電所通風要求室內(nèi)通風良好,溫度范圍不得低于超過附近道路巷道通風溫度5oc。4.設(shè)備安裝運輸需要方便,便于有線電纜運輸進出,地質(zhì)保護條件好,頂板和底板穩(wěn)定,無任何淋雨積水。8.1.4采區(qū)供電對電能的要求用戶受電端供電電壓允許偏差值為：（1）35kV及以上直流供電對工作電壓控制有一定特殊要求的一般用戶為額定工作電壓的+5%~5%。（2）10kv及以上交流高壓并網(wǎng)供電和交流低壓并網(wǎng)電力系統(tǒng)用戶的輸出電壓偏差允許輸出偏差為電力用戶額定輸出電壓的-7%~+7%。（3）低壓照明用戶為5%～10%。8.1.5擬定采區(qū)供電系統(tǒng)的原則采區(qū)高壓供電系統(tǒng)的擬定原則；1.雙電源線和進線的供電采區(qū)所和變電所,應(yīng)同時設(shè)置有雙電源線的進線控制開關(guān)。2.采區(qū)高壓變電所的專用高壓饋電輸出線宜用用戶專用的高壓開關(guān)柜。采區(qū)低壓供電系統(tǒng)的擬定原則：1保證電力供電安全可靠的規(guī)定前提下,力求所用的電力設(shè)備電能最省.。2..原則上一臺單機啟動器用戶只能同時控制一臺啟動設(shè)備。3.當一個采區(qū)內(nèi)的變電所使用變壓器臺數(shù)超過一臺時,應(yīng)合理配置分配每臺變壓器供電負荷。4.變壓器最好不要并聯(lián)運行。5.從設(shè)備變電所向各設(shè)備配電連接點或其他配電連接點輸出到設(shè)備用電區(qū)及設(shè)備間均采用千伏輻射式直流供電,上山順槽輸電運輸機組均采用千伏干線式直流供電。6.工作連接面選擇靠近兩個配電點最大使用工作面電容量時電動機的兩個工作面和啟動器配電進線裝置應(yīng)盡量選擇靠近兩個工作面的配電連接點并且平行進行接線。7.供電系統(tǒng)嚴禁回頭供電。8.瓦斯在大型煤掘進噴出后的礦井工作區(qū)域,高瓦斯礦井,煤(巖)與瓦斯(礦井排放大量二氧化碳)之間存在一個突出排放區(qū)域。在礦井中,掘進噴出礦井局部工作區(qū)域及地面的每個專用局部大型專用直流通風風力發(fā)電機組都必須同時配備實行三專(其中包括局部專用直流通風供電變壓器,專用直流通風供電開關(guān),專用線路)直流通風供電。8.2采區(qū)主要設(shè)備根據(jù)采區(qū)巷道的布置和采區(qū)的實際情況將采區(qū)的主要設(shè)備選型統(tǒng)計列表如下：表8.1主要設(shè)備選型統(tǒng)計列表設(shè)備名稱設(shè)備型號功率(KW)電壓V地點滾筒采煤機MG300/700-WD7003300工作面刮板輸送機SGZ1000/14002×7003300工作面帶式輸送機DSJ120/200/3×3153×3151140順槽轉(zhuǎn)載機SZZ830/2502501140順槽破碎機PCM1601601140順槽乳化液泵站BRW-400/31.52×2501140順槽噴霧泵BPW320/6.3M2×451140順槽8.3采區(qū)負荷計算及變壓器容量臺數(shù)確定8.3.1負荷計算采用需用系數(shù)法進行負荷計算1.明確用電設(shè)備，額定容量2.查出各組用電設(shè)備的需用系數(shù)和功率因數(shù)3.根據(jù)公式進行計算表8.2各組用電設(shè)備的需用系數(shù)和功率因數(shù)設(shè)備名稱設(shè)備容量cos滾筒采煤機7000.7刮板輸送機2×7000.7膠帶輸送機3×3150.7轉(zhuǎn)載機2500.7破碎機1600.7乳化液泵站2×2500.7噴霧泵站2×450.7根據(jù)公式計算綜采工作面的需用系數(shù)：(8.1)計算得：=0.5根據(jù)公式：(8.2)進行計算，變電所負荷計算如下：計算變電所總負荷：=2889.298.3.2變壓器選擇注意的事項變壓器設(shè)備是交流供電電力系統(tǒng)工程中的主要通用電氣設(shè)備,對提高供電的穩(wěn)定可靠性、安全性和使用經(jīng)濟性等都有著重要指導(dǎo)意義。如果電動變壓器銅線容量設(shè)置選擇過大,不僅會致使電力設(shè)備維護投資以及費用隨之增加,而且電動變壓器的最大空載功率損耗也將隨之過大,促使交流供電電力系統(tǒng)運行中的最大功率損失因數(shù)隨之減少,如果電動變壓器銅線容量設(shè)置選擇過小,在長期過負荷或在運行中的情況下,銅線的損耗將隨之增大,使變壓線圈因為過熱而發(fā)生老化,縮短電動變壓器使用壽命,即不安全又不影響經(jīng)濟。8.3.3移動變電站的確定若一級采區(qū)高壓變電所的一級供電分區(qū)負荷中不設(shè)有一級采區(qū)負荷(即例如一級采區(qū)供電分區(qū)高壓水泵等)時,則采區(qū)變壓器供電臺數(shù)一般不得適當少于兩臺,以便有效保證采區(qū)供電的安全可靠性。電壓等級為3300V：采煤機，刮板輸送機。電壓等級為1140V：膠帶輸送機，轉(zhuǎn)載機，破碎機，乳化液泵站，噴霧泵站1.電壓等級為3300V綜采工作面采煤機：(8.3)式中：－變壓器供電設(shè)備額定功率；－需用系數(shù)，=0.5；－加權(quán)平均功率因數(shù)，按綜采工作面，取0.7。根據(jù)上述計算結(jié)果，本設(shè)計選擇一臺KBSGZY-800/6干式變壓器。2.電壓等級為3300V綜采工作面刮板輸送機：(8.4)式中：－變壓器供電設(shè)備額定功率之和；－需用系數(shù)，=0.5；－加權(quán)平均功率因數(shù)，按綜采工作面，取0.7。根據(jù)上述計算結(jié)果，本設(shè)計選擇一臺KBSGZY-1250/6干式變壓器。電壓等級為1140的設(shè)備：(8.5)式中：－電壓等級為1140V的變壓器供電設(shè)備額定功率之和；－需用系數(shù)，=0.5；－加權(quán)平均功率因數(shù)，按綜采工作面，取0.7。根據(jù)上述計算結(jié)果，本設(shè)計選擇一臺KBSGZY-1600/6干式變壓器8.4電纜型號及長度的確定8.4.1計算進行電纜型號和長度選擇1.電纜型號選擇根據(jù)煤礦安全規(guī)程的要求，電纜的型號全部選擇符合MT818標準的煤礦用阻燃型電纜，參考工礦企業(yè)供電第二章電纜型號的選擇原則。電纜型號選擇如下：由中央變電所到采區(qū)變電所的高壓電纜，選用MVV22-6/10型煤礦用銅芯聚氯乙烯絕緣聚氯乙烯護套聚氯乙烯護外被層鋼帶鎧裝阻燃型塑料電纜；采煤機選用MCDGP采煤機專用低污染高阻燃屏蔽橡套軟電纜，采煤機的電纜型號為MCDGP-1.9/3.3型，綜采工作面刮板輸送機選用MYPT-1.9/3.3型煤礦用移動金屬屏蔽橡套軟電纜；其他電纜選用MVV22-1.8/3型銅芯聚氯乙烯絕緣聚氯乙烯護套聚氯乙烯護外被層鋼帶橡套電力電纜。由公式：(8.6)式中：a－系數(shù)，橡套電纜取a=1.1；巷道實際長度m。本設(shè)計采用橡套電纜，通過計算可得8.4.2選擇支線電纜由機械強度初定電纜截面表8.3橡套電纜滿足機械強度的最小截面設(shè)備名稱電纜截面(mm2)設(shè)備名稱電纜截面(mm2)采煤機組35-50可彎曲刮板輸送機16-35膠帶輸送機10-25回柱液壓絞車16-25裝巖機16-25調(diào)度絞車4-6局部風機4-6煤電鉆4-6照明2.5-42.工作電流確定查表得各電纜截面的長時工作允許電流值如下：表8.4長時允許電流主芯線截面4610162535507095長時允許電流（A）36466485113135170205250各支線電纜的實際長時工作電流計算如下公式：(8.7)式中：－電纜過的實際工作電流－需用系數(shù)－電纜所帶負荷有功功率之和，KW－電網(wǎng)額定電壓cos－加權(quán)平均功率因數(shù)3.電纜橫截面積確定(1)采煤機：截面初步確定為35采煤機組電纜中實際長時工作電流：A因為：=135A>=87.48A滿足要求，所以采煤機組電纜截面取35mm2。(2)噴霧泵站：截面初步確定為>6噴霧泵站電纜中實際長時工作電流：A因為：=64A>=32.56A滿足要求，所以噴霧泵站電纜截面取10mm2。(3)刮板輸送機：截面初步確定為70噴霧泵站電纜中實際長時工作電流：A因為：=205A>=174.96A滿足要求，所以刮板輸送機電纜截面取70mm2。(4)乳化液泵站：截面初步確定為70乳化液泵站電纜中實際長時工作電流：A因為：=205A>=180.88A滿足要求，所以乳化液泵站電纜截面取70mm2。(5)轉(zhuǎn)載機：截面初步確定為25轉(zhuǎn)載機組電纜中實際長時工作電流：A因為：=113A>=90.44A滿足要求，所以轉(zhuǎn)載機電纜截面取25mm2。(6)順槽膠帶輸送機：截面初步確定為35順槽膠帶輸送機電纜中實際長時工作電流：A因為：=135A>=118.10A滿足要求，所以順槽膠帶輸送機電纜截面取35mm2。(7)破碎機：截面初步確定為16破碎機電纜中實際長時工作電流：A因為：=85A>=57.88A滿足要求，所以順槽膠帶輸送機電纜截面取16mm2。4.高壓電纜的選取G1電纜：=262.44A查表可知，選擇240電纜可滿足此工作條件。G2電纜：=703.62A查表可知，選擇三根240電纜可滿足此工作條件。電纜選擇匯總?cè)缦拢罕?.5電纜選擇結(jié)果線路G1G2Z1Z2Z3Z4Z5Z6Z7主芯線截面（）240（三根）240351070702535168.4.3電壓損失總電網(wǎng)允許電壓的損失根據(jù)公式：(8.8)(1)電壓等級為3300V的電壓允許損失=315V(2)電壓等級為1140V的電壓允許損失=117V式中：－變壓器二次側(cè)電壓－電纜上的電壓2.各電纜的電壓損失支線電纜的電壓損失按公式：(8.9)式中：－負荷系數(shù)；－電纜實際長度，m；－電纜所帶負荷，；－電網(wǎng)額定電壓，V；Y－電纜導(dǎo)體芯線的電導(dǎo)率，；－電纜截面積，－加權(quán)平均效率。表8.6電纜長度計算結(jié)果巷道或硐室名稱選取電纜長度（m）滾筒采煤機刮板輸送機膠帶運輸機轉(zhuǎn)載機破碎機乳化液泵站噴霧泵站36060+36015+1515151515（1）采煤機的電纜電壓損失=32.07V刮板輸送機的電纜電壓損失=37.41V順槽膠帶輸送機的電纜電壓損失=10.44V噴霧泵站的電纜電壓損失=1.74V乳化液泵站的電纜電壓損失=1.38V轉(zhuǎn)載機的電纜電壓損失=1.93V破碎機的電纜電壓損失=1.93V計算變壓器的電壓損失變壓器的電壓損失用公式：(8.10)式中：－變壓器額定容量－變壓器電抗壓降百分數(shù)－變壓器電阻壓降百分數(shù)－變壓器負荷系數(shù)－變壓器二次側(cè)電壓干式變壓器KBSGZY-800/6=66.40V式中：—變壓器二次額定電壓，V；—變壓器負荷系數(shù)，=0.625；—變壓器額定負荷時電阻壓降百分數(shù)，==0.56；—變壓器額定負荷時電抗壓降百分數(shù)，==3.96；—變壓器額定負荷時阻抗壓降百分數(shù)，=4?！儔浩黝~定容量干式變壓器KBSGZY-1250/6=84.44V式中：—變壓器二次額定電壓，V；—變壓器負荷系數(shù)，=0.8；—變壓器額定負荷時電阻壓降百分數(shù)，==0.52；—變壓器額定負荷時電抗壓降百分數(shù)，==3.97；—變壓器額定負荷時阻抗壓降百分數(shù)，=4。—變壓器額定容量干式變壓器KBSGZY-1600/6=31.58V式中：—變壓器二次額定電壓，V；—變壓器負荷系數(shù)，=0.87；—變壓器額定負荷時電阻壓降百分數(shù)，==0.5；—變壓器額定負荷時電抗壓降百分數(shù)，==3.97；—變壓器額定負荷時阻抗壓降百分數(shù)，=4?！儔浩黝~定容量干線電纜電壓損失根據(jù)公式：(8.11)計算：=90.68V=68V5.滿足電壓損失的最小截面(8.12)式中：－負荷系數(shù)－電纜所帶負荷，Kw－電纜實際長度－電網(wǎng)額定電壓Vr－電纜導(dǎo)體芯線的電導(dǎo)率m/(Ωmm2)－干線電纜的電纜損失V－加權(quán)平均效率滿足干線電纜電壓損失的最小截面=40.84=8.83所以滿足干線的電纜G1最小截面為96.54，滿足干線G2最小截面為90.7。8.5采區(qū)高壓開關(guān)柜的選擇8.5.1采區(qū)高壓開關(guān)柜的選擇原則1.根據(jù)《煤礦安全規(guī)程》中的相關(guān)標準規(guī)定,礦用大型高壓石油隔爆型阻燃開關(guān)式及高壓井底石油沼氣配電箱主要特別適用于裝有高壓油與煤(巖)與高壓石油井底沼氣突出的高壓石油沼氣礦井及高壓煤焦油井底主要直流電源變電所及所有主要交流電源變電所中,所以礦用高壓石油配電箱的隔爆開關(guān)式礦用高壓控制箱及高壓保護箱對裝有高壓油與煤的柴油電動機及所有交流電源變壓器均特別適用。2.選擇長期高壓直流開關(guān)時,除了要考慮是否使用高壓場合外,其額定直流電壓必須達到符合井下長期高壓工作電網(wǎng)的額定直流電壓控制等級,額定直流電壓的值應(yīng)不得小于所需要控制的長期高壓工作時的電流。3.高壓開關(guān)作為一種選擇性電源而進行工作時,其高壓開關(guān)的低頻短路容量一般應(yīng)小于一個變電所的真正高壓開關(guān)低頻短路容量。8.5.2選擇計算公式及選擇條件負荷長期工作電流：=278.03(8.13)式中：－長期工作電流－受控制負荷計算容量，KVA－電網(wǎng)額定電壓，KV根據(jù)負荷的長時工作電流278.03A，可選擇BGP9L-6G智能隔爆真空開關(guān)。8.6礦用低壓隔爆開關(guān)選擇8.6.1礦用低壓隔爆開關(guān)的選擇原則1.礦用普遍性的開關(guān)與停車使用位于無煤或沼氣、煤塵污染引起的煤氣爆炸危險嚴重地區(qū)的井底礦井以及位于無煤或沼氣較為突出危險地區(qū)的井底礦用停車場主要在于通風巷內(nèi)。礦用增安型自動開關(guān)特別適用在下水井底部的停車場以及主要的出入口和可進入排風巷、通風巷和小徑巷的入口硐室。2.在用戶選擇礦用高壓隔爆型沼氣開關(guān)時,它不僅可廣泛適用于廢煤處理高度沼氣突出地區(qū)礦井的各個重點地方及其他地區(qū)存在大量沼氣和其他煤炭等灰塵的大爆炸高度危險地區(qū)礦井的沼氣開采重點區(qū)域,回風巷以及其他大型采掘機的作業(yè)面。礦用材料本質(zhì)安全型并行開關(guān)和礦用本質(zhì)隔爆式的并行礦用本質(zhì)安全型并行開關(guān)的區(qū)別適用范圍礦用隔爆式并行開關(guān)。3.在礦業(yè)設(shè)計中應(yīng)當選用一個礦業(yè)控制高壓電源隔爆線路啟動控制開關(guān)時,其額定負載電壓一般是指應(yīng)該在小于或超過等于被礦業(yè)控制高壓線路的額定負載電壓,其最大額定電流一般應(yīng)該分別是指在大于或超過等于被礦業(yè)控制高壓線路的整定負載長度和時間內(nèi)最大實際整定運行負載電流,同時還必該應(yīng)根據(jù)礦業(yè)設(shè)計控制線路的實際需要情況來正確選擇過載電流短路保護器和繼電器的一個最大整定運行電流的計數(shù)值。8.6.2根據(jù)電纜長時工作電流選擇低壓開關(guān)表8.7各設(shè)備隔爆開關(guān)型號列表名稱型號長時工作電流（A）開關(guān)型號電壓備注滾筒采煤機MG300/700-WD87.48QJZ-1603300刮板輸送機SGZ1000/1400174.96QJZ-200/1140SQJZ-1603300轉(zhuǎn)載機SZZ830/25090.441140膠帶輸送機DSJ120/200/3×315118.10QJZ-1601140順槽破碎機PCM16057.88QJZ-651140乳化液泵站BRW-400/31.5180.88QJZ-200/11401140噴霧泵站BPW320/6.3M32.56QJZ-6511408.7真空磁力起動器的選擇1.磁力啟動器的額定電壓一般應(yīng)為大于或等于被控制電動機的額定容量,其最高額定容量電流宜為大于或等于被控制電動機的額定容量。同時還要根據(jù)過流保護的需求對過流保護所使用的繼電器進行選擇合理的整定電流。2.磁力驅(qū)動電機快速啟動出口控制器用于進口電源輸出控制線及開關(guān)電源出口控制線上的一個喇叭最大最小口徑必須滿足能夠同時符合一個接在連接線的接線頭和電纜的最大外徑及其尺寸大小要求,并且一個最大口徑喇叭最小口徑內(nèi)只允許能夠同時連接一條連在接線上的電纜。3.工作傳動機械不一定要求本身帶有大負荷才能改變磁力旋轉(zhuǎn)啟動方向,可考慮選用一種不可逆的小型磁力旋轉(zhuǎn)啟動器。4.磁力電源啟動器必須配有具備良好的饋電隔爆保護性能及可靠地自動短路和饋電保護裝置,對設(shè)備使用周圍環(huán)境的保護要求與使用隔爆自動短路饋電保護開關(guān)相同。表8.8各設(shè)備磁力啟動器型號列表名稱型號長時工作電流（A）啟動器型號電壓備注滾筒采煤機MG300/700-WD87.48QJZ-160/33003300刮板輸送機SGZ1000/1400174.96QJZ-200/33003300轉(zhuǎn)載機SZZ830/25090.44QJZ-160/11401140膠帶輸送機DSJ120/200/3×315118.10QJZ-160/11401140順槽破碎機PCM16057.88QJZ-65/11401140乳化液泵站BRM-400/31.5180.88QJZ-200/1140S1140噴霧泵站BPM320/6.3M32.56QJZ-65/114011408.8保護裝置的整定計算8.8.1保護裝置動作值的整定計算保護單臺或同時啟動的多臺電動機支線1.過載保護過負荷保護的整定的電流：=240A(8.14)式中：－過載保護的動作電流值，A－單臺或同時啟動多臺電動機的額定電流，AQJZ-160/1140型啟動器的過負荷保護裝置，按時鐘電流整定法可精確整定在181A，所以其實際整定值也為181A。2.短路保護其短路保護的實際整定值為：=181×8=1448A(8.15)=1448A>=742.3A式中：－短路保護的動作值，A－單臺或同時啟動的多臺電動機的額定電流，A3.校驗靈敏度經(jīng)上述計算結(jié)果可得：1.5，滿足要求。8.8.2移動變電站低壓側(cè)自動饋電開關(guān)整定過負荷保護裝置按保護變壓器過負荷整定，其整定電流為：移動變電站低壓側(cè)采用的是Q