某奧特萊斯廣場項目高支模工程的400×2300梁模板計算書目錄TOC\o"1-3"\h\u4211某奧特萊斯廣場項目高支模工程的400×2300梁模板計算書 154881.1工程屬性 167891.2荷載設計 1144841.3模板體系設計 2230881.4面板驗算 4140681.5小梁驗算 5320201.6主梁驗算 8291511.7可調(diào)托座驗算 9267981.8立桿驗算 9175701.9高寬比驗算 10286221.10立桿支承面承載力驗算 10計算依據(jù)：1、《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-20162、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130－20113、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20084、《混凝土結(jié)構設計規(guī)范》GB50010-20105、《建筑結(jié)構荷載規(guī)范》GB50009-20126、《鋼結(jié)構設計標準》GB50017-20171.1工程屬性如表2.38：表2.38工程屬性表新澆混凝土梁名稱KL14混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×2300模板支架高度H(m)6模板支架橫向長度B(m)20模板支架縱向長度L(m)30梁側(cè)樓板厚度(mm)1201.2荷載設計如表2.39：表2.39荷載設計表模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)3模板支拆環(huán)境是否考慮風荷載否1.3模板體系設計如表2.40：表2.40模板體系設計表結(jié)構重要性系數(shù)?01.1腳手架安全等級I級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)300梁底兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)400步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁底兩側(cè)立桿中的位置居中梁底左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)200板底左側(cè)立桿距梁中心線距離s1(mm)450板底右側(cè)立桿距梁中心線距離s2(mm)450梁底增加立桿根數(shù)0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)5梁底支撐小梁間距100每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0結(jié)構表面的要求結(jié)構表面隱蔽梁底支撐主梁左側(cè)懸挑長度a1(mm)0梁底支撐主梁右側(cè)懸挑長度a2(mm)0設計簡圖如圖2.44、2.45所示：圖2.44平面圖圖2.45立面圖1.4面板驗算如表2.41：表2.41面板參數(shù)表面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)12面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[?](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)5400取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝?0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4?cQ1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.3)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×2.3)+1.4×0.7×3]×1＝90.478kN/mq1靜＝?0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×2.3]×1＝87.244kN/mq1活＝?0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×1＝3.234kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×2.3)]×1＝58.75kN/m計算簡圖如圖2.41：圖2.41計算簡圖1、強度驗算Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×87.244×0.12+0.121×3.234×0.12＝0.097kN·mó＝Mmax/W＝0.097×106/24000＝4.053N/mm2≤[f]＝15N/mm22、撓度驗算ímax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×58.75×1004/(100×5400×144000)＝0.048mm≤[í]＝L/250＝100/250＝0.4mm3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×87.244×0.1+0.446×3.234×0.1＝3.573kNR2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×87.244×0.1+1.223×3.234×0.1＝10.367kNR3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×87.244×0.1+1.142×3.234×0.1＝8.466kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R5'=0.393q2L=0.393×58.75×0.1＝2.309kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×58.75×0.1＝6.715kNR3'=0.928q2L=0.928×58.75×0.1＝5.452kN1.5小梁驗算如表2.42：表2.42小梁驗算表小梁類型方木小梁截面類型(mm)40×80小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值[?](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)170.667小梁計算方式二等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=3.573/1＝3.573kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[10.367,8.466,10.367]/1=10.367kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=3.573/1＝3.573kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.4/4=0.03kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1.1×1.35×0.5×(2.3-0.12)=1.619kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1.1×1.35×0.5×(2.3-0.12)=1.619kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×(0.45-0.4/2)/2×1=1.157kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×(0.45-0.4/2)/2×1=1.157kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=3.573+0.03+1.619+1.157=6.378kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=10.367+0.03=10.397kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=3.573+0.03+1.619+1.157=6.378kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[6.378,10.397,6.378]=10.397kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=2.309/1＝2.309kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[6.715,5.452,6.715]/1=6.715kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R5'/b=2.309/1＝2.309kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.4/4=0.02kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(2.3-0.12)=1.09kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(2.3-0.12)=1.09kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.45-0.4/2)/2×1=0.439kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.45-0.4/2)/2×1=0.439kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.309+0.02+1.09+0.439=3.858kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=6.715+0.02=6.735kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=2.309+0.02+1.09+0.439=3.858kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.858,6.735,3.858]=6.735kN/m為簡化計算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖2.46：圖2.46計算簡圖1圖2.46計算簡圖21、抗彎驗算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×10.397×0.32，0.5×10.397×0.22]＝0.208kN·mó=Mmax/W=0.208×106/42667=4.874N/mm2≤[f]=15.444N/mm22、抗剪驗算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×10.397×0.3，10.397×0.2]＝2.079kN?max=3Vmax/(2bh0)=3×2.079×1000/(2×40×80)＝0.975N/mm2≤[?]=1.782N/mm23、撓度驗算í1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×6.735×3004/(100×9350×170.667×104)＝0.018mm≤[í]＝l1/250＝300/250＝1.2mmí2＝q'l24/(8EI)＝6.735×2004/(8×9350×170.667×104)＝0.084mm≤[í]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×10.397×0.3,0.375×10.397×0.3+10.397×0.2]=3.899kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=2.392kN,R2=3.899kN,R3=3.186kN,R4=3.899kN,R5=2.392kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×6.735×0.3,0.375×6.735×0.3+6.735×0.2]=2.526kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=1.447kN,R2'=2.526kN,R3'=2.052kN,R4'=2.526kN,R5'=1.447kN1.6主梁驗算如表2.43：表2.43主梁參數(shù)表主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)?48.3×3.6主梁計算截面類型(mm)?48×2.8主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[?](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.19可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)11、抗彎驗算如圖2.47：圖2.47主梁彎矩圖(kN·m)ó=Mmax/W=0.709×106/4250=166.712N/mm2≤[f]=205N/mm22、抗剪驗算如圖2.48：圖2.48主梁剪力圖(kN)Vmax＝5.492kN?max=2Vmax/A=2×5.492×1000/398＝27.598N/mm2≤[?]=125N/mm23、撓度驗算如圖2.49：圖2.49主梁變形圖(mm)ímax＝0.351mm≤[í]＝L/250＝400/250＝1.6mm4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=7.884kN，R2=7.884kN1.7可調(diào)托座驗算如表2.44：表2.44可調(diào)托座承載力查看表荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)40可調(diào)托座最大受力N＝max[R1，R2]＝7.884kN≤[N]=40kN1.8立桿驗算如表2.45：表2.45立桿參數(shù)表剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hd(mm)750立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)ì11.386非頂部立桿計算長度系數(shù)ì21.755立桿鋼管截面類型(mm)?48.3×3.6立桿鋼管計算截面類型(mm)?48×2.8鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)398回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16立桿截面抵抗矩W(cm3)4.25抗壓強度設計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算頂部立桿段：l01=kì1(hd+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm非頂部立桿段：l02=kì2h=1×1.755×1500=2632mm?=max[l01，l02]/i=2632/16=164.5≤[?]=210頂部立桿段：l01=kì1(hd+2a)=1.155×1.386×(750+2×200)=1841mm非頂部立桿段：l02=kì2h=1.155×1.755×1500=3041mm?=max[l01，l02]/i=3041/16=190.062查表得：?＝0.1992、穩(wěn)定性計算R1＝7.884kN，R2＝7.884kNNd＝max[R1，R2]+1.1×1.35×0.15×(6-2.3)＝max[7.884，7.884]+0.824＝8.708kNfd＝Nd/(?A)＝8.708×103/(0.199×398)＝109.949N/mm2≤[f]＝205N/mm21.9高寬比驗算根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-2016第8.3.2條:支撐腳手架獨立架體高寬比不應大于3.0H/B=6/20=0.3≤31.10立桿支承面承載力驗算如表2.46：表2.46立桿支承面承載力查看表支撐層樓板厚度h(mm)120混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)3混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)4.576混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.458立桿墊板長a(mm)200立桿墊板寬b(mm)200F1=N=8.708kN1、受沖切承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構設計規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表2.47：表2.47參數(shù)公式表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7ahft+0.25ópc,m)?umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值ah截面高度影響系數(shù)：當h≤800mm時，取ah=1.0；當h≥2000mm時，取ah=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值ópc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值?=min(?1,?2)?1=0.4+1.2/as,?2=0.5+as×h0/4Um?1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)?2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)as局部荷載