大型電站鍋爐空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率超標處理記錄細則一、漏風(fēng)率定義與行業(yè)標準空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率是衡量鍋爐系統(tǒng)密封性能的核心指標，定義為漏入煙氣側(cè)的空氣質(zhì)量與煙道入口煙氣質(zhì)量的百分比。根據(jù)《GB/T10184電站鍋爐性能試驗規(guī)程》，回轉(zhuǎn)式空預(yù)器漏風(fēng)率設(shè)計值應(yīng)≤6%，運行控制值≤8%；管式空預(yù)器則要求≤4%。國際先進機組通過密封技術(shù)優(yōu)化可將實際運行值控制在3%以下。漏風(fēng)率超標直接導(dǎo)致排煙溫度升高（每升高10℃增加煤耗1.0g/kW·h）、送引風(fēng)機電耗上升（漏風(fēng)率每增加1%，風(fēng)機電耗增加2%~3%），同時加劇低溫腐蝕和設(shè)備磨損。二、漏風(fēng)率超標原因分析（一）機械結(jié)構(gòu)因素密封間隙異常徑向密封片與扇形板間隙每增大1mm，漏風(fēng)率增加0.8%。常見原因為冷態(tài)安裝時間隙預(yù)留不足、熱態(tài)運行中轉(zhuǎn)子熱變形導(dǎo)致間隙偏移，或間隙自調(diào)裝置（LCS）卡澀、傳感器測量誤差（如某電廠因LCS卡澀導(dǎo)致漏風(fēng)率從設(shè)計值4.57%升至8.73%）。軸向密封擋板與轉(zhuǎn)子隔板錯位，或密封片磨損（如柔性密封彈片失效、拖拽式軟密封片磨損失效）。轉(zhuǎn)子與殼體變形殼體保溫不良導(dǎo)致局部低溫變形（雨雪天氣或冬季易發(fā)生），或中心筒垂直度偏差超過0.5mm/m，引發(fā)動靜部件碰磨。傳熱元件積灰堵塞（如燃用高灰分煤種時，換熱元件積灰厚度達5mm以上），導(dǎo)致煙風(fēng)阻力增大，間接加劇漏風(fēng)。（二）運行維護因素冷態(tài)調(diào)整不當(dāng)未按熱態(tài)工況補償值調(diào)整密封間隙（如某機組冷態(tài)間隙調(diào)整后，熱態(tài)因轉(zhuǎn)子膨脹導(dǎo)致間隙增大2~3mm）。彈性可調(diào)密封裝置未定期校驗，彈片疲勞失效后無法自適應(yīng)補償間隙變化。設(shè)備老化與腐蝕冷端換熱元件低溫腐蝕（煙氣露點溫度低于120℃時易發(fā)生），導(dǎo)致密封片根部銹蝕斷裂。圍帶驅(qū)動裝置齒輪磨損，引發(fā)轉(zhuǎn)子運行偏心，密封面接觸不均。三、漏風(fēng)率超標處理措施（一）密封結(jié)構(gòu)改造技術(shù)多道密封升級雙道密封：將轉(zhuǎn)子隔倉由24分倉增至48分倉，加寬扇形板形成雙密封面，漏風(fēng)率可降低30%（如鶴崗電廠改造后漏風(fēng)率從10%降至6%以下）。需注意：改造后風(fēng)煙阻力增加5%~8%，需校核風(fēng)機出力。三道密封：在雙密封基礎(chǔ)上增加徑向密封片，漏風(fēng)率可再降12%，但傳熱元件尺寸減小導(dǎo)致阻力上升10%，適用于一次風(fēng)壓較高的新機組。柔性密封技術(shù)拖拽式軟密封：在徑向密封片加裝彈性折角密封片（折角40°），允許與扇形板輕微接觸，初期漏風(fēng)率可降至4%，但間隙大于10mm時失效，需每2年更換密封片。鋼絲刷密封：采用金屬絲編織刷片實現(xiàn)接觸式密封，外高橋1000MW機組應(yīng)用后漏風(fēng)率控制在4%以下，但鋼絲易軟化倒伏，維護成本較高（年更換費用約20萬元/臺）。焊接靜密封改造取消LCS裝置，將扇形板與軸向密封擋板焊接固定（豪頓華VN設(shè)計技術(shù)），形成剛性密封結(jié)構(gòu)。某電廠改造后漏風(fēng)率穩(wěn)定在7%，年減少維護工作量60%，但需通過熱態(tài)間隙計算軟件預(yù)留膨脹量。（二）運行參數(shù)優(yōu)化間隙動態(tài)調(diào)整熱態(tài)運行時，根據(jù)煙氣溫度實時修正間隙（溫度每偏離設(shè)計值20℃，需重新計算補償量）。例如，某300MW機組通過DCS系統(tǒng)聯(lián)動調(diào)整扇形板位置，漏風(fēng)率降低2.3%。投運初期進行24~48小時磨合運行，逐步減小密封間隙至接觸閾值（以無持續(xù)異響為標準）。漏風(fēng)回收技術(shù)采用疏導(dǎo)式密封系統(tǒng)：在空預(yù)器內(nèi)部設(shè)回收區(qū)，通過負壓風(fēng)機將漏風(fēng)引入熱二次風(fēng)箱（冬季切換至入口熱風(fēng)再循環(huán)），漏風(fēng)率可降至3%以下（德州電廠#3鍋爐改造后年節(jié)約標煤7200噸）。四、漏風(fēng)率測試方法（一）試驗準備設(shè)備檢查：確認鍋爐負荷穩(wěn)定（波動≤5%）、DCS數(shù)據(jù)完整（含氧量、風(fēng)壓、溫度測點校驗合格），燃用設(shè)計煤種（灰分≤30%、水分≤15%）。測點布置：在空預(yù)器進出口煙道采用網(wǎng)格法布置測點（每1m2不少于4個測點），避開彎頭、閥門等渦流區(qū)；同步監(jiān)測一次風(fēng)、二次風(fēng)進出口壓力及溫度。（二）數(shù)據(jù)采集與計算氧量差值法（常用）計算公式：δ=（α出-α入）/α入×90%，其中α=21/（21-O?%），O?%為煙氣含氧量（干基）。示例：某機組空預(yù)器入口O?=3.5%，出口O?=6.8%，則α入=21/（21-3.5）=1.2，α出=21/（21-6.8）=1.48，漏風(fēng)率δ=（1.48-1.2）/1.2×90%=21%。熱平衡法通過能量守恒方程計算：Q空吸=Q煙放+Q漏風(fēng)，其中Q空吸=V空×c空×（t出-t入），Q煙放=V煙×c煙×（t入-t出）。需采集冷風(fēng)流量、煙氣流量等12項參數(shù)，適用于高精度測試。（三）試驗工況覆蓋分別測試100%、80%、60%負荷下的漏風(fēng)率，每個工況穩(wěn)定運行30分鐘，取3次測量平均值（偏差應(yīng)≤0.5%）。五、日常維護與預(yù)防細則（一）定期檢查項目每日巡檢監(jiān)測LCS裝置油壓（正常值0.8~1.2MPa）、扇形板位移傳感器數(shù)值（與歷史數(shù)據(jù)偏差≤1mm）；聽測密封片與扇形板接觸聲音（正常為輕微“沙沙”聲，無尖銳異響）。月度檢修測量徑向密封片剩余厚度（磨損量超過原厚度1/3時更換）；清理換熱元件積灰（采用壓縮空氣反吹，壓力控制在0.4~0.6MPa）。年度大修校驗LCS系統(tǒng)動態(tài)響應(yīng)時間（≤5秒）；對轉(zhuǎn)子進行動平衡測試（振幅≤0.05mm）；更換冷端密封片（建議采用耐腐蝕合金材質(zhì)，如ND鋼）。（二）故障應(yīng)急處理故障類型應(yīng)急措施長期解決方案LCS卡澀手動將扇形板退至最大安全間隙更換傳感器與液壓執(zhí)行機構(gòu)密封片斷裂臨時加裝金屬墊片（厚度≤2mm）停機更換整圈密封片轉(zhuǎn)子偏心碰磨降低負荷至60%，調(diào)整殼體水平度校正中心筒垂直度（偏差≤0.3mm/m）（三）節(jié)能效果評估建立漏風(fēng)率與能耗關(guān)聯(lián)模型：漏風(fēng)率每降低1%，鍋爐效率提升0.15%~0.2%，年節(jié)約標煤量=（改造前漏風(fēng)率-改造后漏風(fēng)率）×機組年發(fā)電量×0.12kg/kW·h。例如，某600MW機組漏風(fēng)率從8%降至5%，年節(jié)約標煤約2160噸。六、典型案例參考案例1：某300MW機組雙道密封改造原漏風(fēng)率10.5%，采用24分倉改48分倉+雙道徑向密封，改造后漏風(fēng)率降至5.8%，送引風(fēng)機電耗下降18%，年節(jié)約電費120萬元。案例2：某1000MW機組LCS優(yōu)化對LCS系統(tǒng)進行PID