溢流壩段設(shè)計(jì)計(jì)算過程案例目錄TOC\o"1-3"\h\u10967溢流壩段設(shè)計(jì)計(jì)算過程案例 119611.1溢流壩剖面設(shè)計(jì) 2293961.1.1泄流建筑物形式 2187811.1.2孔口設(shè)計(jì) 2263281.1.3溢流段總長(zhǎng) 3121811.1.4溢流段堰頂高程 393511.1.5閘門高度 4361.1.6泄流能力校核 415691.1.7溢流壩段剖面 643831.2溢流壩荷載計(jì)算 989451.2.1自重W 10307271.2.2靜水壓力P 10123711.2.3揚(yáng)壓力U 1269721.2.4波浪壓力 13122351.2.5泥沙壓力 14441.2.6動(dòng)水壓力 15314991.3溢流壩穩(wěn)定分析 15173711.1.1正常蓄水位時(shí)溢流壩穩(wěn)定分析 1512321.1.2設(shè)計(jì)洪水位時(shí)溢流壩穩(wěn)定分析 16227051.1.3校核洪水位時(shí)溢流壩穩(wěn)定分析 1676781.1.4溢流壩穩(wěn)定分析結(jié)果 17152831.4溢流壩力矩計(jì)算 17185451.4.1自重對(duì)溢流壩壩基面彎矩 1793641.4.2靜水壓力對(duì)溢流壩壩基面彎矩 17115931.4.3揚(yáng)壓力對(duì)溢流壩壩基面彎矩 1939041.4.4動(dòng)水壓力對(duì)溢流壩壩基面力矩 21150491.4.5泥沙壓力對(duì)溢流壩壩基面彎矩 21130081.4.6波浪壓力對(duì)溢流壩壩基面彎矩 22199701.5溢流壩應(yīng)力分析 23227921.5.1正常蓄水位時(shí)溢流壩應(yīng)力分析 23119871.5.2設(shè)計(jì)洪水位時(shí)溢流壩應(yīng)力分析 24252891.5.3校核洪水位時(shí)溢流壩應(yīng)力分析 2564191.5.4溢流壩應(yīng)力分析結(jié)果 27269151.6消能設(shè)計(jì) 2791791.6.1消能方式選擇 27102181.6.2消能防沖計(jì)算 2882641.6.3沖砂閘設(shè)計(jì) 291.1溢流壩剖面設(shè)計(jì)1.1.1泄流建筑物形式溢流壩段除了有泄洪的功能，還可以將冰凌以及其他漂浮物排到下游。由于本次設(shè)計(jì)工程等別為Ⅳ等，工程規(guī)模為?。á瘢┬停沽鹘ㄖ镌O(shè)計(jì)為一個(gè)開敞的溢流式孔口，在溢流孔口處設(shè)置閘門，閘門的門頂需要高于正常蓄水位，讓堰頂?shù)母叱瘫日Ｐ钏簧缘停@樣就可以有效的控制閘門開口的高度和大小，從而達(dá)到調(diào)節(jié)水庫蓄水位和下泄流量的目標(biāo)，閘門的設(shè)置還可以有效地減少上游淹沒損失和非溢流壩的工程量，減少工程復(fù)雜性，運(yùn)營(yíng)期管理難度降低。1.1.2孔口設(shè)計(jì)由基本資料可知，取水（兼放空、泄洪、導(dǎo)流）高程960.00m。設(shè)計(jì)洪水位時(shí)最大泄量540m3/s，校核洪水位時(shí)最大泄量605m3/s。（1）單寬流量確定單寬流量大，泄洪速度變快，但對(duì)下游消能防沖設(shè)施不利；相反的,單寬流量小，泄洪速率慢，對(duì)下游消能防沖設(shè)施有利。根據(jù)基本資料中地質(zhì)資料，可知該工程巖石基礎(chǔ)為一般的巖石基礎(chǔ)，一般的巖石基礎(chǔ)單寬流量，對(duì)比泄流和下游消能防沖可取。（2）孔口數(shù)目確定 (1.1)溢流段凈寬，；單寬流量，。（1）設(shè)計(jì)洪水位（2）校核洪水位由工程實(shí)踐得，取溢流段凈寬,該?。á瘢┬凸こ讨锌卓趯挾缺驹O(shè)計(jì)取，孔口數(shù)為n=3。1.1.3溢流段總長(zhǎng) （1.2） 根據(jù)規(guī)范，取閘墩厚度d=1.0m，邊墩厚度t=2.0m，代入式5.2中得：1.1.4溢流段堰頂高程本設(shè)計(jì)選用實(shí)用堰中的WES型剖面，堰流公式如下： （1.3） 式中：淹沒系數(shù)，該工程擬定為自由出流，；側(cè)收縮系數(shù)，無側(cè)收縮，有側(cè)收縮，該工程擬定為側(cè)收縮；流量系數(shù)，由堰頂形式確定，本此設(shè)計(jì)為WES堰型取0.502；孔數(shù)；凈寬，；堰上水頭，。設(shè)計(jì)洪水位時(shí)，，采用迭代法計(jì)算，假設(shè)，代入式1.3，時(shí)，得出。校核洪水位時(shí)，，采用迭代法計(jì)算，假設(shè)，代入式1.3，時(shí)，得出。堰頂高程取為986.56m。堰上最大水土=校核洪水位-堰頂高程=996.40-986.56=9.84m設(shè)計(jì)定型水頭，取。在閘門全開時(shí)，設(shè)計(jì)工況規(guī)定負(fù)壓值不大于；校核工況規(guī)定負(fù)壓值不大于。，，負(fù)壓校核滿足要求。綜上，堰頂高程取為986.56m。1.1.5閘門高度正常蓄水位減去上面算出的堰頂高程，然后加上超高是閘門高度。閘門高度=995.13-986.56+0.2=8.77m。1.1.6泄流能力校核（1）設(shè)計(jì)洪水位情況（根據(jù)表1.3線性內(nèi)差得到）=設(shè)計(jì)洪水泄流能力的校核滿足要求。（2）校核洪水位情況（根據(jù)表5.3線性內(nèi)差得到）=校核洪水泄流能力的校核滿足要求。側(cè)收縮系數(shù)計(jì)算公式如下： （1.4）閘墩系數(shù)，按照表1.1確定；邊墩系數(shù)，按照表1.2確定。表1.1閘墩系數(shù)閘墩頭部形狀矩形尖角形0.800.860.920.981.00半圓形0.450.510.570.630.69尖角形0.250.320.390.460.53表1.2邊墩系數(shù)邊墩平面形狀邊墩平面形狀直角形1.00斜角形0.70圓弧形0.70表1.3與關(guān)系0.20.40.60.81.01.21.40.850.900.950.9751.01.0251.071.1.7溢流壩段剖面溢流壩段剖面設(shè)計(jì)時(shí)的要求包括：保證水流平順；與下游消能銜接緊湊，利于下泄水流消減能量；設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)作用明確，減少材料用量，節(jié)省成本。（1）堰面曲線段上游堰面坡率采用與擋水壩段上游坡率相同，選取三圓弧形式，如圖1.1所示。圖1.1堰頂剖面曲線上游面鉛直，三圓弧尺寸計(jì)算如下：根據(jù)《混凝土重力壩設(shè)計(jì)規(guī)范》，WES冪曲線計(jì)算公式如5.6所示：（1.5）堰面曲線定型設(shè)計(jì)水頭；下游堰面曲線坐標(biāo)；有上游堰坡有關(guān)的指數(shù)，見表1.4；k—時(shí)，k=2.0~2.2。表1.4堰面曲線參數(shù)上游面坡度（△y/△x）3:02.0001.8500.500.1750.200.2823:11.9361.8360.680.1390.210.2373:21.9391.8100.480.1150.220.2143:31.8731.7760.450.119————因上游面鉛直，，，堰面冪曲線坐標(biāo)計(jì)算如表1.5：表1.5冪曲線坐標(biāo)表單位：mX0.51.01.52.02.51.01.54.0Y0.020.080.160.280.420.590.781.00X4.55.05.56.06.57.07.515Y1.251.521.812.132.462.821.2111.58（2）中間直線段中間直線段是連接斜率和下部反弧段的求導(dǎo)結(jié)果，設(shè)切點(diǎn)為B點(diǎn)，下游坡率取m=0.7，B點(diǎn)的坐標(biāo)計(jì)算公式為式5.7和5.8。（1.6）（1.7）代入數(shù)據(jù)得：中間直線段與下部反弧段切點(diǎn)坐標(biāo)為。（3）底部反弧段設(shè)反弧段與直線段的切點(diǎn)為C點(diǎn)，反弧段的圓心為O點(diǎn)。（1.8）上下游水位差；采用挑流消能方式時(shí)，鼻坎坎頂高出下游水位2m，則可得鼻坎的高程為：，則鼻坎高度：，鼻坎長(zhǎng)度l/h大于0.5時(shí)截面拉應(yīng)力較大，則擬定鼻坎長(zhǎng)度為，鼻坎挑射角度為。假設(shè)反弧段圓心的坐標(biāo)為，則反弧段圓心處的高程為：反弧段圓心①設(shè)反弧段與直線段的切點(diǎn)為C，則C點(diǎn)的坐標(biāo)計(jì)算公式為式5.10；式5.11；式5.12:（1.9）（1.10）（1.11）直線與反弧段夾角角度，則反弧段與直線段切點(diǎn)坐標(biāo)為。②反弧段圓心O的坐標(biāo)：（1.12）則反弧段圓心的坐標(biāo)為。溢流壩壩底寬度由以上計(jì)算可得該溢流壩剖面確定的基本坐標(biāo)，用CAD繪圖可得溢流壩剖面圖。根據(jù)計(jì)算數(shù)據(jù)，溢流壩段剖面如圖1.2所示。圖1.2溢流壩剖面圖1.2溢流壩荷載計(jì)算取1m壩長(zhǎng)進(jìn)行溢流壩自重荷載計(jì)算；不同水位靜水壓力、浪壓力荷載計(jì)算；壩前淤沙厚度和泥沙壓力荷載計(jì)算；不同水位揚(yáng)壓力的荷載計(jì)算，以及不同水位動(dòng)水壓力荷載計(jì)算。荷載組合包括基本組合與特殊組合,設(shè)計(jì)時(shí)選擇最不利和最重要的進(jìn)行計(jì)算。它們分別考慮的荷載如下表1.6所示。表1.6荷載組合荷載組合主要考慮情況自重泥沙壓力基本組合正常素水位情況√√√√√設(shè)計(jì)洪水位情況√√√√√√特殊組合校核洪水位情況√√√√√√根據(jù)壩體工程的剖面設(shè)計(jì)及資料：溢流壩堰頂?shù)母叱虨?86.56m，壩底高程為937.00m，上游壩坡和溢流壩相同，取n=0.15，下游的壩坡坡率m=0.7，上游淤沙高度為28.34，混凝土容重為，底寬53m。1.2.1自重W根據(jù)CAD溢流段剖面圖，可得溢流壩剖面面積為1452.66m2，溢流壩底寬度為53m。(1.13)1.2.2靜水壓力P對(duì)于溢流段，需要確保上游用水，航運(yùn)要求，下游的正常供水。（1）正常蓄水位情況時(shí)正常蓄水位995.13m，正常尾水位942.00m。上游水深：；下游水深：上游垂直水壓力：下游垂直水壓力：上游水平水壓力：下游水平水壓力：（2）設(shè)計(jì)洪水位情況時(shí)設(shè)計(jì)水位995.83；設(shè)計(jì)尾水位945.00m。上游水深：；下游水深：上游垂直水壓力：下游垂直水壓力：上游水平水壓力：下游水平水壓力：（3）校核洪水位情況時(shí)校核水位996.40m；校核尾水位946.50m。上游水深：；下游水深：上游垂直水壓力：下游垂直水壓力：上游水平水壓力：下游水平水壓力：1.2.3揚(yáng)壓力U揚(yáng)壓力折減系數(shù)α取α=0.3排水孔距離到壩底左側(cè)的距離b=6.56。（1）正常蓄水位情況時(shí)正常蓄水位995.13m，正常尾水位942.00m浮托力滲透壓力則揚(yáng)壓力U為：（2）設(shè)計(jì)洪水位情況時(shí)正常蓄水位995.83m，正常尾水位945.00m浮托力：滲透壓力：則揚(yáng)壓力U為：（3）校核洪水位情況時(shí)正常蓄水位996.40m，正常尾水位946.50m浮托力：滲透壓力：則揚(yáng)壓力U為：1.2.4波浪壓力（1）正常蓄水位：波高：波長(zhǎng)：壅高：因，；（2）設(shè)計(jì)洪水位時(shí)：波高：波長(zhǎng)：壅高：因，；；（3）校核洪水位時(shí)：波高：波長(zhǎng)：壅高：因，；；1.2.5泥沙壓力壩前淤沙高度：則水平泥沙壓力為：豎直泥沙壓力為：1.2.6動(dòng)水壓力水流對(duì)曲面產(chǎn)生水平和豎直壓力，計(jì)算公式如下： （1.14） （1.15）?水平和鉛直動(dòng)水壓力，kN；反弧段兩側(cè)的中心角；單寬流量，；水的容重，；水的流速，。（1.16）（1）設(shè)計(jì)洪水位（2）校核洪水位1.3溢流壩穩(wěn)定分析由基本材料可知，壩基基礎(chǔ)所在的地基范圍內(nèi)沒有大斷層，也不存在軟弱面，因此，和溢流壩段相同，溢流壩壩體穩(wěn)定分析也按沿溢流壩壩體基礎(chǔ)與河床相交的面滑動(dòng)計(jì)算，根據(jù)公式，計(jì)算如下：1.1.1正常蓄水位時(shí)溢流壩穩(wěn)定分析（1）抗剪強(qiáng)度計(jì)算：，滿足要求（2）抗剪斷強(qiáng)度計(jì)算，滿足要求1.1.2設(shè)計(jì)洪水位時(shí)溢流壩穩(wěn)定分析（1）抗剪強(qiáng)度計(jì)算：，滿足要求（2）抗剪斷強(qiáng)度計(jì)算：，滿足要求1.1.3校核洪水位時(shí)溢流壩穩(wěn)定分析（1）抗剪強(qiáng)度計(jì)算：，滿足要求（2）抗剪斷強(qiáng)度計(jì)算：，滿足要求1.1.4溢流壩穩(wěn)定分析結(jié)果由計(jì)算結(jié)果及穩(wěn)定分析可知，該溢流壩壩體穩(wěn)定滿足要求。1.4溢流壩力矩計(jì)算1.4.1自重對(duì)溢流壩壩基面彎矩本次設(shè)計(jì)荷載已經(jīng)計(jì)算完成，先計(jì)算出荷載關(guān)于壩底中心點(diǎn)O力臂，最后計(jì)算出荷載對(duì)壩底中心點(diǎn)O產(chǎn)使用材料力學(xué)法進(jìn)行應(yīng)力計(jì)算。取上游壩底中點(diǎn)為力矩作用中心點(diǎn)O，因?yàn)樵谏弦徽轮幸呀?jīng)對(duì)荷載的計(jì)算已經(jīng)完成，則只需計(jì)算出荷載作用點(diǎn)至溢流壩壩底中心點(diǎn)O的力臂，即可得到該荷載的力矩。根據(jù)CAD知，溢流壩段剖面質(zhì)心在距離壩底中心處，計(jì)算如下：1.4.2靜水壓力對(duì)溢流壩壩基面彎矩（1）正常蓄水位情況時(shí)正常蓄水位995.13m，正常尾水位942.00m。上游水平水壓力作用點(diǎn)至壩底中心O點(diǎn)力臂：上游豎直方向水壓力作用點(diǎn)至壩底中心O點(diǎn)力臂：下游水平水壓力作用點(diǎn)至壩底中心O點(diǎn)力臂：下游豎直方向水壓力作用點(diǎn)至壩底中心O點(diǎn)力臂：靜水壓力對(duì)壩底中心O點(diǎn)的彎矩:(順時(shí)針)(逆時(shí)針)(逆時(shí)針)(順時(shí)針)（2）設(shè)計(jì)洪水位情況時(shí)設(shè)計(jì)水位995.83；設(shè)計(jì)尾水位945.00m。上游水平水壓力作用點(diǎn)至壩底中心O點(diǎn)力臂：上游豎直方向水壓力作用點(diǎn)至壩底中心O點(diǎn)力臂：下游水平水壓力作用點(diǎn)至壩底中心O點(diǎn)力臂：下游豎直方向水壓力作用點(diǎn)至壩底中心O點(diǎn)力臂：靜水壓力對(duì)O點(diǎn)的彎矩:(順時(shí)針)(逆時(shí)針)(逆時(shí)針)(順時(shí)針)（3）校核洪水位情況時(shí)校核水位996.40m；校核尾水位946.50m。上游水平水壓力作用點(diǎn)至壩底中心O點(diǎn)力臂：上游豎直方向水壓力作用點(diǎn)至壩底中心O點(diǎn)力臂：下游水平水壓力作用點(diǎn)至壩底中心O點(diǎn)力臂：下游豎直方向水壓力作用點(diǎn)至壩底中心O點(diǎn)力臂：靜水壓力對(duì)壩底中心O點(diǎn)的彎矩:(順時(shí)針)(逆時(shí)針)(逆時(shí)針)(順時(shí)針)1.4.3揚(yáng)壓力對(duì)溢流壩壩基面彎矩（1）正常蓄水位時(shí)（2）設(shè)計(jì)洪水位時(shí)（3）校核洪水位時(shí)1.4.4動(dòng)水壓力對(duì)溢流壩壩基面力矩動(dòng)水壓力作用點(diǎn)近似于反弧中點(diǎn)，反弧中點(diǎn)到壩底中心的距離為16.46m,則。（1）設(shè)計(jì)洪水位（2）校核洪水位1.4.5泥沙壓力對(duì)溢流壩壩基面彎矩水平泥沙壓力作用點(diǎn)至壩底中心中點(diǎn)O力臂：；水平泥沙壓力對(duì)壩底中心中點(diǎn)O的彎矩：豎直泥沙壓力作用點(diǎn)至壩底中心中點(diǎn)O力臂：豎直泥沙壓力對(duì)壩底中心中O點(diǎn)的彎矩：1.4.6波浪壓力對(duì)溢流壩壩基面彎矩（1）正常蓄水位：由相似三角形得三角形的底為1.17m,則可得力臂：(順時(shí)針)（2）設(shè)計(jì)洪水位時(shí)：由相似三角形得三角形的底為1.17m，則可得力臂：(順時(shí)針)（3）校核洪水位時(shí)：由相似三角形得三角形的底為0.41m，則可得力臂：(順時(shí)針)1.5溢流壩應(yīng)力分析本工程設(shè)計(jì)中，溢流壩段應(yīng)力分析采用的方法和非溢流壩段應(yīng)力分析方法相同，進(jìn)行溢流壩施工期和運(yùn)用期的應(yīng)力分析。該工程選擇混凝土，該混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值?；窘M合特殊組合1.5.1正常蓄水位時(shí)溢流壩應(yīng)力分析施工期（1）上、下游面垂直正應(yīng)力上游面垂直正應(yīng)力：，滿足要求。下游面垂直正應(yīng)力：，滿足要求。（2）上、下游面主應(yīng)力運(yùn)用期（1）上、下游面垂直正應(yīng)力上游面垂直正應(yīng)力：，滿足要求。下游面垂直正應(yīng)力：，滿足要求。（2）上、下游面剪應(yīng)力上游面剪應(yīng)力：下游面剪應(yīng)力：（3）上、下游面水平正應(yīng)力上游面水平正應(yīng)力：下游面水平正應(yīng)力：（4）上、下游面主應(yīng)力1.5.2設(shè)計(jì)洪水位時(shí)溢流壩應(yīng)力分析施工期（1）上、下游面垂直正應(yīng)力上游面垂直正應(yīng)力：，滿足要求。下游面垂直正應(yīng)力：，滿足要求。上、下游面主應(yīng)力：運(yùn)用期（1）上、下游面垂直正應(yīng)力上游面垂直正應(yīng)力：，滿足要求。下游面垂直正應(yīng)力：，滿足要求。（2）上、下游面剪應(yīng)力上游面剪應(yīng)力：下游面剪應(yīng)力：（3）上、下游面水平正應(yīng)力上游面水平正應(yīng)力：下游面水平正應(yīng)力：（4）上、下游面主應(yīng)力1.5.3校核洪水位時(shí)溢流壩應(yīng)力分析施工期（1）上、下游面垂直正應(yīng)力上游面垂直正應(yīng)力：，滿足要求。下游面垂直正應(yīng)力：，滿足要求。（2）上、下游面主應(yīng)力運(yùn)用期（1）上、下游面垂直正應(yīng)力上游面垂直正應(yīng)力：，滿足要求。下游面垂直正應(yīng)力：，滿足要求。（2）上、下游面剪應(yīng)力上游面剪應(yīng)力：下游面剪應(yīng)力：（3）上、下游面水平正應(yīng)力上游面水平正應(yīng)力：下游面水平正應(yīng)力：（4）上、下游面主應(yīng)力1.5.4溢流壩應(yīng)力分析結(jié)果根據(jù)以上計(jì)算及分析結(jié)果可知，溢流壩的壩踵拉應(yīng)力等于0，且壩址處的壓應(yīng)力遠(yuǎn)小于地基所允許壓應(yīng)力。綜上所述，該重力壩溢流壩壩體應(yīng)力滿足要求。1.6消能設(shè)計(jì)1.6.1消能方式選擇（1）底流消能：把快速水流變?yōu)榫徛魍ㄟ^水躍的方式，使多余的水流能量得以消耗，水躍會(huì)產(chǎn)生表面漩渦，底部水流會(huì)產(chǎn)生劇烈的紊動(dòng)、摻渾、剪切作用等，適用中、低水頭泄水建筑物。優(yōu)點(diǎn)：水流的流態(tài)穩(wěn)定，消減多余的水流能量的效果比較好，能很強(qiáng)的適應(yīng)不同的地質(zhì)條件和溢流壩不同的尾水位，且水流的霧化不大。缺點(diǎn)：護(hù)坦的修建需要較長(zhǎng)，開挖大量的土方，使用較大量的混泥土，較高的工程造價(jià)。（2）挑流消能：通過挑流鼻坎將水庫中的水流拋向空中，使水流與大氣接觸產(chǎn)生熱量，使機(jī)械能變?yōu)闊崮埽_(dá)到減弱水流能量和機(jī)械能能量的目的后，然后水流會(huì)掉入經(jīng)過挑流計(jì)算的位置且遠(yuǎn)離建筑物的下游沖刷坑之中，銜接下游水流，以達(dá)到消減多余水流能量的效果，適用高、中水頭泄水建筑物。優(yōu)點(diǎn)：可以控制拋向空中水流落到下游的位置，流量的分布和范圍；可很強(qiáng)的適應(yīng)不同的尾水位；結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單；方便施工和維修；工程量比較少。缺點(diǎn)：由于水流與空氣的摩擦作用，霧化嚴(yán)重，沖刷量較大，有較多的堆積物，對(duì)河床的破壞嚴(yán)重。（3）面流消能：將鼻坎設(shè)置在水下，其在水下使水流能夠形成反向的漩渦，將主水流挑出到水面位置，將水流與河床分離，以達(dá)到消減主流多余水流能量的目標(biāo)，適用于尾水位較深的泄流建筑物。優(yōu)點(diǎn)：可適用于有排冰，漂木的情況，下游護(hù)坦不需要。缺點(diǎn)：對(duì)下游岸坡造成性較強(qiáng)破壞，下游尾水位變化較大時(shí)不能適用，（4）消力戽消能：與挑流消能相似，在水下設(shè)置挑流鼻坎，無自由水舌。通過戽斗使水流產(chǎn)生漩渦，在經(jīng)過挑流鼻坎，將下泄水流挑到下游的水流表面，通過這種方式減小多余水流能量。優(yōu)點(diǎn)：無霧化現(xiàn)象出現(xiàn)，工程量小，施工簡(jiǎn)單，對(duì)下游河床沖刷小。缺點(diǎn)：只適用于尾水位較深的情況，變幅小，要求岸坡和河床條件較高。根據(jù)本工程的情況，下游河床無較大的斷裂構(gòu)造通過，庫區(qū)周圍山體雄厚，出露巖層為非可溶巖，因此可以選用挑流消能的消能方式。1.6.2消能防沖計(jì)算（1）設(shè)計(jì)洪水位時(shí)消能防沖計(jì)算①挑距和沖坑的估算連續(xù)式的挑流鼻坎，其水舌挑距按水舌的外緣計(jì)算，查規(guī)范得，水舌拋距公式為：（1.17）式中：水舌拋距，；坎頂水面流速，,本設(shè)計(jì)取；鼻坎挑流角度，?。豢岔敶怪狈较蛩?，，； 坎頂至河床面高差，；則 ，取。②沖坑水墊厚度估算：查規(guī)范，水墊厚度估算公式為：（1.18）式中：；—單寬流量，；H—上下游水位差，m；沖坑