1、1. 編制依據1.1MBR生物池建筑結構施工圖設計2011J057-SS00PS0416JG1.2懷柔新城再生水廠擴建工程施工組織設計1.3混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范GB5020420021.4鋼結構設計規(guī)范GBJ17881.5建筑混凝土結構技術規(guī)程JGJ320022. 工程概況2.1設計概況表序號項目內容1建筑概況總建筑長度為96.650米，總寬為73.030米，總深度為7.0米。2層數（層）地下1層7m3結構形式基礎結構形式筏板基礎主體結構形式鋼筋混凝土整體結構4結構斷面尺寸外墻厚度（mm）500、600內墻厚度（mm）4006施工縫設置底板按后澆帶劃分澆筑。柱施工縫留在梁下皮以上1cm

2、。3. 施工安排3.1施工部位及工期安排根據施工進度計劃，施工部位及工期安排見表3表3.1 施工部位及工期安排序號施工部位完成時間工期（天）1基礎底板352地下結構150附表2-19懷柔新城再生水廠擴建工程頂板及梁模板施工允許偏差表序號項目允許偏差mm檢查方法1相鄰兩板表面高低差2靠尺、塞尺檢査2表面平整度32米靠尺檢査3模板上表面標高3拉線，尺量4頂板上梁梁底標尚3拉線，尺量梁位置3拉線，尺量5板上預留洞口模板位置5尺量附表2-20懷柔新城再生水廠擴建工程柱模板施工允許偏差表序號項目允許偏差檢査方法1柱軸線位置偏移3尺量檢査2標高3用水準儀或拉線和尺量檢査3垂直度3用靠尺及塞尺檢查4柱頂梁位

3、置(梁口留設)梁底標尚3用水準儀或拉線和尺量檢査梁尺寸3尺量5截面方正2角尺及塞尺檢査3.2勞動組織及職責分工3.2.1管理人員組織及職責分工：見圖13.2.2勞務分包隊人員組織及職責分工：見圖23.2.3工人分工及數量， 根據施工進度計劃及施工流水段劃分進行勞動力安排，主要勞動力分工及數量：見表4表4 勞動力準備一覽表序號工種基礎工程墻體頂板、梁柱1木工4040152電氣焊工101053電工54. 施工準備4.1技術準備項目總工組織經理部技術、生產人員熟悉圖紙，認真學習掌握施工圖的內容、要求和特點，同時針對有關施工技術和圖紙存在的疑點作好記錄，通過會審，對圖紙中存在的問題，與設計、甲方、監(jiān)理

4、共同協(xié)商解決，取得一致意見后。辦理圖紙會審記錄，作為施工圖的變更依據和施工操作依據。熟悉各部位截面尺寸、標高制定模板初步設計方案。4.2機具準備主要機具及工具準備詳見表5表5 機具及工具準備一覽表名稱規(guī)格功率數量錘子重量0.25、0.5Kg40個單頭扳手開口寬（mm）：1719、222440把圓盤鋸MJ-1063kW1臺手電鉆8把手提電鋸M-651A1.05kW4臺活動扳手最大開口寬65mm5把手電鉆鉆頭直徑1220mm8個空壓機1立方2臺鋼絲鉗長150、175mm40把墨斗、粉線帶2個砂輪切割機配套3個零配件和工具箱2個水準儀DSG2801臺激光垂準儀DZJ-31臺水平尺長450、500、5

5、50mm1臺鋼卷尺2米和20、50米10個靠尺2米2個塞規(guī)一般3把4.3材料準備頂板、梁、柱模板材料選用覆膜多層板，模板周轉次數為6次，支撐采用碗扣架，脫模劑選用油性脫膜劑。根據所需材料提前考察、選用相關材料廠家。5. 主要施工方法及措施5.1流水段劃分施工流水段界限盡量與結構自然界限相吻合，流水施工可以使工程有節(jié)奏、均衡、連接施工，流水段名稱與相應的軸線對應見表6。表6 流水段名稱與相應的軸線對應關系基礎工程名稱資料填寫名稱備注1段 變形縫北側東面和南側西面底板為1個流水施工段， 2段變形縫北側西面和南側東面底板為1流水施工段。3段變形縫東側主體為1個流水施工段， 4段變形縫西側主體為1個流

6、水施工段5.2模板及支撐配置數量MBR生物池總建筑長度為96.650米，總寬為73.030米，總深度為7.0米。綜合考慮多層板周轉次數6次，本工程施工采取4次性澆筑變形縫北側東面和南側西面底板為1個流水施工段，變形縫北側西面和南側東面底板為1流水施工段。變形縫東側主體為1個流水施工段，變形縫西側主體為1個流水施工段，施工中，模板及腳手架施工所用材料計劃見表5.2.1。表5.2.1 模板施工材料計劃表序號名稱規(guī)格單位數量備注1多層板1.222.44mm200002木方100100根400003架子管60006000跟400005法式螺桿14850根500每層14900根800每層161200根1

7、0000每層16930根1500每層161100根10500每層16100020500每層168301500每層16950250每層6釘子50Kg1000每層70Kg2500每層90Kg3000每層7密封膠條40箱500每層8小白線kg500每層5.3模板設計MBR生物池處于半地下，基坑采用放坡支護施工，墻體高度7.0m左右。模板及支架型式考慮池壁、頂板混凝土結構抗?jié)B質量要求高，要盡量減少模板拼縫，池壁模板采用建筑大模板體系。頂板底模采用木模板，支撐系統(tǒng)采用碗扣式滿堂紅支架。結構豎向施工順序結構豎向先澆筑底板基礎，水平施工縫位于底板掖角上200-300mm；側墻同時進行鋼筋綁扎、模板支搭；同時

8、支搭頂板模板支架；分別澆筑側墻混凝土；完成頂板模板支架；綁扎頂板鋼筋，澆筑頂板混凝土。混凝土達到設計強度后，拆除頂板支架及模板。池壁模板選用86系列全鋼定型大模板，定型大鋼模板厚度為86mm，面板使用6mm熱軋鋼板，四周邊框為8，內部縱肋(通長)使用8槽鋼，中心間距為300mm。內部橫肋為L75506的角鋼，中心間距為550mm，水平背楞為210槽鋼，模板面板穿墻孔直徑筑32，穿墻孔水平間距一般為900mm。最小間距為300mm，最大間距為1200mm。出縮邊搭接尺寸為20mm。高模板(5.35m)豎向設置6道穿墻螺桿，間距分別為200mm(距下口、1100mm、1100mm、1000mm，8

9、00mm，800mm，3.53m高模板設4道穿墻螺桿，間距分別為200mm(距下口)，1100mm，1100mm，800mm。本工程連墻柱寬度為650mm、600mm，未設穿墻螺桿；當模板穿墻螺桿孔間距大于900mm時，采用鋼管、U托、方木進行加固。生物池雙墻變形縫處單側支模模板設計模架型式本工程生物池結構設有1.5m寬后澆帶及“雙墻”，該部位模板支設質量直接影響結構質量及施工進度，因此必須進行優(yōu)化方案設計。后澆帶模板采用15厚2440mm標準模板垂直后澆帶方向擺放。板底次龍骨采用50100mm木枋，間距不大于300mm，板底主龍骨采用100100mm木枋，間距不大于1300mm。側面龍骨采用

10、500100mm木枋，居中布置一道，用50100mm木枋1000mm對頂牢固。支撐采用雙排48管架，立桿橫距不大于1300mm，縱距步距1200mm。小橫桿和碗扣滿堂相連接。雙墻之間的變形縫僅為30mm寬，施工時候先按工序施工完一側的墻，然后再施工另外一面墻體，變形縫中間填充30mm厚聚苯板當做豎向模板，另一側采用多層板單面支模技術施工。A.結構變形縫處墻體單側支模模板搭設方式見附圖2.20懷柔新城再生水廠擴建工程地下結構變形縫處墻體單側支模圖。B.池體梁模板搭設方式見附圖2.21懷柔新城再生水廠擴建工程池體梁節(jié)點模板設計圖。C.梁柱節(jié)點模板梁柱節(jié)點模板每套共配制四塊單片模板，采用15mm厚多

11、層板，同梁模板一起支設、固定。在柱與梁相交的位置，有梁一側梁柱節(jié)點模板上開口，開口寬度為梁寬2倍多層板厚(152=30mm)，開口高度為梁高頂板厚+多層板厚（15mm）。支模時，梁柱節(jié)點模板壓梁模板(將梁的側模及梁底模模板伸入梁柱節(jié)點模板預留開口處），接縫處貼海綿條或膠帶。池體梁柱模板搭設方式見附圖2.22懷柔新城再生水廠擴建工程池體梁柱節(jié)點模板設計圖。D.頂板與墻節(jié)點模板：板與墻節(jié)點處支模，板底支撐借助墻體模板支撐體系。池體梁柱模板搭設方式見附圖2.23懷柔新城再生水廠擴建工程池頂板與墻節(jié)點模板設計圖。穿墻螺栓設置型式考慮到墻體混凝土抗?jié)B要求高，如果將穿墻對拉螺栓永久澆筑在墻體結構內。實際施

12、工中，當混凝土結構拆模時，由于應力釋放身導致對拉螺栓上的止水鋼環(huán)與混凝土脫離，導致墻體滲漏。一旦出現這種情況，處理極為困難。本工程結構墻體所用穿墻螺栓，均在對拉螺栓外設置套筒，澆筑在墻體結構內?；炷翝仓戤吅?，將對拉螺栓從套筒內抽出，然后使用纖維水泥，派專職作業(yè)隊將將拉螺栓孔填塞嚴密，確保不滲不漏。穿墻螺栓16600600mm，采用粗紋螺栓。為確保穿墻螺栓套筒順利抽出，現場采取以下措施：將25軟塑料管(流體管)截成比穿墻螺栓短100mm的短節(jié)，套在穿墻螺栓上。支模板時將套有軟塑料管的穿墻螺栓安裝就位?；炷翝仓戤叄鸪０搴?，先輕輕敲擊穿墻螺栓一端，使之移動，接著用力將穿墻螺栓拔出，然后轉

13、動塑料管一端2-3圈，使之擰成麻花狀后拔出。模架支搭模板加工完成后由加工場運至施工現場，再由塔吊吊至施工部位。模板就位前對模板進行的平整度、鋼度及龍骨間距進行驗收，同時對模板下粘貼海綿條，進行涂刷水質脫模劑，不得污染鋼筋。在上述工序全部驗收合格后模板就位安裝。模板隨就位隨拼裝，拼裝由模板內側進行，確保模板平整度。模板全部就位及拼裝完畢后，校核整體模板的平整度及垂直度，緊固穿墻螺栓，調制模板寬度小于墻體寬度在3mm之內，在混凝土略有未膨脹時確保墻體截面尺寸。模板支架采用48鋼管支架，在墻體兩側搭設三排腳手架，第一排立桿距墻不得大于500mm，架寬1200mm，拍地桿距地250mm，橫桿下部三道為

14、900mm，其上間距不得大于1200mm。每到橫桿必須與模板制定牢固，立桿下部應與預留地錨鎖緊。確保模板的垂直及平整達到設計要求。后澆帶模板設計詳見附圖2.24懷柔新城再生水廠擴建工程后澆帶模板支架圖。3.5.2.9.模板拆除拆模時間墻體模板拆除要根據現場同條件養(yǎng)護試塊的強度確定，當試塊完全凝固并且己經達到一定強度時由各段負責人通知，施工人員方可進行模板的拆除工作，豎向結構混凝土強度必須達到1.2Mpa后方可拆除模板。拆模時間要求見附表2-23懷柔新城再生水廠擴建工程模板拆除時間表。在冬季施工情況下，拆模完成后，立即對混凝土用塑料薄膜和草簾被進行保溫養(yǎng)護，達到混凝土受凍臨界強度4.0Mpa。墻

15、體模板拆除小鋼模板拆除順序，先拆除模板支撐，再拆除U形卡，由上向下依次拆除每道墻上的平模和角模。地下一層墻體有接高的部位，留住最上層鋼模不拆，向上繼續(xù)接高。大模板拆除順序與安裝模板順序相反，先外部墻后內部墻，先拆外部墻外側模板，再拆除內側模板，先大模板后角模。內墻首先拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向后傾斜與墻體脫開。大模板拆除工藝：先拆除上口卡子，然后松開穿墻螺桿，輕輕敲打螺桿梢頭使螺桿退出，再將模板上吊環(huán)掛在塔吊掛鉤上，松掉斜支撐，將大模板吊出，放置在下面模板區(qū)內。外墻螺桿錐形螺母必須設計專用拆卸工具進行，以便周轉使用。門窗洞口模板在墻體模板拆除結束后拆除，先松動四周固定用的角鋼，再將

16、各面模板輕輕振出拆除，嚴禁直接用撬棍從混凝土與模板接縫位置撬動洞口模板，以防止拆除時洞口的陽角被破壞，跨度大于1000mm的洞口，拆模后要加支撐回頂。角模的拆除：角模的兩側都是混凝土墻面，吸附力較大，當角模被混凝土握裏時，先將模板外表的混凝土剔除，用撬棍從下部撬動，將角模脫出。脫模后準備起吊的大模板，再一次檢查穿墻螺栓是否全部拆完，確認無障礙后再吊離。各種類型模板必須分區(qū)、分類型整齊碼放，搭設鋼管架子作為支架，及時派專人用膩子刀、砂輪拋光機進行模板清理和涂刷脫模劑。3.5.2.10.水處理構筑物施工偏差控制見附表2-24懷柔新城再生水廠擴建工程水工構筑物允許偏差表。5.8模板的維護及維修5.8

17、.1多層板維修覆膜多層板運輸堆放防止雨淋水浸；覆膜多層板嚴禁與硬物碰撞、橇棍敲打、鋼筋在上拖拉、振搗器振搗、任意拋擲等現象，以保證板面覆膜不受損壞；切割或鉆孔后的模板側邊要涂刷，防止水浸后引起覆膜多層板起層和變形；覆膜多層板模板使用后應及時用清潔劑清理，嚴禁用堅硬物敲刮板面及裁平、磨光，并刷BD01環(huán)氧木模保護劑，多層板一般周轉次數為6次，當拆下的模板四周破壞、四邊板開裂分層時，將模板破損部分切掉四周刷封邊漆，然后重復利用。 6、模板允許偏差及檢驗方法允許偏差項目見表9。表9 允許偏差項目序號項目允許偏差檢查方法1基礎軸線位移5尺量檢查2柱、墻、梁軸線位移3尺量檢查3標高2、-5用水準儀或拉線

18、和尺梁檢查4基礎截面尺寸10尺量檢查5柱、墻、梁截面尺寸+2、-5尺量檢查6每層垂直度3線垂或2m托線板檢查7相臨兩板表面高低差1用直尺和尺量檢查8表面平整度3用2m靠尺和楔形塞尺檢查9預埋件中心線位移3拉線尺梁檢查10預埋管預留孔中心線位移3拉線尺梁檢查11預埋螺檢中心線位移2拉線尺梁檢查12預埋螺栓外漏長度+10、0拉線尺梁檢查13預留洞口中心線位移10拉線尺梁檢查14預留洞口截面內部尺寸+10、0拉線尺梁檢查7、注意事項7.1一般要求7.1.1模板上架設電線和使用電動工具采用36V的低壓電源。7.1.2登高作業(yè)時，各種配件放在工具箱內或工具袋內，嚴禁放在模板或腳手架上。7.1.3裝拆施工

19、時，上下有人接應，隨拆隨運轉，并把活動部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上或拋擲。7.1.4設防雷擊措施。7.1.5安裝墻柱模板時，隨時支撐固定，防止傾覆。7.1.6預拼裝模板的安裝，邊就位、邊校正、邊安設連接件，并加設臨時支撐穩(wěn)固。7.1.7拆除承重模板，設臨時支撐，防止突然整塊塌落。7.1.8在架空輸電線路下面安裝和拆除組合鋼模板時，吊機起重臂、吊物、鋼絲繩、外腳手架和操作人員等與架空線路的最小安全距離符合下列要求：外電顯露電壓1KV以下110KV35110KV154220KV330500KV最小安全操作距離（m）46810157.1.9安裝整塊柱模板，不得將柱子鋼筋代替臨時支撐。7.1.10

20、吊裝模板時，必須在模板就位并連接固后，放可脫鉤。并嚴格遵守吊裝機械使用安全有關規(guī)定。7.1.11拆除模板時由專人指揮和切實可靠的安全措施，并在下面標出作業(yè)區(qū)，嚴禁非操作人員進入作業(yè)區(qū)。操作人員配掛好安全帶，禁止站在模板的橫桿上操作，拆下的模板集中吊運，并多點捆牢，不準向下亂扔。拆模間歇時，將活動的模板、攔桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。7.1.12拆模起吊前，復查拆墻螺栓是否拆凈，再確定無遺漏且模板與墻體完全脫離方可吊起。7.1.13雨、雪及五級大風等天氣情況不禁止施工。7.1.14基礎及地下工程模板安裝時，先檢查基坑土壁、壁邊坡的穩(wěn)定情況，發(fā)現有滑坡、塌方危險時，必須采取有效加固

21、措施后方可施工。7.1.15操作人員上下基坑要投扶梯。基坑上口邊緣1m以內不允許堆放模板構件和材料，模板支在護壁上時，必須在支點上加墊板。7.1.16模板放置時不得壓有電線、氣焊管線等。7.1.17大模板放置角度大于其自穩(wěn)角。7.1.18模板安裝時，采取觸電保護措施，操作人員帶絕緣手套、穿絕緣鞋。模板安裝就位后由專人將大模板串起來，并與避雷風接通，防止漏電傷人。7.1.19清掃模板和涂刷大模板脫模劑時，必須將模板支撐牢固，兩板中間保持不少于60cm的走道。7.1.20模板拆除時嚴禁使用大杠或重錘敲擊。拆除后的模板及時清理砼渣塊。由專人負責校對模板幾何尺寸，偏差過大及時修理。7.1.21板、梁保

22、證三層支撐，且支撐點在同一位置。7.2大模板堆放要求7.2.1平模立放滿足7580自穩(wěn)角要求，采用兩塊大模板板面對板面對放，中間留出50cm寬作業(yè)通道，模板上方用拉桿固定。7.2.2沒有支撐或自穩(wěn)角不足的大模板（陰陽角模、異型角模）存放于專用插放架里，存放地點硬化，平穩(wěn)且下墊100100mm方木。7.2.3大模板按編號分類碼放。7.2.4存放于施工樓層上的大模板必須有可靠的防傾倒措施，不得沿建筑物周邊放置，要垂直于建筑物外邊線存放。7.2.5平模疊放時，墊木必須上下對齊，綁扎牢固。7.2.6大模板拆除后在涂刷隔離劑時要臨時固定。7.2.7大模板堆放處嚴禁坐人或逗留。7.2.8大模板上操作平臺應

23、有 護身欄桿，腳手板固定牢固，備好臨時上人梯道。8、模板計算 樓板厚度120mm和100mm，模板板面采用15mm高強度層板，次龍骨采用50100mm，E=104/mm2，I=bh3/12=501203/12=4.16104mm4方木主龍骨采用100100mm方木。（1）荷載計算模板及支架自重標準值： 0.3KN/M2混凝土標準值：24KN/m2鋼筋自重標準值：1.1KN/m2施工人員及設備荷載標準值：2.5KN/m2樓板按100mm厚算荷載標準值：F1=0.3+240.1+1.1+2.5=6.3KN荷載標準值：F2=(0.3+240.1+1.1) 1.2+2.51.4=8.06KN樓板按25

24、0mm厚算荷載標準值：F3=0.3+240.25+1.1+2.5=9.9KN荷載標準值： F4=(0.3+240.25+1.1) 1.2+2.51.4=12.38KN(2)計算次龍骨間距： 新澆筑的混凝土均勻作用在膠合板上，單位寬度的面板可以視為梁，次龍骨作為梁支點按三跨連續(xù)考慮，梁寬取200mm 1）板厚按250mm算 則最大彎距：Mmax=0.1q12l12 最大撓度：Umax=0.667q12l14(100EI) 其中線荷載設計值q1=F40.2=12.380.2=2.48KN/m 按面板的抗彎承載力要求：Mmax=0.1q1l12=fww=1/6fwbh2 0.12.48l12=1/6

25、fwbh2l1=(1/630200252)/(0.12.48)0.5=1587.5按面板的剛度要求，最大變形值為模板結構的1/250Umas=0.677q2l14/(100EL)=l1/250L1=(1001044.16104)/(2.480.677250)1/3=463mm2）板厚按100mm算則最大彎距：Mmax=0.1q22l22 最大撓度：Umax=0.667q22l24/(100EL) 其中線荷載設計值q2=F20.2=8.060.2=1.612KN/m 按面板的抗彎承載力要求：Mmax =0.1q22l22=fww=1/6fwbh21.11.612122=1/6fwbh2l2=(1

26、/630200102)/(0.11.612)0.5=787按面板的剛度要求，最大變形值為模板結構的1/250Umax=0.677q2l24/(100EI)=12/250L2=(1001044.16104)/(1.610.677250)1/3=534mm取按抗彎承載力，剛度要求計算匠小值，l1=463mm，施工次龍骨間距取200mml1滿足要求。 （3）用483.5碗口架管，間距最大為1200mm，上設U托，最下一層地桿距地300mm，中間水平拉桿間距大于1200mm，支撐桿有效面積A=489mm2(內R=41mm) 1）抗壓強度驗算 N=8.062.121.2=11.6KN N=Af= =48

27、9215=105KN11.6KN滿足 2）穩(wěn)定性驗算。（按中心點最大偏心25mm計算） Ix=(D4-d4)/64=(484-414)/64=1.22105mm4 Ix=(Ix/A)1/2=(1.22x105/489)1/2=15.79mm Xx=1800/ix=1800/15.79=114 查Q235，b類截面軸壓穩(wěn)定系數x=0.453 歐拉臨界應力Nex=2EA/x2=22.06105489/1142=76.4KN初始偏心彎距Mx=Ne=1610325=4104N.mm截面塑性發(fā)展系數rx=1.0受壓最大纖維毛截面抵抗距Wlx=Ix/(D/2)=1.22105/(48/2)=5083.3m

28、m3N/xA+mxMx/(1-0.8N)/Nex=175.9MpaF1 取F=F1=52.58KN/m22)傾倒混凝土時對模板產生的水平荷載混凝土采用布料桿澆筑，取傾倒混凝土對模板產生的水平荷載4KN/m2。由、兩項荷載組合，得模板承受的水平荷載值為q=1.2+1.4=1.252.58+1.44=68.69KN/m2(用于驗算模板及其支撐的強度)q=52.5KN/m2(用于驗算模板及其支撐的剛度)（2）模板及次龍骨的設計及驗算1）次龍骨的設計及驗算次龍骨選用50100mm白杉，間距200mm，接受力方向垂直于木紋方向，其截面性能為：E=10000N/mm2,=87N/mm2，I=416cm2,

29、w=83cm2主龍骨間距取為600mm，次龍骨接三跨連續(xù)梁計算1）次龍骨的強度驗算次龍骨承受的荷載為q托=qL模=68.690.30=20.6KN/m式中：q托模板傳給次龍骨的線荷載 L模模板的跨度計算簡圖見下圖：得次龍骨截面最大彎矩形為Mmax=0.1托2托=0.120.60.7KNm=M/W=0.74106/83103=8.9187N/mm2次龍骨的強度滿足要求。2）次龍骨的剛度驗算托梁承受的線荷載為q次=L模=68.690.25=17.17KN/m計算簡圖見下圖：得最大撓度為=6.77q次/L次/100EL =0.67717.170.641012/100104416106 =0.36mm

30、=1.5mm次龍骨的剛度滿足要求。（3）主龍骨的設計及驗算 主龍骨的選用483.52鋼管，間距為600mm，雙根布置，穿墻螺栓間距取600mm，主龍骨接三跨連續(xù)梁計算主龍骨的截面性能為=215Nmm2,I=212.9104cm，W=215.08103cm1）主龍骨的強度驗算 次龍骨傳給主龍骨的集中荷載為 P主=q托L次=22.280.6=13.37KN計算簡圖見下圖：得主龍骨截面最大彎矩為 Mmax=0.604P主L次=0.60410.30.6=3.73KN =M/W=3.73106/215.08103=123.67，=215n/mm2主龍骨的強度滿足要求。2）主龍骨的剛度驗算 次龍骨傳給主龍

31、骨的集中荷載為 P主=q次L次=17.170.6=10.3KN計算簡圖見下圖：得最大撓度為=1.883PL/100EL=1.88310.31030.63109/1002.06105212.19104=0.83mm3.00mm(滿足要求)主龍骨的剛度滿足要求。（4）穿墻螺栓設計 每根穿墻螺栓承受的模板側壓力面積單元見下圖：得每根穿墻螺栓承受的拉力為 T=qs52.5810.6=31.55KN選用14穿墻螺栓，查表得凈面積A=105mm2=T/A=31.55103/105=300.5N/mm2穿墻螺栓的承載力滿足要求。8.3柱模板計算柱箍采用100100方楞，間距400mm（1）柱模受到新澆砼側壓

32、力 F1=0.22rct012v1/2 F1=0.222451.01.1531/2=52.58KN/m2式中F1新澆混凝土對模板產生的最大側壓力； rc混凝土重力密度，取材24KN/m； t0新澆混凝土的初凝時間，按商品混凝土為4-6h，取t0=5h； v混凝土澆筑速度，每一樓層每個樓梯間墻體混凝土量約25m3，控制在1h左右澆筑完畢，取V=3m/h；H混凝土側壓力計算位置處至新澆筑頂面的總高度，取h=3.4m；1外加劑影響修正系數，1=1.0；2混凝土塌落度修正系數，按塌落度130-150mm，取2=1.15；（2）柱箍所受的均部荷載值（N/mm）q=2.58103/1064000.85=1

33、7.88N/mm(3)柱箍最大彎距值（N/mm）Mmax=qL22=17.888002/8=N.m(4)強度計算N/A+Mmax/rWnx=60017.88/875+/15.3103=99.62N/mm2f=215N/mm2(可以)（5）撓度計算W=5L14/38EL=56004/38410390.5100303=0.83mmW=1.mm(滿足要求)8.4梁模板計算（一）底模驗算（1）抗彎強度驗算1）荷載底膜自重 50.040.451.2=0.108混凝土自重 240.450.81.2=10.368鋼筋自重 1.50.450.81.2=0.648振搗混凝土載荷 20.451.2=1.08合計

34、q1=12.204 乘以折減系數0.9 則q10.9=q2=10.98KN/m2)抗彎折減載力驗算底膜下的楞木間距為0.2m，是一個多等多跨連續(xù)梁，考慮木材的長度有限，故按四等跨計算。按最不利荷載部之中結構靜力表示得。彎矩系數：KM=-0.121剪力系數：KV=-0.620撓度系數：KW=0.967則M=KMq12=-0.12110.980.22=-0.0531KN.m=-0.0531106n.mm=m/w=-0.05311066/(450402)=4.452n/mm2fm=13n/mm2(2)剪力強度驗算。V=KVq1=-0.62010.980.2=1.36KN剪應力：=3V/（2bh）=3

35、1.36103/(245040)=0.113n/mm2fv=1.4n/mm2(3)撓度驗算。荷載不包括振搗混凝土載荷。則q1=11.24則q2=10.012KN/mw=kwq14(100EL)=0.96710.0122004/(1009103450403/12)=0.00717W=1/720=200/720=0.278mm（滿足要求）（二）測板驗算（1）荷載驗算假設T=30OC，1=1.2，2=1，V=2m/h，則；1）側壓力：F1=0.22rcto12V0.5 0.2224200/(30+15) 1.2120.5=39.82KN/m F2=rch=240.8=19.2KN/m取兩者較小值，即

36、F2=19.2KN/m乘以分項系數：F=19.21.2=23.04KN/M22）振搗混凝土時產生的荷載：4KN/M2乘以分項系數41.4=2.6KN/M2上兩項系數合計23。01+5.6=28.64KN/ m根據立檔間距為600mm的條件：則載荷為：乘以折減系數，則q=17.1840.9=15。4656n/nn（2）抗彎強度驗算仍按四等跨計算，其km，kv，kww于前述相同，設偶膜用50mm厚則：m=kmql2=-0.12110.986002=478.29103KN.mm=m/w=478.291036/(600402)=2.99n/mm213n/mm3(滿足要求)（3）抗剪強度驗算 v=0.6

37、20ql=0.62010.98600=4084.56n=4.85KN 剪應力=3v/(2bh)=34085/(260040)=0.26n/m2 fv=1.4n/mm2(滿足要求)（3）撓度驗算取側壓力f=23.04n/m2化為線荷載23.040.6=13.82KN/m乘以折減系數q=0.913.82=12.24KN/mw=0.967ql4(100EL)=0.96712.24600412/(1009103600403)=0.533mmw=1/400=600/400=1.5mm(滿足要求)（4）看管支柱驗逄（按1250MM 驗算）=N/A=33.1/0.1914.89=35.34f=215N/mm

38、2(滿足要求)8.5大模板計算 一、模板概況 板面：H=6MM厚Q235鋼板 橫背楞：8槽鋼堅背楞：雙10槽鋼穿墻螺栓：T30大螺栓二、模板計算（一）荷載新澆筑混凝土側壓力標準值見右圖，其下部最大值為50KN/m2。新澆筑混凝土側壓力設計值為：F1=501.2=60KN/m2傾倒混凝土時的荷載標準值為60KN/m2，其設計值F2=601.4=84KN/m2。（二）鋼板面驗算 板面支撐于橫肋、堅肋、按雙向板計算板面，根據模板的實際受力情況，取三面固定、一面筒支出區(qū)可知計算。面板長寬經Lx/Ly=300/400=0.75，其中，Lx=300mm，Ly=400mm。取10mm寬的板條作為計算單位。1

39、、強度驗算查建筑施工手冊表220，最大彎距系數為M0x-0.0750，最大撓度系數為fmax-0.00219F3=F1=F2=60+84=144KN/M2=0.144N/MM210MM寬板條均布荷載：q0.850.144=1.224N/mmMmax=M0xql2=0.07501.2243002=8262N.mmWx=bh2/6=1062/6=60.00mm3max=Mmax/xWx=8262/160=137.7N/mm2215N/mm2滿足要求。2、鋼度驗算撓度：Vmax=fmax ql4/K其中：q=500.01=0.5KN/M=0.5N/mm l=300mmK=Eh3b/12(l-2)=2

40、.06106310/12（1-0.32）=4.08107N.MM其中：E鋼材的彈性模量 V鋼板的泊松系數各生活費數代入算式有：Vmax=fmax.ql4/K=0.002190.53004/4.08107=0.22mm而且V=300/500=0.6VmaxV，找度滿足要求。（三）橫肋計算橫肋以背楞為支點，兩端懸臂部分較短，可近似按兩跨連續(xù)梁計算。1、荷載荷載設計值：q=F3.b=0.0684300=20.52N/mm荷載標準值：q2=60KN/m2300mm=18N/mm其中：b為橫肋間距：查建筑施工手冊“結構靜力計算表”表2-11，得：彎矩系數：Km=-0.125最大撓度系數：Kf=0.912

41、2、強度驗算橫肋采用8#槽鋼，其截面抵抗矩和慣性甜如下：Wx=25.3103mm3 Ix=101104mm4橫肋彎矩為：M=Kmql2=0.12520.5212902=4.26106N.MN所以：=M/Wx=4.26106/25.3103=168N/mm2215N/MM23、剛度撓度：Vmax=Kfql4/100EI=0.9121812904/1002.06105104=2.18mmN1290/500=2.58剛度滿足要求。（四）背楞計算背欏以穿墻螺栓為支點,可按兩跨連續(xù)梁計算1、荷載荷載設計值：q=F3.1=0.06841230=84.13N/mm其中1為背楞間距：查建筑施工手冊“結構靜力計算表”（表211），得：L彎矩系數：Km=-0.175最好大撓度系數：Kf=0.7842、強度驗算堅肋采用10#槽鋼，其截面抵抗和慣性矩形如下：Wx239.7103=79.4103MM3Ix=2198104=396104mm4堅肋彎矩為：M=Kmql2=0.17584.139202=12.46106N.mm所以=M/Wx=12.46106/79.41