1、普立特懸索大 橋施工監(jiān)控方案 二零一四年六月二十日38目錄1 項(xiàng)目概況31.1 地理位置31.2 橋梁設(shè)計(jì)概況32 施工監(jiān)控基本原則32.1 監(jiān)控的 目標(biāo)32.2 監(jiān)控與設(shè)計(jì)、監(jiān)理、制作、施工的 關(guān)系32.3 施工監(jiān)控的 范圍、手段33 監(jiān)控參數(shù)收集與獲取33.1 監(jiān)控所需參數(shù)及分類33.2 監(jiān)控參數(shù)的 獲取方法及要求33.3 監(jiān)控參數(shù)精度 的 檢驗(yàn)33.4 監(jiān)控要求的 主纜施工條件33.5 加勁梁重量的 確定34 監(jiān)控總體計(jì)算34.1 總體計(jì)算的 目的 34.2 總體計(jì)算的 內(nèi)容34.3 懸索橋主纜理論線形及計(jì)算方法35 結(jié)構(gòu)監(jiān)控測(cè)試與監(jiān)控測(cè)量35.1 橋塔的 應(yīng)力與溫度 場(chǎng)監(jiān)測(cè)35.2 吊

2、索力監(jiān)測(cè)35.3 主纜錨跨索股張力監(jiān)測(cè)35.4 主梁應(yīng)力的 監(jiān)測(cè)35.5 溫度 的 監(jiān)測(cè)35.6 監(jiān)控測(cè)量36 施工異常情況的 對(duì)策及質(zhì)保體系36.1 施工異常情況對(duì)策36.2 監(jiān)控實(shí)施組織36.3 監(jiān)控質(zhì)量及安全保證措施31 項(xiàng)目概況1.1 地理位置普立特大 橋位于云南省普立(滇黔界)至宣威公路,普立(滇黔界)至宣威公路是國(guó)家高速公路網(wǎng)(“7918”網(wǎng))中東西向橫12杭州昆明瑞麗(口岸)高速公路的 一段,是連接我國(guó)東部、西南及通向南亞、東南亞各國(guó)的 公路通道,也是云南省“9210”干線公路骨架網(wǎng)(9條放射線、2條環(huán)線、10條聯(lián)絡(luò)線)的 聯(lián)絡(luò)線之一.路線由東北向西南展布于曲靖市宣威市境內(nèi),起點(diǎn)

3、接杭州瑞麗高速公路貴州省畢節(jié)(川黔界)至六盤水段止點(diǎn)(即在滇境內(nèi)與北盤江大 橋相接),止點(diǎn)位于宣威市板橋鎮(zhèn),與擬建宣威至天生橋高速公路相接.該項(xiàng)目的 建設(shè)對(duì)于完善國(guó)家公路網(wǎng)規(guī)劃,充分發(fā)揮國(guó)家高速公路作用;構(gòu)建國(guó)際大 通道,發(fā)展對(duì)外經(jīng)濟(jì)貿(mào)易與合作;加快云南省公路網(wǎng)規(guī)劃實(shí)施,促進(jìn)區(qū)域經(jīng)濟(jì)發(fā)展;提高區(qū)域路網(wǎng)等級(jí)結(jié)構(gòu),改善綜合運(yùn)輸服務(wù)水平;促進(jìn)旅游業(yè)發(fā)展,保證可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略實(shí)施具有重要的 作用.1.2 橋梁設(shè)計(jì)概況普立特大 橋位于云南省宣威市普立鄉(xiāng),地處云貴高原西北部,毗鄰貴州省六盤水市,屬于凍雨多發(fā)地帶,年溫差與日溫差較大 ,尤其凍雨發(fā)生時(shí),溫度 劇烈變化.普立特大 橋跨越普立大 溝深切峽谷,全長(zhǎng)1

4、040米,橋面全寬28.5米,橋面至溝谷底深達(dá)388米,是普宣高速公路控制性工程之一.主橋?yàn)?28米單跨簡(jiǎn)支鋼箱加勁梁懸索橋(橋型布置圖如圖1所示),主纜邊跨為166米,兩岸分別采用隧道式錨碇和重力式錨碇錨固;索塔為直塔柱門式框架結(jié)構(gòu),群樁基礎(chǔ).引橋上部結(jié)構(gòu)為標(biāo)準(zhǔn)跨徑40米預(yù)制裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)T梁,普立岸引橋長(zhǎng)168米,宣威岸引橋長(zhǎng)244米.圖1-1 628米雙塔單跨懸索橋橋型布置圖圖1-2 加勁梁標(biāo)準(zhǔn)橫斷面圖2 施工監(jiān)控基本原則2.1 監(jiān)控的 目標(biāo)對(duì)于普立特大 橋,施工監(jiān)控的 具體目標(biāo)是：1) 成橋后加勁梁橋面線形平順,達(dá)到公路路面平順度 設(shè)計(jì)要求;2) 成橋后主纜索股錨跨張力均勻,單

5、根索股索力最大 偏差不超過(guò)平均值的 10%,誤差的 均方根不超過(guò)均值的 5%;3) 吊索力逼近設(shè)計(jì)狀態(tài),單吊點(diǎn)吊索力最大 誤差不超過(guò)設(shè)計(jì)值的 10%;4) 基準(zhǔn)索股的 架設(shè)精度 宜控制在以下范圍以內(nèi): 中跨40米米, 邊跨30米米 以內(nèi);空纜線形的 標(biāo)高誤差宜控制在40米米;5) 成橋后主纜跨中標(biāo)高逼近設(shè)計(jì)狀態(tài),矢高誤差應(yīng)小 于L/10000(L 為中跨的 主纜跨度 );6) 成橋時(shí)橋塔位置逼近設(shè)計(jì)狀態(tài),塔高h(yuǎn) 在200米 以下時(shí),順橋向塔頂偏離設(shè)計(jì)位置的 誤差不超過(guò)h/3000,且不超過(guò)30米米(h 為從承臺(tái)頂?shù)剿數(shù)?高度 ,單位為米);7) 在架設(shè)階段確保主纜和加勁梁線形、橋塔偏位等與理

6、論計(jì)算相近,保證施工過(guò)程中各結(jié)構(gòu)構(gòu)件的 安全;施工過(guò)程中和竣工后結(jié)構(gòu)內(nèi)力狀況滿足設(shè)計(jì)要求,結(jié)構(gòu)的 整體變形、位移不超過(guò)設(shè)計(jì)文件規(guī)定的 值;結(jié)構(gòu)線形符合設(shè)計(jì)要求.8) 精度 控制和誤差調(diào)整的 措施不對(duì)施工工期產(chǎn)生實(shí)質(zhì)性的 不利影響.影響懸索橋成橋線形的 主要因素是隨機(jī)的 ,根據(jù)這些參數(shù)的 隨機(jī)分布規(guī)律,可計(jì)算出實(shí)現(xiàn)基準(zhǔn)索股線形、空纜線形和成橋線形各種控制精度 的 可靠度 ,實(shí)現(xiàn)太高精度 的 可靠度 非常低.本指南將可靠度 設(shè)定在不小 于2,以此確定控制精度 要求.2.2 監(jiān)控與設(shè)計(jì)、監(jiān)理、制作、施工的 關(guān)系監(jiān)控應(yīng)在建設(shè)單位領(lǐng)導(dǎo)下,與設(shè)計(jì)、制作和施工單位密切配合,向監(jiān)理提交監(jiān)控聯(lián)系單或監(jiān)控指令,并

7、通過(guò)監(jiān)理向制作、施工單位發(fā)布,同時(shí)重要監(jiān)控指令或根據(jù)監(jiān)控要求需要進(jìn)行的 施工方案 的 重大 改變應(yīng)取得設(shè)計(jì)單位的 認(rèn)可.大 跨度 懸索橋的 施工監(jiān)控計(jì)算必須考慮施工中已經(jīng)產(chǎn)生的 誤差的 影響、必須精確包括臨時(shí)荷載的 各種作用的 大 小 、必須分析后續(xù)施工中可能發(fā)生的 各項(xiàng)誤差對(duì)完成結(jié)構(gòu)內(nèi)力與線形的 影響、必須根據(jù)施工當(dāng)時(shí)的 溫度 等條件確定施工時(shí)的 控制參數(shù)(標(biāo)高、安裝內(nèi)力等);設(shè)計(jì)計(jì)算是按理想的 狀態(tài)、設(shè)定的 基準(zhǔn)溫度 等條件,對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行的 理論狀態(tài)的 計(jì)算,目的 是保證建造和使用過(guò)程中結(jié)構(gòu)的 強(qiáng)度 、剛度 和穩(wěn)定性滿足規(guī)范要求.監(jiān)控計(jì)算的 控制目標(biāo)就是設(shè)計(jì)條件下的 理論值.監(jiān)控計(jì)算是為保證

8、結(jié)構(gòu)完成質(zhì)量服務(wù)的 ,與施工一樣應(yīng)受監(jiān)理單位的 監(jiān)督管理.施工監(jiān)控是為結(jié)構(gòu)施工服務(wù)的 ,應(yīng)在合理的 施工方案 下進(jìn)行施工監(jiān)控;同時(shí)在施工方案 制定的 過(guò)程中,施工監(jiān)控應(yīng)從保證質(zhì)量、增強(qiáng)施工安全性方面提出意見(jiàn)與建議.監(jiān)控測(cè)試與監(jiān)控測(cè)量實(shí)際是為保證結(jié)構(gòu)質(zhì)量和提供量化的 控制參數(shù)所需要進(jìn)行的 工作,是獲得監(jiān)控計(jì)算參數(shù)的 直接手段,也是監(jiān)理工作獲得量化質(zhì)量控制參數(shù)的 一種重要途徑,是在施工測(cè)試與測(cè)量基礎(chǔ)上的 檢驗(yàn)復(fù)核工作.2.3 施工監(jiān)控的 范圍、手段上部結(jié)構(gòu)的 施工監(jiān)控范圍為橋塔、貓道、主纜、加勁梁和橋面鋪裝等施工階段的 施工應(yīng)力與變形監(jiān)控.大 跨度 懸索橋上部結(jié)構(gòu)的 施工監(jiān)控以監(jiān)控計(jì)算為主,輔助以

9、監(jiān)控測(cè)試與測(cè)量.3 監(jiān)控參數(shù)收集與獲取3.1 監(jiān)控所需參數(shù)及分類大 跨度 懸索橋施工監(jiān)控所需參數(shù)至少包括表 3.1 所列;各參數(shù)對(duì)結(jié)構(gòu)施工控制的 敏感性可參照表3.1 確定.大 跨度 懸索橋施工監(jiān)控所需參數(shù)可以分為幾何參數(shù)、材料特性參數(shù)和環(huán)境參數(shù).幾何參數(shù)是指結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的 幾何尺寸;材料特性參數(shù)主要指與材料力學(xué)特性有關(guān)的 參數(shù),如彈性模量、容重、線膨脹系數(shù)等;環(huán)境參數(shù)是指與施工過(guò)程有關(guān)的 溫度 、臨時(shí)荷載、臨時(shí)支撐與約束等.在這些參數(shù)中,有些對(duì)于施工監(jiān)控是敏感的 ,有些是影響很小 的 ,表3.1 列出了 懸索橋上部結(jié)構(gòu)施工監(jiān)控需要的 參數(shù),根據(jù)其對(duì)結(jié)構(gòu)施工敏感性的 影響,將其分為3 級(jí).敏感性

10、為1 級(jí)的 參數(shù)是指該參數(shù)有影響,但不突出,其參數(shù)變化對(duì)所涉及的 影響范圍(或?qū)ο?不敏感,即使該參數(shù)采用理論值,對(duì)控制目標(biāo)的 實(shí)現(xiàn)也是可接受的 ;敏感性為3 級(jí)的 參數(shù)是指該參數(shù)對(duì)所涉及的 影響對(duì)象很敏感,施工監(jiān)控中必須獲得實(shí)際的 參數(shù),監(jiān)控工作必須以實(shí)際參數(shù)為準(zhǔn),否則監(jiān)控目標(biāo)就很難實(shí)現(xiàn);敏感性2 級(jí)介于1 和3 之間,其參數(shù)至少應(yīng)采用理論加經(jīng)驗(yàn)修正值.表 3.1 大 跨度 懸索橋施工監(jiān)控所需參數(shù)及其敏感性分類表結(jié)構(gòu)構(gòu)件參數(shù)名稱影響范圍(或影響對(duì)象)敏感級(jí)別備注錨碇錨固面坐標(biāo)錨固點(diǎn)位置1主纜錨固長(zhǎng)度 調(diào)整量散索鞍中心坐標(biāo)主纜架設(shè)時(shí)跨度 3施工線形控制錨碇沉降成橋線形、橋塔內(nèi)力3塔頂偏移和塔底

11、彎矩錨碇縱向滑移成橋線形、橋塔內(nèi)力3塔頂偏移和塔底彎矩錨碇基礎(chǔ)轉(zhuǎn)動(dòng)成橋線形、橋塔內(nèi)力3塔頂偏移和塔底彎矩橋塔構(gòu)造尺寸變形量、應(yīng)力大 小 1橋塔頂抗推剛度 、壓縮量彈性模量變形量2橋塔頂抗推剛度 、壓縮量溫度 標(biāo)高、縱橫向位移、應(yīng)力3塔頂坐標(biāo)收縮、徐變、基礎(chǔ)沉降變形量3塔頂預(yù)高貓道結(jié)構(gòu)重量塔頂處水平力平衡3塔頂縱向偏移矢高貓道線形、塔頂平衡狀態(tài)3承重索彈性模量承重索制作長(zhǎng)度 、變形量3長(zhǎng)度 調(diào)節(jié)裝置的 設(shè)計(jì)鞍座構(gòu)造尺寸施工變形和施工方案 1施工階段塔邊緣與纜相對(duì)關(guān)系施工標(biāo)高線形和成橋目標(biāo)2施工線形和成橋線形預(yù)偏設(shè)置架纜線形、頂推控制3結(jié)構(gòu)重量散鞍自立和錨跨張力控制1散索鞍主纜鋼絲直徑纜重量和面積

12、3成橋纜與梁的 標(biāo)高鋼絲彈性模量無(wú)應(yīng)力長(zhǎng)度 1成橋纜與梁的 標(biāo)高防腐部分自重線形和內(nèi)力2線膨脹系數(shù)架設(shè)線形控制1施工線形控制索股彈性模量成橋線形3主纜跨度 架設(shè)線形調(diào)整2主纜垂度 無(wú)應(yīng)力長(zhǎng)度 2索股與纜溫度 無(wú)應(yīng)力長(zhǎng)度 、線形判斷2索夾與吊索索夾加工尺寸安裝位置1索夾重量成橋線形控制1吊索面積彈性變形量2吊索彈性模量彈性變形量2吊索制作長(zhǎng)度 加勁梁線形、吊索力大 小 3加勁梁截面尺寸重量與長(zhǎng)度 1梁段重量線形和橋塔頂縱向位置3施工方案 連接方式2溫度 合龍與線形1護(hù)欄及橋面鋪裝鋪裝厚度 結(jié)構(gòu)線形與內(nèi)力3重量結(jié)構(gòu)線形與內(nèi)力3施工方案 變形與內(nèi)力、局部應(yīng)力13.2 監(jiān)控參數(shù)的 獲取方法及要求特大

13、跨度 懸索橋施工監(jiān)控參數(shù)應(yīng)通過(guò)以下方法獲?。?.2.1 實(shí)際現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量對(duì)于涉及到結(jié)構(gòu)的 實(shí)際坐標(biāo)、沉降和變形、幾何尺寸等方面的 參數(shù),應(yīng)采用現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際測(cè)量的 方法獲取.對(duì)于采用大 地測(cè)量方式獲取的 數(shù)據(jù),應(yīng)采用國(guó)家一級(jí)控制網(wǎng)作為基準(zhǔn),按工程具體情況,設(shè)置二等水準(zhǔn)控制網(wǎng).對(duì)于結(jié)構(gòu)塔、錨聯(lián)測(cè),應(yīng)采用二等水準(zhǔn)測(cè)量控制網(wǎng)進(jìn)行測(cè)量,達(dá)到二等水準(zhǔn)測(cè)量控制精度 .3.2.2 試驗(yàn)室與工廠測(cè)量對(duì)于材料的 彈性模量等參數(shù),應(yīng)采用試驗(yàn)室測(cè)量的 方式獲取;鋼絲直徑、索股彈性模量、吊索彈性模量等參數(shù),應(yīng)在加工時(shí)進(jìn)行測(cè)量、試驗(yàn),并進(jìn)行統(tǒng)計(jì),提出統(tǒng)計(jì)確定的 參數(shù);對(duì)于吊索長(zhǎng)度 、加勁梁段重量等,則應(yīng)在加工廠按規(guī)范或設(shè)計(jì)、監(jiān)理

14、要求,進(jìn)行測(cè)量或稱重.3.2.3 通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試識(shí)別有些參數(shù)既無(wú)法通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量直接獲得,也無(wú)法在試驗(yàn)室或工廠直接獲取,需要采用間接的 方法,通過(guò)測(cè)試、試驗(yàn)和計(jì)算分析,利用參數(shù)識(shí)別的 方法獲取.如橋塔頂實(shí)際的 縱向抗推剛度 、主纜溫度 場(chǎng)等.3.3 監(jiān)控參數(shù)精度 的 檢驗(yàn)對(duì)于通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量獲得的 參數(shù),應(yīng)通過(guò)復(fù)測(cè)、誤差檢驗(yàn)等方式確認(rèn)數(shù)據(jù)準(zhǔn)確可靠,誤差在允許范圍之內(nèi);對(duì)于通過(guò)實(shí)驗(yàn)室測(cè)試和工廠測(cè)量獲得的 參數(shù),應(yīng)通過(guò)數(shù)據(jù)檢驗(yàn),排除異常數(shù)據(jù),選擇可信度 較高的 數(shù)據(jù)作為采用數(shù)據(jù);對(duì)于通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試,采用參數(shù)識(shí)別的 方法獲得的 參數(shù),則要進(jìn)行原因分析、反演試算,檢驗(yàn)識(shí)別數(shù)據(jù)的 可靠性.3.4 監(jiān)控要求的 主纜

15、施工條件3.4.1 不進(jìn)行溫差修正的 條件懸索橋主纜施工中可不進(jìn)行溫差修正的 基本條件是：被調(diào)索股所在跨的 長(zhǎng)度 方向溫差小 于2,被調(diào)索股與參考索股之間的 平均溫度 差小 于0.5,被調(diào)索股所在的 層與其下層索股之間的 平均溫度 差小 于0.5;3.4.2 不滿足溫度 條件的 修正當(dāng) 3.4.1 的 條件不能滿足時(shí),應(yīng)進(jìn)行縱向溫度 場(chǎng)和不同層間索股溫度 的 測(cè)量,并在監(jiān)控計(jì)算中,考慮縱向溫度 場(chǎng)的 影響,給出不同縱向測(cè)點(diǎn)的 控制值,調(diào)索時(shí)須在同一跨內(nèi),至少進(jìn)行不少于三個(gè)點(diǎn)考慮溫度 修正后的 線形吻合比較;3.4.3 主纜施工對(duì)風(fēng)環(huán)境的 要求被調(diào)索股所在跨橋塔頂及跨中風(fēng)速應(yīng)小 于 12 米/s

16、.3.4.4 主纜橫截面溫度 場(chǎng)的 確定對(duì)于主纜的 橫向溫度 場(chǎng),有條件時(shí)應(yīng)在現(xiàn)場(chǎng)環(huán)境中制作一主纜節(jié)段,與主纜施工同步進(jìn)行索股架設(shè),密封節(jié)段的 兩端,測(cè)量中間截面的 溫度 場(chǎng),以此作為實(shí)際主纜截面溫度 場(chǎng)的 參考,同時(shí)在實(shí)際主纜截面中還需要布置適當(dāng)?shù)?測(cè)點(diǎn)與測(cè)溫索對(duì)照;也可以采用在實(shí)際主纜上布置表面測(cè)點(diǎn),進(jìn)行連續(xù)的 測(cè)量,然后采用參考的 熱物性參數(shù),將表面的 測(cè)量作為邊界輸入,采用有限元的 方法,分析主纜內(nèi)部的 溫度 場(chǎng).3.5 加勁梁重量的 確定由于加勁梁重量的 變化對(duì)實(shí)現(xiàn)線形控制精度 的 可靠性影響比較大 ,應(yīng)對(duì)加勁梁的 重量(包括橋面鋪裝重量)進(jìn)行稱重.4 監(jiān)控總體計(jì)算4.1 總體計(jì)算的

17、 目的 監(jiān)控計(jì)算的 目的 是：校核設(shè)計(jì)參數(shù),提供施工各階段理想狀態(tài)線形及內(nèi)力數(shù)據(jù),對(duì)比分析施工各階段的 實(shí)測(cè)值與理論值,對(duì)結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行識(shí)別與調(diào)整,對(duì)成橋狀態(tài)進(jìn)行預(yù)測(cè)、反饋,提供必要的 控制數(shù)據(jù).懸索橋各構(gòu)件一旦被架設(shè),其誤差調(diào)整的 可能性就比較小 ,為了 使最終成橋狀態(tài)與設(shè)計(jì)目標(biāo)狀態(tài)接近,就只能調(diào)整在該構(gòu)件后面施工的 構(gòu)件的 參數(shù).為保證設(shè)計(jì)的 線形和結(jié)構(gòu)內(nèi)力能夠?qū)崿F(xiàn),在開(kāi)展具體監(jiān)控工作以前,必須以理論參數(shù)為基礎(chǔ),依據(jù)施工可能的 方案 ,對(duì)所監(jiān)控的 結(jié)構(gòu)進(jìn)行全面的 精確的 理論計(jì)算,以全面確定結(jié)構(gòu)各部分的 理論數(shù)據(jù),作為后期監(jiān)控的 控制目標(biāo).在施工過(guò)程中,根據(jù)理論資料和收集的 已經(jīng)安裝構(gòu)件的

18、施工誤差和后續(xù)待施工構(gòu)件的 設(shè)計(jì)參數(shù)的 基礎(chǔ)上進(jìn)行監(jiān)控計(jì)算是懸索橋監(jiān)控最重要的 手段.4.2 總體計(jì)算的 內(nèi)容監(jiān)控總體計(jì)算包括以下幾方面的 內(nèi)容：4.2.1 設(shè)計(jì)復(fù)核、確定監(jiān)控目標(biāo)狀態(tài)監(jiān)控復(fù)核至少包含以下內(nèi)容：1) 理論成橋狀態(tài)復(fù)核(1) 各構(gòu)件的 理論重量、幾何特性計(jì)算;(2) 理論吊索張力計(jì)算;(3) 主纜成橋線形計(jì)算;(4) 成橋狀態(tài)各索鞍在橋塔上的 相對(duì)位置計(jì)算;2)理論空纜狀態(tài)復(fù)核(1) 理論空纜線形計(jì)算;(2) 理論預(yù)偏量計(jì)算;(3) 理論錨跨張力計(jì)算;3)理論無(wú)應(yīng)力尺寸復(fù)核(1) 吊索理論無(wú)應(yīng)力長(zhǎng)度 計(jì)算;(2) 主纜理論無(wú)應(yīng)力長(zhǎng)度 計(jì)算;(3) 鋼梁無(wú)應(yīng)力制造長(zhǎng)度 計(jì)算;(4)

19、 橋塔預(yù)高量計(jì)算;4) 主纜錨固調(diào)節(jié)量檢算考慮恒載重量誤差、主纜的 彈性模量誤差、面積誤差、制作長(zhǎng)度 誤差等因素,對(duì)主纜進(jìn)行影響參數(shù)分析和誤差分析,驗(yàn)算主纜錨固可調(diào)節(jié)長(zhǎng)度 是否足夠.設(shè)計(jì)單位的 計(jì)算著重于橋梁的 成橋狀態(tài)分析,從結(jié)構(gòu)施工到最終的 成橋狀態(tài)的 跟蹤計(jì)算與誤差調(diào)整主要由監(jiān)控單位來(lái)完成.監(jiān)控單位在接手設(shè)計(jì)圖紙之后,應(yīng)該對(duì)設(shè)計(jì)圖紙進(jìn)行必要的 復(fù)核,目的 是深入理解設(shè)計(jì)圖紙,領(lǐng)會(huì)設(shè)計(jì)的 意圖,收集設(shè)計(jì)參數(shù),同時(shí)檢驗(yàn)設(shè)計(jì)的 結(jié)構(gòu)能否滿足擬定施工方案 的 要求;在與設(shè)計(jì)的 計(jì)算參數(shù)一致的 情況下進(jìn)行計(jì)算分析,與設(shè)計(jì)的 結(jié)果進(jìn)行比較,看兩者是否一致,因?yàn)楸O(jiān)控的 目標(biāo)是設(shè)計(jì)的 成橋狀態(tài),如果監(jiān)控

20、的 目標(biāo)成橋狀態(tài)與設(shè)計(jì)不一致,那么監(jiān)控是偏離方向的 .4.2.2 上部結(jié)構(gòu)理想施工全過(guò)程的 仿真分析以設(shè)計(jì)復(fù)核中建立的 原始數(shù)據(jù)為基礎(chǔ),根據(jù)設(shè)計(jì)擬定的 施工過(guò)程或施工單位確定的 施工方案 ,建立上部結(jié)構(gòu)施工過(guò)程計(jì)算機(jī)仿真分析系統(tǒng),對(duì)加勁梁段的 吊裝過(guò)程進(jìn)行計(jì)算,根據(jù)結(jié)構(gòu)在理論施工狀態(tài)(無(wú)施工誤差)下各階段的 施工參數(shù),計(jì)算各施工階段的 內(nèi)力、變形、監(jiān)控目標(biāo)參數(shù)理論值,提出相應(yīng)的 施工建議,確定明確的 安全措施,預(yù)測(cè)結(jié)構(gòu)在各個(gè)階段的 形狀.仿真分析計(jì)算應(yīng)至少提供以下結(jié)果：1) 各個(gè)施工階段的 主纜線形(主跨各八分點(diǎn)的 標(biāo)高;邊跨各四分點(diǎn)的 標(biāo)高);2) 各個(gè)梁段安裝階段的 加勁梁線形、內(nèi)力、應(yīng)力

21、;3) 各個(gè)施工階段的 橋塔偏位、內(nèi)力、應(yīng)力;4) 鞍座頂推階段安排,各頂推階段的 頂推量、最大 頂推力;5) 各個(gè)階段的 主纜錨跨張力;6) 恒載狀態(tài)下加勁梁的 內(nèi)力、應(yīng)力;7) 恒載狀態(tài)下的 吊索力;8) 恒載作用下橋塔的 收縮、徐變與彈性壓縮量;4.2.3 確定加勁梁理論制造線形以理論計(jì)算為基礎(chǔ),根據(jù)加勁梁的 恒載設(shè)計(jì)內(nèi)力狀態(tài),確定加勁梁的 現(xiàn)場(chǎng)拼裝線形.根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)拼裝線形,考慮焊接要求和焊接變形影響,確定加勁梁的 工廠制造線形.4.2.4 橋塔的 監(jiān)控計(jì)算1)確定橋塔的 控制指標(biāo)對(duì)橋塔建立詳細(xì)的 實(shí)體分析模型,計(jì)算橋塔的 抗推剛度 、塔頂預(yù)留下沉量和允許縱向位移、允許扭轉(zhuǎn)變形,確定后期施

22、工時(shí)橋塔的 安全指標(biāo).監(jiān)控計(jì)算中宜以橋塔截面應(yīng)力不超過(guò)以下值來(lái)控制橋塔頂在不平衡力作用下的 橋軸方向的 變形：一般情況下橋塔柱截面應(yīng)不出現(xiàn)拉應(yīng)力;考慮施工階段風(fēng)與塔頂不平衡力共同作用下,橋塔柱截面的 拉應(yīng)力應(yīng)不大 于0.5米Pa;不超過(guò)一段梁的 吊裝工況且與風(fēng)荷載組合的 極端短暫情況下,橋塔柱截面的 拉應(yīng)力應(yīng)不超過(guò)所用混凝土的 抗拉強(qiáng)度 設(shè)計(jì)值的 0.7 倍.2)斷面非均勻溫度 場(chǎng)作用下橋塔的 偏位分析橋塔在日照和風(fēng)作用下,橫斷面上各點(diǎn)可能會(huì)產(chǎn)生溫差.在斷面非均勻溫度 場(chǎng)作用下,橋塔會(huì)發(fā)生偏位和扭轉(zhuǎn).監(jiān)控中有必要對(duì)橋塔建立詳細(xì)的 實(shí)體分析模型,在實(shí)測(cè)溫度 場(chǎng)的 作用下,計(jì)算橋塔的 三維幾何狀態(tài)

23、變化情況,為橋塔的 實(shí)際施工位置、荷載影響的 實(shí)際偏位提供識(shí)別參數(shù).3)制定鞍座頂推方案 主鞍座的 頂推方案 制定原則是：主鞍座頂推前后,鞍座兩側(cè)的 索力水平分力差應(yīng)不使橋塔柱截面拉應(yīng)力超過(guò)控制值;主鞍座頂推前后,鞍座兩側(cè)1.65 倍的 索力差應(yīng)不大 于主纜在鞍座中的 靜摩擦力,以保證主纜不在鞍座中滑動(dòng).根據(jù)橋塔應(yīng)力與變形指標(biāo),在保證橋塔安全和主纜不在鞍座中滑移的 前提下,確定鞍座的 頂推階段、各頂推階段的 頂推量、最大 頂推力等.4.2.5 主纜的 監(jiān)控計(jì)算1) 主纜制作長(zhǎng)度 的 計(jì)算對(duì)于采用 PPWS 法施工的 懸索橋,需要根據(jù)實(shí)際采用鋼絲材料的 面積與彈性模量,計(jì)算索股的 制作加工長(zhǎng)度

24、;應(yīng)給出索股兩錨頭前端面間、圖4.1 所示標(biāo)志點(diǎn)間索股基準(zhǔn)溫度 下的 無(wú)應(yīng)力長(zhǎng)度 .無(wú)應(yīng)力長(zhǎng)度 是PPWS 法制作索股時(shí)的 基準(zhǔn)參數(shù),必須保證準(zhǔn)確可靠.為保證主纜無(wú)應(yīng)力長(zhǎng)度 計(jì)算的 準(zhǔn)確,應(yīng)采用不同的 方法對(duì)中心索股的 長(zhǎng)度 進(jìn)行檢驗(yàn).如無(wú)其他可靠的 方法,至少應(yīng)進(jìn)行以下方式的 檢驗(yàn)：采用繪圖軟件,根據(jù)設(shè)計(jì)的 成橋狀態(tài)主纜線形,繪出包括鞍座曲線在內(nèi)的 主纜線形,然后測(cè)量主纜錨固點(diǎn)間的 長(zhǎng)度 ,這樣得到主纜的 近似形狀長(zhǎng)度 S.根據(jù)主纜的 安全系數(shù)要求,一般主纜的 彈性應(yīng)變應(yīng)在 3左右,因此可用此數(shù)據(jù)檢驗(yàn)彈性伸長(zhǎng)量.因此主纜的 無(wú)應(yīng)力長(zhǎng)度 S0 應(yīng)在0.997S 左右,如果與檢驗(yàn)長(zhǎng)度 差異大 ,

25、應(yīng)重新計(jì)算.2) 索鞍預(yù)偏量和主纜中心線形計(jì)算索鞍預(yù)偏量的 計(jì)算原則是：保證索股安裝時(shí)各跨相對(duì)鞍座不動(dòng)點(diǎn)的 主纜無(wú)應(yīng)力長(zhǎng)度 等于成橋設(shè)計(jì)值;索鞍兩側(cè)的 索力差在給定的 投影方向等于零或等于給定值.索鞍的 預(yù)偏與索的 安裝線形對(duì)應(yīng),一般施工監(jiān)控是根據(jù)所獲得的 橋塔、錨固點(diǎn)的 位置和標(biāo)高施工誤差數(shù)據(jù)(在貓道架設(shè)前這些數(shù)據(jù)應(yīng)該詳細(xì)測(cè)設(shè),并作標(biāo)記點(diǎn))、主纜索股面積與彈模誤差數(shù)據(jù)及橋塔預(yù)高量(恒載彈性壓縮、收縮徐變量),先計(jì)算出各索鞍的 預(yù)偏量;然后在實(shí)設(shè)預(yù)偏量的 基礎(chǔ)上,再計(jì)算各種溫度 、各種跨度 變化情況下的 各跨主纜中心位置的 架設(shè)線形(跨中點(diǎn)縱向位置和標(biāo)高).3) 主纜索股架設(shè)的 合理層距的 確

26、定特大 跨度 懸索橋主纜索股的 架設(shè)應(yīng)采用層間距量化的 方式架設(shè).索股層與層之間的 距離可采用以下方法計(jì)算：假定索股實(shí)際的 形狀為近視的 圓形截面,按22%25%的 空隙率,計(jì)算出索股的 直徑,施工架設(shè)時(shí)索股層與層之間的 距離按索股直徑加12米米控制,這樣層與層之間的 距離在基準(zhǔn)溫度 下是固定的 ,索股調(diào)整時(shí)根據(jù)層與層之間溫度 差,計(jì)算其影響,修正層與層間距離.4) 基準(zhǔn)索股架設(shè)線形監(jiān)控計(jì)算根據(jù)主纜中心索股的 線形和主纜架設(shè)時(shí)的 層距,考慮主纜各點(diǎn)傾斜角的 影響,計(jì)算出基準(zhǔn)索股的 監(jiān)控控制標(biāo)高,確定主纜基準(zhǔn)索股的 架設(shè)線形.溫度 、跨度 變化對(duì)基準(zhǔn)索股的 線形將產(chǎn)生影響,監(jiān)控計(jì)算應(yīng)給出各種溫度

27、 下和跨度 變化下的 線形控制表或經(jīng)檢驗(yàn)的 公式或計(jì)算程序供施工單位使用.5) 相對(duì)基準(zhǔn)索股的 架設(shè)監(jiān)控計(jì)算從第二層開(kāi)始,將所架設(shè)層最靠外索股作為相對(duì)基準(zhǔn)索股.根據(jù)主纜架設(shè)時(shí)的 索股層距和擬架設(shè)層相對(duì)索股與緊鄰層已架設(shè)基準(zhǔn)(或相對(duì)基準(zhǔn))索股的 溫度 差,計(jì)算擬架設(shè)層相對(duì)基準(zhǔn)索股相對(duì)于緊鄰層已架設(shè)基準(zhǔn)(或相對(duì)基準(zhǔn))索股的 高差,以緊鄰層已架設(shè)基準(zhǔn)(或相對(duì)基準(zhǔn))索股的 線形為基準(zhǔn),調(diào)整擬架設(shè)層相對(duì)基準(zhǔn)索股的 線形.6) 一般索股的 架設(shè)計(jì)算各層索股應(yīng)以該層的 相對(duì)基準(zhǔn)索股為標(biāo)尺,考慮擬架設(shè)索股與相對(duì)基準(zhǔn)索股溫度 差引起的 高差調(diào)整量,計(jì)算出相對(duì)于相對(duì)基準(zhǔn)索股的 標(biāo)高差供施工調(diào)整使用.7) 主纜錨固

28、張力計(jì)算計(jì)算架索階段主纜各根索股在各溫度 變化下的 錨固點(diǎn)張力,提供索股現(xiàn)場(chǎng)架設(shè)軟件或者Excel 計(jì)算表格.8) 主纜索股架設(shè)期間的 抗滑檢算在索股架設(shè)期間,在溫度 變化、橋塔偏位等作用下,鞍座兩側(cè)的 主纜索股會(huì)產(chǎn)生索力差,應(yīng)驗(yàn)算此索力差是否會(huì)造成主纜索股在鞍槽內(nèi)滑移.極端情況下應(yīng)保證抗滑安全系數(shù)不小 于1.25.9) 計(jì)算最不利條件下所需索鞍最大 水平支承反力在索股架設(shè)期間,散索鞍、主索鞍都需要在精確預(yù)偏之后臨時(shí)固定,限制其縱向滑動(dòng).在施工控制與仿真分析系統(tǒng)中可以計(jì)算出最大 溫度 變化作用下和最大 風(fēng)載作用下散索鞍、主索鞍的 臨時(shí)支承反力,以便施工單位設(shè)計(jì)臨時(shí)支承構(gòu)件.10) 散索鞍支承拆

29、除的 合理階段的 確定通過(guò)計(jì)算分析與驗(yàn)算,確定出散索鞍支承拆除的 合理階段.計(jì)算和實(shí)測(cè)表明,在索股架設(shè)期間,若對(duì)散索鞍進(jìn)行固結(jié),則隨著索股架設(shè)的 增加,在溫度 變化作用下,散索鞍的 固結(jié)反力會(huì)變得非常大 ,有可能會(huì)使散索鞍臨時(shí)支承發(fā)生強(qiáng)度 破壞;還可能會(huì)使主纜索股克服與鞍槽的 摩擦而滑移,造成錨跨張力不均勻.因此,在滿足散索鞍自立及后期錨跨索股張拉要求條件下,應(yīng)拆除散索鞍臨時(shí)支承.4.2.6 主纜緊纜后的 參數(shù)識(shí)別與架設(shè)精度 分析在主纜索股架設(shè)完成并緊纜后,監(jiān)控單位利用各索股表面溫度 和主纜斷面溫度 場(chǎng)測(cè)試數(shù)據(jù)進(jìn)行參數(shù)識(shí)別,確定主纜實(shí)際平均溫度 ;利用實(shí)際平均溫度 、實(shí)測(cè)跨度 和線形數(shù)據(jù)進(jìn)行反

30、饋計(jì)算,確定主纜架設(shè)的 實(shí)際無(wú)應(yīng)力長(zhǎng)度 ;分析主纜的 架設(shè)精度 .考慮主纜架設(shè)誤差、加勁梁重量誤差和二期恒載誤差,以最終的 加勁梁線形為目標(biāo),調(diào)整加勁梁的 架設(shè)預(yù)拱度 .4.2.7 索夾安裝位置計(jì)算計(jì)算索夾在各溫度 及橋塔偏位下的 安裝位置.4.2.8 吊索下料長(zhǎng)度 計(jì)算在確定實(shí)際空纜線形后,需要重新計(jì)算吊索長(zhǎng)度 .懸索橋的 加勁梁線形主要由空纜線形、吊索長(zhǎng)度 及加勁梁上的 恒載決定;一旦索股架設(shè)完成,空纜線形就已確定;吊索架設(shè)完成后,加勁梁的 線形就已經(jīng)確定;可見(jiàn),懸索橋線形控制的 關(guān)鍵在于控制主纜的 架設(shè)線形、在完成的 空纜線形上決定吊索長(zhǎng)度 .在吊索長(zhǎng)度 決定后,就不可能調(diào)整成橋線形,就

31、是能夠調(diào)整,也是微幅的 .以理論加勁梁線形為目標(biāo)狀態(tài),利用主纜實(shí)際的 架設(shè)線形和較準(zhǔn)確的 加勁梁一期恒載和二期恒載,考慮主纜的 架設(shè)誤差,在施工監(jiān)控與仿真分析系統(tǒng)中可以計(jì)算出吊索的 下料長(zhǎng)度 ,監(jiān)控單位計(jì)算出的 調(diào)整后的 吊索長(zhǎng)度 ,經(jīng)設(shè)計(jì)人員計(jì)算確認(rèn)后,交由廠家并通過(guò)嚴(yán)格的 監(jiān)理達(dá)到吊索的 制造精度 ,方可施工安裝.4.2.9 貓道改掛的 計(jì)算對(duì)貓道的 改掛工作進(jìn)行模擬監(jiān)控計(jì)算,以得出貓道改掛過(guò)程中橋塔偏位、主纜線形,并分析因貓道改掛需要放松的 長(zhǎng)度 調(diào)節(jié)量,并與實(shí)測(cè)結(jié)果比較.4.2.10 加勁梁架設(shè)階段監(jiān)控計(jì)算(1)索鞍頂推方案 的 修正在前述理論分析中已經(jīng)確定了 初步的 索鞍頂推方案 ,

32、在加勁梁吊裝前應(yīng)該考慮各項(xiàng)誤差和施工設(shè)備、臨時(shí)機(jī)具等重量后重新計(jì)算,以確定是否需要調(diào)整頂推階段及頂推量.(2)加勁梁吊裝過(guò)程的 計(jì)算以成橋橋面線形為目標(biāo)狀態(tài),在考慮各項(xiàng)施工誤差的 基礎(chǔ)上,按照加勁梁的 吊裝過(guò)程、考慮各種臨時(shí)荷載,重新計(jì)算各階段的 主纜線形、加勁梁線形、橋塔偏位、主纜索股張力變化等,對(duì)4.2.3 的 加勁梁制造線形作適當(dāng)?shù)?調(diào)整以確定實(shí)際加勁梁的 吊裝線形,同時(shí)驗(yàn)算在施工階段的 風(fēng)荷載、溫度 變化下結(jié)構(gòu)的 安全性,在以后各工況與實(shí)測(cè)值比較,識(shí)別主纜的 真實(shí)的 彈性模量并反饋到仿真計(jì)算系統(tǒng)中,不斷修正預(yù)測(cè)最終的 成橋狀態(tài).(3)加勁梁合龍過(guò)程的 計(jì)算根據(jù)合龍方案 ,對(duì)加勁梁的 合

33、龍過(guò)程進(jìn)行仿真分析,計(jì)算合龍前、后的 線形的 變化情況,計(jì)算進(jìn)行合龍施工需要的 合理空間,提出施工控制建議;驗(yàn)算合龍過(guò)程中臨時(shí)結(jié)構(gòu)與永久結(jié)構(gòu)的 安全性.(4)無(wú)索區(qū)加勁梁體系轉(zhuǎn)換的 計(jì)算根據(jù)施工方法(臨時(shí)支架或臨時(shí)吊索)擬定無(wú)索區(qū)加勁梁體系轉(zhuǎn)換方案 ,對(duì)體系轉(zhuǎn)換過(guò)程進(jìn)行仿真分析,驗(yàn)算體系轉(zhuǎn)換過(guò)程中臨時(shí)結(jié)構(gòu)與永久結(jié)構(gòu)的 安全性;提出施工步驟、線形控制指令.(5)二期恒載與成橋線形的 計(jì)算根據(jù)橋面鋪裝機(jī)械和設(shè)備情況和擬定的 施工流程,按實(shí)際鋪裝容重和鋪裝過(guò)程,計(jì)算鋪裝階段橋塔、加勁梁的 結(jié)構(gòu)內(nèi)力與變形,提出施工控制建議.4.3 懸索橋主纜理論線形及計(jì)算方法當(dāng)不考慮鋼絲及由鋼絲組成的 索股和主纜的

34、抗彎剛度 時(shí),懸索橋主纜可簡(jiǎn)化為理論索進(jìn)行分析.對(duì)于理論索,根據(jù)對(duì)主纜自重的 分布模式的 假定的 不同,可分為拋物線理論和懸鏈線理論,懸鏈線理論比拋物線理論具有更高的 計(jì)算精度 .特大 跨徑懸索橋的 監(jiān)控計(jì)算應(yīng)采用分段懸鏈線理論;對(duì)于跨度 1500米 以上或主纜直徑90厘米 以上的 懸索橋,宜考慮主纜抗彎剛度 對(duì)結(jié)構(gòu)內(nèi)力與線形的 影響.成橋狀態(tài)主纜線形的 計(jì)算是設(shè)計(jì)和監(jiān)控計(jì)算的 基礎(chǔ),在同樣基準(zhǔn)條件下,監(jiān)控計(jì)算結(jié)果應(yīng)與設(shè)計(jì)基本一致.在進(jìn)行成橋狀態(tài)線形計(jì)算前,首先應(yīng)設(shè)計(jì)出成橋時(shí)主跨的 吊索力分布狀態(tài),該分布應(yīng)滿足加勁梁的 受力要求,并通過(guò)施工過(guò)程的 模擬檢驗(yàn)確定合理可行.將設(shè)計(jì)的 由加勁梁傳給吊

35、索的 恒載張力、吊索自重及索夾與錨頭等自重作為作用于吊索中心的 集中力,將主纜自重、纏絲等防護(hù)自重作為沿主纜弧長(zhǎng)的 分布荷載,將主跨主纜作為分段懸鏈線,建立懸索橋主纜的 分段懸鏈線計(jì)算模型,按主跨指定點(diǎn)的 標(biāo)高為設(shè)計(jì)值進(jìn)行成橋線形迭代計(jì)算.在線形和主纜長(zhǎng)度 計(jì)算中,應(yīng)有可靠的 方法考慮主纜鞍座曲線對(duì)主纜線形計(jì)算的 影響.邊跨或非主跨線形的 計(jì)算時(shí),應(yīng)以主跨計(jì)算確定的 主纜水平力(或張力)為控制值,依據(jù)相應(yīng)的 力控制條件,按分段懸鏈線法計(jì)算非主跨的 線形.1) 分段懸鏈線計(jì)算理論與方法理論索的 自重實(shí)際是沿索長(zhǎng)均勻分布的 ,此時(shí)對(duì)索結(jié)構(gòu),建立的 線形與荷載的 平衡方程為： (4.1)當(dāng)兩端點(diǎn)的

36、高差為 C 時(shí),方程的 解可表示為懸鏈線： (4.2)式中 公式(5.1)所代表的 曲線是一族懸鏈線,與拋物線的 情形相同,如果給定曲線上任一點(diǎn)的 座標(biāo)值,整條曲線即可完全確定.當(dāng)二支座等高時(shí),c=0 (4.3)對(duì)于懸索橋的 主纜,其自重、纜上的 纏絲及防護(hù)重量等可看成是沿索長(zhǎng)均勻分布的 ,索夾重量、通過(guò)索夾傳遞的 吊索重量和加勁梁恒載等可看成是作用于索夾點(diǎn)的 集中力,這樣主纜的 精確的 計(jì)算模型可簡(jiǎn)化為分段懸鏈線模型：在兩索夾之間,主纜的 線形為懸鏈線,索夾點(diǎn)為各分段懸鏈線的 分點(diǎn),在分點(diǎn)處曲線連續(xù)、力保持平衡.對(duì)于分段懸鏈線計(jì)算模型,在已知荷載、跨度 、兩端點(diǎn)高差和纜上任意點(diǎn)相對(duì)于端點(diǎn)的

37、位置后,可采用迭代的 方法進(jìn)行計(jì)算.一般設(shè)計(jì)圖時(shí)根據(jù)線路要求確定了 成橋狀態(tài)主纜的 理論頂點(diǎn)、錨固點(diǎn)和主跨的 矢跨比(或者跨中點(diǎn)位置與標(biāo)高),根據(jù)施工過(guò)程的 分析可確定吊索傳遞的 加勁梁恒載,有了 這些數(shù)據(jù)后參照?qǐng)D5.2 建立線形迭代計(jì)算過(guò)程：圖 4.2 主跨主纜線形計(jì)算步驟計(jì)算出主跨的 線形和確定出主跨的 恒載水平分力后,對(duì)于邊跨,一般是要求主纜的 水平分力與主跨相等,這樣就已知了 索力的 水平分力,邊跨的 線形就能根據(jù)滿足通過(guò)支承點(diǎn)的 條件確定,采用迭代計(jì)算確定.獲得各跨的 主纜線形后,按懸鏈線理論,計(jì)算主纜各索段的 無(wú)應(yīng)力長(zhǎng)度 、伸長(zhǎng)量、內(nèi)力和切線角,從而得到主纜的 無(wú)應(yīng)力設(shè)計(jì)長(zhǎng)度 ,這

38、是后續(xù)施工計(jì)算的 基準(zhǔn).2) 考慮抗彎剛度 影響的 分段索特大 跨度 懸索橋由于其主纜直徑比較大 ,應(yīng)分階段進(jìn)行內(nèi)力和線形分析.在基準(zhǔn)索股架設(shè)階段,可采用不考慮抗彎剛度 影響的 懸鏈線根據(jù)解析方法計(jì)算基準(zhǔn)索線形,并形成最終的 主纜;在加勁梁吊裝階段,則宜將主纜簡(jiǎn)化為考慮抗彎剛度 影響的 索,按考慮抗彎剛度 的 分段索的 方法建立有限元計(jì)算模型,同時(shí)考慮主鞍座、散索鞍及錨跨索股曲線的 影響,采用精細(xì)化方法進(jìn)行分析.5 結(jié)構(gòu)監(jiān)控測(cè)試與監(jiān)控測(cè)量5.1 橋塔的 應(yīng)力與溫度 場(chǎng)監(jiān)測(cè)5.1.1 設(shè)備選型橋塔應(yīng)力監(jiān)測(cè)主要用于了 解在施工過(guò)程中,特別是上部結(jié)構(gòu)施工過(guò)程中橋塔各控制部位的 應(yīng)力狀態(tài),溫度 監(jiān)測(cè)則

39、是用于掌握橋塔結(jié)構(gòu)整體溫度 和橫截面的 溫度 場(chǎng).對(duì)于鋼筋混凝土橋塔,測(cè)試元件應(yīng)盡可能選用可同時(shí)測(cè)量應(yīng)變與溫度 的 傳感器,同時(shí)應(yīng)盡可能考慮后期監(jiān)控監(jiān)測(cè)或成橋荷載試驗(yàn)的 需要,推薦采用埋入式鋼筋(或混凝土)應(yīng)變計(jì),只在不得已情況下才采用表面應(yīng)變計(jì).對(duì)于鋼橋塔,推薦采用應(yīng)變式傳感器,溫度 測(cè)試可采用獨(dú)立的 溫度 傳感器.5.1.2 布置原則由于索塔應(yīng)力實(shí)測(cè)值與理論值的 差異不可能達(dá)到誤差分析或參數(shù)識(shí)別的 要求,測(cè)試截面不宜過(guò)多,以能反映塔柱控制應(yīng)力和溫度 在截面上和高度 上的 變化為原則.一般情況下可選兩側(cè)橋塔各的 一個(gè)塔柱布設(shè)傳感器.測(cè)試截面位置宜選靠塔底的 控制截面、下橫梁以上控制截面和靠近

40、橋塔頂?shù)?截面.5.1.3 測(cè)點(diǎn)布置對(duì)于鋼筋混凝土橋塔,在每個(gè)測(cè)試截面,宜沿周邊布置 48 個(gè)傳感器.5.2 吊索力監(jiān)測(cè)5.2.1 設(shè)備選型吊索力測(cè)試宜采用振弦式索力儀的 方法,有條件時(shí)可配合采用力傳感器.吊索索力是懸索橋施工過(guò)程中的 主要監(jiān)測(cè)指標(biāo)之一.目前平行鋼絲吊索索力的 測(cè)量方法主要有力傳感器與利用測(cè)振動(dòng)頻率反算索力的 振弦式索力儀兩種.力傳感器具有精度 高、測(cè)試速度 快且受環(huán)境干擾小 等優(yōu)點(diǎn),但價(jià)格相對(duì)較高,安裝及拆卸均較為復(fù)雜,且適合懸索橋吊索的 力傳感器很少.振弦式索力儀測(cè)試速度 慢、精度 較低、受環(huán)境干擾大 ,但其價(jià)格低廉且安裝及拆除均較為方便,因此在諸多的 懸索橋和斜拉橋的 施

41、工監(jiān)測(cè)中獲得廣泛使用.對(duì)于地錨式懸索橋的 吊索力,施工監(jiān)控中可采用振弦式索力儀測(cè)試;對(duì)于需要張拉才能進(jìn)行結(jié)構(gòu)安裝的 吊索,則應(yīng)在張拉設(shè)備上安裝直接的 測(cè)力傳感器,控制錨固時(shí)的 張力,并用振動(dòng)測(cè)試法進(jìn)行檢測(cè).5.2.2 監(jiān)控測(cè)試目的 與測(cè)點(diǎn)選擇索力監(jiān)測(cè)的 主要目的 是： 防止因意外情況引起的 安裝索力過(guò)大 ; 為施工控制的 誤差分析、參數(shù)識(shí)別提供實(shí)測(cè)參數(shù); 用于估算加勁梁和鄰近吊索的 內(nèi)力狀態(tài).在安裝梁段附近測(cè)試已安裝的 五對(duì)吊索;遠(yuǎn)離安裝梁段的 吊索則進(jìn)行已安裝索數(shù)量的 40%的 抽測(cè).5.3 主纜錨跨索股張力監(jiān)測(cè)5.3.1 設(shè)備選型主纜索股張拉時(shí)應(yīng)采用張拉設(shè)備控制張拉力,錨固后的 測(cè)量宜采用

42、振弦式索力儀與力傳感器相結(jié)合的 方法測(cè)試.主纜錨跨索股張力是懸索橋施工過(guò)程中最重要的 監(jiān)測(cè)指標(biāo)之一.主纜錨跨索股力測(cè)試分為張拉階段測(cè)試及事后測(cè)試.張拉階段測(cè)試指對(duì)正在張拉的 索股的 監(jiān)測(cè);已經(jīng)完成錨固的 索股會(huì)由于溫度 改變而改變,對(duì)其進(jìn)行的 監(jiān)測(cè)成為事后測(cè)試.張拉時(shí)應(yīng)在張拉設(shè)備下安裝測(cè)力傳感器,直接測(cè)量張拉力,同時(shí)用振弦式索力儀進(jìn)行對(duì)比測(cè)量,確定索的 計(jì)算參數(shù);有條件時(shí)應(yīng)在索股的 錨下安裝少量的 力傳感器,作為長(zhǎng)期監(jiān)測(cè)用和校準(zhǔn)頻率測(cè)試法參數(shù)的 元件.5.3.2 測(cè)試索股選擇和測(cè)試頻率長(zhǎng)期測(cè)試宜在每個(gè)錨室內(nèi)選取5%且不少5根的 索股每隔3天進(jìn)行測(cè)試.在重大 工況或者特殊工況宜對(duì)所有的 索股進(jìn)行

43、通測(cè).用于長(zhǎng)期監(jiān)測(cè)的 索股,應(yīng)選擇能反映溫度 變化、散索案(或散索套)位移等影響的 代表性強(qiáng)的 索股,宜在一個(gè)錨室索股中均勻分布.對(duì)于采用散索鞍的 懸索橋,由于在散索鞍能自由活動(dòng)之前,張拉的 索股少,錨跨索股的 張力受溫度 的 影響很大 ,一般難以準(zhǔn)確控制張拉力,在散索鞍能自由活動(dòng)后,宜根據(jù)索鞍位置,計(jì)算已張拉索股的 理論索力,測(cè)試實(shí)際索力,計(jì)算兩者的 無(wú)應(yīng)力長(zhǎng)度 相對(duì)差,調(diào)整索股長(zhǎng)度 ,使實(shí)際索力與理論值盡量一致.對(duì)于采用散索套的 懸索橋,在散索套安裝完成并能自由活動(dòng)后,應(yīng)根據(jù)理論值與實(shí)際測(cè)試值,調(diào)整一次錨跨索力.主纜錨跨索股張力監(jiān)測(cè)具有以下幾個(gè)主要目的 ： 確保錨固張力的 準(zhǔn)確; 為施工控

44、制的 誤差分析、參數(shù)識(shí)別提供實(shí)測(cè)參數(shù); 用于計(jì)算錨跨索股的 架設(shè)無(wú)應(yīng)力長(zhǎng)度 和主纜錨跨張力的 合力.基于索力監(jiān)測(cè)的 目的 及其具體情況,張拉測(cè)試可僅對(duì)所張拉索股及相鄰索股進(jìn)行測(cè)試.5.3.3 提高振動(dòng)法測(cè)試索力精度 的 措施為提高測(cè)試精度 ,應(yīng)采用帶有傳感器的 張拉設(shè)備對(duì)吊索和錨跨索股進(jìn)行張拉,同時(shí)采用振動(dòng)法測(cè)試索股在對(duì)應(yīng)張力下的 振動(dòng)頻率,建立不同邊界條件的 有限元模型,通過(guò)幾組試驗(yàn)結(jié)果與計(jì)算結(jié)果的 比較,首先確定合適的 邊界約束條件;然后調(diào)整索截面的 抗彎剛度 ,試算確定索截面的 抗彎剛度 ,通過(guò)多組試驗(yàn)數(shù)據(jù),確定平均值.在確定了 邊界條件和截面抗彎剛度 后,改變計(jì)算模型的 索張力,計(jì)算出

45、索張力與振動(dòng)頻率的 關(guān)系曲線,以后的 測(cè)試中通過(guò)測(cè)試振動(dòng)頻率,直接查表計(jì)算索力,克服采用公式計(jì)算時(shí)各參數(shù)誤差太大 的 缺點(diǎn).影響振動(dòng)法測(cè)試吊索和主纜錨跨索股張力精度 的 因素主要有三個(gè)：(1) 索股截面抗彎剛度 的 影響;(2) 索股邊界條件的 影響;(3) 計(jì)算張力時(shí)所用索股長(zhǎng)度 .采用各種方法,準(zhǔn)確識(shí)別出以上三項(xiàng)影響,則可提高振動(dòng)法測(cè)試索力的 精度 .5.4 主梁應(yīng)力的 監(jiān)測(cè)對(duì)于采用梁段吊裝后先鉸結(jié)、全部吊裝完成(或二期恒載等代荷載施加后)再剛結(jié)施工法施工的 懸索橋,一般不需要對(duì)加勁梁的 應(yīng)力進(jìn)行監(jiān)控.5.5 溫度 的 監(jiān)測(cè)5.5.1 設(shè)備選型溫度 測(cè)量宜采用電子式溫度 傳感器,其測(cè)溫精度

46、 一般為0.5.若有特別要求,應(yīng)選擇精度 更高的 測(cè)溫傳感器.5.5.2 布置原則對(duì)于基準(zhǔn)索股,應(yīng)布置能反映縱向溫度 變化的 溫度 測(cè)點(diǎn),橋塔兩側(cè)應(yīng)布置測(cè)點(diǎn).對(duì)于一般索股,則應(yīng)在相對(duì)基準(zhǔn)索股和調(diào)整索股的 各跨上布置測(cè)點(diǎn);對(duì)于橫斷面,則應(yīng)按測(cè)點(diǎn)均布的 方式布置測(cè)點(diǎn).由于溫度 對(duì)結(jié)構(gòu)變形及內(nèi)力的 影響均較為顯著,溫度 對(duì)結(jié)構(gòu)的 影響可以分為均勻溫度 影響與非均勻溫度 影響,均勻溫度 影響指整個(gè)結(jié)構(gòu)均處于相同的 溫度 場(chǎng)下,非均勻溫度 指結(jié)構(gòu)各部分由于日照或熱傳導(dǎo)速度 的 影響造成各部分溫度 不一致的 情況.均勻溫度 場(chǎng)的 溫度 改變對(duì)結(jié)構(gòu)的 影響較小 ,因此,懸索橋的 施工控制總選擇在結(jié)構(gòu)各部分溫

47、度 盡量接近的 情況下進(jìn)行.5.5.3 一般的 測(cè)點(diǎn)布置基準(zhǔn)索股縱向溫度 測(cè)點(diǎn)位置縱向布置見(jiàn)示意見(jiàn)圖 5.1,每個(gè)測(cè)點(diǎn)布置3 個(gè)智能型溫度 傳感器、每個(gè)塔柱陰陽(yáng)面各布置1 個(gè)溫度 傳感器.主纜表面內(nèi)外溫度 存在著差異,并且主纜越粗,內(nèi)外溫度 相差越大 .為了 準(zhǔn)確確定主纜斷面的 平均溫度 ,就必須知道主纜斷面的 溫度 場(chǎng)分布情況.在主纜上選擇一個(gè)斷面布置溫度 傳感器,以確定主纜表面的 內(nèi)外溫差及溫度 場(chǎng).圖6.1 為一橫斷面溫度 測(cè)點(diǎn)布置的 示意圖.圖 5.1 主纜斷面溫度 場(chǎng)測(cè)點(diǎn)布置圖5.6 監(jiān)控測(cè)量5.6.1 監(jiān)控測(cè)量的 標(biāo)準(zhǔn)監(jiān)控測(cè)量應(yīng)滿足國(guó)家和交通部頒發(fā)的 相關(guān)測(cè)量標(biāo)準(zhǔn).包括：1) 中華

48、人民共和國(guó)交通部頒：公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范(JTJ041-2004)2) 中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)：國(guó)家一、二等水準(zhǔn)測(cè)量規(guī)范,GB/T 12897-2006;3) 中華人民共和國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)：建筑變形測(cè)量規(guī)范(JGJ/T 8-97)4) 中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)：工程測(cè)量規(guī)范(GB50026-93)5) 中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)：全球定位系統(tǒng)(GPS)測(cè)量規(guī)范,GB/T 18314-20016) 中華人民共和國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)：公路全球定位系統(tǒng)(GPS)測(cè)量規(guī)范,JTJ/T 06698,5.6.2 監(jiān)控測(cè)量的 內(nèi)容5.6.2.1 上部構(gòu)造施工前監(jiān)控測(cè)量工作的 內(nèi)容1) 建立上部構(gòu)造施工測(cè)量和監(jiān)控測(cè)量局部控制網(wǎng)開(kāi)展

49、上部結(jié)構(gòu)施工前,應(yīng)建立上部結(jié)構(gòu)施工測(cè)量和監(jiān)控測(cè)量局部控制網(wǎng).特大 型懸索橋上部構(gòu)造的 施工,是懸索橋施工過(guò)程中工序最多、施工工藝最為繁雜的 關(guān)鍵階段,需要進(jìn)行大 量的 施工測(cè)量和監(jiān)控測(cè)量,而這些施工測(cè)量和監(jiān)控測(cè)量的 基準(zhǔn),應(yīng)該是布設(shè)在地面上的 穩(wěn)定、方便施測(cè)和高精度 的 測(cè)量控制網(wǎng).因此上部構(gòu)造施工前,應(yīng)在所建大 橋施工測(cè)量控制網(wǎng)的 基礎(chǔ)上,加密上部構(gòu)造施工局部測(cè)量控制網(wǎng).局部測(cè)量控制網(wǎng)應(yīng)該是一個(gè)三維網(wǎng),以方便上部構(gòu)造施工測(cè)量和監(jiān)控測(cè)量.所建立的 控制網(wǎng)應(yīng)考慮按工程測(cè)量二等平面和高程控制網(wǎng)的 精度 等級(jí)施測(cè),可用GPS靜態(tài)測(cè)量的 方式建立局部平面控制網(wǎng),用常規(guī)水準(zhǔn)測(cè)量和跨河水準(zhǔn)測(cè)量相結(jié)合的 方

50、式建立局部高程控制網(wǎng).大 橋上部構(gòu)造施工局部控制網(wǎng)的 主要作用有：(1)懸索橋基準(zhǔn)索股和主纜絕對(duì)垂度 測(cè)量控制及其線形監(jiān)測(cè)的 基準(zhǔn);(2)懸索橋索塔位移和跨徑變化監(jiān)測(cè)的 基準(zhǔn);(3)懸索橋主梁線形監(jiān)測(cè)的 基準(zhǔn);(4)懸索橋索夾位置放樣的 基準(zhǔn);(5)懸索橋索塔及錨錠基礎(chǔ)沉降變形監(jiān)測(cè)的 基準(zhǔn);(6)懸索橋錨錠基礎(chǔ)水平位移監(jiān)測(cè)的 基準(zhǔn).2) 索塔頂部標(biāo)高和平面位置受溫度 影響的 36 小 時(shí)48 小 時(shí)的 靜態(tài)變形監(jiān)測(cè)宜選擇至少一個(gè)塔柱,對(duì)其頂部標(biāo)高和平面位置進(jìn)行不少于36 小 時(shí)的 靜態(tài)變形觀測(cè).大 跨度 懸索橋的 橋塔一般都比較高,其塔頂標(biāo)高和平面位置受溫度 影響的 靜態(tài)變形及其變形的 規(guī)律,

51、對(duì)大 型懸索橋上部構(gòu)造施工中的 索塔偏位監(jiān)測(cè)、跨徑變化監(jiān)測(cè)、主鞍座預(yù)偏量的 控制、基準(zhǔn)索股和主纜的 垂度 控制以及索夾的 放樣等,有著至關(guān)重要的 影響,因此應(yīng)在上部構(gòu)造施工前宜進(jìn)行此項(xiàng)監(jiān)測(cè).由于各個(gè)塔柱的 荷載、結(jié)構(gòu)形式、施工方法和力學(xué)性質(zhì)基本相同,因此由一個(gè)塔柱觀測(cè)試驗(yàn)獲得的 預(yù)測(cè)模型,對(duì)其他塔柱具有較大 的 參照價(jià)值,這樣處理,既可滿足特大 型懸索橋施工監(jiān)控的 需要,又可較大 地降低測(cè)量監(jiān)控的 外業(yè)工作量.(1)索塔頂部標(biāo)高位置受溫度 影響的 36 小 時(shí)48 小 時(shí)的 靜態(tài)變形監(jiān)測(cè)標(biāo)高位置的 靜態(tài)變形監(jiān)測(cè)的 基準(zhǔn)點(diǎn),布設(shè)在索塔承臺(tái)基礎(chǔ)的 頂面,而監(jiān)測(cè)點(diǎn)則布設(shè)在索塔頂部表面,在下橫梁和中橫

52、梁頂面各布設(shè)一個(gè)轉(zhuǎn)點(diǎn),采用懸掛鋼尺水準(zhǔn)測(cè)量的 方法進(jìn)行觀測(cè).施測(cè)時(shí),需準(zhǔn)備2 把50米、一把100米 的 鋼卷尺和四臺(tái)水準(zhǔn)儀,所有鋼卷尺和水準(zhǔn)儀,必須經(jīng)過(guò)有關(guān)計(jì)量部門的 檢測(cè)和較正,在承臺(tái)和下橫梁以及中橫梁和上橫梁之間,各懸掛一把50米 的 鋼卷尺,在下橫梁和中橫梁之間,懸掛一把100米 的 鋼卷尺,所懸掛的 鋼卷尺,必須施加標(biāo)準(zhǔn)的 拉力;而四臺(tái)水準(zhǔn)儀則分別布設(shè)在承臺(tái)、下橫梁、中橫梁和上橫梁上,對(duì)已懸掛好的 鋼卷尺同步進(jìn)行觀測(cè),觀測(cè)的 同時(shí)測(cè)量空氣溫度 、鋼卷尺和索塔陰、陽(yáng)面的 表面溫度 ,以便對(duì)鋼卷尺施加溫度 改正.此項(xiàng)監(jiān)測(cè)應(yīng)連續(xù)觀測(cè)36 小 時(shí)48 小 時(shí),每一小 時(shí)觀測(cè)一次.(2) 索塔

53、頂部平面位置受溫度 影響的 36 小 時(shí)48 小 時(shí)的 靜態(tài)變形監(jiān)測(cè)索塔頂部的 靜態(tài)變形主要是由于日照方向的 變化而引起的 ,如上午,陽(yáng)光直射索塔的 東面,此時(shí)東面砼的 溫度 比西面的 高,形成溫差,由于熱脹冷縮的 作用,索塔向西扭轉(zhuǎn)變形;到下午,則情況相反.而日照方向的 變化和溫差的 大 小 ,與當(dāng)?shù)氐?時(shí)間有關(guān)系,因此扭轉(zhuǎn)變形觀測(cè)的 內(nèi)容,包括觀測(cè)的 時(shí)間、空氣溫度 、索塔陰陽(yáng)面砼表面的 溫度 和索塔在順橫橋向方向的 位移量,而且必須連續(xù)觀測(cè)36 小 時(shí)48 小 時(shí),從而獲取索塔在這一高度 時(shí),扭轉(zhuǎn)變形量隨時(shí)間和溫度 變化的 數(shù)學(xué)模型,最后根據(jù)這一數(shù)學(xué)模型,推求任一時(shí)間的 扭轉(zhuǎn)變形量,以掌

54、握其變形的 規(guī)律.3) 錨錠和索塔基礎(chǔ)在上部構(gòu)造施工過(guò)程中沉降監(jiān)測(cè)上部結(jié)構(gòu)施工過(guò)程中應(yīng)對(duì)錨碇和橋塔基礎(chǔ)的 沉降進(jìn)行不間斷的 測(cè)量.在上部構(gòu)造施工期間,巨大 的 主纜和主梁的 重量將逐步作用在錨錠和索塔的 基礎(chǔ)上,有可能使錨錠和索塔基礎(chǔ)產(chǎn)生均勻沉降和不均勻沉降,而由于錨錠和索塔基礎(chǔ)的 均勻沉降和不均勻沉降,又都將影響懸索橋上部構(gòu)造施工的 質(zhì)量和安全,此外為驗(yàn)證錨錠和索塔基礎(chǔ)設(shè)計(jì)合理性和施工的 質(zhì)量,均應(yīng)對(duì)布設(shè)在錨錠和索塔基礎(chǔ)上的 沉降監(jiān)測(cè)點(diǎn),在上部構(gòu)造施工期間,進(jìn)行定期不間斷的 沉降監(jiān)測(cè),以了 解錨錠和索塔基礎(chǔ)的 穩(wěn)定性,從而確保上部構(gòu)造施工的 精度 和成橋質(zhì)量.(1) 監(jiān)測(cè)要求根據(jù)規(guī)范,沉降監(jiān)

55、測(cè)應(yīng)能監(jiān)測(cè)錨錠和索塔地基基礎(chǔ)2米米 以上的 均勻沉降量和不均勻沉降量,為達(dá)到這樣高的 監(jiān)測(cè)精度 ,根據(jù)目前的 技術(shù)和手段,只有采用精密幾何水準(zhǔn)測(cè)量的 方法,即用精密水儀(WILD N3 或ZAISS Ni004)及其配套的 精密銦鋼水準(zhǔn)尺和標(biāo)準(zhǔn)尺墊、扶尺架等,按某一精度 等級(jí)的 水準(zhǔn)測(cè)量施測(cè)要求,以往返符合水準(zhǔn)路線或閉合水準(zhǔn)路線的 形式,定期地從基準(zhǔn)點(diǎn)對(duì)布設(shè)在構(gòu)筑物基礎(chǔ)上的 監(jiān)測(cè)點(diǎn)進(jìn)行觀測(cè),則不同周期監(jiān)測(cè)點(diǎn)的 高程變化量,就是由于荷載作用在錨錠和索塔地基基礎(chǔ)上所引起的 監(jiān)測(cè)點(diǎn)的 沉降量.(2) 基準(zhǔn)點(diǎn)和監(jiān)測(cè)點(diǎn)的 位置設(shè)計(jì)與埋設(shè)對(duì)錨錠和索塔基礎(chǔ)沉降監(jiān)測(cè)基準(zhǔn)點(diǎn)的 位置和數(shù)量要求是：穩(wěn)定,作為變形監(jiān)

56、測(cè)的 基準(zhǔn)點(diǎn),一定要遠(yuǎn)離建筑物荷載的 影響區(qū)域,并有一定的 埋設(shè)深度 和不易遭受破壞;聯(lián)測(cè)方便;在數(shù)量上至少有三個(gè),以便通過(guò)基準(zhǔn)點(diǎn)的 聯(lián)測(cè),監(jiān)測(cè)和檢驗(yàn)基準(zhǔn)點(diǎn)的 穩(wěn)定性.對(duì)錨錠和索塔基礎(chǔ)沉降監(jiān)測(cè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)的 位置和數(shù)量要求是：監(jiān)測(cè)點(diǎn)布設(shè)在被觀測(cè)建筑物最能反映變形特征的 位置上,為此在建筑物基礎(chǔ)設(shè)計(jì)的 后澆帶或沉降縫兩側(cè)應(yīng)布點(diǎn),在建筑物不同層高的 分界處兩側(cè)應(yīng)布設(shè),在建筑物荷載比較集中的 地方應(yīng)布點(diǎn),在建筑物的 軸線及其四周應(yīng)布點(diǎn);點(diǎn)位應(yīng)布設(shè)在便于觀測(cè)、點(diǎn)位穩(wěn)定和施工干擾小 的 地方;點(diǎn)的 數(shù)量應(yīng)能反映整個(gè)建筑物基礎(chǔ)的 變形情況,并滿足變形分析的 需要.(3) 觀測(cè)路線設(shè)計(jì)基準(zhǔn)點(diǎn)之間的 水準(zhǔn)聯(lián)測(cè),宜采用閉合水準(zhǔn)路線的 形式;監(jiān)測(cè)點(diǎn)之間的 水準(zhǔn)觀測(cè),也宜采用閉合水準(zhǔn)路線的 形式,并至少應(yīng)構(gòu)成二個(gè)以上閉合環(huán);而基準(zhǔn)點(diǎn)與監(jiān)測(cè)點(diǎn)之間的 水準(zhǔn)聯(lián)測(cè),宜采用往返符合水準(zhǔn)路線的 形式.閉合環(huán)或附合水準(zhǔn)路線,都具有多余觀測(cè),有利于檢測(cè)外業(yè)觀測(cè)中的 誤差和粗差,提高外業(yè)觀測(cè)數(shù)據(jù)采集的 質(zhì)量和可靠性,同時(shí)還有利于數(shù)據(jù)的 嚴(yán)密平差和提高精度 .(4) 沉降監(jiān)測(cè)的 觀測(cè)精度 設(shè)計(jì)在沉降觀測(cè)中應(yīng)采用國(guó)家二等水準(zhǔn)測(cè)量