1、高專工廠供電習(xí)題解答劉介才編前言本習(xí)題解答是應(yīng)采用本人編工廠供電高專教材的部分任課教師的要求、并在出版社有關(guān)編輯的大力支持下編寫的，供教師教學(xué)和批改學(xué)生作業(yè)時參考。由于習(xí)題中涉及的一些技術(shù)參數(shù)大多有一定的選取范圍，而從技術(shù)圖表上查得的數(shù)據(jù)也不可能絕對精確，因此習(xí)題解答應(yīng)著重注意其解題的方法步驟，而答案不一定是唯一的，僅供參考。本習(xí)題解答不宜在學(xué)生中傳播，以免有的學(xué)生盲目抄襲，影響其獨立完成作業(yè)、培養(yǎng)解決技術(shù)問題的能力。如有錯誤和不當(dāng)之處，歡迎批評指正。目錄第一章工廠供電概論習(xí)題解答-第三章工廠的電力負荷及其計算習(xí)題解答 -第四章短路電流計算及變配電所電氣設(shè)備選擇習(xí)題解答 -第五章工廠電力線路及

2、其選擇計算習(xí)題解答-第六章工廠供電系統(tǒng)的過電流保護習(xí)題解答-第七章工廠供電系統(tǒng)的二次回路和自動裝置習(xí)題解答 -第八章防雷、接地及電氣安全習(xí)題解答 -第九章節(jié)約用電、計劃用電及供電系統(tǒng)的運行維護習(xí)題解答 -第一章工廠供電概論習(xí)題解答解：變壓器 1 的一次側(cè)額定電壓應(yīng)與發(fā)電機的額定電壓相同，即為 10.5kV 。變壓器 1 的二次側(cè)額定電壓應(yīng)比線路 L1 末端變壓器 2 的一次額定電壓高 10，即為 242kV。故變壓器 1 的額定電壓應(yīng)為 10.5 242kV。線路 WL1的額定電壓應(yīng)與變壓器 2 的一次額定電壓相同，即為 220kV。線路 L2 的額定電壓應(yīng)為 35kV，因為變壓器 T2 二次

3、側(cè)額定電壓為38.5kV ，正好比 35kV 高。 解：發(fā)電機的額定電壓應(yīng)比 6線路額定電壓高，因此發(fā)電機的額定電壓應(yīng)為 6.3 。變壓器的一次額定電壓應(yīng)與發(fā)電機的額定電壓相同，故其一次額定電壓應(yīng)為 6.3 。的二次額定電壓應(yīng)比 35線路額定電壓高，故其二次額定電壓應(yīng)為 38.5 。 因此變壓器的額定電壓應(yīng)為6.3 38.5 。變壓器的一次額定電壓應(yīng)與 35線路的額定電壓相同， 即其一次額定電壓應(yīng)為 35kV。的二次額定電壓應(yīng)比 10kV 電網(wǎng)電壓高，即其二次額定電壓應(yīng)為 11kV。因此變壓器的額定電壓應(yīng)為 3511kV。變壓器的一次額定電壓應(yīng)與 6kV 線路的額定電壓相同， 即其一次額定電壓

4、應(yīng)為 6kV。的二次額定電壓應(yīng)比 220380電壓高，即其二次額定線電壓應(yīng)為 0.4kV 。因此變壓器 T 3 的額定電壓應(yīng)為 6 / 0.4kV 。解：該變電所白天的電壓偏差按式（1-4 ）計算為：360V380VU %100% 5.26%380V該變電所晚上的電壓偏差按式（1-4）計算為：410V380VU %100% 7.89%380V因此該變電所晝夜的電壓偏差范圍為-5.26%+7.89%。為了改善該變電所的電壓質(zhì)量，該變電所主變壓器的主接頭宜切換至“-5%”的位置運行，而晚上則宜切除主變壓器，投入低壓聯(lián)絡(luò)線，由臨近車間變電所供電。1-4解：該系統(tǒng)的接地電容電流按式（1-3）計算為：I

5、 C10(403525) A26.1A350由于 I C30A，因此該系統(tǒng)不必改為中性點經(jīng)消弧線圈接地的運行方式。第三章工廠的電力負荷及其計算習(xí)題解答3-1解：（一）機床組計算負荷：查附表8 得 Kd =0.180.25( 取0.2), cos0.5, tan1.73, 因此P30.10.2 800kW160kWQ30.1160kW1.73277k varS30.116022772 kVA 320kVAI3201000VA30.1486 A3380V( 二 ) 通 風(fēng) 機 組 計 算 負 荷 : 查 附 表8得 K d0.70.8( 取0.8),cos0.8, tan0.75, 因此P30.2

6、0.856kW44.8kWQ30.244.8kW0.7533.6k varS30.244.8233.62 kVA56kVAI 30.2561000VA85 A3380V( 三) 車間總的計算負荷 : 取 KP0.9, K Q0.95, 因此P30.0.9(16044.8)kW 184kWQ30.0.95(27733.6)k var295k varS30.18422952 kVA348kVAI 30.3481000VA3380V529 A負荷計算表見書末習(xí)題 3-1參考答案所列，此略。3-2解：（一）機床組的計算負荷：查附表8，得 K d0.16 0.2 （取0.2 ）, cos 0.5, ta

7、n1.73 , 因此P30.1200kW0.240 kWQ30.140kW1.7369.2 k var(二) 起重機的計算負荷: 查附表8，得起重機在25%時的K d 0 . 10 . (1取5 0.15), cos0.5, tan1.73 。而起重機在15% 時的容量為5.1kW, 故由式 (3-16)得25%時的容量為Pe2 5.1kW0.153.95kW因此其計算負荷為 :P30.20.153.95kW0.59 kWQ30.20.59lW 1.731.02 k var(三)通風(fēng)機組的計算負荷:查附表8 得 K d0.7 0.8 ( 取0.8),cos0.8, tan0.75 , 因此P3

8、0.30.8 5kW4kWQ30.34kW 0.753k var(四)點焊機組的計算負荷: 查附表8得點焊機在100% 時 的K d 0. 3 5 , c o s0. 6 , t a n 。而點焊機在65%時的容量為 105kW。故由式（ 3-11 ）得100% 時的容量為：Pe10.5kW0.658.47kW因此其計算負荷為：P30.40.358.47kW2.96 kWQ30.42.96kW1.333.94 k var（五）車間總的計算負荷：取K p 0.9,K q 0.95 ，因此P300 9（40059 4296） kW73 3kWQ300 95（69 2 1 0233 94） 73 3

9、k varS3042 8273 32 kVA84 9kVAI3084 91000VA3129 A380V負荷計算表如書末習(xí)題3-2 參考答案所列，此略。3-3解：（一）用需要系數(shù)法計算查附表8 得小批生產(chǎn)的金屬冷加工機床電動機組的需要系數(shù)為K d0.160.2 （取 0.2),cos0.5, tan1.73 。因此P300.285kW17kWQ3017kW1.7329.4 k varS3017229.4234kVA341000VAI 3051.7 A3380V（二）用二項式法計算查 附 表8得二項式系數(shù)b0.14，c0.4，最大容量設(shè)備臺數(shù)n5,cos0.5, tan1.73 。因此P300.

10、1485kW0.4 （7.5kW4kW33kW1）20.9 kWQ3020.9kW1.7336.2k varS3020.9236.2241.8kVA41.81000VAI 3063.5 A3380V負荷計算表如書末習(xí)題3-3 參考答案所列，此略。3-4解：單相加熱器按其容量盡可能三個相均衡分配，因此一相裝3臺 1kW的，另兩相各裝1 臺 3kW的。等效三相計算負荷按3kW的 3 倍計算。查附表 8 得 K d0.7,cos1,tan0, 因此P300.73 3kW6.3kWQ300S30P306.3kVAI 306.31000VA9.57 A3389V3-5 解：（一）弧焊機各相的計算負荷1將

11、接于 AB相間的 1 臺 21kVA（65% ）換算成100% 時的有功容量（ kW）。由附表8 查得其 cos0.35 ，因此按式（ 3-1 5）可得其有功容量為：PAB210.350.655.88kVAkW2將接于 BC相間的 1 臺 17kVA（100% ）換算成相同的有功容量（kW）。其 cos0.35，因此其有功容量為：PBC17kVA0.355.95kW3將接于 CA相間的 2臺 10.3kVA(50% ) 換算成100%時的有功容量(kW)。其 cos0.35 ，因此其有功容量為：PCA210.30.350.55.16kVAkW4弧焊機換算至各相的有功和無功容量：由表3-3 查得

12、 cos0.35 時的功率換算系數(shù) pAB ApBC BpCA C 1.27 ， pABBpBC CpCAA =-0.27, qAB AqBC BqCAC1.05 , qABBqBC CqCA A1.63 , 因此由式 (3-28)式 (3-33)可得各相的有功和無功容量為 :A 相PA1.275.88kW0.275.16kW6.08kWQA1.055.88k var1.635.16k var14.58k varB 相PB1.275.95kW0.275.88kW5.97kWQB1.055.95k var1.635.88k var15.83k varC 相PC1.275.16kW0.275.95

13、kW4.95kWQC1.055.16k var1.635.95k var15.12k var5. 弧焊機各相的有功和無功計算負荷 :查附表 8 得其 K d0.35 ，因此各相的有功和無功計算負荷為：A 相B 相P 0.35 6.08kW 2.13kW30. A (1)Q30. A(1)0.3514.58k var5.10 k varP30.B(1)0.355.97kW2.09 kWQ30. B(1)0.3515.83k var5.54k varC 相P30.C(1)0.354.95kW1.73kWQ30.C(1)0.3515.12k var5.29 k var（二）電熱箱各相的計算負荷1 A

14、相電熱箱的有功和無功計算負荷：查附表 8 得 K d0.7,cos1,tan0, 因此P 0.7 2 3kW 4.2kW30. A(2)Q30. A(2)02 B相電熱箱的有功和無功計算負荷：P30. B (2)0.76kW4.2kWQ30. B (2)03 C相電熱箱的有功和無功計算負荷：P30.C (2)0.74.5kW3.15 kWQ30.C (2)0（三）線路上總的計算負荷1各相總的有功和無功計算負荷：A 相B 相C 相P30. AP30. A(1)P30. A(2) 2.13kW 4.2kW6.33kWQ30. AQ30. A(1)Q30. A (2)5.10 k var0 5.10

15、k varP30.BP30. B(1)P30. B (2)2.09kW 4.2kW6.29kWQ30.BQ30.B(1)Q30.B (2)5.54k var05.54k varP30.CP30.C (1) P30.C(2)1.73kW3.15kW 4.88 kWQ30.CQ30.C (1)Q30.C(2)5.29k var05.29 k var2總的等效三相計算負荷： 由以上計算結(jié)果看出， A 相的有功計算負荷最大，因此取 A 相來計算總的等效三相計算負荷：P303P30. A36.33kW19kWQ303Q30. A35.10k var15.3k varS3019215.32 kVA 24.

16、5kVA24.51000VAI 3037.2 A3380V3-6解:( 一) 變電所一次側(cè) (10kV) 的計算負荷和功率因數(shù)1. 變電所變壓器的功率損耗 : 變壓器二次側(cè)的計算負荷為按式 (3-37) 得按式 (3-38) 得S30.242023502 kVA546.7kVAPT0.01546.7kW5.467kWQT0.05546.7k var27.34k var2. 變電所一次側(cè)的計算負荷 :P30.1420kW 5.467kW425.5kWQ30.1350k var 27.34k var377k var3. 變電所一次側(cè)的功率因數(shù) :因故tanQ30.1377k var10.885P3

17、0.1425.5kWcos 10.75(二 ) 按一次側(cè) (10kV) cos 1 提高到0.90, 低壓側(cè) (380V) 需裝設(shè)的并聯(lián)電容器容量計算1. 現(xiàn)低壓側(cè)的功率因數(shù) :因tan 2350k var0.833420kW故cos20.772. 按cos2 提高到0.92計算,低壓側(cè)需裝設(shè)的并聯(lián)電容器容量: 按式(3-42)計算為QCP30.2 (tan2tan 1 )420kW(0.8330.426)170kVA3-7 解：（一）估算該廠的計算負荷查附表 9, 得 Kd 0.35,cos 0.75, tan0.88, 因此P300.355840kW2044kWQ302044 kW0.88

18、1799 k varS302044kW2725kVA（二）計算該廠的年有功電能消耗量一班制取年工作小時Ta =2000h，年平均有功負荷系數(shù)0.75, 年平均無功負荷系數(shù)0.8 , 由此可得年有功電能消耗量Wp.a =0.752044kW 2000h=3066 103 kW.h年無功電能消耗量Wq. a0.8 1799k var 2000h2878 103 k var h3-8解:( 一) 需裝設(shè)的電容器容量和個數(shù)cos0.65 時, tan1.17 ;cos0.9 時, tan0.48。因此按式（ 3-42 ）得電容器容量為：QC P30 (tantan, )2400kW (1.170.48

19、)1656 kvar需裝 BWF10.5-30-1 型電容器個數(shù)為 : n1656/30 56考慮到單相電容器在三相電路中平均分配, 選取 n =57.( 二) 無功補償后減少的視在計算負荷無功補償后的無功計算負荷為：Q30Q30QC P30 tanQC2400kVA1.17 5730k var 1098k var無功補償后的視在計算負荷為:S30P302Q3022400210982 kVA2639kVA而補償前的視在計算負荷為:SP / cos2400kW / 0.653692 kVA3030因此補償后減少的計算負荷為:S30S30S303692kVA2639kVA1053kVA3-9解；

20、由上表可以看出， M2 的 I stI N =227A-32.4A=194.6A 為最大，因此該線路的尖峰電流為：I pk0.9(10.2306.120) A227 A =287A而該線路的計算電流為：I300.9(10.232.4306.120) A= 88.2A第四章短路電流計算及變配電所電氣設(shè)備選擇習(xí)題解答4-1解：（一）繪短路計算電路圖如下：（附圖 3）（二）計算 k-1 點的三相短路電路中各元件的電抗及三相短路電流和短路電流（ U c1 =10.5kV ）1. 電力系統(tǒng)的電抗 :X1U c21(10.5kV )2Soc0.367300MVA2電纜線路的電抗：查表4-1 得 X00.0

21、8/ km，因此X 20.08(/ km)4km0.323繪 k1點短路的等效電路圖如下：（附圖 4）4短路電路總電抗：X ( k 1)0.3670.320.6875 k1點的三相短路電路和短路容量：（1）三相短路電流周期分量有效值：I k(3)1U c110.5kV8.82 kA3X (k 1)3 0.687（2）三相短路次暫態(tài)電流和穩(wěn)態(tài)電流有效值：I (3)I (3)I k(3)!8.82 kA（3）三相短路沖擊電流：ish(3)2.55 I (3)2.55 8.82 =22.5kA（4）第一個周期三相短路全電流有效值：I sh(3)1.51I (3)1.518.82 kA=13.3kA（

22、5）三相短路容量：Sk(3)13U c1I k(3)1310.5kV8.82kA160 MVA（三）計算 k 2 點的三相短路電路中各元件的電抗及三相短路電流和短路容量（ U c2 0.4 kV）1電力系統(tǒng)的電抗：X1U c22(0.4kV )25.33 10 4Soc300MVA2電纜線路的電抗：X 2X0 l (U c2)20.08( / km) 4km (0.4kV )24.64 10 4U c110.5kV3電力變壓器的電抗：查附表1得UZ%4.5, 因此X 3X 4U k % U C224.5(0.4kV) 29 103100 SN100800kVA4繪 k2 點短路的等效電路圖如下

23、：（附圖 5）5短路電路總電抗：X ( k 2) X1X 2X3/2 5.33 10 44.64 10 445 104455 106 k 2 點的三相短路電流和短路容量：（ 1）三相短路電流周期分量有效值：(3)0.4kV42kAI k 25510 43（2）三相短路次暫態(tài)電流和穩(wěn)態(tài)電流有效值：I (3)I (3) I k(3)2 42 kA（3）三相短路沖擊電流：ish(3)1.84 I k(3)21.8442 kA77.3 kA（4）第一個周期三相短路全電流有效值：I sh(3)1.09I k(3)21.0942kA45.8 kA（5）三相短路容量：Sk(2)23U c2I k(3)230

24、.4kV42kA29.1MVA短路計算表如附錄習(xí)題4-1 參考答案所列，此略。4-2試用標(biāo)幺制法重作習(xí)題4-1 。解：（一）確定基準(zhǔn)值取 Sd100 MVA， U d1 U c110.5kV，U d 2U c2 0.4 kV，而Sd100MVA5.50 kAI d 1310.5kV3U d1Sd100MVA144 kAI d 230.4kV3U d 2（二）計算短路電路中各元件的電抗標(biāo)幺值1電力系統(tǒng)的電抗標(biāo)幺值X1*Sd100MVA0.333Soc300MVA2電纜線路的電抗標(biāo)幺值：X2*0.08( / km) 4km100MVA0.29(10.5kV ) 23電力變壓器的電抗標(biāo)幺值：查附表1

25、得UZ%4.5, 因此X3*X4*4.5100 1000kVA5.625100800kVA（三）繪短路等效電路圖如下：（附圖 6）（四）求 k1點的短路電路總電抗標(biāo)幺值及三相短路電流和短路容量1總電抗標(biāo)幺值：X * (k 1)X1*X 2*0.3330.290.6232三相短路電流周期分量有效值：(3)I d15.50kAkAI k 1*0.828X(k 1)0.6233三相短路次暫態(tài)電流和穩(wěn)態(tài)電流有效值：I k(3)1I (3)(k 1)I k(3)18.828kA4三相短路沖擊電流：ish(3)(k 1)2.55 8.828kA22.5kA5第一個周期三相短路全電流有效值：I sh(3)(

26、k 1)1.51 8.828kA13.5kA6三相短路容量：(3)Sd100MVAMVASk 1*161X( k 1)0.623（五）求 k2 點的短路電路總電抗標(biāo)幺值及三相短路電流和短路容量1總電抗標(biāo)幺值：X * ( k 2)X1*X2*X 3* / 20.3330.295.625/ 23.4352. 三相短路電流周期分量有效值：(3)I d 2144kA42 kAI k 2X * (k 2)3.4353三相短路次暫態(tài)電流和穩(wěn)態(tài)電流有效值：I k(3)2I (3)(k 2)I k(3)242 kA4三相短路沖擊電流：ish(3)( k 2)1.84I k(3)21.8442kA77.3kA5

27、第一個周期三相短路全電流有效值：I sh(3)(k 2)1.09I k(3)2 1.09 42kA45.8kA6三相短路容量：(3)Sd100MVAMVASk 2*29.1X (k 2)3.4354-3解：（一）計算 380V母線三相短路時所受的最大電動力由習(xí)題 4-1 知，380V母線的短路電流 I k(3)42kA,i sh(3)77.3kA ；而接于 380V母線的同步電動機的額定電流為I N.M500kW0.808 kA380V130.94由于 I N .M 0.01I k(3)0.0142kA 0.42 kA，因此需計入該電動機的反饋沖擊電流。該電動機的反饋沖擊電流為ish.M7.8

28、IN .M7.80.808kA6.30 kA因此 380V母線在三相短路時所受的最大電動力(3)(3)2l7220.9m72F3(ishish.M )a10N / A3 (77.3kA 6.30kA)0.2m10N / A 5447N（二）校驗?zāi)妇€短路時的動穩(wěn)定度380V母線在 F (3) 作用時的彎曲力矩：F (3) l5447 N 0.9mN mM4901010該母線的截面系數(shù)：Wb2h(0.08m)20.01m1.07 10 5 m366因此該母線在三相短路時受到的計算應(yīng)力為cM490N.m45.8 106 Pa=45.8MPaW1.07 10 5 m3而 LMY型母線的允許應(yīng)力為70M

29、Pa45.8MPa,故該母線滿足短路動穩(wěn)定度的要求。4-4解：已知 I (3)I k(3)42 kA，并由附表13 查得C87 As / mm2 , tima0.5s0.05s0.05s0.6s 。因此該母線的最小熱穩(wěn)定截面為：0.6s2Amin 42kA374 mm87( A s / mm2 )而母線實際截面為 80 10mm2800mm2 ，因此該母線滿足短路熱穩(wěn)定度的要求。解：根據(jù)變電所有一、二級負荷的情況，確定選兩臺主變壓器，每臺容量滿足以下兩個條件：（1）SN .T (0.6 0.7)S30 (0.60.7) 780kVA (468 546) kVA（2）SN .TS30(1 2)4

30、60 kVA因此初步確定選兩臺變壓器，每臺變壓器容量為630kVA。4-6解：該廠補償后的計算電流為I 30P303000kW314 A3U N cos3 6kV 0.92因此根據(jù)附錄表3 中 SN10-10型斷路器規(guī)格，可初步選SN10-10I 型，其 I N630 A。查附錄表 3 得 SN10-10I 型斷路器的開斷電流 I oc16 kA，動穩(wěn)定電流峰值 imax 40 kA。其 I oc Ik(3)20kA ,i max i sh(3)2.55 20 kA 51 kA，不滿足要求，因此改選 SN10-10II 型斷路器，其選擇校驗結(jié)果如下表所列，完全合格。故高壓斷路器規(guī)格選為SN10

31、-10II/1000-500型。序裝設(shè)地點的電氣條件SN10-10II型斷路器號項 目數(shù)據(jù)項 目數(shù)據(jù)結(jié)論1U N6kVU N10kV合格2I 30314AI N1000A合格3I k(3)20kAI oc31.5kA合格4ish(3)25520kA=51kAimax80kA合格5I (3) tima202(0.90.2) 440I t2t1624 1024合格第五章工廠電力線路及其選擇計算習(xí)題解答5-1 解：查附錄表 19-2 得 25 C時 4 根 BLV-500型鋁芯塑料線穿鋼管（SC）時，相線截面為 95mm2 的允許電流I al 160 AI30 150A，穿線鋼管內(nèi)徑為。70mmPE

32、N線截面按 APEN 0.5A 選為 50mm2 。因此所選導(dǎo)線和穿線鋼管為：BLV-500- （3 95+1 50）-SC 70。5-2 解：查附錄表 19-5 得 25 C 時 5 根 BLV-500 型鋁芯塑料線穿硬塑料管（ PC）時，相線截面為 120mm2 的允許電流 I al 160A I 30 150A 。5 根線穿管（ PC）直徑為 80mm。其 N 線截面按 AN 0.5A ，選為 70mm2 。其 PE線截面按 APE 0.5 A ，也選為 70mm2 。因此所選結(jié)果為 BLV-500- （3 120 1 70+PE70）-PC 80 。5-3 解： （一）按發(fā)熱條件選擇導(dǎo)

33、線截面積線路的計算電流為2401000WAI30380V0.817930.85查附錄表 16 得 30 C 時架空敷設(shè)的相線為LJ-50 時，其允許電流I al202 AI 30179 A，滿足發(fā)熱條件要求。 而其 PEN線截面不小于相線截面的50%，因此 PEN線采用 LJ-25 。（二）校驗導(dǎo)線的機械強度查附錄表 14，得 380V架空鋁絞線的最小允許截面積為16 mm2 ，因此采用 LJ-350+25 的架空線路滿足機械強度要求。（三）校驗線路的電壓損耗由附錄表 12 查得： LJ-50 的每相電阻 R00.66 / km, 線間幾何均距為600mm時，LJ-50 的每相電抗X 0 0.

34、33/ km。線路全長l 70。又cos 08.時，mtan0.75 。因此 p 2 40kW 80kW , qp tan80kW0.7560 kW。由此可求得線路的電壓損耗為U80kW0.66( / km) 70m60k var 0.33( / km) 70m13.4V13.4V380VU %100% 3.5%U al % 5%380V由此可見，采用 LJ-350+1 25 的四根架空導(dǎo)線完全滿足允許電壓損耗的要求。5-4解：（一）計算線路的負荷功率和電流1. 變壓器 S9-1000（T1）的功率損耗和負荷功率p10.01SN .10.011000kVA10kWq10.05SN .10.05

35、1000kVA50kvar由于 cos0.9時 sin0.0175 ，因此p11000 kVA0.910kW 910 kWq11000kVA0.0175 50k var67.5k var2. 變壓器 S9-500（T2）的功率損耗和負荷功率p2500kVA0.95kW455kWq2500kVA0.0175 25k var33.8 k var3. 計算線路的負荷電流Ip1p2910kW455kWA303883U N cos10kV 0.9（二）按經(jīng)濟電流密度選擇導(dǎo)線截面查表 5-3 得 LJ 型導(dǎo)線在年最大負荷利用小時為4500h 時的經(jīng)濟電流密度jec1.15 A / mm2 。因此該線路導(dǎo)線

36、的經(jīng)濟截面為I 3088A2Aec276.5 mmj ec1.15 A / mm可初步選 LJ-70 型鋁絞線。（三）校驗導(dǎo)線的機械強度查附錄表 14，知 10kV 鋁絞線（ LJ）的最小允許截面為Amin 35mm2A 70mm2因此選 lj-70 完全滿足機械強度要求。（四）校驗導(dǎo)線的發(fā)熱條件查附錄表 16 得 LJ-70 在 35C時的 I al233A I30 88A 。滿足發(fā)熱條件要求。（五）校驗線路的電壓損耗查附錄表 12，得 LJ-70 在 50C時， R00.45/ km ；在線距aav1.26a1.261m1.26 m 時， x00.36/ km 。因此線路的電壓損耗為Up1

37、R1p2 R2q1X1 q2 X 2 (9102 4552.5)0.45(67.5 2 33.8 2.5) 0.36 V 168VU N10U %168V1.68%U al5%100%10000V也滿足電壓損耗的要求，選LJ-70 是正確的。5-5解：（一）按發(fā)熱條件選擇導(dǎo)線截面線路的計算電流為I 30164000W0.7380V0.8791.5 A30.855查附錄表 19-1 得 30 C時明敷的 BLX-500型導(dǎo)線截面為 25mm時的 I al 102A I 30 91.5 A，即選擇導(dǎo)線為 BLX-500-3 25。（二）校驗導(dǎo)線的機械強度查附錄表 15，知室內(nèi)明敷或穿管的絕緣鋁線的

38、最小允許截面均為2.5mm2 。現(xiàn)導(dǎo)線截面為25mm，完全滿足機械強度要求。（三）校驗線路的電壓損耗由于 16 臺 4kW電動機均勻分布在30m長的線路上，因此可按16 4kW=64kW負荷集中在線路長50m-15m=35m的末端來計算其線路的電壓損耗。由附錄表 12 查得 BLX-500-325 導(dǎo)線的電阻 R01.31 / km （按導(dǎo)線溫度C計）， X00.251 / km（按線距計）。而線路的有功功率 p 64，50100mmkW線路的無功功率 q64 kW0.5736.5 kvar 。因此線路的電壓損耗為UpR qX(64kW1.31/ km 36.5k var 0.251 / km

39、) 35m =8.57VU N380VU %8.57V380V100% 2.26% U al % 5%完全滿足允許電壓損耗的要求。第六章工廠供電系統(tǒng)的過電流保護習(xí)題解答6-1 解：（一）熔斷器及其熔體額定電流的選擇熔體額定電流需滿足下列兩個條件：（ 1）（ 2）IIN .FEI 3022 AN .FEKI pk0.3 140 A 42 A查附錄表 5，選 I N .FE50 ， IN.FU100 ，即選RT0-100/50型熔斷器。AA熔斷器斷流能力的校驗：查附錄表 5，得其I oc 50 kA(3)(3)kA。滿足要求。II k 16（二）配電線路導(dǎo)線截面及穿線塑料管內(nèi)徑的選擇查附錄表 19-5 ， C時三根單芯線穿塑料管內(nèi)徑6mm的 BLV-500 型導(dǎo)線30的 I al25 A I 30 22A 。塑料管（ PC）內(nèi)徑為 20mm。即選擇的導(dǎo)線和穿線管型號規(guī)格為2BLV-500-1 6mm-PC 20mm。6-2解：（一）低壓斷路器的選擇查附錄表 6 得， DW16-630型斷路器過電