1、.錯(cuò)誤！未找到目錄項(xiàng)。第一章 $：電機(jī)的選取一數(shù)據(jù)及示意圖輸送帶拉力 f2700n輸送帶速度 v1.5m/s滾筒直徑 d450mm每日工作時(shí)數(shù)24h傳動(dòng)工作年限10 年;.二：選擇電動(dòng)機(jī)系列按工作要求及工作條件選用三相異步電動(dòng)機(jī)，封閉式結(jié)構(gòu)，電壓380v，y 系列。三：選取電動(dòng)機(jī)功率卷筒所需功率pw =fv/1000=2700*1.5/1000kw=4.05kw 。按表 2.2 取 v 帶效率 1 =0.96，軸承效率 2=0.98 ，斜齒輪嚙合效率 3=0.98 ，卷筒效率 4=0.96，v 帶效率 5=0.97 。.傳動(dòng)裝置的總效率 a 為a=1* 2 2* 3 *4* 5=0.96*0.

2、98 2*0.97*0.99*0.96=0.85。所以電動(dòng)機(jī)所需功率為pd=pw/a=4.05/0.85kw=4.76kw。;.四：確定電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速、卷筒軸轉(zhuǎn)速nw=60v/d=60*1.5/( *0.4)r/min=63.8r/min。現(xiàn)以同步轉(zhuǎn)速為1000r/min 及 1500r/min 兩種方案進(jìn)行比較， 由表 16-1 查得電動(dòng)機(jī)數(shù)據(jù)，計(jì)算出總傳動(dòng)比如下所示：i 1=nm1/n w=960/63.8=15.05 。同理 i 2=22.6 。電動(dòng)機(jī)軸轉(zhuǎn)矩td1=9550*pd/n m1=9550*4.76/960=47.35n.m 。同理 td2=31.57n.m。五：各軸輸入功率軸：

3、 p =pd*1=4.76kw。軸： p =p* 1=4.76*0.96kw=4.57kw。軸： p =p* 2* 3=4.57*0.98*0.97=4.34kw 。卷筒軸： p =p* 2* 4 =4.34*0.98*0.99=4.21kw 。六：選擇方案以同步轉(zhuǎn)速為 1000r/min 電機(jī)進(jìn)行計(jì)算，初選皮帶傳動(dòng)的傳動(dòng)比 i=3.76 ，齒輪傳動(dòng)比 i 齒=i 1/i=4 ，卷筒傳動(dòng)比為 1。七：各軸的轉(zhuǎn)速軸： n =n /i0=960/1 r/min=960r/min 。m軸： n =n /i=960/3.76r/min=255.3r/min。軸： n=n /i齒=255.3/4 r/m

4、in=63.8r/min。;.卷筒軸： n=nw=63.8r/min 。八：各軸輸入轉(zhuǎn)矩電動(dòng)機(jī)軸 td=9550*pd/nm=9550*4.76/960 n.m=47.35n.m。軸： t =td=47.3n.m。軸： t =t*i* 1=47.35*3.76*0.96n.m=170.91n.m 。軸： t =t*i齒* 2* 3=170.91*4*0.98*0.97n.m=649.7n.m。卷筒軸： t =i 筒*t 42=649.7*0.99*0.98=630.3n.m 。軸號(hào)軸軸軸卷筒軸轉(zhuǎn)速960255.363.863.8（r/min)功率 (kw)4.764.574.344.21轉(zhuǎn)矩

5、(n.m)47.35170.91649.7630.3傳動(dòng)比3.7641第二章：普通 v 帶的設(shè)計(jì)一：確定計(jì)算功率pca由表 8-8 查得工作情況系數(shù)ka=1.6 ，故 pca=ka*p=1.6*5.5kw=8.8kw 。二：選擇 v 帶的帶型;.根據(jù) pca、n 由圖 8-11 選用 b 型三：確定帶輪的基準(zhǔn)直徑dd 并驗(yàn)算帶速v1) 初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑 dd。由表 8-7 和表 8-9 ，取小帶輪的基準(zhǔn)直徑 dd1=140mm。2) 驗(yàn)算帶速 v。按式（ 8-13 ）驗(yàn)算帶的速度v=dd1*n 1/(60*1000)=*140*960/(60*1000)m/s=7.04m/s因?yàn)?5m/s

6、v1200六：計(jì)算帶的根數(shù)1) 計(jì)算單根 v 帶的額定功率 p由 dd1=140mm和 n1=960r/min查表 8-4 得 p0=2.906kw。根據(jù) n1=960r/min ， i=3.76 和 b 型帶。查表 8-5 得p0=0.30kw 。查表 8-6 得 k=0.93 ，表 8-2 得 kl=1.05kw于是 pr=( p0+p0)*k *kl=(2.026+0.30)*0.93*1.05kw=2.34kw 。2) 計(jì)算 v 帶的根數(shù) zz=pca/pr=8.84/2.34=3.78。取 z=4七：計(jì)算單根 v 帶的初拉力 f0由表 8-3 得 a 帶的單位長(zhǎng)度質(zhì)量 q=0.170

7、kg/m 所以 f0=500*(2.5-k )* pca/( k*z*v)+qv 2=500*(2.5-0.93)*8.8/(0.93*4*7.04)+0.170*7.042n;.=272.2n八：計(jì)算壓軸力fpfp=2zf0*sin( 1/2)=2*4*272.2*sin(1520 /2)n=2112.9n九：主要設(shè)計(jì)結(jié)論選用 b 型普通帶 4 根，帶基準(zhǔn)長(zhǎng)度2870mm。帶輪基準(zhǔn)直徑dd1=140mm，dd2=560mm，中心距控制在 a=817-946mm，單根帶初拉力 f0=272.2n。第三章 ：斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)一：選精度等級(jí)、材料及齒數(shù)1) 由表 10-1 ，選擇小齒輪材料為

8、40cr（調(diào)質(zhì)）齒面硬度 280hbs，大齒輪材料為 45 鋼（調(diào)質(zhì)），齒面硬度為 240hbs。2) 帶式輸送機(jī)為一般工作機(jī)器，參考表10-6 ，選用 7 級(jí)精度。;.3) 選小齒輪齒數(shù) z1=24，大齒輪齒數(shù) z2=96。4) 初選螺旋角 =140。5) 壓力角 =200 ，齒數(shù)比 u=z2/z 1=4， d=1。二：按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)1) 由式（ 10-24 ）試算小齒輪分度圓直徑，即d1t 2kht * (u+1)* （zh*ze*z*z）2/ d* u* （h） 2 1/3試選載荷系數(shù)kht =1.3由圖（ 10-20 ）查取區(qū)域系數(shù)zh=2.433由式（ 10-21 ）計(jì)算接觸

9、疲勞強(qiáng)度用重合系數(shù)z1=arctan(tan n/cos )=arctan(tan20 0/cos14 0)=20.562 0 at1 =arccosz 1cos/(z 1+2h* an*cos )= arccos 24* cos 20.5620/(24+2*1*cos14 0)=29.9740 at2 =arccosz 2 cos1/(z 2+2h* an*cos )=arccos96*cos 20.5620/(96+2*1*cos14 0)0=23.402 =z 1(tan at1 -tan 1)+z 2(tan at2 -tan 1) / 2=24* (tan29.9740-tan20.

10、562 0)+96*(tan23.402 0-tan20.562 0/2 =1.652=d*z1*tan/=1*24*tan(14 0)/ =1.905;.z = 4(1 )= 4 1.652 11.905 1.905 =0.667331.652由式（ 10-23) 可得螺旋角系數(shù)z= cos=0.985由表 10-5 查得材料的彈性影響系數(shù)1/2ze=189.8 mpa計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力 h由圖 10-25d 查得小齒輪和大齒輪的接觸疲勞極限分別為 hlim1 =600mpa、hlim2 =550mpa由式（ 10-15 ）計(jì)算應(yīng)力循環(huán)系數(shù)n1=60*n1j*lh=60*255.3*1*(

11、3*8*320*10)=1.176442109n2=n1/u=1.1764224109/(96/24)=2.94105109由圖 10-23 查取接觸疲勞壽命系數(shù)k hn1 =0.96 、khn2 =1.08取失效概率為 1、安全系數(shù) s=1，由式 (10-14) 得 h1=khn1 * hlim1 /s= 0.96*600/1mpa=576mpa h2=khn2 * hlim2 =1.08*550/1mpa=594mpa取 h1和 h2中的較小者作為該齒輪副的接觸疲勞許用應(yīng)力，即 h= h2=576mpa。計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩t1=9.55 106p/n1=1.7091 105n.m2) 計(jì)

12、算小齒輪分度圓直徑;.d1t 32kht * t 1 * u 1 * ( zh * ze * z* z )2du h = 32* 1.3* 1.7091* 10* 10* 10* 10* 10 (96 / 24)1(2.431* 189.8* 0.667* 0.985)21(96 / 24)576=53.583mm(2) 調(diào)整小齒輪分度圓直徑1) 計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)前的數(shù)據(jù)準(zhǔn)備圓周速度 vv= d1t * n1 =* 53.583 * 255.3 m/s=0.716m/s60 * 10001000 * 60齒寬 bb= d* d1t =1*53.583mm=53.583mm2) 計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)

13、 kh由表 10-2 查得使用系數(shù) ka=1根據(jù) v=2.62m/s、7 級(jí)精度，由圖 10-8 查得動(dòng)載系數(shù) kv=1.02齒輪的圓周力ft1 =2t1/d1t =2*1.7091 105/53.583n=6.379 103nkaft1 /b=1*6.379 103/53.583n/mm=119.04n/mm100n/mm 查表 10-3 得齒間載荷分配系數(shù) kh =1.2由表 10-4 用插值法查得7 級(jí)精度、小齒輪相對(duì)支承非對(duì)稱布置時(shí)， kh=1.419 ，則載荷系數(shù)為kh=ka* kv*kh * kh =1*1.02*1.2*1.420=1.7383) 由式（ 10-12）可得按實(shí)際載

14、荷系數(shù)算得的分度圓直徑;.d1=d1tkh =53.583*1.738mm=59.028mmkht1.3及相應(yīng)的齒輪模數(shù)mn=d1cos/z1 =59.028*cos14 0/24mm=2.386mm。三：按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)（1）由式（ 10-20 ）試算齒輪模數(shù)，即nt 32kft * t 1 * y y * cos * cosyf* ysamdz1 * z1()f 1) 確定公式中各參數(shù)值試選載荷系數(shù) kft =1.3由式（ 10-18 ），可得計(jì)算彎曲疲勞強(qiáng)度的重合度系數(shù)y b=arctan(tan cos 1)=arctan(tan14 0cos20.562 0)=13.14 0

15、v=/cos 2b=1.562/cos13.14 0=1.742y=0.25+0.75/ v=0.25+0.75/1.742=0.681由式（ 10-19), 可得計(jì)算彎曲疲勞強(qiáng)度的螺旋角系數(shù)yy=1-* /120 0=1-1.905*14 0/120 0=0.778計(jì)算 yfa * ysa f 由當(dāng)量齒數(shù) zv1 =z1/cos 3=24/cos 3140=26.27zv2=z2/cos 3=96/cos 3140=105.09查圖 10-17 ，得齒形系數(shù) yfa1=2.61 ，yfa2=2.19查圖 10-18 ，得應(yīng)力修正系數(shù)ysa1=1.6,y sa2=1.8yfa 1 * ysa1

16、 =2.61*1.6/314.28=0.0133 f1;.yfa 2 * ysa2 =2.19*1.8/244.29=0.0161 f 2因?yàn)榇簖X輪的 yfa * ysa 大于小齒輪，所以取 f yfa * ysa = yfa 2 * ysa2 =0.0161 f f 22) 試算齒輪模數(shù)m32kft * t 1* y y * cos * cos(yf* ysa)nt dz * zf11=32 * 1.3 * 1.7091* 10 * 10 * 10* 10 * 10 * 0.681* 0.778* cos14* cos14 * 0.01611* 24 * 24=1.837mm(2) 調(diào)整齒輪

17、模數(shù)1) 計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)前的數(shù)據(jù)準(zhǔn)備圓周速度 vd1=mnt*z 1 /cos =1.837*24/cos14 0mm=45.438mmv=d1n1/60*1000= *45.438*960/60*1000 m/s=0.61m/s齒寬 bb=d*d 1=1*45.438mm=45.438mm。齒高 h 及齒高比 b/hh=(2 h* an+c* n)* mnt =(2*1+0.25)*1.837mm=4.133mm。b/h=45.438/4.133=10.99。2) 計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù) kf根據(jù) v=0.610m/s，7 級(jí)精度，由圖 10-8 查得動(dòng)載系數(shù) kv=1.03 。;.由 ft1

18、=2t1/d 1=2*1.7091 105/45.438=7.523 103由 ft1 /b=1*7.523 103/45.438n/mm=165.56n/mm100n/mm查表 10-3 得齒間載荷分配系數(shù)kf=1.2由表 10-4 用插值法查得 kh=1.418, 結(jié)合 b/h=11.00 ，查圖 10-13 ，得 kf=1.35, 則載荷系數(shù)為k f=ka* kv*kf* kf=1*1.03*1.2*1.35=1.669。3) 由式（ 10-13 ），可得按實(shí)際載荷系數(shù)算得的齒輪模數(shù)n= nt* 3 kf=1.837* 3 1.669 mm=1.997 mmm m1.3kft對(duì)比計(jì)算結(jié)果

19、， 由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)mn 大于由齒根彎曲強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)。 從滿足彎曲疲勞強(qiáng)度出發(fā)， 從標(biāo)準(zhǔn)中就近取 mn=2mm；為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度，需按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑 d1 =59.028mm，來(lái)計(jì)算小齒輪的齒數(shù)，即z1=d1cos/ mn=59.028*cos14 0/2=28.637取 z1=29，則 z2=u*z 1=4*29=116取 z2=117，z1 與 z2 互為質(zhì)數(shù)四：幾何尺寸計(jì)算（1）計(jì)算中心距a= mn(z 1+z2)/2cos =2(29+117)/2cos14 0 mm=150.47mm考慮模數(shù)從 1.997mm增大圓整至 2mm，為此將中心距

20、減小圓整為 150mm （2）按圓整后的中心距修正螺旋角 =arccos mn ( z1z 2 ) =arccos 2 * ( 29 117) =13.27 02a2* 150(3) 計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑;.d1= z1mn =29*2/cos13.27 0mm=59.59mmcosd2= z 2 * mn =117*2/cos13.27 0=240.42mmcos(4) 計(jì)算齒輪寬度b= d*d 1=1*59.59 mm=59.59mm取 b2=60mm，b1=65mm五：圓整中心距后的強(qiáng)度校核齒輪副的中心距在圓整之后，kh、z、和 kf、y、 y等均產(chǎn)生變化，應(yīng)重新校核齒輪強(qiáng)度，以明

21、確齒輪的工作能力。（ 1）齒面接觸疲勞強(qiáng)度校核按前述類似方法，先計(jì)算式（ 10-22 ）中各參數(shù)1）計(jì)算校核參數(shù) kh由表 10-2 查得使用系數(shù) ka =1，根據(jù) v=0.82m/s，7 級(jí)精度，由圖10-8 查得動(dòng)載系數(shù) kv=1.05齒輪的圓周力 ft1 =2t1 /d 1t =2*1.709105/59.59 n=5.736 103ka*ft1 /b=1*5.736 103/59.59 n/mm=96.26n/mm100n/mm查表 10-3 得齒間載荷分配系數(shù)kh=1.4由表 10-4 用插值法查得 7 級(jí)精度、小齒輪相對(duì)支承非對(duì)稱布置時(shí)，kh=1.421kh=ka*kv*kh*kh

22、=1*1.05*1.4*1.421=2.09同理，其它各參數(shù)d1=59.59 mm，t1 =1.7091 105n.mm1/2d=1， u=4， zh=2.45 ， ze=189.8mpa，z=0.627 ，;.z=0.987 。將它們代入式（ 10-22 ）得h=2kh * t1*u*zh*ze* z *z1 * d 1* d1 * d1u1= 2 * 2.09* 1.7091* 10 * 10 * 10 * * 10 * 10 * 41 *2.45*189.8*0.627*0.987mpa1* 59.59* 59.59 * 59.594=538.55 mpa h滿足齒面接觸疲勞強(qiáng)度條件。（

23、1）齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核查表 10-2得 k， 查圖10-8得v=1.05.a=1k查表 10-3得 kf=1.4 ，由表 10-4 ，圖 10-13 得 kf=1.38 ，因此 k =ka*kv*kf* k =1*1.05*1.4*1.38=2.03 。fft =td1=1.7091 105n.m。因?yàn)?zv1 =z1/cos 3=29/cos 313.27 0=31.45.zv2 =z2/cos 3=117/cos 313.27 0=126.90.由圖 10-17知 yfa1=1.63,y fa2=2.14.由圖 10-18知 ysa1=1.63,y sa2=1.81.a0/cos13.2

24、7 0)=20.491 0t=arctan(tann/ )=arctan(tan20t1 =arccosz1cost/(z1+2h* an*cos )=arccos29cos20.4910/(29+2*1*cos13.270)=32.156t2 =arccosz2cost/(z2+2h* an*cos );.=arccos117cos20.4910/(117+2*1*cos13.270)=23.2200 = z 1(tan t1 -tan t )+z 2(tan t2 -tan t )/2 =29(tan32.1560-tan20.491 0)+117(tan23.2200-tan20.491

25、 0)/2 =1.962 = d*z 1*tan / =1*22*tan11.78 0/ = 1.46b=arctan(tan*ccos t)=arctan(tan13.270*cos20.491 0)= 12.460 v= /cos 2b=1.962/cos 212.46 0=2.05y=0.25+0.75/ v=0.25+0.75/2.05=0.624y =1-*/120 0=1-1.46*12.46 0/120 0=0.79 =13.27 0, d=1,mn=2mm,z=29將它們代入式（ 10-17 ），得到 f1=2kf*t1*yfa1*ysa1*y*y*cos 2/ d/mn3/z

26、 1 2=2*1.669*1.7091*10 5*2.55*1.63*0.624*0.79*cos213.27 0/8/29/29=153mpa f1 f2=2kf*t1*yfa2*ysa2*y*y *cos 2/ d/mn3/z 12= 2*1.669*1.7091 105*2.14*1.81*0.0.624*0.79*cos2 13.27 0/8/29/29=142.8f2;.齒根彎曲疲勞強(qiáng)度滿足要求 , 并且小齒輪抵抗彎曲疲勞強(qiáng)度破壞的能力大于大齒輪六: 主要設(shè)計(jì)結(jié)論齒數(shù) z1=29,z2=117, 模數(shù) m=2, 壓力角 =200, 螺旋角 =13.27 0, 變位系數(shù) x1=x2=0

27、, 中心距 a=150mm,齒寬 b1=60mm,b2=65mm小.齒輪選用 40cr( 調(diào)質(zhì) ), 大齒輪選用 45 鋼( 調(diào)質(zhì) ). 齒輪按 7 級(jí)精度設(shè)計(jì) .第四章 : 軸的計(jì)算一: 求輸出軸上的功率p3, 轉(zhuǎn)速 n3 和轉(zhuǎn)矩 t3p3=p* =5.04kw,n3=86r/min,t3=575n.m二: 求作用在齒輪上的力;.d2=mt *z2=2*71mm=142mm, fr=ft*tan n/cos =2984nfa=ft*tan =1138n圓周力 ft, 徑向力 fr, 軸向力 fa 的方向如下圖所示 :三: 初步確定軸的最小直徑先按式 (15-2) 初步估算軸的最小直徑 . 選

28、取軸的材料為45 鋼, 調(diào)質(zhì)處理 . 根據(jù)表 15-3, 取 a0=112,于是得 dmin=a0* 3 p3 =112* 3 5.04 mm=43.5mmn386輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑 d- , 為了使所選軸直徑 d - 與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng) , 故需同時(shí)選取聯(lián)軸器型號(hào) . 聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩 tca=ka*t3,查表 14-1 考慮轉(zhuǎn)矩變化較小 , 取 ka=1.3,則 tca=1.3*575n.m=747.5n.m, 按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩 tca 應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件 , 查手冊(cè) , 選用 lx3型彈性柱銷聯(lián)軸器 , 其公稱轉(zhuǎn)矩為;.1250n.m.半聯(lián)軸器的孔徑為d =

29、45mm,故取 d- =45mm,半聯(lián)軸器長(zhǎng)度 l=112mm,半聯(lián)軸器與軸配合的觳孔長(zhǎng)度 l1=84mm.四 : 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)(1) 擬定軸上零件裝配方案選用圖 15-22a 所示的裝配方案(2) 根據(jù)軸上定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度1) 為了滿足半聯(lián)軸器的軸上定位要求 , - 軸段右端需制出一軸肩 ,故取 - 段的直徑 d- =52mm;左端用軸端擋圈定位 , 按軸端直徑取擋圈直徑 d=55mm半.聯(lián)軸器與軸配合的觳孔長(zhǎng)度l1=84mm,為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上, 故 - 段長(zhǎng)度應(yīng)比 l1 略短一些 , 現(xiàn)取 l- =82mm,2) 初步選擇滾動(dòng)軸承 . 因軸

30、承同時(shí)承受徑向力和軸向力的作用, 故選用單列圓錐滾子軸承 . 參照工作要求并根據(jù)d- =52mm,由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取 0 基本游隙組 , 標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的單列圓錐滾子軸承30311,其尺寸為 ddt=55mm120mm31.5mm.故 d- =d - =55mm;而 l - =31.5mm,右端滾動(dòng)軸承采用軸肩進(jìn)行軸肩定位, 由手冊(cè)查得30311 型軸承的定位軸肩高度h=6mm,因此 , 取 d - =67mm.3) 取安裝齒輪處的軸段 - 的直徑 d - =60mm,齒輪的左端與左軸承之間采用套筒定位 , 已知齒輪輪觳的寬度為 80mm,為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪 , 此軸段應(yīng)略短于輪觳

31、寬度 , 故取 l- =76mm,齒輪右端采用軸肩定位 , 軸肩高度 h=(23)r, 由軸徑 d=60mm,軸環(huán)寬度 b=1.4h,取 l - =10mm.;.4) 軸承端蓋的總寬度為 20mm,(由減速器及軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)而定 ),根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對(duì)軸承添加韻滑脂的要求，取端蓋的外端面與聯(lián)軸器右端面的距離l=30mm，故取 l- =50mm.5) 取齒輪距箱體內(nèi)壁之距離=16mm，錐齒輪與圓柱齒輪之間的距離c=20mm，考慮箱體的鑄造誤差，在確定滾動(dòng)軸車位置時(shí)，應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離 s，取 s=8mm，已知滾動(dòng)軸承寬度t=31.5，大錐齒輪輪觳長(zhǎng) l=50mm，則l - =t+s

32、+(80-76)mm=59.5mml - =l+c+s-l- mm=84mm(3) 軸向零件的周向定位齒輪，半聯(lián)軸器與軸的周向定位均采用平鍵連接。按d - 由表 6-1查得平鍵截面 bh=1811mm,鍵槽用鍵槽冼刀加工，長(zhǎng)為63mm，同時(shí)為了保證齒輪與軸配合有良好的對(duì)中性，故選擇齒輪輪觳與軸的配合為 h7 ，同樣，半聯(lián)軸器與軸的連接選用平鍵16mm10mm70mm，n6半聯(lián)軸器與軸的配合為h 7 。滾動(dòng)軸承與軸的周向定位是由過渡配合k6保證的，此處的直徑尺寸公差為m6(4) 確定軸向圓角和倒角尺寸參考表 15-2 ，取軸端倒角為c2,各軸肩初的圓角半徑如下圖所示：略;.五：求軸上的載荷首先根

33、據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖（圖2），做出軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖（圖1）。在確定軸承的支點(diǎn)位置時(shí)， 應(yīng)從手冊(cè)中查取值， 對(duì)于 30311 型圓錐滾子軸承由手冊(cè)查得=29mm，因此作為簡(jiǎn)支梁的軸的支承跨距l(xiāng)2+l3=67+135mm=202mm。根據(jù)軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖做出軸的彎矩圖和扭矩圖，從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖中可以看出截面是軸的危險(xiǎn)截面，現(xiàn)將計(jì)算出的截面出的及的值列于下表載荷水平面 h垂直面 v支反力 ffnh1=5412n,f nh2=2686nfnv1=569n,fnv2=569n彎矩 mmh=362604n.mmmv1=38123n.mm,mv2=76815n.mm總彎矩m1=362604 * 36260438123 * 38123 =364602n.mmm2=370651n.mm扭矩 tt3=575n.m六：按彎矩合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面的強(qiáng)度，根據(jù)式（15-5 ）及上表中的數(shù)據(jù)以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，取 =0.6 ，軸的計(jì)算應(yīng)力ca =m 1* m 1 t 3* t 3 =364602 * 3646020.6* 575000 * 0.6 * 575000 mpaw0.1* 70* 70 * 70=14.6mpa前已選定軸的材料為45 鋼，調(diào)質(zhì)處理，由表 15-1 查得 -1 =60mpa，因此 cas=1.5故可知其