1、奧體國際星城A區(qū)1#3#樓腳手架施工方案編制人： 金崢嶸審核人： 陳紅軍審批人： 胡海誼 浙江海天建設集團有限公司二0一一年七月目錄一、工程概況2二、編制依據(jù)3三、腳手架搭設方案的設計3四、構造要求4五、腳手架施工要求8六、腳手架的檢查與驗收要求11七、安全管理措施13八、應急措施14九、文明施工15十、落地腳手架搭設15十一、懸挑腳手架計算26腳手架專項施工方案一、工程概況建設單位：江蘇奧泰發(fā)展有限公司設計單位：淮安市建筑設計研究院有限公司監(jiān)理單位：淮安市建源工程監(jiān)理有限公司勘測單位：蘇州市二建集團有限公司施工單位：海天建設集團有限公司淮陰奧體國際星城位于：東西方向在淮海北路與銀川路之間，南

2、北方向在淮河路與九江路之間。總建筑面積42萬平方米，其中11棟高層，22棟多層。本方案為A1#A3#樓的腳手架專項施工方案。本工程A1、A2、A3#樓沿淮河路平行，三棟成一線布置，均為171層，建筑物高度均為59、2 m ，其中A1#樓占地面積1149，建筑面積18234。A2#樓占地面積1139，建筑面積17986。A3#樓占地面積756，建筑面積13232。結構形式全部為框剪結構。二、編制依據(jù)1、扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2001（2002版）2、混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范GB50204-20023、設計施工圖紙、會審紀要4、建設施工高處作業(yè)安全技術規(guī)程JGJ80-91

3、5、建筑施工安全檢查標準JGJ59-996、施工手冊7、混凝土結構技術規(guī)程JGJ3-20028、建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準GB50300-20019、建筑結構荷載規(guī)范GB50009-200110、鋼結構設計規(guī)范GB50017-200311、本工程總體施工組織設計12、集團公司CIS形象設計標準三、腳手架搭設方案的設計根據(jù)本工程特點，決定采用型鋼懸挑式腳手架，1#-3#樓：一層至七層采用落地式雙排腳手架，八層樓面以上采用懸挑式腳手架，一至九層樓面總高度為24、8m，九層樓面以上層高均為2.8m，每六層一懸挑，分二次懸挑，第一次在24、8m出懸挑；第二次在41、6m出懸挑；挑架高度按17、6m計

4、算；1、搭設方式與主要參數(shù) （1）落地腳手架采用雙排架，立桿橫距0.8米，縱距1.5米，步距1.8米，里立桿離墻面0.25米。拉結采用兩步兩跨剛性連墻件。（2）懸挑架采用16號工字鋼作為水平挑梁。其中建筑物外懸挑段長度1.15米，建筑物內錨固段長度1.72米，水平間距1.5m,采用9步一挑,挑架搭設高度17、6米和16、8m。（3）底部腳手架搭設最高點高度為24、8m。腳手架用482、8鋼管和扣件搭設成雙排架，其立桿橫距為0.80m，縱距為1.5m，步距為1.8m。（4）懸挑腳手架立桿下部支承在工字鋼上，上部焊接L=10025鋼筋，便于鋼管插入，然后在組成的鋼架上與普通外架一樣搭設上部架體。（

5、5）連墻件按照兩步兩跨設置，采用預埋鋼管作為剛性拉節(jié)點，且盡量靠近主節(jié)點設置，保持在主節(jié)點30cm以內，主體結構陰陽角兩個方向均設置連墻件。（6）里立桿離墻面0.25m。（7）腳手架外立桿里側掛密目安全網(wǎng)封閉施工，層層滿鋪8001200腳手片。（8）立桿底部200mm處設掃地桿。（9）本工程陽臺部位，陽臺不做支點考慮（陽臺離墻1.8米），此處型鋼錨固長度1.5米，外挑3米，上部采用14號鋼絲繩做斜拉，必須拉在框架梁上，且角度45。（10）陽角部位：在結構剪力墻陽角上預埋件，16#工字鋼焊接在預埋件上（與結構剪力墻成135度夾角）為一端固支的連續(xù)梁，在里、外立桿根部，各用直徑14，6371的鋼絲

6、繩拉在上部結構上（水平夾角不大于45度）。（11）水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)選用直徑16圓鋼（做法見詳圖A）。（12）（12）型鋼懸挑大樣圖附后。（13）腳手架平面布置圖附后。四、構造要求1、縱向水平桿（大橫桿）、橫向水平桿（小橫桿）、腳手板1.1 縱向水平桿(大橫桿)置于小橫桿之上，在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣緊，其長度大于3跨，不小于6m，同一步大橫桿四周要交圈。1.2 縱向水平桿（大橫桿）接長宜采用對接扣件連接,也可采用搭接?？v向水平桿（大橫桿）采用對接扣件連接，其接頭應交錯布置。兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內。不同步不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距

7、離不應小于500mm，各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不宜大于500 mm。1.3縱向水平桿（大橫桿）搭接長度不應小于1m,應等間距設置3個旋轉扣件固定,端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm.1.4 小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10cm，伸出里排大橫桿距結構外邊緣15cm,且長度不大于44cm。上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置，同層的相臨小橫桿在立柱處相向布置。1.5 橫向水平桿主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿,用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm?？繅σ欢说耐馍扉L度不應大于300mm。作業(yè)層上非主節(jié)點的橫向水平桿根據(jù)支撐腳手架的需要

8、等間距設置。端部扣件蓋板邊緣至橫向水平桿桿端的距離不應小于100MM;在同一根立桿上設置的上下兩步橫向水平桿宜左右交錯設置。1.6腳手片必須垂直于墻體鋪設，落地外腳手架除操作層以及操作層的上下層，底層.頂層必須滿鋪外，還應在中間至少滿鋪一層，懸挑外腳手架應層層鋪設腳手片。裝飾階段必須層層滿鋪腳手片。腳手片須用不細于18號鉛絲雙股并聯(lián)綁扎少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整.無探頭板,不能滿鋪處必須采取有效防護措施。2、立 桿 2.1腳手架立桿下部支承在工字鋼上，上部焊接L=10025鋼筋，便于鋼管插入。2.2 立桿頂端高出女兒墻上皮1m，高出結構檐口上皮1.5m。2.3 腳手架必須設置縱、橫向掃

9、地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200 mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。2.4 立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。（強制性條文）接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現(xiàn)在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm，各接頭中心距主節(jié)點的距離不大于60cm。2.5 立桿必須采用連墻件與建筑物按方案設計要求連接。3、連墻件3.1 連墻件的布置宜靠近主節(jié)點設置,偏離主節(jié)點的距離不應大于300 mm。當大于300 mm時必須增加斜拉桿。3.2 連墻件應從底層第一步縱向水平桿處開始設置,當該處設置有困難時,應采用

10、其他可靠措施固定。3.3 連墻件布置應優(yōu)先采用菱形布置,也可采用方形布置、矩形布置。拉結點在轉角和頂部部位加密。水平方向間距3m，垂直方向間距2.8m。（50米以上采用雙扣件連接）3.4 必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接。3.5 連墻件中的連墻桿或拉筋宜呈水平布置,當不能水平布置時,與腳手架的一端應下斜連接,不能采用上斜連接。36 連墻件伸出扣件距離應大于10cm。底部第一根大橫桿就開始布置連墻桿。3.7 架高超過40米且有風渦流作用時，應采用抗上升翻流作用的連墻措施。4、剪刀撐和橫向斜撐4.1 腳手架應設剪刀撐與橫向斜撐。4.2 剪刀撐的設置應符合下列規(guī)定：4.2.1每道剪刀撐跨越立桿的根

11、數(shù)宜下表的規(guī)定確定。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在4560之間（圖6.6.2）。表一 剪刀撐跨越立桿的最多根數(shù)剪刀撐斜桿與地面的傾角a455060剪刀撐跨越立桿的最多根數(shù)n7654.2.2 本工程落地架與懸挑腳手架在外側立面整個長度和高度上連續(xù)設置剪刀撐；4.2.3剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不得小于1米,應采用3個扣件固定；4.2.4剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。5、架體內外封閉5.1 腳手架外側在立桿內側必須掛設經(jīng)建設主管部門認證的合格的密目式安全網(wǎng).應用不少于18

12、號鉛絲張掛嚴密.5.2 腳手架的架體里立桿距墻凈距超過20CM時，必須鋪設站人片,站人片設置平整牢固。5.3腳手架施工層里立桿與建筑物之間應進行封閉,施工層以下每隔3步以及底部應用密目網(wǎng)或其它措施進行封閉。5.4 腳手架外側自第二步起，必須設置1.2m高，同材質的防護欄桿和30cm高踢腳桿。頂排防護欄桿不得少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。腳手架內側當遇大開間、門窗洞等形成臨邊時，在腳手架內側設1.2m防護欄桿和30cm高踢腳桿。五、腳手架施工要求1、施工準備11 項目部技術負責人應按照專項施工組織設計向架設和使用使用人員進行技術交底。交底內容要有針對性,交底雙方履行簽字手續(xù).1.2 按

13、照規(guī)范規(guī)定和施工組織設計要求對鋼管、扣件、腳手片進行檢查驗收，不合格產品不得使用。1.3 經(jīng)檢查驗收合格的構配件應按照品種、規(guī)格分類，堆放整齊、平穩(wěn)，堆放場地不得有積水。2、搭設要求2.1 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步。2.2 每搭完一步腳手架后，應按照規(guī)范規(guī)定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。2.3立桿搭設應符合下列規(guī)定：2.3.1 嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用；(強制性條文)2.3.2相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內，錯開距離應符合規(guī)范的規(guī)定；2.3.3 開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩(wěn)定后，方可根據(jù)情況拆除；

14、2.3.4 當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件；2.3.5 頂層立桿搭接長度與立桿頂端伸出建筑物的高度應符合規(guī)范的規(guī)定。2.4 縱向水平桿搭設應符合下列規(guī)定：2.4.1 縱向水平桿的搭設應符合本規(guī)定第6.2.1條的構造規(guī)定；2.4.2在封閉型腳手架的同一步中，縱向水平桿應四周交圈，用直角扣件與內外角部立桿固定。2.5 橫向水平桿搭設應符合下列規(guī)定：2.5.1 搭設橫向水平桿的應符合本規(guī)定第6.2.2條的構造規(guī)定；2.5.2雙排腳手架橫向水平桿的靠墻一端至墻裝飾面的距離不宜大于100mm。2.6 連墻件、剪刀撐、橫向斜撐等的搭設應符合下列規(guī)定

15、：2.6.1當腳手架施工操作層高出連墻件二步時，應采取臨時穩(wěn)定措施，直到上一層連墻件搭設完后方可根據(jù)情況拆除；2.6.2剪刀撐、橫向斜撐搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。2.7 扣件安裝應符合下列規(guī)定：2.7.1開口朝向：用于連接大橫桿的對接扣件，開口應朝架子內側；螺栓向上，避免開口朝上，以防雨水進入。2.7.2 扣件規(guī)格必須與鋼管外徑相同；2.7.3 螺栓擰緊扭力矩不應小于40Nm，且不應大于50Nm；2.7.4 在主節(jié)點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；2.7.5 各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于10

16、0mm。2.8 作業(yè)層、斜道的欄桿和擋腳板的搭設就符合下列規(guī)定:2.8.1 欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側；2.8.2上欄桿上皮高度應為1.2m； 擋腳板高度不應小于180mm；中欄桿應居中設置。2.9 腳手板的鋪設應符合下列規(guī)定：2.9.1 腳手板應鋪滿、鋪穩(wěn)，離開墻面120150mm；2.9.2 采用對接或搭接時均應符合本規(guī)范第6.2.3條的規(guī)定；腳手板探頭應用直徑3.2mm的鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上；2.9.3 在拐角、斜道平臺口處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，防止滑動；3、拆除要求3.1 拆除準備工作：3.1.1 劃出工作區(qū)標志，禁止行人進入；3.1.2 全面檢查腳手架的扣件連

17、接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；3.1.2 根據(jù)檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施,經(jīng)主管部門批準后方可實施；3.1.3 由項目技術負責人進行安全拆除技術交底,并履行簽字手續(xù)；3.1.4 清除腳手架上的雜物及地面障礙物。3.2 嚴格遵守拆除順序，由上而下，后支的先拆，先支的后拆，一般是先拆欄桿、腳手板、剪力撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等。3.3 統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協(xié)調，當解開與另一人有關的結扣時應先告知對方，以防墜落。3.4 材料工具要用滑輪繩索運送，不得亂扔。拆除中，應派專人看管，不得隨意亂從高空往下拋材料。各類構配件嚴禁拋擲至地面。3.5 拆除作業(yè)必須由上而下逐

18、層進行,嚴禁上下同時進行；(強制性條文)。3.6 連墻件必須隨腳手架逐層拆除,嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架;分段拆除高差不應大于2步,如高差大于2步,應增設連墻件加固。(強制性條文)3.7 當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度(約6.5米)時,應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后,再拆除連墻件。3.8 當腳手架采取分段、分立面拆除時,對不拆除的腳手架兩端應采取加固措施。六、腳手架的檢查與驗收要求1、構配件的檢查和驗收1.1 新鋼管的檢查應符合下列規(guī)定：1.1.1應有產品質量合格證；1.1.2 應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現(xiàn)行車家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T228）的有關規(guī)

19、定，質量應符合本規(guī)范規(guī)定；1.1.3鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；1.1.4 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應分別符合本規(guī)范表8.1.5的規(guī)定；1.1.5鋼管必須涂有防銹漆。1.2舊鋼管的檢查應符合下列規(guī)定：1.2.1 表面銹蝕深度應符合本規(guī)范表8.1.5序號3的規(guī)定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規(guī)定值時不得使用；1.2.2 鋼管彎曲變形應符合本規(guī)范的規(guī)定。1.3 扣件的驗收應符合下列規(guī)定：1.3.1 新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。當

20、對扣件質量有懷疑時，應按現(xiàn)行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規(guī)定抽樣檢測；1.3.2 舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換；1.3.3新、舊扣件均應進行防銹處理。1.4 腳手板的檢查應符合下列規(guī)定：1.4.1沖壓鋼腳手板的檢查應符合下列規(guī)定：1.4.5 新腳手板應有產品質量合格證；1.4.6 尺寸偏差應符合規(guī)范表的規(guī)定，且不得有裂紋、開焊與硬彎；1.4.7 新、舊腳手板均應涂防銹漆。1.5 水平挑梁應有出廠合格證。2、 腳手架檢查與驗收2.1 腳手架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收：2.1.1基礎完工后及腳手架搭設前；2.1.2作業(yè)層上施加

21、荷載前；2.1.3 每搭設完1013m高度后；2.1.3 達到設計高度后；2.1.4 遇有六級大風與大雨后；寒冷地區(qū)開凍后；2.1.5 停用超過一個月。2.2 腳手架使用中，應定期檢查下列項目：2.2.1 桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；2.2.2 扣件螺栓是否松動；2.2.3 高度在24m以上的腳手架，其立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合本規(guī)范的規(guī)定；2.2.4 安全防護措施是否符合要求；2.2.5 是否超載。2.3 安裝后的操作螺栓擰緊扭力矩應采用扭力扳手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行。抽樣檢查數(shù)目與質量判定標準，應按本規(guī)范的規(guī)定確定。不合格的必須重新擰緊，

22、直至合格為止。七、安全管理措施1、腳手架搭設人員必須是經(jīng)過考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。（強制性條文）2、搭設人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。3、腳手架的構配件質量與搭設質量應按規(guī)定和施工方案要求進行檢查驗收，合格后方可使用。4、作業(yè)層的施工荷載應符合設計要求，不得超載。本工程設計荷載為3KN/m2。不得將模板支架、纜風繩、泵送砼和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。5、當有六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業(yè)。雨雪后上架作業(yè)應有防滑措施，并掃除積雪。6、腳手架使用中應加強日常維護和安全檢查。安全網(wǎng)應按照規(guī)定搭設和拆除。7、

23、腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：(強制性條文)7.1 主節(jié)點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；7.2 連墻件。7.3 不得在腳手架基礎及其臨近2米處進行挖掘作業(yè),否則應采取加固措施。7.4 臨街搭設腳手架時,外側應有防止墜物傷人的防護措施。7.5 在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守。7.6各種電線不得直接在鋼管架上纏繞，電線和電動機具必須與腳手架接觸時，應當有可靠的絕緣措施，并要通過安全員的檢查方可使用。7.7防火措施：應設置足夠數(shù)量的滅火器。每層各安放2個干粉滅火器。電焊操作時，必須有專人看守，防止火星點燃易燃物品。不準任何人在腳手架上吸煙，或從吸煙室內向腳手架上扔煙

24、頭。7.8 防雷避電措施：采用避雷針與大橫桿連接，接地線與整棟建筑物樓層內避雷系統(tǒng)連成一體的措施。避雷針共設置4根，用12鍍鋅圓鋼制作，分別設置在架子四個大角的立桿上，安裝高度不小外架1米，并將所有最上層的大橫敢連通，形成避雷網(wǎng)絡。接地線采用404的鍍鋅扁鐵，將立桿與整棟建筑物樓層內避累系統(tǒng)連成一體。接地線的連接處應保證牢固，與立桿連接時應用2道螺栓卡箍連接，螺絲加彈簧墊圈，保證接觸面不小于10平方毫米，并將鋼管表面油污、氧化物清理干凈。接地線與建筑物樓層內避雷系統(tǒng)的設置按腳手架的長度，不超過50米一個，位置不能選擇在人常通過的地方，避免跨步電壓的危害。防止接地線遭機械破壞。接地線采用焊接連接

25、，焊接長度應大于2倍的鍍鋅扁鐵寬度搖測電阻，不大于10。7.9 搭拆腳手架時,地面應設圍欄和警戒標志,并派專人看守,嚴禁非操作人員入內。八、應急措施a) 應急人員組織組長：金崢嶸 電話：副組長：張舜 電話：組員：高衛(wèi)峰 方金利 方青松 報警小組：金崢嶸 高衛(wèi)峰 方金利應急搶救小組：張舜 方青松 單紅偉 單紅忠 王波應急搶險小組：金衛(wèi)東 吳海剛 李勝榮 陳紅青 于成忠 李成波b) 應急措施2.1 如架體傾斜或變形過大，采用活動葫蘆校正后增加連墻件。如發(fā)現(xiàn)腳手架有倒塌的可能，無論任何人，應立即呼叫在場人員迅速逃生或者隱蔽。2.2 現(xiàn)場人員應迅速報告應急搶險小組。2.3 發(fā)生事故時，根據(jù)現(xiàn)場情況，若

26、有人受到傷害，應立即采取搶救措施，撥打120急救電話，事故現(xiàn)場難以處理的情況應立即向有關單位求救，同時報公司應急領導小組，報告時務必講清事故現(xiàn)場受傷人數(shù)、地點和人員受傷程度，并派人到主要路口引導急救車盡快趕到現(xiàn)場。24 在沒有人員受傷的情況下，現(xiàn)場負責根據(jù)現(xiàn)場實際情況研究制定補救措施，在確保生產安全的前提下，組織恢復正常的施工秩序。25 現(xiàn)場安全員對事故進行原因分析，制定整改和防范措施，認真填寫事故報告表、事故調查等處理報告，并上報公司和相關主管部門。九、文明施工1、進入施工現(xiàn)場，一切材料必須按照現(xiàn)場管理平面圖指定位置，一次性放置到位，各類材料分類碼放，按貫標要求掛牌，控制高度符合要求，保持現(xiàn)

27、場材料整齊統(tǒng)一。2、所有鋼管、扣件等涂刷防銹漆二度，桔紅色面漆，底層腳手架鋼管均漆成黑、黃顏色。項目部對操作人員進行文明施工交底，明確責任。必須做到施工層每天落手清。3、安全密目網(wǎng)按照規(guī)定懸掛整齊，不得使用破損和污染嚴重的網(wǎng)片。并在每施工樓層混凝土澆搗完成后進行清洗，保證架體外觀整潔。4、每樓層混凝土施工完成后對腳手架底部進行清理，確保架體底部清潔。5、定期定人對排水溝進行清理，保證排水暢通，不積水。十、扣件式落地雙排腳手架計算書計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-200

28、1)、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)等編制。8001800300竹笆片(5mm厚) 腳手架搭設體系剖面圖 腳手架搭設體系正立面圖 腳手架搭設體系平面圖（一）、參數(shù)信息1.腳手架搭設參數(shù)腳手架從地面開始搭設，搭設高度H：24.80m；頂步欄桿高：0.2m；內立桿距離墻長度a：0.25m；立桿步距h：1.8m；總步數(shù)：14步；立桿縱距l(xiāng)a：1.5m；立桿橫距l(xiāng)b：0.8m；小橫桿伸出內立桿長度a1：0.1m；掃地桿距地：0.2m；采用大橫桿在上布置，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根；采用的鋼管類型為48 2.8；連墻件布置方式為二步二跨，連接方式為扣件連接；連墻件扣件連接方式為雙扣件

29、，扣件抗滑承載力折減系數(shù)為1；2.荷載參數(shù)(1)活荷載參數(shù)結構腳手架均布活荷載：3kN/m2；結構腳手架同時施工層數(shù)：2層；裝修腳手架均布活荷載：0kN/m2；裝修腳手架同時施工層數(shù)：0層；(2)風荷載參數(shù)本工程地處江蘇淮陰市，基本風壓Wo：0.4kN/m2；地面粗糙度類別為：B類(城市郊區(qū))；(2)靜荷載參數(shù)1)腳手板參數(shù)選用竹笆片(5mm厚)，步步滿鋪腳手板；腳手板自重：0.045kN/m2；鋪設層數(shù)：12層；2)擋腳板參數(shù)選用木腳手板(220123000)，鋪腳手板層設擋腳板擋腳板自重：0.032kN/m；擋腳板鋪設層數(shù)：14層；3)防護欄桿第2步開始步步設防護欄桿，每步防護欄桿根數(shù)為2

30、根，總根數(shù)為28根；4)圍護材料2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全網(wǎng)全封閉。密目網(wǎng)選用為：2300目/100cm2，A0=1.3mm2；密目網(wǎng)自重：0.01kN/m2；3.地基參數(shù)腳手架放置在地面上，地基土類型為：素填土；地基承載力標準值：160kPa；立桿基礎底面面積：0.25m2；地基承載力調整系數(shù)：0.5。（二）、大橫桿的計算大橫桿在小橫桿的上面，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算作用在大橫桿上的荷載標準值：恒荷載標準值 qk1=0.033+0.0450.8/3 = 0.

31、045 kN/m ；活荷載標準值 qk2=30.8/3 = 0.800 kN/m ；作用在大橫桿上的荷載設計值：恒荷載設計值 q1= 1.2qk1= 0.054 kN/m ；活荷載設計值 q2= 1.4qk2= 1.120 kN/m ；2.強度驗算最大彎距Mmax = 0.10q1la2 + 0.117q2la2 = 0.100.0541.52+0.1171.1201.52 =0.307 kNm；最大應力計算值 = M/W =0.307106/4.49103=68.390 N/mm2； 大橫桿實際彎曲應力計算值=68.390N/mm2 小于抗彎強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度

32、驗算最大撓度 = (0.677qk1 + 0.990qk2)la4/100EI = (0.6770.045 + 0.9900.800)15004/(1002.06105)=1.874 mm；大橫桿實際最大撓度計算值=1.874mm 小于最大允許撓度值min（1500/150，10）=10.000mm，滿足要求?。ㄈ?、小橫桿的計算大橫桿在小橫桿的上面，大橫桿把荷載以集中力的形式傳遞給小橫桿，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，不計懸挑荷載。1.大橫桿傳遞給小橫桿的集中力計算集中力標準值： F= 1.1qk1la + 1.2qk2la =1.10.0451.5+1.20.8001.5=1.515

33、 kN；集中力設計值：F= 1.1q1la + 1.2q2la =1.10.0541.5+1.21.1201.5=2.106 kN；2.小橫桿受力計算小橫桿按照簡支梁進行電算（不計懸挑荷載），得到計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kNm) 變形計算簡圖 變形圖(mm)計算得到： 最大彎矩：M= 0.565 kN.m 最大變形：= 1.247 mm3.強度驗算最大應力計算值 = 0.565106/4.49103=125.787 N/mm2；小橫桿實際彎曲應力計算值=125.787N/mm2 小于抗彎強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！4.撓度驗算最大撓度=1.247

34、mm；小橫桿實際最大撓度計算值=1.247mm 小于最大允許撓度值min（800/150，10）=5.333mm，滿足要求！（四）、作業(yè)層立桿扣件抗滑承載力的計算1.小橫桿傳遞給立桿的支座反力計算根據(jù)實際受力情況進行電算（計算懸挑荷載），得到計算簡圖及內力圖如下： 計算簡圖 剪力圖(kN)計算得到： 內立桿最大支座反力：F= 4.099 kN 外立桿最大支座反力：F= 3.151 kN2. 作業(yè)層立桿扣件抗滑承載力的計算扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值。規(guī)范規(guī)定直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN?？奂够休d力折減系數(shù)1，則該工程采用的單扣件

35、承載力取值為8.000kN，雙扣件承載力取值為16.000kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值。本工程小橫桿傳給內立桿的豎向作用力為4.099 kN, 小橫桿傳給外立桿的豎向作用力為3.151 kN；作業(yè)層內力桿扣件抗滑承載力驗算：內立桿受到的豎向作用力R=4.099kN 8.000kN，內力桿采用單扣件，其抗滑承載力的設計計算滿足要求！作業(yè)層外力桿扣件抗滑承載力驗算：外立桿受到的豎向作用力R=3.151kN 8.000kN，外力桿采用單扣件，其抗滑承載力的設計計算滿足要求?。ㄎ澹?、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.確定按穩(wěn)定計算的腳手架搭

36、設高度HsHs=H=22.3 m；2.靜荷載標準值計算(1)結構自重標準值NG1k采用48 2.8鋼管。外立桿：NG1k= gk Hs=0.117922.300=2.630 kN；內立桿：NG1k= gk Hs=0.098522.300=2.197 kN；(2)構配件自重標準值NG2k1)腳手板的自重標準值NG2k1采用竹笆片(5mm厚)，自重標準值gk1=0.045kN/m2 ，鋪設層數(shù)n1=12層。外立桿：NG2k1= n10.5lblagk1 = 120.50.81.50.045=0.324 kN；內立桿：NG2k1= n1（0.5lb+a1）lagk1 = 12（0.50.8+0.1）

37、1.50.045=0.405 kN；2)擋腳板的自重標準值NG2k2采用木腳手板(220123000)，自重標準值gk2=0.032kN/m ，鋪設層數(shù)n2=12層。 外立桿：NG2k2= n2lagk2 = 121.50.032=0.576 kN；3)防護欄桿及扣件的自重標準值NG2k3采用48 2.8鋼管，自重標準值gk3=0.0333kN/m ，總根數(shù)n3=24根。外立桿：NG2k3= n3（lagk3+0.0132）= 24（1.50.0333+0.0132）=1.516 kN；4)圍護材料的自重標準值NG2k4采用2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全網(wǎng)全封閉，自重標準

38、值gk4=0.01kN/m2。外立桿：NG2k4= laH gk4 =1.522.30.01=0.335 kN；5)附加橫桿及扣件的自重標準值NG2k5搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)n4=2根，鋪設層數(shù)n5=12層，采用48 2.8鋼管，自重標準值gk6=0.0333kN/m。外立桿：NG2k5= n50.5n4（lagk6+0.0132） = 120.52（1.50.0333+0.0132）=0.758 kN；內立桿：NG2k5= n5（0.5n4+1）（lagk6+0.0132） = 12（0.52+1）（1.50.0333+0.0132）=1.516 kN；6）構配件自重標準值NG2k合計外

39、立桿：NG2k=0.324+0.576+1.516+0.335+0.758=3.508 kN；內立桿：NG2k=0.405+1.516=1.921 kN；3.活荷載標準值計算活荷載按照2個結構作業(yè)層（荷載為3 kN/m2）計算，活荷載合計值Qk=6 kN/m2。外立桿：NQk= 0.5lblaQk = 0.50.81.56=3.600 kN；內立桿：NQk =（0.5lb+a1）laQk =（0.50.8+0.1）1.56=4.500 kN；4.風荷載標準值計算Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照荷載規(guī)范規(guī)定采用：0 = 0.4 kN/m2； s - 風荷載體型系數(shù)：s

40、=1.3j =1.30.868=1.128；j為擋風系數(shù)，考慮了腳手架和圍護材料的共同作用，計算過程復雜因篇幅有限計算過程從略。z - 風荷載高度變化系數(shù)，按照荷載規(guī)范的規(guī)定采用：腳手架底部z= 1.000，腳手架頂部z= 1.289；經(jīng)計算得到，風荷載標準值為: 腳手架底部Wk = 0.70.41.0001.128 = 0.316 kN/m2； 腳手架頂部Wk = 0.70.41.2891.128 = 0.407 kN/m2；（六）、立桿穩(wěn)定性計算一)基本數(shù)據(jù)計算1.立桿長細比驗算依據(jù)扣件式規(guī)范第5.1.9條：長細比= l0/i = kh/i=h/i（k取為1）查扣件式規(guī)范表5.3.3得：

41、= 1.500；立桿的截面回轉半徑：i = 1.590 cm；= 1.5001.8100/1.590=169.811立桿實際長細比計算值=169.811 小于容許長細比210，滿足要求！2.確定軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)長細比= l0/i = kh/i=1.1551.5001.8100/1.590=196.132；穩(wěn)定系數(shù)查扣件式規(guī)范附錄C表得到：= 0.188；3.風荷載設計值產生的立桿段彎矩MwMw = 0.851.4WkLah2/10經(jīng)計算得到，各段彎矩Mw為： 腳手架底部 Mw= 0.183kNm；二)外立桿穩(wěn)定性計算1.組合風荷載時,外立桿的穩(wěn)定性計算 = N/(A) + MW/W f外

42、立桿的軸心壓力設計值 N =1.2（NG1k+NG2k）+0.851.4NQk =1.2（2.630+3.508）+ 0.851.43.600= 11.649 kN； = 11649.488/(0.188424)+.446/4490 = 187.040 N/mm2；組合風荷載時，外立桿實際抗壓應力計算值=187.040N/mm2 小于抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！2.不組合風荷載時,外立桿的穩(wěn)定性計算 = N/(A) f外立桿的軸心壓力設計值 N =1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk =1.2（2.630+3.508）+ 1.43.600= 12.405 kN； = 1

43、2405.488/(0.188424)=155.848 N/mm2；不組合合風荷載時，外立桿實際抗壓應力計算值=155.848N/mm2 小于抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！三)內立桿穩(wěn)定性計算全封閉雙排腳手架僅考慮外立桿承受風荷載的作用，內立桿不考慮風荷載作用。 = N/(A) f內立桿的軸心壓力設計值 N =1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk =1.2（2.197+1.921）+ 1.44.500= 11.241 kN； = 11240.915/(0.188424)=141.218 N/mm2；內立桿實際抗壓應力計算值=141.218N/mm2 小于抗壓強度設計值f=

44、205N/mm2，滿足要求！（七）、連墻件的穩(wěn)定性計算風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 6.157 kN；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.800 m2；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 11.157 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比 l/i = 1300/15.9的結果查表得到 =0.711；A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.7114.2410220510-3 = 61.838 k

45、N；Nl=11.157kN Nf=61.838kN，連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl=11.157kN 雙扣件的抗滑力16.000kN，滿足要求！（八）、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 80.000 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 160 kPa；腳手架地基承載力調整系數(shù)：kc = 0.5； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =49.622 kPa；立桿的軸心壓力設計值 ：N =12.405 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=49.62

46、2kPa fg=80.000kPa 。地基承載力滿足要求！十一、普通型鋼懸挑扣件式雙排腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）。 計算參數(shù): 雙排腳手架，搭設高度17.6米，立桿采用單立管。 立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.80米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為482.8， 連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。 施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。 腳手板采用竹笆片，荷載為0.15kN/m2，按照鋪設9層計算。 欄桿采用竹笆片，荷載為0.15kN/m，安全網(wǎng)荷載取

47、0.0050kN/m2。 腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加兩根大橫桿。 基本風壓0.40kN/m2，高度變化系數(shù)1.7700，體型系數(shù)1.1340。 懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.20米，建筑物內錨固段長度1.80米。 懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。 一、大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.036kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.800/3=0.040k

48、N/m 活荷載標準值 Q=3.0000.800/3=0.800kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.036+1.20.040=0.091kN/m 活荷載的計算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.091+0.101.120)1.5002=0.268kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.091+0.1171.120)1.500

49、2=-0.315kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.315106/4248.0=74.206N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.036+0.040=0.076kN/m 活荷載標準值q2=0.800kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.076+0.9900.800)1500.04/(1002.06105.0)=2.032mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算 小橫桿

50、按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0361.500=0.053kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.8001.500/3=0.060kN 活荷載標準值 Q=3.0000.8001.500/3=1.200kN 荷載的計算值 P=1.20.053+1.20.060+1.41.200=1.816kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.036)0.8002/8+1.8160.800/3=0.488kN.m =0.488106/424