1、？科技創(chuàng)新中心工程懸挑架安全專項施工方案合肥市腳手架工程有限公司 二零一二年七月一日外腳手架方案會簽欄工程名稱？科技創(chuàng)新中心建設單位安徽環(huán)保節(jié)能股份有限公司監(jiān)理單位合肥康達工程咨詢有限公司施工單位中國建筑第七工程局分包單位合肥市腳手架工程有限公司外架方案參與編制人： 年 月 日審核意見： 姓名： 職務： 年 月 日審批意見： 姓名： 職務： 年 月 日施工單位審核意見： 姓名： 職務： 年 月 日審批意見： 姓名： 職務： 年 月 日監(jiān)理單位審核意見： 姓名： 職務： 年 月 日 審批意見：姓名： 職務： 年 月 日編 制 說 明一、編制方案執(zhí)行的規(guī)范：1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范

2、（JGJI30-2001）2、建筑結(jié)構(gòu)設計規(guī)范大全3、簡明施工計算手冊4、PKPM系列軟件二、使用材料執(zhí)行標準：3、直縫電焊管（GB/T13793）標準4、碳素結(jié)構(gòu)鋼（GB/700）標準三、外架質(zhì)量執(zhí)行標準：1、建筑施工安全檢查評分標準（JGJ59-99）合肥市腳手架工程有限公司 二O一O年七月一日目 錄一、工程概況二、搭設方式三、施工準備四、材料的選用與材質(zhì)的要求五、腳手架構(gòu)造要求六、外架基礎(chǔ)的處理七、腳手架的搭設方法及各項安全穩(wěn)定性設計計算八、上料平臺方案九、安全生產(chǎn)措施及操作要求十、腳手架的驗收十一、腳手架的工程管理十二、腳手架的拆除方法及安全要求十三、公司資料、編制人員、搭設負責的證件

3、及示意圖合肥市志軍腳手架工程有限公司 二O一O年七月一日 外架搭設施工方案一、工程概況工程名稱：科技創(chuàng)新中心建設單位：安徽環(huán)保節(jié)能科技股份有限公司監(jiān)理單位：合肥康達工程咨詢有限公司施工單位：中國建筑第七工程局外架分包單位：合肥市腳手架工程有限公司科技創(chuàng)新中心工程為地上28層、地下2層剪力墻結(jié)構(gòu)建筑物，地上建筑面積為32405。建筑物總長為48.6m,寬為32.15m，層高為4.2m、3.9m、4.5m、3.5m、3.2m，檐口高度為98.8m，最高處為103.0m，室內(nèi)外高差為0.50m。則實際外腳手架搭設至檐口高度均為103.00m+0.50m+1.2m=105m(1.2m為超檐口防護高度)

4、。采用16a槽鋼懸挑二、搭設方式為了結(jié)構(gòu)施工防護和裝飾作用,現(xiàn)采取以下方式進行搭設：1、從標高-0.50m處采用常規(guī)落地式腳手架搭設至標高為8.1m處（三層面），搭設高度為0.5+8.1=8.6m；2、從標高為8.1m處至檐口高度采用五次16a槽鋼懸挑式腳手架搭設。第一次從標高為8.1m處（三層面）采用槽鋼懸挑式鋼管腳手架搭設至標高為28.1m處（八層面），搭設高度為28.1-8.1=20m；第二次從標高為28.1m處（八層面）采用槽鋼懸挑式鋼管腳手架搭設至標高為45.6m處（十三層面），搭設高度為45.6-28.1=17.5m；第三次從標高為45.6m處（十三層面）采用槽鋼懸挑式鋼管腳手架搭

5、設至標高為63.3m處（十八層面），搭設高度為63.3-45.6=17.7m；第四次從標高為63.3m處（十八層面）采用槽鋼懸挑式鋼管腳手架搭設至標高為82.8m處（二十四層面），搭設高度為82.8-63.3=19.5m；第五次從標高為82.8m處（二十四層面）采用槽鋼懸挑式鋼管腳手架搭設至檐口標高處103.0m處,搭設高度為103-82.8=20.2m。包括槽鋼高度和外架縫隙，扣除20cm，故懸挑高度按20m計算。三、施工準備單位工程負責人應按“建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）”和方案中有關(guān)腳手架的要求向搭設專業(yè)操作人員及使用人員進行技術(shù)交底。四、材料的選用與材

6、質(zhì)的要求1、鋼管腳手架鋼管選用現(xiàn)行國家標準直縫電焊鋼管(GB/T13793)中規(guī)定的3號普通鋼管,其質(zhì)量符合現(xiàn)行國家標準碳素結(jié)構(gòu)鋼(GB/T700)中Q235-A級鋼規(guī)定.腳手架鋼管尺寸選用483.5鋼管, 但考慮到市場材料供應與鋼管的銹蝕程度，計算時可按483.0，以確保安全。表面銹蝕深度0.5mm;鋼管彎曲變形0.5mm;立桿長度在34m時鋼管變曲彎形12mm,在4m6.5時鋼管彎曲變形20mm;用作水平,斜桿的鋼管彎形30mm.鋼管兩端面切斜偏差在1.7mm范圍內(nèi),鋼管上嚴禁打孔。2、扣件扣件采用可鍛鑄鐵制作,其材質(zhì)符合國家標準鋼管腳手架扣件(GB15831)的規(guī)定,使用前應進行質(zhì)量檢查

7、,有裂縫,變形的嚴禁使用,并做力矩實驗,螺檢擰緊扭力矩達65N.m時,不得發(fā)生損壞。3、連墻件、密目網(wǎng)、竹笆鋪板、平網(wǎng)連墻件的材質(zhì)亦應符合現(xiàn)行標準碳素結(jié)構(gòu)鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規(guī)定。外架采用草綠色阻燃密目網(wǎng)全封閉圍護，密目網(wǎng)規(guī)格ML-1.86m, 網(wǎng)目密度為2000目/1002。(密目網(wǎng)要有合格證、沖擊報告，符合標準才能使用)。腳手板采用毛竹片橫向編制的竹笆。外架按要求設置平網(wǎng)，平網(wǎng)規(guī)格為P-36m(平網(wǎng)的合格證、沖擊報告，符合標準才能使用)。五、腳手架的構(gòu)造要求1、外架立桿橫向間距0.8m，步距1.8m，縱距1.5m，內(nèi)立桿距墻面距離為0.2m。落地式腳手架立桿下用12#槽

8、鋼墊板鋪設，懸挑架立桿下用16a槽鋼設置，確保其足夠的長度、剛度、強度和穩(wěn)定性。2、縱橫向掃地桿腳手架必須設置縱橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于20處的立桿上。橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎(chǔ)不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差應不大于100?？窟吰律戏降牧U軸線到邊坡的距離不應小于50。3、縱、橫向水平桿縱向水平桿的構(gòu)造要求：A、 縱向水平桿在立桿內(nèi)側(cè)，其長度不小于3跨；B、 縱向水平桿接長采用對接扣件連接，也可采用搭接，對接、搭接應符合下列規(guī)定：1)縱向水平桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向

9、水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內(nèi)，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于50，各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3。2)水平桿到轉(zhuǎn)角處可用搭接，搭接長度不應小于100，外伸部位一樣長，內(nèi)部搭接用3個旋轉(zhuǎn)扣件等距離設置，扣件端部蓋板與鋼管末端保留10。橫向水平桿的構(gòu)造要求：A、每個主接點處都必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接，并嚴禁拆除。主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距不應大于15。4、立桿A、立桿上的對接扣件應交錯布置。錯開距離：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于50。各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距

10、的1/3；B、立桿在平屋面時應超過女兒墻或檐口高度120，頂層有復式層的應超過檐口高度180C、立桿搭設到分段處或頂步可采用搭接，收尾一樣齊，搭接長度不應小于100，內(nèi)部搭接用3個旋轉(zhuǎn)扣件等距離設置，扣件端部蓋板與鋼管末端保留10；其余部位立桿一律必須采用對接。5、連墻件的設置本工程腳手架與建筑物采用剛性連接方式，具體做法：用35長鋼管預埋在結(jié)構(gòu)混凝土梁內(nèi)，預埋長度為20cm，外側(cè)保留15，然后再用鋼管和扣件與架體連接，并按跨距2跨，步距按層高逐層設置，如遇剪力墻，用6.0的PC管預埋在板墻處，PC管兩側(cè)孔處必須封實，等模板拆除后用鋼管、扣件連接。連墻件布置應靠近主節(jié)點設置，偏離主節(jié)點的距離不

11、應大于30，且外架應采用剛性連墻件與建筑物連結(jié)。腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步。每搭設一步腳手架后，應按規(guī)范要求校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度,確保連墻件拉接的可靠性。6、剪刀撐設置：A、本工程外架剪刀撐采取連續(xù)式設置。剪刀撐角度在45度60度之間。B、剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于100，應采用3個扣件固定。端部扣件蓋板的邊緣至桿端的邊緣距離不應小于10，并應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。C、外架開口處必須由底部至頂部連續(xù)設置橫向斜支撐。7、竹笆片的鋪設：竹笆片按照隔步滿鋪，竹笆腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接

12、平鋪，相交處擠嚴，四個角應用16#的鍍鋅鐵絲綁扎在縱向水平桿上。8、防護棚A、因施工需要，搭設防護棚進行雙層防護。下一層防護棚高4.5m，立桿搭設長度為6m,寬度為4m,步距為1.5m,兩側(cè)加剪刀撐，正面與背面加設八字撐，保持縱橫向穩(wěn)定；防護棚的平面也設置八字撐，保持平面穩(wěn)定。每隔0.3m設一根橫向填芯桿；二層防護棚高度在一層高度0.6m處，每隔0.3m設一根橫向填芯桿。B、防護棚兩側(cè)用密目網(wǎng)作防護，上側(cè)平面第一層用木板鋪設，第二層采用竹笆鋪設，以防墜物。9、平網(wǎng)設置方法：（1）根據(jù)市站200934號，在三層設置一道平網(wǎng)。當高度建筑施工采用懸挑腳手架時，在每個懸挑梁處沿建筑物四周設置一道安全平

13、網(wǎng)，作為防護措施，從而加強高層施工墜落物的緩沖和防護要求。（2）張設水平網(wǎng)外水平桿比內(nèi)水平桿高0.5cm，水平桿用搭接，不應少于3個轉(zhuǎn)扣，每3m設置一道斜桿，斜桿與外架的夾角應在45度以下，斜桿和水平桿都必須要用6m的鋼管。每個系繩必須與內(nèi)外水平桿栓牢，用系繩將兩網(wǎng)的邊繩連接起來。（3）在水平網(wǎng)處增加連墻件，水平網(wǎng)在斜桿的支點或平面連墻件按2跨設置，上面再設置一層密目網(wǎng)，密目網(wǎng)與水平網(wǎng)要固定在安全網(wǎng)上，在水平網(wǎng)上的雜物應及時清理。10、“三寶”與“四口”防護： A、“三寶”使用： 架子工作業(yè)時必須配備好安全帽，安全帶、安安網(wǎng)。按安全要求正確使用合格品“三寶”。B、“四口”防護：1）臨邊的防護：

14、施工現(xiàn)場中,工作四周邊無防護設施或防護設施高度小于1.2m,四周設置防護欄桿。防護欄桿應由上下兩道橫桿及立桿柱組成，上桿離地高度為1200,下桿離地高度為600.立桿間距不大于2m時必須加設欄桿柱.并且整體構(gòu)造能經(jīng)受任何向的1000N外力,防護欄桿必須自上而下用安全網(wǎng)全封閉，欄桿的下邊必須嚴格設置，固定的高度不低于18cm的擋腳板。當臨邊的外側(cè)在臨邊街道時，除按規(guī)定設置防護欄桿外，敞口立面必須滿掛安全網(wǎng)或搭設防護棚作全封閉處理。2）洞口的防護：洞口的防護措施應根據(jù)具體情況采取相應的防護欄桿、加蓋件、張掛安全網(wǎng)等措施。3）電梯井防護：設置防護安全門，高度為1.8m，電梯井口宜在每層用貫穿于混凝土

15、板內(nèi)的直徑不小于6mm的鋼筋（或樓板分布筋）形成防護網(wǎng)，網(wǎng)格間距不得大于200mm，并在其上方滿鋪竹笆。安裝、拆卸電梯井內(nèi)鋼筋網(wǎng)片時，作業(yè)人員應按規(guī)定佩戴安全帶。11、防電避雷措施: 避雷針用12的鍍鋅鋼筋制作，設置于建筑四角的立桿上，高度不小于1m，并將所有最上層的大橫桿全部接能形成避雷網(wǎng)絡，接地線應于建筑結(jié)構(gòu)連接，防雷接地裝置完成后，要用電阻表測定，要求防雷裝置的沖擊接電電阻不得大于30。在施工期間遇有雷雨時，腳手架上的操作人員需離開腳手架。12、空調(diào)板、線條部位應采取預留空洞形式，架體內(nèi)立桿離空調(diào)板墻為0.2m，確保使用雙立桿，避免出現(xiàn)單立桿現(xiàn)象。六、外架基礎(chǔ)的處理因該工程在地下室搭設臨

16、時外架時另外編制了方案，故本方案外外架基礎(chǔ)處理（具體見臨時方案）七、腳手架的搭設方法及各項安全穩(wěn)定性設計計算(一)、落地式扣件鋼管腳手架計算書（見臨時架方案）（二）懸挑式腳手架搭設方法及各項安全穩(wěn)定性設計計算1、懸挑方法及要求：A、懸挑梁采用16a槽鋼。槽鋼類型為4.5m用于通常部位、6m用于轉(zhuǎn)角部位、9m用于陽臺和樓梯部位。4.5m長槽鋼外挑出建筑物1.2m，錨固端長3.3m（通常部位）；6m長槽鋼外挑1.7m，錨固端長為4.3m，9m槽鋼在陽臺部位外挑4.2m，錨固4.8m，在懸空部位懸挑4.5m，錨固4.5m，斜拉兩道鋼絲繩（具體槽鋼設置方法見槽鋼平面布置圖）。B、U型環(huán)制作與設置：U型

17、環(huán)采用18的鋼筋加工制作，U型環(huán)內(nèi)徑寬度為100，高度為320（見附圖）。U型環(huán)必須在鋼筋底板筋下, U型環(huán)的兩角加橫向直筋,增加抗拉力.安裝槽鋼與U型環(huán)錨卡間隙處用木楔塞緊,再用鐵釘固定。每個懸挑梁部位分別設置三道U型環(huán)，第一道U型環(huán)預埋在結(jié)構(gòu)梁邊, 并用木楔加固在槽鋼的兩側(cè),防止槽鋼側(cè)偏；第三道U型環(huán)設置在槽鋼的末端20,第二道U型環(huán)在第三道環(huán)的前4050. 第二、第三道環(huán)用木楔加固在槽鋼的上側(cè)與預埋卡的間隙處,主要增加槽鋼的抗壓力.預埋時三環(huán)要設置在一直線上,便與槽鋼穿行。C、作為安全儲備，懸挑端用14的鋼絲繩拉吊于上層樓面梁內(nèi)進行斜拉卸荷，對于陽臺及轉(zhuǎn)角處懸挑端分別用兩根14的鋼絲繩拉

18、吊于上層樓面梁內(nèi)進行斜拉卸荷，內(nèi)立桿處槽鋼底部鋼絲繩作為支撐，外立桿處槽鋼底部鋼絲繩作為卸荷(見示意圖)。樓面梁內(nèi)預埋圓鋼20的吊環(huán)，每個鋼絲繩的繩頭不少于3個卡扣卡緊，每個卡扣間隔15cm,尾部卡扣離繩頭預留15cm.卡蓋朝主繩安裝，并用葫蘆收緊。D、在懸挑槽鋼上搭設腳手架，槽鋼應側(cè)放，其立桿必須放置在16a槽鋼上,立桿橫距0.8m，縱距1.5m，步距1.8m。外伸懸挑梁長度與固定梁長度之比應達到1:2左右，對于陽臺部位、樓梯部位與轉(zhuǎn)角部位外伸懸挑梁長度與固定梁長度之比可達到1:1.5，并采用雙道鋼絲繩作為加固措施(具體見示意圖)。為了預防高墜事故和人員來往的安全，故在懸挑層面分別張設一道封

19、閉式安全平網(wǎng)。E、懸挑梁上的鋼管固定方法：在懸挑鋼梁上的鋼管根據(jù)腳手架立桿布置的寬度在槽鋼梁上口焊20鋼筋柱10cm高,立桿套上鋼筋柱,搭設腳手架。F、懸挑層與建筑間的內(nèi)封閉措施：在懸挑樓層與挑梁間的間隙用腳手板封閉嚴實進行防護，不允許有一點漏洞，且用鐵絲加以固定，并且經(jīng)常檢查。2、懸挑架的搭設步驟：熟悉方案和圖紙放線以便確定懸挑桿件U型環(huán)定位予埋懸挑桿件定位桿件與U型環(huán)的固定（每個U型環(huán)用木楔三方穩(wěn)牢，嚴禁焊接）立桿定位轉(zhuǎn)角處擺橫向槽鋼擺入縱向掃地桿逐根樹立桿（隨即與縱向掃地桿扣緊）安放橫向掃地桿（與立桿或縱向掃地桿扣緊）安裝第一步縱向水平桿和橫向水平桿安裝第二步縱向水平桿和橫向水平桿加設臨

20、時拋撐（上端與第二步縱向水平桿扣緊，在設置二道連墻桿后可拆除）安裝第三、四步縱向和橫向水平桿；設置連墻桿安裝橫向斜撐、增設卸荷鋼絲繩接立桿加設剪刀撐鋪腳手板安裝護身欄桿掛設安全網(wǎng)。外架四周從一步架起等距設置雙道欄桿至頂層。3、懸挑架計算：（懸挑水平鋼梁采用16a槽鋼，懸挑高度為20m）鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）。A、通常部位計算：雙排腳手架，搭設高度20米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.80米，內(nèi)排架距離結(jié)構(gòu)0.20米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為483.0，連墻件采用2跨逐層設置，豎向間距3.2米，水平間

21、距3.00米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.15kN/m2，按照鋪設5層計算。欄桿采用竹笆片，荷載為0.15kN/m，安全網(wǎng)荷載取0.0050kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結(jié)點間增加兩根大橫桿。基本風壓0.35kN/m2，高度變化系數(shù)2.030，體型系數(shù)1.1280。懸挑水平鋼梁采用16a槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.20米，建筑物內(nèi)錨固段長度3.30米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結(jié)構(gòu)。一、大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。

22、 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.800/3=0.040kN/m 活荷載標準值 Q=3.0000.800/3=0.800kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.040=0.094kN/m 活荷載的計算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.094+0.101.120)1.50

23、02=0.269kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.094+0.1171.120)1.5002=-0.316kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.316106/4491.0=70.365N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.040=0.078kN/m 活荷載標準值q2=0.800kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.078+0.9900.800)1500.04/(

24、1002.06105.0)=1.927mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.8001.500/3=0.060kN 活荷載標準值 Q=3.0000.8001.500/3=1.200kN 荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.060+1.41.200=1.821kN 小橫桿計算簡圖 2.

25、抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.8210.800/3=0.489kN.m =0.489106/4491.0=108.955N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105.000)=0

26、.01mm 集中荷載標準值P=0.058+0.060+1.200=1.318kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1317.600800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105.0)=1.078mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.088mm 小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.

27、0380.800=0.031kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.8001.500/2=0.090kN 活荷載標準值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷載的計算值 R=1.20.031+1.20.090+1.41.800=2.665kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN； 四、腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)每米立桿承

28、受的結(jié)構(gòu)自重標準值(kN/m)；本例為0.1070 NG1 = 0.10720.000=2.139kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.15041.500(0.800+0.200)/2=0.450kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50020.000=0.150kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3

29、+NG4 = 3.189kN。 活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)附錄表D.4的規(guī)定采用：W0 = 0.350 Uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規(guī)定采用：Uz = 2.030 Us 風荷載體型系數(shù)：Us = 1.128 經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.3502.030

30、1.128 = 0.561kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.189+0.851.43.600=8.111kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.189+1.43.600=8.867kN 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經(jīng)過計算得到風

31、荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.851.40.5611.5001.8001.800/10=0.324kN.m 五、立桿的穩(wěn)定性計算 1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.867kN； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為3118/16=19

32、6； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結(jié)果查表得到0.190； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經(jīng)計算得到 =8867/(0.19424)=110.355N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.111kN； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.15

33、51.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結(jié)果查表得到0.190； MW 計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩，MW=0.324kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經(jīng)計算得到 =8111/(0.19424)+/4491=173.192N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求!故標高82.8m以下部位連墻件采用隨

34、層兩跨設置，且雙扣件連接。2、標高82.8以上計算： 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 wk Aw wk 風荷載標準值，wk = 0.561kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積，Aw = 3.201.5= 4.8m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No = 5.000 經(jīng)計算得到 Nlw = 3.77kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 8.77kN 連墻件軸向力設計值 Nf = Af 其中 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長

35、細比 l/i=320.00/1.60的結(jié)果查表得到=0.18； A = 4.24cm2；f = 205.00N/mm2。 經(jīng)過計算得到 Nf = 15.642kN NfNl，連墻件的設計計算滿足要求! 故標高82.8m以下部位連墻件采用隨層兩跨設置，且雙扣件連接。七、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算 懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖 支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1200mm，l = 3300mm，ml = 2

36、00mm，m2 = 1000mm； 水平支撐梁的截面慣性矩I = 866.20cm4，截面模量(抵抗矩) W = 108.30cm3。 受腳手架作用集中強度計算荷載 N=8.87kN 水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.221.950.00017.8510=0.21kN/m k=1.20/3.30=0.36 kl=0.20/3.30=0.06 k2=1.00/3.30=0.30 代入公式，經(jīng)過計算得到 支座反力 RA=21.594kN 支座反力 RB=-2.928kN 最大彎矩 MA=10.790kN.m 抗彎計算強度 f=10.790106/(1.05.0)=94.883N/mm2 水平支撐梁

37、的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! 受腳手架作用集中計算荷載 N=3.19+3.60=6.79kN 水平鋼梁自重計算荷載 q=21.950.00017.8510=0.17kN/m 最大撓度 Vmax=7.705mm 按照鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(GB50017-2003)附錄A結(jié)構(gòu)變形規(guī)定，受彎構(gòu)件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即2400.0mm 水平支撐梁的最大撓度大于2400.0/400,不滿足要求! 在梁下墊2cm的木塊，使水平支撐梁懸挑端高于后端增大撓度，故滿足要求。 八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算 水平鋼梁采用16a號槽鋼U口水平,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)

38、定系數(shù)，按照下式計算： 經(jīng)過計算得到 b=57010.063.0235/(1000.0160.0235.0)=2.24 由于b大于0.6，按照鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(GB50017-2003)附錄B其值b=1.07-0.282/b=0.944 經(jīng)過計算得到強度 =10.79106/(0.944.00)=105.50N/mm2； 水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 九、錨固段與樓板連接的計算 水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=2.928kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為 其中f為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照混凝土結(jié)構(gòu)設

39、計規(guī)范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑 D=29284/(3.1416502)1/2=13mm，現(xiàn)場采用預埋環(huán)直徑為18mm。 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側(cè)30cm以上搭接長度。B、轉(zhuǎn)角處處受力計算: 懸挑水平鋼梁采用16a槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.70米，建筑物內(nèi)錨固段長度2.80米。懸挑水平鋼梁上面的聯(lián)梁采用16a槽鋼U口水平，相鄰懸挑鋼梁之間的聯(lián)梁上最多布置1根立桿。懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結(jié)，最外面支點距離建筑物1.5m。拉桿采用鋼絲繩。 一、大橫桿的計算（計算同上略） 二、小橫桿的計算（計算

40、同上略） 三、扣件抗滑力的計算（計算同上略） 四、腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值(kN/m)；本例為0.1070 NG1 = 0.10720.000=2.139kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.15041.500(1.130+0.280)/2=0.635kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊掛的安全設施荷載

41、，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50020.000=0.150kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.374kN。 活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5001.130/2=5.085kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)附錄表D.4的規(guī)定采用：W0 = 0.350 Uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-20

42、01)附錄表7.2.1的規(guī)定采用：Uz = 2.030 Us 風荷載體型系數(shù)：Us = 1.128 經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.3502.0301.128 = 0.561kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.374+0.851.45.085=10.100kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.374+1.45.085=11.168kN 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW

43、計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經(jīng)過計算得到風荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.851.40.5611.5001.8001.800/10=0.324kN.m 五、立桿的穩(wěn)定性計算 卸荷吊點按照構(gòu)造考慮，不進行計算。 1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.168kN； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A