1、鑄鐵件冒口定量設(shè)計(jì)西安理工大學(xué) 魏兵2008.03.28,1 冒口設(shè)計(jì)原則 冒口補(bǔ)縮時(shí)間要長于鑄件收縮時(shí)間AP，即冒口的模數(shù) Mr要大于鑄件的收縮模數(shù) Ms; 冒口能提供的補(bǔ)縮液量要大于鑄件表觀收縮量； 冒口位置不要放在鑄件的幾何熱節(jié)上，防止接觸熱節(jié)的產(chǎn)生； 冒口和鑄件之間存在補(bǔ)縮通道，補(bǔ)縮通道的模數(shù)大于收縮模數(shù)；,冒口的壓力使鑄件凝固過程處于正壓狀態(tài)； 冒口頸 短、 薄、 寬。 可見，鑄鐵件均衡凝固有限補(bǔ)縮設(shè)計(jì)的冒口位置、冒口大小、冒口補(bǔ)縮時(shí)間等與順序凝固有顯著不同。,e=2.7 Mc 鑄件模數(shù) Qm 質(zhì)量周界商,PC=,AP,AC,PC=,1.0,e (0.5Mc+0.01Qm),（1）灰

2、鑄鐵件收縮時(shí)間分?jǐn)?shù),Qm=,G,Mc3,2 鑄鐵件收縮時(shí)間分?jǐn)?shù),（2）球鐵件收縮時(shí)間分?jǐn)?shù),Pc=,1.0,e (0.65Mc+0.01Qm),3 冒口體模數(shù)MR MR=f1f2f3Mc f1 冒口平衡系數(shù) 取f1=1.2 f2 收縮模數(shù)系數(shù) f2=Pc f3 冒口壓力系數(shù) f3=1.11.3,4 冒口頸模數(shù)MN MN=fp.f2.f4 Mc fp 流通效應(yīng)系數(shù) fp=0.45-0.55 f4 冒口頸長度系數(shù) f4=0.81.0,冒口位置,均衡段,均衡段,5 冒口個(gè)數(shù)（均衡段的個(gè)數(shù)）,6 無冒口鑄造工藝 無冒口鑄造的本質(zhì)是澆口當(dāng)冒口,7 澆口當(dāng)冒口補(bǔ)縮工藝,（1）補(bǔ)縮模型,（2）澆注系統(tǒng)流通效應(yīng)

3、：金屬液流過、通過直澆道、橫澆道、內(nèi)澆道時(shí)，周圍的型砂被加熱，凝固時(shí)間延長的熱效應(yīng)。為此，小的澆注系統(tǒng)模數(shù)可以有長的凝固時(shí)間。流通效應(yīng)系數(shù)推薦為： f直澆道流通效應(yīng)系數(shù)=0.700.80 f橫澆道流通效應(yīng)系數(shù)=0.750.85 f內(nèi)澆道流通效應(yīng)系數(shù)=0.350.40,（3）直澆道模數(shù) MZ MZ=f直.f1f2f3Mc f1 冒口平衡系數(shù) 取f1=1.2 f2 收縮模數(shù)系數(shù) f3 冒口壓力系數(shù) f3=1.1-1.3 f直澆道流通效應(yīng)系數(shù)=0.70-0.80,（4）橫澆道模數(shù) Mh Mh=f橫.f2.Mc f2 收縮模數(shù)系數(shù) f橫澆道流通效應(yīng)系數(shù)=0.750.85,（5）內(nèi)澆道模數(shù)Mn Mn=f

4、內(nèi)f2.f4Mc f4 冒口頸長度系數(shù) f4=0.8-1.0 f2 收縮模數(shù)系數(shù) f內(nèi)澆道流通效應(yīng)系數(shù)=0.35-0.40,8 澆注系統(tǒng)充填與補(bǔ)縮一體化設(shè)計(jì) （1）充填設(shè)計(jì) （2）補(bǔ)縮設(shè)計(jì) （3）取二者較大者,再核算 （4）給出二者都滿足的尺寸,9 應(yīng)用舉例 教材：鑄件充填與補(bǔ)縮工藝定量設(shè)計(jì)理論及計(jì)算 （1）應(yīng)用均衡凝固收縮模數(shù)法設(shè)計(jì)補(bǔ)縮式澆注系統(tǒng)消除球鐵油缸鑄造缺陷（64頁） （2）均衡凝固飛邊冒口在汽車轉(zhuǎn)向助力泵體鑄件上的應(yīng)用（67頁） （3）ZTW-A-02摩擦片缸套鑄鐵件平做平澆爬芯工藝（111頁） （4）澆注系統(tǒng)和冒口聯(lián)合補(bǔ)縮消除球鐵鑲?cè)﹁T件縮孔缺陷（125頁）,10 鑄鐵件冒口系列,1989年國家科委