1、 御景蘭亭小區(qū)二期15#16#17#樓模板工程施工專項方案編 制 人 ： 陳加巍 審 核 人 ： 狄艷玲 批 準 人 ： 崔巖強 編制日期 ： 2018年7月20日 模板工程施工方案一、工程概況及標制依據(jù)：15# 16#樓為全現(xiàn)澆剪力墻結(jié)構(gòu)，其中15#樓 地上十一層，16#樓地上十五層。17#地上四層，0.000 米以下墻厚240（370）mm厚 實 心 混 凝 土 磚；0.000 米 以上墻體采用100mm、200mm厚陶粒混凝土空心砌塊，標準層層高 2900mm。梁高：300、400、450、500 、600等。方案編制依據(jù) 遵循的主要設計規(guī)范、規(guī)程和標準建筑結(jié)構(gòu)可靠度設計統(tǒng)一標準 (GB

2、50068-2001) 混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204-2015建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程 JGJ130-2011 J84-2011。施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)程 JGJ46-2005。混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 (GB50010-2010)(2015版)根據(jù)工程特點,采用多層板拼裝大模板；梁、板均采用復合竹膠板施工工藝。 二、選用的材料及施工質(zhì)量要求：鋼模板或木模板1、定型組合鋼模板：長度為 600、750、900、1200、1500mm；寬度為 100、150、200、250、300。2、定型鋼角模： 陰角模規(guī)格：150150、100150 陽角模規(guī)格：5050連接角模：5

3、0503、連接件：U 形卡、L 形插銷、鉤頭螺栓、對拉螺栓、緊固螺栓、蝶形扣 件、形螺栓等。三、模板施工方案設計:根據(jù)本工程的質(zhì)量和整體進度要求，結(jié)合工程主體結(jié)構(gòu)的實際情況及本 項目部的生產(chǎn)計劃，本工程模板采用多層板拼裝。模板施工必須按照整體進度計劃，加快施工進度，梁板必須配足三個樓層以上的模板材料以及三個樓層的支架支撐體系。梁底板采用 50 mm 厚的木模板，集中垂直運輸和水平運 輸?shù)哪芰涌焓┕みM度。1、選用的材料及質(zhì)量要求：1）剪力墻面板采用 18mm 厚多層板，要求邊角整齊、表面光滑、防水耐磨、 耐酸堿、易于脫模，不得有脫膠空鼓。方木：采用 8060mm。穿墻螺桿： 采用鋼筋冷拉加工，

4、穿墻螺桿套管采用硬塑料管，內(nèi)徑162）模板骨架、支撐架、操作平臺采用483.6鋼管。3）水性脫模劑。2、主體結(jié)構(gòu)剪力墻模板設計：1）荷載計算：F10.22ct012v12F2cH按照混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范的規(guī)定，采用內(nèi)部振搗器， 現(xiàn)澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力取 F1、F2 其中的較小值：其中：混凝土重力密度 c 26 kNm3外加劑影響系數(shù)11.2 混凝土坍落度影響系數(shù)21.15 混凝土澆筑速度 v5 mh混凝土溫度 T15，新澆混凝土初凝時間t0200（T+15）6.67 h側(cè)壓力計算位置至新澆混凝土頂面的總高 H2.9 m則F10.22266.675121.21.15117.73

5、kNM2F2262.975.4 kNM2F1取混凝土側(cè)壓力 F75.4 kNM2木模荷載取 0.90 折減系數(shù)。設計值 F=1.275.40.981.43 kNM2傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載取 2kNM2設計值 1.420.92.5 kNM2荷載組合F81.43+2.583.93 kNM22）對拉螺桿計算：P= FA =83.930.40.5 =16.79 kN2所需螺桿截面 A0P /【】16.791000170 98.74 mM12 螺桿有效面積 A80.7mM2 87.0 mM214 螺桿有效面積 A105 mM2 可滿足需要。3、模板及支撐的設計依據(jù)1）模板及支撐設計必須符合混凝土施工及驗收

6、規(guī)范的規(guī)定及冷彎薄 壁型鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范、鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范和木結(jié)構(gòu)設計規(guī)范的規(guī)定。 本工程采用4.83.6鋼管支撐，8060 mm 木方，為多層板模板時應設計 計算下列各項荷載： 模板及其支架支撐自重。 鋼筋自重。 新澆砼重量。 施工荷載。 振搗砼時產(chǎn)生的荷載。 澆筑砼時模板的側(cè)壓力。本工程采用泵送砼，傾倒砼時產(chǎn)生的荷載不列入計算。2）及支撐設計安裝必須符合下列要求 結(jié)構(gòu)表面外露的模板，為構(gòu)件計算跨度的 1/400。 結(jié)構(gòu)表面隱蔽的模板為構(gòu)件計算跨度的 1/250。 模板支架的壓縮變形值或彈性撓度，應小于或等于相應結(jié)構(gòu)自由跨度的1/1000。 以上為計算模板及支架的剛度時，其最大變形值應不得超過允

7、許值。 模板及其支架的穩(wěn)定性、支架的直柱或筆直絎架應保持穩(wěn)定，并應用撐 拉桿件固定。 為防止模板及其支架在風荷載作用下傾覆，當驗算模板及支架的自重和風荷 載作用下的抗傾覆的穩(wěn)定安全系數(shù)不宜小于 1.15。 保證工程結(jié)構(gòu)和構(gòu)件的形狀，尺寸和相應位置的正確。 具有足夠的強度剛度和穩(wěn)定性。 構(gòu)造簡單，拆裝方便。 模板嚴密不得漏漿（柱模板縫采用海棉密封，平板采用膠帶）。3）支撐計算：四、標準層層高2.9米，板厚120的模板計算板厚120，模板支架搭設高度為2.8米， 搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.00米，立桿的橫距 l=1.00米，立桿的步距 h=0.00米。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支

8、撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.6。 一）、模板面板計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.1201.000+0.2301.000=3.230kN/m 活荷載標準值 q2 = (1.500+1.000)1.000=2.500kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其

9、中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經(jīng)計算得到 M = 0.100(1.23.230+1.42.500)0.3000.300=0.066kN.m 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.06610001000/54000=1.229N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.23.230+1.42.500)0.300

10、=1.328kN 截面抗剪強度計算值 T=31328.0/(21000.00018.000)=0.111N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6773.2303004/(1006000)=0.061mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!二）、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續(xù)梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1200.300=0.900kN/m (2)模

11、板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.2300.300=0.069kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+1.500)0.300=0.750kN/m靜荷載 q1 = 1.20.900+1.20.069=1.163kN/m活荷載 q2 = 1.40.750=1.050kN/m2.木方的計算按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 1.106/0.500=2.213kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.210.500.50=0.

12、055kN.m最大剪力 Q=0.60.5002.213=0.664kN最大支座力 N=1.10.5002.213=1.217kN 木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.007.007.00/6 = 40.83cm3； I = 5.007.007.007.00/12 = 142.92cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.055106/40833.3=1.36N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面

13、抗剪強度計算值 T=3664/(25070)=0.285N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算最大變形 v =0.6770.969500.04/(1009500.00.8)=0.030mm木方的最大撓度小于500.0/250,滿足要求 三）、板底支撐鋼管計算橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.410kN.m最大變形 vmax=1.123mm最大支

14、座力 Qmax=4.426kN抗彎計算強度 f=0.410106/4729.0=86.63N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!縱向支撐鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.775kN.m最大變形 vmax=2.190mm最大支座力 Qmax=9.516kN抗彎計算強度 f=0.775106/4729.0=163.78N

15、/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!四）、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=9.52kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN。五）、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷

16、載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1492.780=0.414kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2301.0001.000=0.230kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1201.0001.000=3.000kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.644kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+1.500)1.0001.000=2.500kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓

17、力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ六）、立桿的穩(wěn)定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值 (kN)；N = 7.87 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 1.59 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.50 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0

18、 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數(shù)，取值為1.155； u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； 公式(1)的計算結(jié)果： = 17.49N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結(jié)果： = 19.53N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 Mmax=42.84 所以第7天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第2層以下的模板支撐可以拆除。五、標準層層高2.9米，梁高600的模板計算標準層梁高600，模板支架搭設高度為2.3米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.8

19、0米，立桿的橫距 l=0.40米，立桿的步距 h=0.00米。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.6。 一）、模板面板計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.5800.800+0.2300.800=11.784kN/m 活荷載標準值 q2 = (1.500+1.000)0.800=2.000kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3； I = 80.001.

20、801.801.80/12 = 38.88cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經(jīng)計算得到 M = 0.100(1.211.784+1.42.000)0.3000.300=0.152kN.m 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 043200=3.529N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T

21、 = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.211.784+1.42.000)0.300=3.049kN 截面抗剪強度計算值 T=33049.0/(2800.00018.000)=0.318N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67711.7843004/(1006000)=0.277mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 二）、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續(xù)梁計算。 1.荷載的計算 (1

22、)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.5800.300=4.350kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.2300.300=0.069kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+1.500)0.300=0.750kN/m 靜荷載 q1 = 1.24.350+1.20.069=5.303kN/m 活荷載 q2 = 1.40.750=1.050kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載

23、 q = 2.541/0.400=6.353kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.16.350.400.40=0.102kN.m 最大剪力 Q=0.60.4006.353=1.525kN 最大支座力 N=1.10.4006.353=2.795kN 木方的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.007.007.00/6 = 40.83cm3； I = 5.007.007.007.00/12 = 142.92cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.102106/40833.3=2.49N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿

24、足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31525/(25070)=0.653N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.6774.419400.04/(1009500.00.8)=0.056mm 木方的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 三）、板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩

25、圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.157kN.m 最大變形 vmax=0.042mm 最大支座力 Qmax=3.887kN 抗彎計算強度 f=0.157106/4729.0=33.25N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于400.0/150與10mm,滿足要求! 縱向支撐鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的

26、計算得到 最大彎矩 Mmax=0.544kN.m 最大變形 vmax=0.985mm 最大支座力 Qmax=8.357kN 抗彎計算強度 f=0.544106/4729.0=115.08N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 四）、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=8.36kN 單扣件抗滑承載力的設計

27、計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 五）、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1492.320=0.345kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2300.8000.400=0.074kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.5800.8000.400=4.

28、640kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.059kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+1.500)0.8000.400=0.800kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六）、立桿的穩(wěn)定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值 (kN)；N = 7.19 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 1.59 A 立桿凈截面面積 (cm2)；

29、 A = 4.50 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數(shù)，取值為1.155； u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； 公式(1)的計算結(jié)果： = 15.98N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求 公式(2)的計算結(jié)果： =

30、17.84N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 Mmax=50.70所以第7天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的模板支撐可以拆除。八、混凝土墻模板拉桿計算混凝土墻，一次澆筑高度2.5米，采用商品砼進行澆注，坍落度為140mm，澆筑速度1米h，澆筑入模溫度15：拉桿橫向間距為0.5O米，縱向間距為0.60米。其模板側(cè)壓力PmO.22roto12V1/2=0.222451.21.1511/236KNm2pm24H242.560 KNm2按最小值計算，Pm36 KNm2拉桿承受的拉力：F=360000.60.512600N查表選用M14螺栓，其容許拉力為12900N12600N

31、，滿足使用要求。4）模板安裝的允許偏差軸線：3底模上表面標高5 表面尺寸：+4，-5層高垂直：3 相鄰兩板高低差：2 表面平整：55）支模要點：（1） 支模排架采用483.6鋼管（扣件連接），主管間距根據(jù)梁（柱）斷 面大小及施工荷載而定，樓板排架立桿原則上不大于 1000 mm（具體根據(jù)計 算決定），梁高 H600 mm 的支撐間距為 800，H1000 mm 支撐立桿除在兩側(cè)邊分設立桿外，中間（即模下）加設一根頂柱。（2） 梁板底擱柵 6080 mm 方木，排距 200-300 mm。（3） 擱柵底鋼管橫桿與立桿扣件連接，橫桿下再增加一只扣件，加以固定 支撐。（4） 沿立桿高度每隔 1500

32、-1800 mm 設一道鋼管橫桿，用扣件與立桿固定。5）支模質(zhì)量保證措施（1） 所有梁、柱、剪力墻均有模板應有翻樣排列圖和排架支撐圖，特別部 位應放出細部構(gòu)造大樣圖。（2） 柱、剪力墻根部找平，不得使用砼“方盤”，應焊接限位筋。（3） 當梁、板跨度4M 時，底模應起拱梁、板跨度的 1/1000-3/1000。（4） 方木、梁底板使用前應進行檢查，有庇節(jié)、腐爛嚴重影響質(zhì)量缺陷的 不得使 用，拆 模 后 及 時 清 理 砼 殘 渣 和 元 釘，重 新 刷 隔 離 劑 并 堆 放 整 齊。（5） 在板、柱、剪力墻底部均考慮留設清理垃圾的孔洞，以便垃圾沖洗排 出，澆灌前再封。（6） 模板安裝完畢后，應

33、由專業(yè)人員對軸線、標高、尺寸、支撐系統(tǒng)、扣 件螺栓、拉結(jié)螺栓等系統(tǒng)連接件進行全面檢查，澆砼過程中應派技術(shù)好、 責任心強、有處理能力的木工 “看?！?，發(fā)現(xiàn)問題及時處理還應及時匯 報。（7） 每層樓板上的予留洞（孔）位置必須正確，并作加固處理、防止砼澆 筑時沖動和浮動。（8） 泵送砼安全防護措施：根據(jù)泵送的特點，要保證泵送過程中產(chǎn)生的震 動力不影響整個系統(tǒng)的強度、剛度和穩(wěn)定性，在布置輸送管時盡量按直 線布置，少設彎頭，以減少阻力而引起沖擊的震動力。（9） 操作層輸送管布置時，避免由輸送管的沖擊而影響鋼筋質(zhì)量和減少對模板的震動，輸送管應架在凳子上（凳子形狀如下，用 22 以上鋼筋 焊接）凳腳下與模板

34、接觸面處墊上木板，輸送管直立管至操作層水平管 交接彎管處，四周要加固牢靠，管四周與模板間留 150-200 mm 的空隙， 防止泵送沖擊撞擊模板。（10）平板模及支撐的加固：操作層水平泵管產(chǎn)生的壓力和震動力對平板模 帶來不利影響，為防止震動引起的下滑或位移，采取在泵管支腿下增設 立管支撐和保證扣件，送料不得過于集中，要均勻平穩(wěn)地移動軟管，人 工平鍬予以配合，分散模板上的集中荷載。6）具體支模方法：（1） 剪力墻模板支模方法： 支內(nèi)外模用多層板和 6080 方木組合，再在外邊采用483.6縱橫鋼 管，用14 螺桿（螺桿兩頭的絲扣長度不少于 7cm），3 型扣件固定堅固（3 型卡采用厚壁、螺桿加雙

35、螺帽）整齊，墻厚采用焊鋼筋限位的方法，水平 每隔 40 cm 設置一道螺桿，豎向間距為 500 mm。 墻體有預留洞時，預留洞水平方向長度800 mm 的支模時需考慮設置一塊活動模板作為振動口，以確保預留洞底部墻體砼的密度。（2） 框架柱模板支模方法： 框架柱安裝前先在層面上彈出柱子軸線和四周邊線。 對通排模板，先安裝兩端柱模板，校正固定，拉通長線支中間各柱模板。 框架柱柱箍采用483.6 鋼管堅固，模板方木與鋼管之間用483.6鋼管做立楞14 對拉螺桿堅固，柱箍間距一般為 500 cm，底部三道柱箍間 距適當加強，底部第一道距層面 150 mm，通排柱模掃地桿必須拉通。（3）梁底模板采用竹膠

36、板,側(cè)板使用竹膠板方木，連梁側(cè)模用多層板。.（4）當梁跨度4 米時,按跨度3 /1000 起拱。（5）板底模板鋪設時，縫隙用膠帶粘貼形成無縫隙，防止漏漿。（6）板底模擱柵采用 6080 方木，并相互交錯開，保證平臺排架有足夠的 強度，方木間距為 140mm（凈距）。（7）平臺排架搭設過程中，應設置防傾覆臨時固定措施，上層支架應對準 下層支架立柱，上層支架搭設時下層樓板應具有承受上層荷載的承載力或加 設支架支撐。（8）平臺排架搭設時，根據(jù)木工放樣的要求，在平面上彈出縱橫向控制線， 操作人員根據(jù)控制線布置排架支桿，做到縱橫間距統(tǒng)一。（10）模板不允許與鋼筋及綁扎鋼筋的鐵絲接觸，應在鋼筋表面放置預制砂漿墊塊。8）模板拆除： 必須由施工員開具拆模通知單后，方可進行拆模。 不承重模板應在砼強度達到能保證其表面及棱角不受損失