1、匯報人: 陳東春 單 位: 瓦斯防治辦公室,礦井自燃防滅火理論與預(yù)防措施,匯 報 內(nèi) 容,1、前言 2、基本概念 3、煤自燃預(yù)防技術(shù) 4、煤自燃預(yù)報技術(shù),據(jù)統(tǒng)計，北方七省煤層露頭火災(zāi)著火面積有720km2，累計已燒毀煤量42億噸以上。 煤礦、電廠、運煤碼頭港口等地面儲煤場煤堆也時常發(fā)生自燃。,1 前言：煤自燃發(fā)生地點,國有煤礦：72.86%自燃危險。近年以來，厚煤層綜放技術(shù)推廣導(dǎo)致以往不易著火礦井，頻繁出現(xiàn)自燃火災(zāi)。,巖 層,案例：礦綜放面切眼高冒區(qū)自燃著火,案例：掘進頭頂煤礦自燃引起瓦斯爆炸。,案例：某礦封閉采空區(qū)煤自燃造成瓦斯爆炸,采空區(qū),停采線,密閉,案例：某煤礦綜放切眼的煤層大火。,礦

2、井煤層揮發(fā)份較高，容易著火； 高揮發(fā)份煤層低瓦斯礦在發(fā)生火災(zāi)時，尤其是特厚煤層高冒區(qū)發(fā)生自燃時，若用水滅火很容易引起水煤汽爆炸。,2 基本概念,1、煤層燃燒和陰燃 2、煤自燃機理和過程 3、煤自燃條件 4、影響煤自燃因素,火焰燃燒 伴隨可燃性揮發(fā)氣體析出并燃燒的迅速氧化過程; 常出現(xiàn)放熱、發(fā)光現(xiàn)象; 氧濃度低于1012以下時，火焰燃燒難以持續(xù)。 陰燃 氧化過程發(fā)生在固體可燃物的表面，能維持自我持續(xù)燃燒，但不足以分解足夠的揮發(fā)性氣體產(chǎn)生火焰燃燒。 一般條件下，空氣中氧濃度低于2時陰燃終止。 但：因由于有些燃料吸著或吸附氧氣，當空氣中氧濃度低于2時，陰燃仍存在。這一現(xiàn)象在礦井火區(qū)啟封時曾發(fā)現(xiàn)。故在

3、火區(qū)管理和啟封時應(yīng)注意，火區(qū)空氣中氧濃度為零，并不意味燃燒無供氧已熄滅，可燃物陰燃可能因其吸著或吸附氧氣而繼續(xù)。,2.1 火焰燃燒和陰燃現(xiàn)象,2.2 煤自燃機理和過程,煤自燃是煤和氧自發(fā)反應(yīng)放熱所致。其形成和發(fā)展是自發(fā)的、緩慢的、動態(tài)變化的放熱、聚熱、升溫，最終引起燃燒的過程。,煤氧化自熱過程,大量實驗表明：煤體內(nèi)在、外在水分失去前，自燃過程總是波動緩慢上升，沒有急劇增溫表現(xiàn)，超過105后，升溫速度增加10倍100倍，進入加速升溫階段。,加速氧化前煤自燃特征 加速氧化前煤樣經(jīng)歷三個階段，分別是潛伏階段、儲熱階段、蒸發(fā)階段。 潛伏階段大約為常溫到60（或T0） 儲熱階段大約6095 蒸發(fā)階段大約

4、為95105,加速氧化階段煤自燃特征 活躍階段約105180：內(nèi)在、外在水分脫附完成，熱反應(yīng)開始活躍，耗氧量、放熱量、各種氣體產(chǎn)生量均發(fā)生質(zhì)的變化。 乏氧階段180至燃點：溫度急劇升高，各氣體指標隨著劇烈反應(yīng)進行而迅猛增加；由于反應(yīng)迅猛，氧含量補給不能滿足反應(yīng)進一步發(fā)展，進入乏氧階段（25%）。,2.3 煤自燃過程臨界定義及階段特征,2.3 煤自燃過程臨界定義及階段特征,特征溫度：臨界溫度( 75 ) ；干裂溫度( 105 ) ；活性溫度( 150 ); 煤自燃極限參數(shù)：最小浮煤厚度；下限氧濃度；最大漏風(fēng)強度。,2.4 煤自燃的條件,在條件合適時，任何一種煤都會自燃，只是其自燃性強弱不同。 1

5、）松散煤體堆積煤體； 2）氧氣的供給氧氣； 3）存在蓄熱環(huán)境溫度； 4）達到一定的時間時間。 煤體破碎、供氧充足、漏風(fēng)適宜、蓄熱環(huán)境好的地點最易發(fā)生煤層自燃。,2.4 煤自燃的條件,煤自燃影響因素,內(nèi)在因素 1）變質(zhì)程度 2）礦物質(zhì) 3）水份 4）灰份 5）煤巖成份,外在因素 1）浮煤堆積量 2）初始煤溫 3）漏風(fēng)強度 4）氧氣濃度 5）粒度,開采因素 1）煤層地質(zhì)條件 2）開拓方式 3）開采方式 4）通風(fēng)方式 5）采空區(qū)管理,容易自燃（中低變質(zhì)煤）：褐煤、長焰煤、氣煤、弱粘煤、 不粘煤；發(fā)火期6個月。,1） 煤炭自燃的內(nèi)因 （1）煤的變質(zhì)程度 煤的變質(zhì)過程伴隨著煤分子結(jié)構(gòu)的變化，碳化程度越高

6、，煤體內(nèi)含有的活性結(jié)構(gòu)越少。煤的變質(zhì)程度是煤自燃傾向性的決定性因素。同一變質(zhì)程度的煤可能自燃，也可能不自燃?，F(xiàn)場統(tǒng)計表面，褐煤最易自燃，無煙煤最不易自燃，煙煤的煤化度和自燃傾向性低于無煙煤而高于褐煤。煙煤是自然界最重要，分布最廣，儲量最大，品種最多的煤種。根據(jù)煤化度的不同，我國將其劃分為長焰煤、不黏煤、弱黏煤、氣煤、肥煤、焦煤、瘦煤和貧煤等，這些煤種的自燃傾向性逐漸降低。,2.5 影響煤炭自然發(fā)火的因素,（2）煤的含硫量 硫在煤中有三種存在形式：硫化鐵即黃鐵礦（FeS2）、有機硫以及硫酸鹽。對煤自燃起主導(dǎo)作用的是黃鐵礦。黃鐵礦的比熱小，它與煤吸附相同的氧量而溫度的增值比煤大3倍。黃鐵礦在低溫氧

7、化時產(chǎn)生硫酸鐵和硫酸亞鐵，體積增大，使煤體膨脹而變得松散，增大了氧化表面積，而且其分解產(chǎn)物比煤的吸氧性更強，能將吸附的氧轉(zhuǎn)讓給煤粒使之發(fā)生氧化。在煤中含黃鐵礦越多，就越易自燃。我國西南主要礦區(qū)的統(tǒng)計資料表明，含硫3%以上的煤層均為自然發(fā)火煤層。,（3）煤的粒度、孔隙特性和破碎程度 完整的煤體一般不會發(fā)生自燃，一旦受壓破裂，呈破碎狀態(tài)存在，其自燃性能顯著提高。這是因為破碎煤不僅與氧接觸表面積增大，而且著火溫度也明顯降低。有人研究，當煤粒度小于1mm時氧化速率與粒徑無關(guān)，并認為孔徑大于10nm的孔在煤氧化中起重要作用。根據(jù)波蘭的試驗，當煙煤的粒度直徑為1.52mm時，其著火點溫度大多在330360

8、；粒度直徑小于1mm以下時，著火點溫度可能降低到190220。因此，可以說，煤的自燃性隨著其孔隙率、破碎度的增加而上升。這也是煤礦井下自燃多發(fā)生在粉煤及碎煤聚集的地方的原因。如采空區(qū)周圍邊緣地帶，在垮塌的煤壁和受壓破裂的煤柱等地方。,（4）水分對煤自燃的影響 水分對煤炭自燃過程的影響有兩個相互對立的過程。首先，煤炭中的水分在初期階段會因為蒸發(fā)作用而散失，因此，一部分熱量就會以水分潛熱的形式被水蒸氣帶走，這就有阻止煤體溫度升高的趨勢。另一方面，煤體也會從空氣中吸收水分。這就是所謂的吸收熱（有時也叫濕潤熱）會促使煤的溫度升高。那么水分對煤的總的作用就取決于這兩種過程誰占主導(dǎo)地位。 根據(jù)煤中水分賦存

9、的特點，煤的水分分為內(nèi)在水分和外在水分，煤的內(nèi)在水分是吸附或凝聚在煤顆粒內(nèi)部的毛細孔中的水分，煤的外在水分是附著在煤的裂隙和煤體表面上。一般來說，煤的內(nèi)在水分在100以上的溫度才能完全蒸發(fā)于周圍的空氣中，煤的外在水分在常溫狀態(tài)下即能不斷蒸發(fā)于周圍空氣中，在4050溫度下，經(jīng)過一定時間，煤的外在水分即完全蒸發(fā)干。在煤的外在水分還沒有全部蒸發(fā)之前，溫度很難上升到100，因此，煤的含水量對煤的氧化進程有影響，主要還是煤的外在水分。,如果煤的外在水分含量較大，就會增加蓄熱時間，延長煤炭自燃的準備期。由于煤的外在水分賦存于煤炭表面、裂隙中，因此在煤的表面及裂隙上形成了一層煤水結(jié)合層，在煤開始接觸空氣且吸

10、附其中的氧進行氧化反應(yīng)時，這個結(jié)合層就阻止煤和氧接觸氧化。減少了煤的吸氧量和氧化機會，限制了煤體升溫及升溫時間，使蓄熱時間增長，延長了煤的自燃準備期。另外，煤的外在水分蒸發(fā)需要大量熱量，一般是l kg的水蒸發(fā)所吸收的熱量為2591.63kJ，因此，煤吸氧產(chǎn)生的氧化反應(yīng)所放出的熱量大部分將被煤體的外在水分所吸收，使煤體周圍的熱量不易集聚，所以煤體的溫度難以上升，使煤的自燃準備期延長。 煤吸收水分為煤炭自燃的初期階段提供了熱量。在礦井開采過程中，如果氣候干燥的話，煤炭自燃的發(fā)生就相對較少。如果礦井使用過用水淹方法滅過火，當重新開啟淹沒過的火區(qū)，這個區(qū)域的煤炭就易發(fā)生自燃。原因有兩個方面：一是水淹過

11、程和排干水的過程會使煤炭進一步破碎，并生成更多的新的表面；二是在某些位置較高而沒有被水完全淹沒到的區(qū)域還存在高溫點，水分逐漸被蒸發(fā)，使煤體變干，一旦有濕空氣進入，煤吸水并產(chǎn)生熱量，從而加速了煤的氧化和自燃。,煤炭自燃經(jīng)常發(fā)生的地點：,1）密閉墻處煤體破碎，漏風(fēng)供氧好，易自燃； 2）綜放面“開切眼”頂煤易破碎自燃； 3）架棚支護的噴漿巷道頂煤最易發(fā)生自燃； 4）綜放面巷道掘進時的自燃危險性大于生產(chǎn)時期； 5）采空區(qū)“兩道兩線”丟煤量大，漏風(fēng)通道暢，易自燃； 6）順槽錨網(wǎng)支護強度大，采空區(qū)兩端不易跨落，漏風(fēng)嚴重； 7）無煤柱開采鄰近采空區(qū)二次氧化，自燃危險性大； 8）綜放工作面初采和停采時期的自然

12、發(fā)火危險性大；,煤炭自燃經(jīng)常發(fā)生的地點：,9）頂板工藝巷、瓦斯尾巷形成采空區(qū)通風(fēng)； 10）采空區(qū)瓦斯抽放增大漏風(fēng)； 11）瓦斯燃燒和爆炸促進煤層火災(zāi)的發(fā)展； 12）淺埋煤層開采形成地表裂隙漏風(fēng)后，易發(fā)生自燃； 13）大面積采空區(qū)漏風(fēng)形成的自燃可能引發(fā)氣體爆炸； 14）高瓦斯礦井火區(qū)啟封或滅火時，危險程度大。 15）火區(qū)周邊采掘活動增加； 16）受露頭和老空火區(qū)入侵影響。,1、 采空區(qū)“三帶”的劃分 采空區(qū)由于礦山壓力大小不同和受壓時間的長短不一樣，而呈現(xiàn)出不同程度的壓實帶，這些不同程度的壓實帶對煤自燃的發(fā)生具有不同的影響。按照煤自燃發(fā)生的必要條件，可以將采空區(qū)分為自燃難易程度不同的三個區(qū)域，即

13、不自燃帶、自燃帶和窒息帶，一般稱之為采空區(qū)“三帶”。,2.6 采空區(qū)“三帶”的劃分,松散煤體自燃須具備能夠使散熱量小于放熱量的環(huán)境，即：足夠的浮煤厚度、合適的漏風(fēng)強度、氧濃度和粒度，以及充分的氧化時間。,2.6 采空區(qū)“三帶”的劃分,1） 據(jù)根采空區(qū)漏風(fēng)流速劃分（風(fēng)量） 采空區(qū)三帶的范圍根據(jù)采空區(qū)流速劃分時一般可采取如下標準：不自燃帶漏風(fēng)流速0.24 m/min；自燃帶漏風(fēng)流速位于0.240.1 m/min的范圍內(nèi)；窒息帶的流速18%；自燃帶的氧氣濃度位于8%18%的范圍內(nèi)；窒息帶的氧氣濃度8%。,1）散熱帶。這個帶緊靠工作面開采空間，雖有遺煤堆積，但由于頂板冒落的巖塊呈松散堆積，孔隙大，漏風(fēng)

14、強度大，氧化生成的熱被及時帶走，因此不能構(gòu)成熱量聚積條件。再加浮煤與空氣接觸時間尚短，所以一般不會發(fā)生自燃，其寬度在工作面全長的中心計算約為5 m。 2）自燃帶。由不自燃帶向采空區(qū)內(nèi)部延伸2560m的空間，由于冒落巖塊逐漸壓實，孔隙度降低，風(fēng)阻增大，漏風(fēng)強度減弱，風(fēng)流呈過渡流態(tài)，遺留在采空區(qū)的浮煤隨著時間的增長氧化生熱，導(dǎo)致自燃，故稱自燃帶。自燃帶的寬度受頂板巖性、冒落巖石塊度、壓實程度、工作面端點通風(fēng)壓差等因素的制約。 3）窒息帶。自燃帶之后就是窒熄帶，在此區(qū)域內(nèi)冒落巖塊逐漸壓實，漏風(fēng)基本消失，氧濃度下降。如果在自燃帶已經(jīng)發(fā)展起來的遺煤自燃，落入此帶后也會由于缺氧而窒熄，故名窒熄帶。另外，巖

15、石導(dǎo)熱會使在自燃帶內(nèi)生成的熱量逐漸消久，煤溫下降而恢復(fù)正常。,三個帶的位置隨著工作面的推進而前移。自燃帶前移的速度愈慢，寬度愈大，浮煤遺留在此帶內(nèi)的時間愈長，愈易發(fā)生自燃。加快自燃帶前移速度，縮小其寬度是防止自燃的重要手段。加快自燃帶前移速度的唯一方法是加快回采速度；控制其寬度的方法之一是降低工作面風(fēng)阻或者進出口端點的通風(fēng)壓差，其次是灑漿充填采空區(qū)的空隙，注水促進再生頂板形成，提高采空區(qū)的漏風(fēng)風(fēng)阻。,3 煤自燃預(yù)防技術(shù),3.1 煤層自燃火災(zāi)的特點及對防治技術(shù)的要求,1）煤層自燃火災(zāi)的特點： (1) 自燃一般起源于距煤體暴露面一定距離的深部 (2) 火源點隱蔽 (3) 自燃區(qū)域熱容量大 (4)

16、火區(qū)易復(fù)燃 (5) 高溫位置較高 (6) 產(chǎn)生有毒有害氣體,煤火災(zāi)害形成要素：煤、氧氣、溫度、時間 控制遺煤：提高回采率、減少煤柱、挖除高溫煤體等。 減氧抑溫：減少漏風(fēng)、封閉、噴涂或充填堵漏、均壓、注惰氣等。 控溫為主：灌漿、注水、噴灑阻化劑等（處理遺煤）。 減氧控溫：液氮、液態(tài)CO2、膠體、惰氣泡沫等。 氧化時間：動態(tài)改變漏風(fēng)供氧環(huán)境，阻止煤體長期氧化自熱。,3.2 自燃常用防治技術(shù),3.2 自燃常用防治技術(shù),4 煤自燃的預(yù)報技術(shù),煤炭自燃指標氣體是指能預(yù)測反映期自燃發(fā)火狀態(tài)的某種氣體，這種氣體的產(chǎn)率隨煤溫度的升高而發(fā)生規(guī)律性的變化。煤在氧化升溫過程中主要會釋放出CO、CO2 、烷烴、烯烴以

17、及炔烴等氣體，這些氣體均可作為指標氣體。,4.1 自燃過程的標志性氣體,在煤礦自燃預(yù)測預(yù)報中，一般選擇以下幾種指標氣體或者指標氣體的組合形式： （1）一氧化碳 CO氣體幾乎為所有國家所采用，主要是因為CO在煤炭自燃過程中產(chǎn)生的較早、產(chǎn)生的氣體較多、產(chǎn)生的速度較快。實驗數(shù)據(jù)表明，在常溫下就有CO出現(xiàn)，CO產(chǎn)量隨著煤溫的升高而急劇的上升，其產(chǎn)生量與煤溫呈指數(shù)關(guān)系。指數(shù)式關(guān)系分為兩段：前段曲線斜率較小，CO增幅不大；當自燃發(fā)展到一定溫度后，曲線斜率變大，CO產(chǎn)生急劇增加，劇烈氧化階段到達最大值。,各國自然發(fā)火發(fā)火主要指標氣體,CO產(chǎn)生量與煤溫度的關(guān)系曲線,煤在低溫氧化過程中CO生成量與煤溫之間有十分

18、密切的關(guān)系。因此，它是檢測煤炭早期自然發(fā)火非常靈敏的指標氣體。通常用其絕對量來進行衡量，其預(yù)報臨界值可以根據(jù)煤樣熱解規(guī)律和礦井實際自燃檢測氣體數(shù)據(jù)統(tǒng)計獲得。CO的產(chǎn)生溫度比較低，溫度范圍寬，絕對發(fā)生量大，只要井下巷道中檢測出CO氣體持續(xù)存在，且濃度不斷穩(wěn)定增加，就可判斷此測點風(fēng)流的上風(fēng)側(cè)產(chǎn)生高溫點或存在自燃火源。 煤礦安全規(guī)程第100條關(guān)于CO最高允許濃度24ppm的規(guī)定是健康限而非自燃報警限，CO傳感器均設(shè)置于的回風(fēng)風(fēng)流中，其自燃報警限取24ppm是不科學(xué)的。自燃生成的CO在風(fēng)流的稀釋作用下，其濃度往往會低于24ppm，致使CO傳感器的數(shù)據(jù)分析出現(xiàn)問題,造成自燃不能及時預(yù)警。,CO對滅火人員

19、身體狀況的影響,（2）鏈烷烴比 煤在升溫過程中，烷烴氣體的產(chǎn)生量是煤樣中解吸、氧化分解以及高溫下煤裂解三部分的總和，其釋放規(guī)律與煤樣溫度、烷烴碳原子數(shù)有關(guān)。研究表明，烷烴氣體組分釋放時，煤的溫度值隨碳原子數(shù)的增加而上升；當進入加速氧化階段后，碳原子數(shù)多的烷烴釋放速度（單位質(zhì)量煤樣溫升下的釋放量）越快。 根據(jù)飽和碳氫化合物成分的變化，也即根據(jù)鏈烷烴比（也就是烷烴釋放速率之比）可以估測出煤自燃的溫升。目前一般用兩類典型的鏈烷比：一是與甲烷之比（C2H6/CH4、C3H8/CH4 、C4H10/CH4）；二是與乙烷之比（C3H/8C2H6、C4H10/C2H6 ）。但是，一般情況下，C3H8和C4H

20、10需要較高溫度下材能夠測得。,（3）烯烴 烯烴亦是在煤溫達到某一溫度以后的氧化產(chǎn)物，主要有乙烯、丙稀和丁烯。下圖為烯烴隨溫度的變化情況，下表為煤樣烯烴被檢測出的溫度范圍。,各種指標氣體開始出現(xiàn)的溫度因為煤的物化性質(zhì)不一樣而不同，甚至相差幾十度。同時，在現(xiàn)場應(yīng)用指標氣體預(yù)測煤自燃情況時候，都是定性預(yù)測，不能夠準確地根據(jù)指標氣體來判斷煤的自熱程度，原因是與指標氣體濃度相關(guān)的幾個因素不確定： 煤自燃區(qū)域的氧化的煤樣量不能夠確定，因此釋放出的指標氣體絕對量也不好確定； 自燃區(qū)域內(nèi)煤氧化自熱程度也是不一樣的，可能中心溫度比邊緣溫度高很多，釋放的標志氣體量也就不一樣； 不同自燃區(qū)域不同時間的供風(fēng)量不一樣

21、，漏風(fēng)情況不一樣，也會影響指標氣體的濃度。雖然如此，但是可以從指標氣體濃度的變化情況，即指標氣體變化率同煤溫度之間的關(guān)系來判斷煤自燃程度。比如，在CO呈比較緩慢逐漸增加現(xiàn)象時，那么說明煤自熱溫度還在100左右以下，如果增加得比較快，那么可能就是100到160之間，如果是急劇上升，那么就可能在160以上了，并且很快就會發(fā)展到明火燃燒。,上圖反映：CO、CO變化率、C2H6變化率、C2H4變化率、CO2與煤溫度變化關(guān)系 。,錢營孜礦32煤自燃指標氣體與煤溫的變化關(guān)系,錢營孜煤礦32煤層指標氣體與溫度的關(guān)系 通過對煤樣低溫氧化實驗分析得出： 檢測到CO：常溫30即可產(chǎn)生，存在低溫氧化現(xiàn)場； CO濃度

22、迅速增加：煤溫達80以上，并伴有C2H6產(chǎn)生。 檢測到微量C2H4：火區(qū)溫度在100或130以上。 檢測到微量C2H2：火區(qū)溫度在200以上。 C2H4C2H6急劇增加（烷烴比）：煤溫已達200左右。 我礦32煤應(yīng)以CO作為指標性氣體，并輔以C2H4、C2H2來掌握煤炭自燃情況。,一氧化碳是煤在自熱過程中生成的主要氣體產(chǎn)物之一。常溫下即可通過煤體低溫氧化產(chǎn)生。如風(fēng)流中的一氧化碳濃度隨著時間緩慢而穩(wěn)定地增長（大于正常統(tǒng)計值，繪制曲線進行預(yù)測）則可以得出有煤在自熱結(jié)論。根據(jù)錢營孜煤礦煤自燃特性及綜合防滅火火技術(shù)研究的報告，工作面上隅角支架后部氣體預(yù)測預(yù)報預(yù)警值 CO濃度預(yù)報結(jié)果 50ppm基本正常

23、 50200ppm采空區(qū)自燃高溫隱患 2001000ppm采空區(qū)已經(jīng)自燃 但是單獨使用CO濃度作為指標氣體的缺點是：一方面受風(fēng)量影響，另一方面當?shù)V井大氣中出現(xiàn)CO時并不僅僅意味著一定是煤炭自燃的早期階段。因此我們利用Graham系數(shù)Ico值輔助預(yù)測預(yù)報自燃發(fā)火。,4.2 CO自燃指標氣體預(yù)測預(yù)報方法,礦井中風(fēng)量的變化對CO的濃度有較大的影響。為了消除風(fēng)對CO濃度量的影響，常使用CO/O2作為指標。該指標最早由英國學(xué)者格雷哈姆提出，也稱格雷哈姆比值（Grahams Ratio）。下圖顯示兩種不同粒度（4080網(wǎng)目和2040網(wǎng)目）的煤樣CO/ O2隨煤溫的變化關(guān)系?？梢姡珻O/ O2與煤溫之間同樣

24、也存在著指數(shù)關(guān)系，粒度小的煤更易被氧化。該系數(shù)上升，表明煤自然發(fā)火的可能性增加。格雷哈姆比值的優(yōu)點是不受礦井風(fēng)量稀釋濃度的影響，可排除井下通風(fēng)的干擾。,CO/O2隨溫度變化的關(guān)系曲線,Graham系數(shù)Ico是指流經(jīng)火源或自熱源風(fēng)流中的CO濃度增加量與氧氣通道減少量之比，即一氧化碳中氧分子的來源，必是空氣中氧分子提供的。作為自燃發(fā)火的早期預(yù)報指標。這個指標可用計算式表示如下： 式中CO,O2，N2分別為回風(fēng)側(cè)采樣點氣樣中的一氧化碳，氧氣和氮氣的體積濃度%。 正常時：Ico0.30.4；加強檢查：Ico=0.5；自熱無疑：Ico=1；自熱嚴重：Ico=2；有明火：Ico=3。 當Graham系數(shù)大于0.30.4時，