本科生畢業(yè)論文論文題目FZYJ12翻臺式震壓造型機(jī)摘要砂型的鑄造工序是鑄造生產(chǎn)中的重要環(huán)節(jié)，而造型機(jī)械則是最主要的型砂鑄造設(shè)備。應(yīng)中國礦業(yè)大學(xué)工程訓(xùn)練中心要求，我們此次設(shè)計(jì)的翻臺造型機(jī)是一種原有的Z2310翻臺震實(shí)式造型機(jī)基礎(chǔ)上進(jìn)行改進(jìn)的翻臺式震壓造型機(jī)械。全文由四大部分組成。第一部分為提出研究課題，設(shè)計(jì)要求及完成設(shè)計(jì)的指導(dǎo)思想；第二部分為造型機(jī)總體設(shè)計(jì)，主要側(cè)重工作原理及主要結(jié)構(gòu)特點(diǎn)；第三部分為震擊、壓實(shí)、起模等機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)；第四部分為氣動執(zhí)行元件的設(shè)計(jì)；最后為造型機(jī)的氣壓傳動系統(tǒng)的設(shè)計(jì)并適當(dāng)進(jìn)行了參數(shù)優(yōu)化。關(guān)鍵字砂型鑄造機(jī)械震實(shí)機(jī)構(gòu)氣壓傳動系統(tǒng)震壓造型機(jī)ABSTRACTCOREMAKINGPROCESSESISIMPORTANTPARTOFTHEPRODUCTION,ANDTHECOREMAKINGMACHINEISTHEMOSTIMPORTANTCASTINGEQUIPMENTACORDINGTOTHEREQUIREMENTSOFTHECUMTENGINEERINGTRAININGCENTER,THEHOTBOXCOREMAKINGMACHINEWEDESIGNEDISASMALLPRACTICETEACHINGCOREMANUFACTURINGMACHINETHEFULLTEXTISCOMPOSEDOFTHREEMAJORPARTSTHEFIRSTPARTWASTOSTUDY,DESIGNREQUIREMENTSANDCOMPLETETHEDESIGNOFTHEGUIDINGIDEOLOGYTHESECONDPARTISTHECOREMAKINGMACHINEDESIGN,FOCUSINGPRIMARILYONTHEWORKINGPRINCIPLEANDTHEMAINSTRUCTURALCHARACTERISTICSTHETHIRDPARTISABOUTTHEDESIGNOFTHESHOOTINGINSTITUTIONSTHEFOURTHISABOUTTHEDESIGNOFTHEPNEUMATICACTUATORTHEFINALPRESSUREFORTHECOREMAKINGMACHINEDRIVESYSTEMDESIGNANDTHEPROPERCONDUCTOFTHEPARAMETEROPTIMIZATIONKEYWORDSCOREMAKINGMACHINE,SHOOTINGINSTITUTIONS,PRESSURETRANSMISSIONSYSTEM,HOTBOXCORESHOOTINGMACHINE目錄1緒論111國內(nèi)外發(fā)展概況112熱芯盒射芯法的特點(diǎn)113課題背景與來源214設(shè)計(jì)的指導(dǎo)思想315設(shè)計(jì)的技術(shù)要求32熱芯盒射芯機(jī)的總體設(shè)計(jì)421熱芯盒射芯機(jī)的工作原理及工藝過程4211熱盒法的工作原理4212熱盒法的工藝過程522射砂的緊實(shí)原理623芯砂在芯盒內(nèi)的流動機(jī)理分析624射芯機(jī)的型號標(biāo)記925DCR12射芯機(jī)的主要結(jié)構(gòu)及特點(diǎn)9251砂斗10252射砂機(jī)構(gòu)10253工作臺12254底座和支柱12255氣路系統(tǒng)143射芯機(jī)主要機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)計(jì)算1931設(shè)計(jì)的原始數(shù)據(jù)1932射砂筒的參數(shù)確定1933射砂筒高度H2134射砂筒上部高度2235射砂進(jìn)氣閥直徑2236射砂筒橫縫及豎縫面積2237射砂筒橫縫及豎縫的寬度2338貯氣包容積2339射砂筒與射腔間的間隙L23310電動震動器激震力P及傳動功率N244氣缸的設(shè)計(jì)2541氣缸的設(shè)計(jì)一般步驟2542工作臺升降氣缸的設(shè)計(jì)計(jì)算2543工作臺夾緊缸275懸臂梁射芯機(jī)機(jī)身變形的計(jì)算2951芯盒夾緊力的計(jì)算2952機(jī)身變形的計(jì)算306射芯機(jī)的砂位控制3761砂位控制的意義3762常用的幾種砂位計(jì)3763DCR12射芯機(jī)防止閘門夾砂的措施397、射砂頭、射砂板和射嘴4271射砂頭4272射砂板4373射嘴448設(shè)計(jì)總結(jié)469DCR12射芯機(jī)優(yōu)缺點(diǎn)和注意事項(xiàng)4791DCR12優(yōu)缺點(diǎn)4792DCR12射芯機(jī)操作規(guī)程4710參考文獻(xiàn)4911英文資料翻譯50111英文部分50112中文譯文5912致謝631緒論11國內(nèi)外發(fā)展概況造型機(jī)是用于制造砂型的鑄造設(shè)備，它主要的功能是填砂，將松散的型砂填入砂箱中；緊實(shí)型砂，通過震實(shí)、壓實(shí)、震壓、射壓等不同機(jī)構(gòu)將模樣從緊實(shí)的砂型中取出。造型機(jī)最早出現(xiàn)于19世紀(jì)中期，早期的造型機(jī)是一種簡單的手動壓實(shí)帶起模的機(jī)構(gòu)，后來采用壓縮空氣作為震實(shí)和壓實(shí)型砂的動力。1890年出現(xiàn)了震擊式造型機(jī)，使造型效率和砂型精度都有了提高。造型設(shè)備最初為簡單的壓實(shí)式和震實(shí)式造型機(jī)，后來二者結(jié)合，產(chǎn)生了震壓式造型機(jī)，20世紀(jì)50年代至60年代，它在鑄造生產(chǎn)中發(fā)揮了重要作用；在此基礎(chǔ)上提高壓實(shí)力，制成了高壓造型機(jī)，在60年代至70年代，這種造型機(jī)為鑄造業(yè)的發(fā)展做出了突出貢獻(xiàn)；70年代末出現(xiàn)了氣沖造型機(jī)和靜壓造型機(jī)，在80年代至90年代成為主要造型設(shè)備，在今后若干年內(nèi)，它將占主導(dǎo)地位。我國的鑄件年產(chǎn)量現(xiàn)己位居世界第一。但是我國所生產(chǎn)的鑄件總體上講在質(zhì)量上與工業(yè)發(fā)達(dá)國家相比還存在相當(dāng)?shù)牟罹?。其主要原因之一就是我國鑄造行業(yè)的機(jī)械化、自動化、信息化水平低，所采用的技術(shù)裝備落后。與工業(yè)發(fā)達(dá)國家相比，我國鑄造裝備制造行業(yè)也存在巨大差距。其突出的弱點(diǎn)是研發(fā)能力差，缺乏創(chuàng)新性，迄今仍基本上靠測繪樣機(jī)或憑經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行類比設(shè)計(jì)。這種狀態(tài)對我國鑄造行業(yè)的技術(shù)改造和技術(shù)進(jìn)歩，逐歩實(shí)現(xiàn)現(xiàn)代化己經(jīng)產(chǎn)生相當(dāng)大的制約作用。我們需要加緊工作，努力改變這種落后狀況。垂直分型無箱射壓造型機(jī)的設(shè)計(jì)構(gòu)思是上世紀(jì)五十年代由時(shí)任丹麥科技大學(xué)教授的VAJEPPESEN提出的。他在實(shí)驗(yàn)室內(nèi)進(jìn)行了大量的試驗(yàn)研究，特別是對濕型粘土砂的射砂過程進(jìn)行了深入的研究。隨后他研制成一臺樣機(jī)，并于1957年利用這臺樣機(jī)在丹麥的兩家鑄造廠中進(jìn)行生產(chǎn)性實(shí)驗(yàn)。1959年JEPPESEN教授獲得了垂直分型無箱射壓造型機(jī)的專利。1961年丹麥工業(yè)辛迪加（即DISA購買了上述專利，并由6名工程師組成的技術(shù)團(tuán)隊(duì)在其基礎(chǔ)上開發(fā)了第一臺生產(chǎn)用的造型機(jī)。后者于1962年夏展出于德國杜塞爾多夫的世界鑄造博覽會（即GIFA）上。1964年初首臺生產(chǎn)率為240型/小時(shí)的垂直分型無箱射壓造型機(jī)即DISAMATIC發(fā)送到用戶丹麥一鑄鐵廠并投產(chǎn)。目前，世界各國共約有超過1000家鑄造廠采用這種造型方法生產(chǎn)鑄件。近年來國外有的鑄造設(shè)制造廠推出了經(jīng)過改進(jìn)的側(cè)吹水平分型無箱吹壓造型機(jī)。這種造型機(jī)在造型時(shí)，即吹砂及高壓壓實(shí)吋，是將型板及造型室旋轉(zhuǎn)90使其處于垂直狀態(tài)下進(jìn)行的。然后使它們轉(zhuǎn)回到水平位置，進(jìn)行起模、下芯、合箱、頂出造型室等等。日本新東工業(yè)珠式會社所生產(chǎn)的水平分型無箱射壓造型機(jī)采用01MPA的低射砂壓力，同時(shí)開發(fā)了“壓力控制”方法來檸制造型機(jī)的排氣，這樣使型砂能充填到模樣上的小吊砂內(nèi)。12翻臺造型機(jī)震壓造型的的特點(diǎn)鑄造上制造砂型的造型機(jī)在造型過程中長期以來多震實(shí)、壓實(shí)來緊實(shí)型砂，其主要缺點(diǎn)為1噪聲嚴(yán)重、效率低。2所造砂型上部的緊實(shí)度很低。采用震壓造型克服了上述缺點(diǎn)，與舊方法相比具有以下優(yōu)點(diǎn)1提高砂型緊實(shí)度使型砂在各層的分布上更加合理，并提高了型砂的緊實(shí)度，獲得清晰的輪廓，尺寸更加精確，力學(xué)性能更好，得到優(yōu)質(zhì)的鑄件。2提高可靠性震壓造型機(jī)在機(jī)構(gòu)方面得到簡化，從而使可靠性得到提高，降低了設(shè)備造價(jià)及維修費(fèi)用。3減少振動、噪聲采用的震壓方式使機(jī)器運(yùn)行更加平穩(wěn)，減少了振動、噪聲及粉塵污染，從而改善了鑄造車間的勞動條件。4節(jié)省工裝采用無箱或脫箱造型工藝，節(jié)省了工裝，減少了投資。5提高生產(chǎn)率簡化成型過程或快速成型，并采用自動操作，提高了生產(chǎn)率，并可以減輕勞動強(qiáng)度。6簡化制砂型工序采用先進(jìn)可靠的控制及檢測技術(shù)，減少設(shè)備故障，提高設(shè)備運(yùn)轉(zhuǎn)率。綜上所述，震壓式造型用于大批大量生產(chǎn)、形狀復(fù)雜、質(zhì)量要求高的砂型，其技術(shù)、經(jīng)濟(jì)效果顯著，而對于小批量、單件生產(chǎn)和形狀簡單的砂型，亦可用震壓式造型機(jī)來造型，正如其他工藝一樣，各有其適用范圍，選用時(shí)應(yīng)全面結(jié)合本單位的具體情況綜合考慮。13設(shè)計(jì)目的鑄造機(jī)械（造型機(jī)）的設(shè)計(jì)是以砂型鑄造為對象，根據(jù)機(jī)器的工作原理和鑄造機(jī)械的基本理論，進(jìn)行運(yùn)動和動力分析，和工作參數(shù)的制定，以及制作出相關(guān)圖紙。這要求我們掌握廣泛而堅(jiān)實(shí)的理論基礎(chǔ)知識，培養(yǎng)鮮明的工程觀點(diǎn)和富于進(jìn)取的創(chuàng)新精神，積累生產(chǎn)和設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，提高分析問題和解決問題的能力。通過造型機(jī)的設(shè)計(jì)，可以使我們1掌握從生產(chǎn)實(shí)際和工藝要求出發(fā)，制定設(shè)計(jì)方案、選擇工作參數(shù)、進(jìn)行分析和計(jì)算的一般設(shè)計(jì)方法。2學(xué)會運(yùn)用已知的理論知識，研究和解決鑄造機(jī)械中的有關(guān)問題。3了解鑄造機(jī)械設(shè)計(jì)特點(diǎn)和發(fā)展動態(tài)，未進(jìn)行有關(guān)鑄造機(jī)械的開發(fā)性研究和試驗(yàn)工作，打下一定的基礎(chǔ)。從我做畢業(yè)設(shè)計(jì)的角度來說，震壓式造型已經(jīng)是一門比較成熟的造型工藝，甚至現(xiàn)在都以不多見，通過對它的設(shè)計(jì)，既是對過去四年所學(xué)的鞏固，需要綜合應(yīng)用到許多知識，也是對即將從事的設(shè)計(jì)工作的一個(gè)很好的演練。設(shè)計(jì)要達(dá)到的技術(shù)要求1使用性要求。設(shè)計(jì)的機(jī)器要求根據(jù)要求和制定的工作參數(shù)，完成一定的運(yùn)動，承受一定的載荷，達(dá)到一定的工作目的。在實(shí)習(xí)用震壓造型機(jī)的設(shè)計(jì)中，工序的銜接不做過多要求。2可靠性要求。在預(yù)計(jì)的使用期限內(nèi)機(jī)器不應(yīng)破壞，不會因個(gè)別零件的損壞（可以及時(shí)更新）而影響整個(gè)機(jī)器的正常運(yùn)轉(zhuǎn)，也不會因振動而影響工作質(zhì)量。這就要求機(jī)器的總體設(shè)計(jì)合理，設(shè)計(jì)的零件要有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性；對于易磨損的零件易于及時(shí)更換。14課題背景與來源現(xiàn)代化的鑄造生產(chǎn)，要求在最大限度地提高生產(chǎn)率的同時(shí)要求減輕工人的勞動強(qiáng)度，改善勞動條件和工作環(huán)境、降低噪音。為滿足這些要求，在造型環(huán)節(jié)，造型機(jī)必須實(shí)現(xiàn)高度機(jī)械化和自動化，從最初的手動壓實(shí)帶起模來造型，到震實(shí)造型機(jī)造型，到震壓造型，再到高壓造型都反映了造型機(jī)械順應(yīng)時(shí)代的發(fā)展。故此次應(yīng)中國礦業(yè)大學(xué)工程訓(xùn)練中心要求，在原有的Z2310翻臺震實(shí)式造型機(jī)的基礎(chǔ)上進(jìn)行改進(jìn)、創(chuàng)新、和發(fā)展，設(shè)計(jì)出能夠滿足現(xiàn)代化造型生產(chǎn)的翻臺式震壓造型機(jī)。在這個(gè)鑄造車間里，一般配有熔煉設(shè)備、造型及制芯設(shè)備、砂處理設(shè)備、鑄件清洗設(shè)備以及各種運(yùn)輸機(jī)械，通風(fēng)除塵設(shè)備等。經(jīng)過下車間實(shí)習(xí)和反復(fù)查資料，得到了關(guān)于Z2310系列的翻臺震實(shí)式造型機(jī)的結(jié)構(gòu)和工作原理。它主要是震擊方式來緊實(shí)型砂，通過翻轉(zhuǎn)起模的方式來起模。它主要的缺點(diǎn)是沒有壓實(shí)機(jī)構(gòu)，不好似邊震擊，邊壓實(shí)，故型砂緊實(shí)度不高，結(jié)構(gòu)層次分布不合理。所以改進(jìn)勢在必行，我認(rèn)為必須在震擊和壓實(shí)方面來下手。添加壓實(shí)機(jī)構(gòu)來改進(jìn)?？傊畢⒄沾祟愓饘?shí)式翻臺造型機(jī)的相關(guān)技術(shù)與標(biāo)準(zhǔn)，來設(shè)計(jì)出翻臺震壓式造型機(jī)。15設(shè)計(jì)的指導(dǎo)思想1設(shè)計(jì)的翻臺式震壓造型機(jī)可根據(jù)要求來制定其工作參數(shù)，從而完成規(guī)定的動作，承受足夠的載荷，達(dá)到其工作目的。在造型機(jī)的設(shè)計(jì)中，計(jì)算機(jī)控制方面不作過多要求。2在使用期限內(nèi)機(jī)器應(yīng)正常工作，不會因個(gè)別零件的損壞（可以及時(shí)更新）而影響整個(gè)機(jī)器的正常運(yùn)轉(zhuǎn)。這就要求機(jī)器的總體設(shè)計(jì)合理，設(shè)計(jì)的零件要有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性；對于易磨損的零件易于及時(shí)更換。3翻臺震壓造型機(jī)的設(shè)計(jì)是以砂型鑄造為對象，根據(jù)機(jī)器的工作原理和鑄造機(jī)械的基本理論，進(jìn)行運(yùn)動和動力分析，和工作參數(shù)的制定，以及制作出相關(guān)圖紙。從我做畢業(yè)設(shè)計(jì)的角度來說，這個(gè)課題既能鞏固我四年所學(xué)，也是對即將從事的設(shè)計(jì)工作的一個(gè)很好的演練。這要求我掌握廣泛而堅(jiān)實(shí)的理論基礎(chǔ)知識，培養(yǎng)鮮明的工程觀點(diǎn)和富于進(jìn)取的創(chuàng)新精神，積累生產(chǎn)和設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，提高分析問題和解決問題的能力。通過對翻臺震壓造型機(jī)的設(shè)計(jì)，可以使我們運(yùn)用已知的理論知識，從生產(chǎn)實(shí)際和工藝要求出發(fā)，制定設(shè)計(jì)方案、選擇工作參數(shù)、進(jìn)行分析和計(jì)算。通過研究和解決鑄造機(jī)械中的有關(guān)問題，從而了解鑄造機(jī)械設(shè)計(jì)特點(diǎn)和發(fā)展動態(tài)，為今后進(jìn)行有關(guān)鑄造機(jī)械的開發(fā)性研究和試驗(yàn)工作，打下一定的基礎(chǔ)。15設(shè)計(jì)的技術(shù)要求翻臺震壓造型機(jī)的主要工作部分可分為震實(shí)機(jī)構(gòu)、壓實(shí)機(jī)構(gòu)、翻轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)和輔助機(jī)構(gòu)，其中輔助機(jī)構(gòu)包括管路系統(tǒng)、工作臺、機(jī)身、控制系統(tǒng)等。各種造型機(jī)的震實(shí)機(jī)構(gòu)各有特點(diǎn)，而輔助機(jī)構(gòu)更是千差萬別。翻臺機(jī)構(gòu)、震實(shí)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)可在原有的Z2310系列翻臺震實(shí)造型機(jī)的基礎(chǔ)上模仿和改進(jìn)。壓實(shí)機(jī)構(gòu)和輔助機(jī)構(gòu)要通過性能分析進(jìn)行參數(shù)設(shè)計(jì)。射砂機(jī)構(gòu)就其本質(zhì)來說，是一個(gè)將壓縮空氣能轉(zhuǎn)化為機(jī)械能的換能機(jī)構(gòu)，因此，對震實(shí)機(jī)構(gòu)性能的研究及其合理設(shè)計(jì)就不能脫離開氣壓控制對震實(shí)缸震擊控制的機(jī)理分析。因此整個(gè)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)可以大致分為幾個(gè)個(gè)部分1震實(shí)機(jī)構(gòu)工作原理與型砂流動機(jī)理分析。2設(shè)計(jì)和演算翻臺造型機(jī)震實(shí)機(jī)構(gòu)的計(jì)算公式。提出震實(shí)機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)的基本參數(shù)，規(guī)定了近似的示功圖導(dǎo)出了各項(xiàng)參數(shù)的計(jì)算式。3根據(jù)要求制定設(shè)計(jì)方案，選擇工作參數(shù)，進(jìn)行分析和計(jì)算。4機(jī)構(gòu)的各種改進(jìn)措施和環(huán)保措施。5繪出主要部件的裝配2翻臺震壓式造型機(jī)的總體設(shè)計(jì)21翻臺震壓式造型機(jī)的工作原理及工藝過程211翻臺震壓的工作原理1、震實(shí)過程原理當(dāng)打開震壓閥操縱開關(guān)，壓縮空氣通入震壓閥將閥內(nèi)換位活塞頂起，進(jìn)入震壓氣缸，震壓活塞帶動震壓臺開始上升，與此同時(shí)壓塑空氣通過震壓閥內(nèi)的一小氣路進(jìn)入活塞下部，柱塞就隨震壓臺上定位螺栓上升，到達(dá)一定高度，小氣路中的壓縮空氣進(jìn)入換位活塞上部。由于換位活塞上部截面積大于下部截面積，因而上部壓力較大，講換位活塞推向下部，使震壓氣缸進(jìn)氣口關(guān)閉，同時(shí)與大氣相通排氣，這是震壓活塞下部壓力降低，震壓臺憑自重下降，定位螺栓將震壓閥柱塞壓下，換位活塞上部與大氣接通排氣，完成了震擊的一個(gè)循環(huán)，隨后壓縮空氣又將換位活塞頂起，震壓過程就這樣連續(xù)進(jìn)行。當(dāng)關(guān)閉操縱開關(guān)切斷氣源就停震。圖21震實(shí)過程2、壓實(shí)過程原理加砂時(shí)壓頭轉(zhuǎn)至側(cè)面，壓實(shí)時(shí)再轉(zhuǎn)到中間位置。當(dāng)氣缸2左邊進(jìn)氣時(shí)，活塞8帶動齒條活塞桿5右移，齒輪旋轉(zhuǎn)，使壓頭轉(zhuǎn)向工作位置。當(dāng)壓頭快接近終點(diǎn)位置時(shí)（約差20），連載同一活塞桿上的緩沖活塞7，逐漸堵住大的阻流孔，使油只能從小阻流孔（最后只有小孔的一部分）回油。圖22壓頭轉(zhuǎn)臂氣缸及緩沖裝置1油箱2氣缸3鋼球4圓銷5活塞桿6緩沖油缸7緩沖活塞8活塞9節(jié)流孔（大，?。?、翻箱過程原理壓縮空氣通入大油箱，將油壓入翻轉(zhuǎn)油缸，推動活塞，通過連桿曲柄機(jī)構(gòu)將活塞的直線運(yùn)動變?yōu)檗掁D(zhuǎn)軸的迴轉(zhuǎn)運(yùn)動，帶動迴轉(zhuǎn)桿旋轉(zhuǎn)90，連桿又把支撐在迴轉(zhuǎn)桿上的迴轉(zhuǎn)板轉(zhuǎn)90，這樣砂箱就翻轉(zhuǎn)180。圖23翻臺翻轉(zhuǎn)和托臺上升過程4、起模過程原理壓縮空氣通入小油箱，油經(jīng)回油閥被壓向拔模油缸，拔?；钊仙?，使上部拔模臺上的受模梁碰到砂箱底面為止。再引壓縮空氣進(jìn)入受模梁上的夾持氣缸內(nèi)，通過杠桿作用將受模梁固定在拔模臺上。然后將小油箱壓縮空氣切斷放氣，同時(shí)將壓縮空氣引入回油閥和振動器?；赜烷y內(nèi)的活塞關(guān)閉大油路，拔模缸內(nèi)的油經(jīng)回油閥一小油路流回小油箱，因而拔模臺下降速度很慢，這時(shí)振動器震動，使型砂不致被破壞。這就是慢起模。當(dāng)砂型脫離模版后，切斷回油閥和震動器氣源排空，振動器停震，回油閥大油路打開（憑拔模臺、砂箱等重量給油壓力，將回油閥活塞壓到上部），拔模臺很快下降，直到砂箱落到滾道上為止。這就是快起模。圖24托臺下降和起模5、翻臺復(fù)位過程原理當(dāng)切斷大油箱氣路，大油箱內(nèi)的壓縮空氣經(jīng)排氣閥到翻轉(zhuǎn)油缸的曲柄殼內(nèi)，再從這里通過一小孔排到大氣中去。由于孔徑很小不能很快排出，就將油缸滲透來的油壓入到排油器，待到大油箱壓力消除后排油器中的油經(jīng)過單流閥流回大油箱。同時(shí)幫助四根彈簧作用于翻轉(zhuǎn)臺活塞背面，翻臺開始返回，隨后憑翻臺等自重翻回到震壓臺上恢復(fù)原位。圖22翻臺復(fù)位過程從以上基本原理可以看出，震壓造型機(jī)時(shí)一種高效率的鑄造設(shè)備之一。不足之處是機(jī)身過大，這影響了靈活性。只有通過改進(jìn)控制系統(tǒng)的方法來增加其自動化程度，這樣一來，增加了設(shè)備的復(fù)雜程度，一般只適用用大批量生產(chǎn)。212翻臺震壓造型的工藝過程雖然震壓造型機(jī)在工作的各個(gè)部分工作順序有些區(qū)別，但大致相同。翻臺震壓造型機(jī)造型的工藝過程可以用下圖表示型砂模型砂箱固化劑附加劑吹清型板模型上噴煤油震實(shí)并壓實(shí)翻臺翻轉(zhuǎn)托臺上升托臺下降和起模頂出砂型圖23翻臺震壓造型機(jī)造型工藝過程圖22型砂的緊實(shí)原理緊實(shí)型砂的目的就是要使型砂具有一定的緊實(shí)度，從而具有一定的強(qiáng)度。型砂首先要能經(jīng)受住運(yùn)輸或翻轉(zhuǎn)過程中的震動而不致?lián)p壞。其次，在澆注過程中砂型表面不僅要經(jīng)得住金屬液的沖擊和沖刷，而且還能抵抗金屬液的靜壓力。在鑄件凝固過程中，某些合金（如球墨鑄鐵）由于體積膨脹對砂型壁施加很大的膨脹壓力。如果砂型的緊實(shí)度不夠大，那么就會引起顯著的型壁移動，從而影響鑄件的尺寸精度和內(nèi)部密度。緊實(shí)度高的砂型能更好地抵抗住金屬的靜液壓和膨脹壓力，減少型壁移動，因而提高鑄件的尺寸精度和內(nèi)部致密度。型砂的緊實(shí)度可以用硬度、容量或緊實(shí)率來衡量。前者在生產(chǎn)和科學(xué)實(shí)驗(yàn)中最常用。目前在國際上常用的硬度計(jì)主要有兩類。一類是美、英通行的濕型硬度計(jì)，它有三種型號。A型如前所訴，是過去通用的硬度計(jì)；B型鋼珠直徑為1英寸，全負(fù)荷壓力為980克，適用于高壓造型；C型探頭為圓錐形，全負(fù)荷壓力為1500克。另一類是歐洲大陸通行的GF硬度計(jì)。型砂上某一點(diǎn)的緊實(shí)度也可用該處單位體積的重量即“容重”來表示，其單位是克/厘米。由于測量某處的容重須破壞砂型，所以在生產(chǎn)中較難采用。圖24型砂緊實(shí)率示意圖起始容積容積減小緊實(shí)率V緊實(shí)率大表示緊實(shí)度高。型砂的緊實(shí)方法具體分為四種1、震擊緊實(shí)和震擊附加壓緊實(shí)圖25震擊緊實(shí)示意圖震擊緊實(shí)的原理砂箱中的型砂隨砂箱下落時(shí)，得到一定的運(yùn)動速度。當(dāng)工作臺與機(jī)座接觸時(shí)此速度驟然減小到零，因此產(chǎn)生一很大的慣性加速度。由于慣性力的作用，在各層型砂之間產(chǎn)生瞬時(shí)壓力，將型砂緊實(shí)。以為一次撞擊時(shí)間極短，型砂在此瞬時(shí)壓力作用下的流動很小，所以一般要進(jìn)行幾十次撞擊才能將砂型緊實(shí)到所需的緊實(shí)度。震擊時(shí)各層型砂之間產(chǎn)生的瞬時(shí)壓力的大小是不同的。俞下面的砂層，震擊時(shí)受到的慣性力愈大，俞易被緊實(shí)；而上面的砂層往往達(dá)不到所要求的緊實(shí)度。至于砂型頂部，所受的慣性力趨于零，故仍呈疏松狀態(tài)，如圖26震擊緊實(shí)的砂型緊實(shí)度沿高度分布的曲線。因此，對于高度小的砂箱若采用單純緊實(shí)，效果不好。圖26震擊緊實(shí)的砂型的中心點(diǎn)緊實(shí)度沿高度分布曲線為了克服震擊緊實(shí)時(shí)砂型緊實(shí)度分布不均的缺陷，必須采取補(bǔ)充緊實(shí)措施，其方法有震擊緊實(shí)后，再用手工或風(fēng)動椿砂器補(bǔ)充緊實(shí)。此法勞動強(qiáng)度大，生產(chǎn)效率低，并且容易損壞模型，在批量小時(shí)可以采用。當(dāng)砂箱中填滿型砂后，在砂型頂部加重物，再進(jìn)行震擊。此法適合于砂箱長、寬尺寸大的情況下，但裝卸重物需要輔助機(jī)械。震擊緊實(shí)后，再進(jìn)行壓實(shí)。這種震擊附加壓緊實(shí)的工藝效果很好。誓言結(jié)果表明，附加壓對于低的砂型有顯著的效果。砂型從上到下都得到進(jìn)一步的緊實(shí)，緊實(shí)度分布狀況大為改善。高的砂型在震擊時(shí)下部已達(dá)到較高的硬度，故只是上部在附加壓時(shí)硬度有明顯提高。震壓附加壓造型機(jī)由于其緊砂效果較好故在生產(chǎn)中被廣泛地用于制造中、小砂型。但是這種造型機(jī)的噪聲大、生產(chǎn)率較低。2、壓實(shí)、微震壓實(shí)和高壓緊實(shí)通常所謂的壓實(shí)是指砂型表面單位面積上所受的壓實(shí)力（即壓實(shí)比壓）小于4公斤/厘米的低壓緊實(shí)。壓實(shí)按緊砂方向不同分為三種方法壓板加壓法（上壓法）裝在余砂框內(nèi)的型砂是從砂箱背面壓進(jìn)砂箱。如圖示圖27壓板加壓法1壓板2輔助框3砂箱4模樣5模板模版加壓法（下壓法）砂子被模板從分型面壓入砂箱。如圖示圖28模板加壓法1壓板2輔助框3砂箱4模樣5模板對壓法模板與壓板同時(shí)壓入砂箱。如圖示圖29對壓法這三種方法中以壓板加壓法應(yīng)用最廣。壓實(shí)時(shí)，壓板壓入輔助框中，砂柱高度下降時(shí)，使型砂緊實(shí)度增加。輔助框的高度一般是預(yù)先設(shè)計(jì)好的，壓實(shí)過程中，砂柱高度H不斷變化，型砂緊實(shí)度不斷改變，但型砂總重量不變，從而FH0由于H則0100HH式中砂箱面積；F壓實(shí)前型砂高度；0H砂箱高度，也是型砂緊實(shí)后的高度；H輔助框高度；H壓實(shí)前松散型砂的緊實(shí)度；0壓實(shí)后型砂緊實(shí)度。微震壓實(shí)原理壓實(shí)同時(shí)震擊，這種復(fù)合緊實(shí)方法是擴(kuò)大壓實(shí)方法使用范圍的有效途徑。這種震擊與前述那種由工作太下落與機(jī)座發(fā)生的撞擊不同，它是由一鎮(zhèn)鐵向上運(yùn)動打擊工作臺而產(chǎn)生的，通常稱之為“微震”這種壓實(shí)同時(shí)微震的復(fù)合緊實(shí)方法就叫做“微震壓實(shí)”。用微震壓實(shí)所獲得的鑄件表面光潔度比用壓實(shí)、震擊附加壓、微震后壓實(shí)的都好。高壓緊實(shí)原理試驗(yàn)研究表明，在一定范圍內(nèi)提髙壓實(shí)比壓可以達(dá)到提高緊實(shí)度的目的（圖210。由于型砂種類不同，當(dāng)壓實(shí)比壓增至68公斤/厘米范圍后再繼續(xù)增加，緊實(shí)度即基本上保持不變。當(dāng)壓實(shí)比壓超過25公斤/厘米時(shí)，緊實(shí)度又稍有增加，但這時(shí)砂粒邊緣會被玻碎，導(dǎo)致型砂性能下降。壓實(shí)比壓過髙，不僅使機(jī)器結(jié)構(gòu)復(fù)雜龐大，而且對砂型質(zhì)量和鑄件質(zhì)量反會帶來不良影響。當(dāng)壓實(shí)比壓超過7公斤/厘米以后，型砂的彈性漸具主導(dǎo)地位，因此產(chǎn)生回彈現(xiàn)象。砂型在壓實(shí)力撤除后發(fā)生回彈，就會導(dǎo)致砂型在起模時(shí)局部損壞并會影響鑄件的尺寸精度。此外，在壓實(shí)比壓過高還會使鑄件產(chǎn)生氣孔和夾砂缺陷的傾向增大。圖210緊實(shí)率與壓實(shí)比壓的關(guān)系實(shí)踐表明，即使采用較髙的壓實(shí)比壓進(jìn)行單純壓實(shí)，所獲得的砂型緊實(shí)度也不夠均勻。如果模型較高,則壓實(shí)時(shí)位于模型頂部的型砂很快地達(dá)到很髙的緊實(shí)度,它阻礙壓頭進(jìn)一步壓實(shí)型砂，因此模型四周的型砂緊實(shí)度較低。故在生產(chǎn)中單純的高壓壓實(shí)較少采用。當(dāng)砂箱較高高度在300毫米以上時(shí)，適當(dāng)提高壓實(shí)比壓并同時(shí)進(jìn)行微震，是獲得較高且均勻緊實(shí)度的合理方法。當(dāng)用7公斤/厘米的比壓進(jìn)行單純壓實(shí)時(shí)，砂型硬度為90；比壓不變但同時(shí)微震，砂型硬度可達(dá)93，相當(dāng)于單純壓實(shí)時(shí)比壓為105公斤/厘米所獲得的砂型硬度。現(xiàn)在的高壓造型機(jī)一般都采用高壓微震緊實(shí)方法，常用壓實(shí)比壓為79公斤/厘米。3、射砂和射壓緊實(shí)射砂是在吹砂的基礎(chǔ)上發(fā)展起來的一種緊實(shí)方法。吹砂的工作原理如圖211所示。開啟吹砂閥后,壓縮空氣（56大氣壓從1孔進(jìn)入吹砂頭2，攪動芯砂經(jīng)吹砂孔3將之吹進(jìn)芯盒4中。芯砂在芯盒內(nèi)得到緊實(shí)，壓縮空氣則由排氣孔5排出。圖211吹砂工作原理示意圖1進(jìn)氣孔2吹砂頭3吹砂孔4芯盒5排氣孔射砂機(jī)構(gòu)如圖212所示。射砂時(shí)，大口徑快動射砂閥7迅速開啟，儲氣包8中的壓縮空氣進(jìn)入射腔2內(nèi)并驟然膨脹，然后通過射砂筒1上的橫縫和豎縫進(jìn)入射砂筒內(nèi)。當(dāng)射砂筒內(nèi)的氣壓達(dá)到一定大小時(shí)，芯砂即由射砂筒下部截面逐漸收縮的部分經(jīng)過射砂孔3射進(jìn)芯盒11中。而壓縮空氣則經(jīng)射砂板10上的排氣塞4排出。圖212射砂工作原理示意圖1射砂筒2射腔3射砂孔4排氣塞5砂斗6砂閘板7射砂閥8儲氣包9射砂頭10射砂板9芯盒10工作臺4、拋砂緊實(shí)拋砂機(jī)的工作原理如圖213所示。型砂由皮帶運(yùn)輸機(jī)連續(xù)地送入拋頭，高速轉(zhuǎn)動著的轉(zhuǎn)子上的葉片接住型砂，并以很高的速度3060米/秒將其拋到砂箱中。拋砂緊實(shí)的過程可分為兩個(gè)階段第一階段是從型砂被葉片接住起到其離開葉片為止。在這個(gè)階段中，型砂由于受到離心力的作用被壓實(shí)成團(tuán)。第二階段是砂團(tuán)被葉片以高速拋出，打在砂箱內(nèi)的砂層上，使型砂逐層加以緊實(shí)。砂團(tuán)的速度越大，則砂型的緊實(shí)度越髙。圖213拋砂機(jī)工作原理示意圖1送砂皮帶2弧板3葉片4轉(zhuǎn)子3射芯機(jī)主要機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)及計(jì)算31設(shè)計(jì)的原始數(shù)據(jù)所設(shè)計(jì)的FZYJ翻臺震壓造型機(jī)主要設(shè)計(jì)參數(shù)如下砂箱最大尺寸1000X800MM；翻臺臺面尺寸1440X1000MM；震實(shí)臺最大有效負(fù)荷1350公斤；起模臺最大行程800MM；震實(shí)缸直徑330MM；翻轉(zhuǎn)缸直徑460MM；起模缸直徑200MM；輥道頂面至地面高度255MM；機(jī)器落下部分重量2600公斤；生產(chǎn)率1520半型/時(shí)；自由空氣耗量2M/半型；外形尺寸（長寬高）3710X2087X3244MM；機(jī)器重量6300。32造型機(jī)的型號標(biāo)記翻臺震壓造型機(jī)的型號標(biāo)記應(yīng)按MT/T1541的規(guī)定編制，圖示如下FZYJ80300圖31翻臺震壓造型機(jī)型號標(biāo)記33FZYJ12翻臺震壓造型機(jī)的主要結(jié)構(gòu)及特點(diǎn)翻臺震壓造型機(jī)的主要工作部分可分為震壓機(jī)構(gòu)、起模機(jī)構(gòu)、翻轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)和壓頭機(jī)構(gòu)。各種震壓機(jī)的壓頭機(jī)構(gòu)大同小異，而震壓機(jī)構(gòu)則千差萬別。壓頭的機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)可在頂箱震壓造型機(jī)的基礎(chǔ)上模仿和改進(jìn)。翻轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)和起模機(jī)構(gòu)在原有的翻臺震實(shí)式造型機(jī)的基礎(chǔ)上模仿改進(jìn)。震壓機(jī)構(gòu)則要通過性能分析進(jìn)行參數(shù)設(shè)計(jì)。震擊機(jī)構(gòu)就其本質(zhì)來說，是一個(gè)將壓縮空氣能轉(zhuǎn)化為機(jī)械能的換能機(jī)構(gòu)，因此，對震擊機(jī)構(gòu)性能的研究及其合理設(shè)計(jì)就不能脫離開表征震擊機(jī)構(gòu)換能過程的示功圖的討論。因此整個(gè)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)可以大致分為幾個(gè)個(gè)部分1分析震擊機(jī)構(gòu)工作原理與示功圖表示法。2設(shè)計(jì)和演算氣動微震機(jī)構(gòu)造型機(jī)震擊機(jī)構(gòu)的計(jì)算公式。提出氣動微震機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)的基本參數(shù)及值，規(guī)定了近似的示功圖并按此示功圖分析導(dǎo)出了各項(xiàng)參數(shù)的計(jì)算式。123根據(jù)要求制定設(shè)計(jì)方案，選擇工作參數(shù)，進(jìn)行分析和計(jì)算4機(jī)構(gòu)的各種改進(jìn)措施和環(huán)保措施。5繪出主要部件的裝配圖。壓實(shí)缸的尺寸震擊缸的尺寸其FZYJ取自“翻”，“震”，“壓”，“機(jī)”幾個(gè)漢字的拼音的首字母321起模機(jī)構(gòu)起模是造型機(jī)上的一個(gè)主要工序。有手動漏模造型機(jī)只有起模機(jī)構(gòu)而沒有實(shí)砂機(jī)構(gòu)。造型機(jī)的起模方式主要有兩種頂箱起模和翻轉(zhuǎn)起模。這兩種之中，又可因結(jié)構(gòu)不同細(xì)分為不同的起模方法。對起模動作要求平穩(wěn)，沒有沖擊，特別是在模型與砂型相脫離的一瞬間，要求速度緩慢。所以造型機(jī)上的起模機(jī)構(gòu)絕大多數(shù)采用液壓或氣壓油傳動，而且在起模過程中，速度可以調(diào)節(jié)。1頂箱起模頂箱起模的特點(diǎn)是在不翻轉(zhuǎn)砂箱的情況下，將模型自砂型中起出。頂箱起模還可以分成頂桿法和托箱法。1頂桿法頂桿法是在砂箱實(shí)砂完畢后，造型機(jī)的四根頂桿向上運(yùn)動，頂著砂箱的四個(gè)角上升，與模板分離，見圖1212。起模時(shí)，模板不動，砂箱向上運(yùn)動。例如震壓造型機(jī)Z145及震擊造型機(jī)Z2410都應(yīng)用這種頂桿法。圖212頂桿起模法1砂箱2模板3頂桿4造型工作臺為了保證砂箱平穩(wěn)頂起，必須使四根頂桿上下運(yùn)動完全同步，所以頂桿都裝在一個(gè)頂桿架上，隨著頂桿氣缸一起上下。2托箱法托箱法起模與頂桿法起模相似。不同的是在起模時(shí)，砂箱被托住不動，而模型下降,從砂箱下面抽出，這就是回程起模法。現(xiàn)在很多半自動造型機(jī)用這種起模方法，如圖1213。空砂箱由邊輥道送入，壓實(shí)時(shí)砂箱上行頂住壓頭，壓實(shí)完畢，砂型下落回程途中，砂箱被邊輥道托住，模型繼續(xù)下落而起模。圖212托箱起模法1壓頭2砂型3模板4壓實(shí)機(jī)構(gòu)頂箱法起模時(shí)，砂型下面沒有東西托住，復(fù)雜的模型容易損壞。為廣避免這一缺點(diǎn)，對于較復(fù)雜的模型，可以采用一種漏板，在托箱起模吋，沿若模型四周把砂型支撐住，避免掉砂，見圖1214。這種方法，叫做漏模法。圖212漏模法1砂箱2模型3漏板4工作臺在一般的壓實(shí)實(shí)砂法中，由于砂型的緊實(shí)度不很大，頂箱法起模往往不能用于很復(fù)雜的模型。而高壓造型的砂型強(qiáng)度高，故即使是相當(dāng)大而復(fù)雜的砂型，也可以用頂箱法。2，翻轉(zhuǎn)起模翻轉(zhuǎn)起模前，把砂箱連同模板一起翻轉(zhuǎn)180，用接箱臺把砂箱接住，然后，接箱臺連砂箱一起下降實(shí)現(xiàn)起模。在實(shí)際結(jié)抅上，有轉(zhuǎn)臺法和翻臺法等，其原理見圖1215。翻轉(zhuǎn)起模法起模時(shí)，型而向上，對于復(fù)雜的模型，特別是有較大的懸吊砂胎的砂型，可以避免斷裂及掉砂。但是翻轉(zhuǎn)砂箱耗費(fèi)機(jī)動時(shí)間，相應(yīng)地生產(chǎn)率較低，而且要求機(jī)器的結(jié)構(gòu)也較復(fù)雜，所以只有在工藝上必要時(shí)才采用。例如制造砂芯或在Z2310、Z2520型造型機(jī)上造中大型的下箱。這是因?yàn)樯靶竞拖孪湓谠焱旰蠖夹枰D(zhuǎn)180。同吋中大型砂箱在工藝設(shè)計(jì)吋，為了避免吊砂在合箱時(shí)脫落，一般均將吊砂放在下箱，這時(shí)用翻轉(zhuǎn)法起模能保證質(zhì)量、縮短工時(shí)。圖212翻轉(zhuǎn)起模1砂型2轉(zhuǎn)臺（或翻臺）3模板4工作臺應(yīng)該指出，對于高壓造型，翻轉(zhuǎn)法這一優(yōu)點(diǎn)并不顯著，因?yàn)楦邏涸煨退玫纳靶蛷?qiáng)度大，在起模過程中不易發(fā)生掉砂。所以在半自動高壓造型機(jī)上，盡管砂型的尺寸較大，一般都用托箱法起模，而不用翻轉(zhuǎn)法。圖210翻轉(zhuǎn)起模的接箱臺較平機(jī)構(gòu)1砂箱底板2轉(zhuǎn)臺或翻臺3模型4砂箱5較平機(jī)構(gòu)托條6鎖緊機(jī)構(gòu)7彈簧8接箱臺對于翻轉(zhuǎn)法起模的震壓造型機(jī)，接箱臺上還需要一個(gè)校平機(jī)構(gòu)，平平地把砂箱托住使砂型不致由于在接箱臺上的歪斜而在起模過程中引起破損。校平機(jī)抅的原理見圖1216。接箱臺上有二個(gè)或四個(gè)托條，每個(gè)托條由二根彈簧頂住，接箱臺接住砂箱時(shí)，托條即隨著砂箱頂面的不平形狀托住砂箱（圖A），這時(shí)鎖緊機(jī)構(gòu)把托條的位置固定。接箱臺下降時(shí)，就能平穩(wěn)地把模型起出（圖B）。綜上面所述本機(jī)為翻臺震壓造型機(jī)，故起模方式為翻轉(zhuǎn)起模，采用原來的Z2310系列的翻臺震實(shí)式造型機(jī)的起模機(jī)構(gòu)。圖28起模機(jī)構(gòu)1套筒2活塞3導(dǎo)桿4接型梁5輥柱6輥柱架7平衡器8活塞9接型臺10閉鎖墊圈11節(jié)流桿12連接管322翻轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)如上圖所示，射砂機(jī)構(gòu)是由射砂頭1,上、下射砂筒4和6,橫梁13,砂閘板7以及射砂閥12等組成。橫梁13是箱體結(jié)構(gòu)裝在立柱上。砂閘板氣缸11位于橫梁頂部，它驅(qū)動砂閘板開啟和關(guān)閉射砂筒的加砂口。后者在關(guān)閉時(shí)由密封圈7充氣密封。橫梁內(nèi)腔分隔成前后兩部分，其后腔與立柱的內(nèi)腔聯(lián)通，構(gòu)成射砂機(jī)構(gòu)的儲氣室，當(dāng)氣動射砂閥8開啟時(shí)，大量壓縮空氣便驟然進(jìn)入位于橫梁前腔內(nèi)的射砂筒中進(jìn)行射砂。射砂筒分為上、下兩部分。上射砂筒4上開有04毫米寬的橫縫，下射砂筒6上開有O4毫米寬的豎縫，橫縫是壓縮空氣由射腔進(jìn)入射砂筒的土要通道。而由豎縫進(jìn)入的壓縮空氣則起著切割射砂筒內(nèi)砂柱的作用，使其松散并與筒壁分離以防止掛料。如下圖所示圖29豎縫射砂筒和橫縫射砂筒射砂頭的結(jié)構(gòu)對射砂效果影響很大。對于不同的砂芯形狀和芯盒結(jié)構(gòu)應(yīng)選用或設(shè)計(jì)不同形式的射砂頭。為了防止熱量由芯盒傳遞到射砂頭上位其中的芯砂發(fā)生硬化，射砂板要由循環(huán)水進(jìn)行冷卻。具體內(nèi)容由以后詳細(xì)介紹。323震實(shí)機(jī)構(gòu)及壓頭的設(shè)計(jì)及計(jì)算簡介如下震壓機(jī)構(gòu)最里面的作為震鐵，次之是震擊活塞，最外面的是壓實(shí)缸，剩下的那個(gè)做為過渡活塞（作用是連接震擊缸與壓實(shí)缸），最下面的是接砂缸（其作用以后會介紹）。在設(shè)計(jì)過程中，主要是設(shè)計(jì)震擊缸的尺寸、震擊進(jìn)氣孔的大小、壓實(shí)缸的尺寸、壓實(shí)進(jìn)氣孔的大小、接砂缸的大小、氣墊的尺寸。創(chuàng)新點(diǎn)氣墊的設(shè)計(jì)新穎，壽命更長久，噪音更小，更能使得砂型的緊實(shí)度滿足要求。主要目的1）完成震擊，壓實(shí)和起模三個(gè)規(guī)定動作；2）保證緊實(shí)度，模型砂的完整；3）該造型機(jī)主要用于教學(xué)演示，盡量自動化，減少手工操作難度，便于操作。震擊機(jī)構(gòu)的參數(shù)選擇震擊機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)的的基本參數(shù)式氣動微震造型機(jī)的震擊機(jī)構(gòu)是一個(gè)將壓縮空氣能轉(zhuǎn)換為機(jī)械沖擊能的換能機(jī)構(gòu)。一臺造型機(jī)的震擊機(jī)構(gòu)的緊實(shí)砂的效能，取決于下面兩個(gè)方面因素（這兩個(gè)方面因素的數(shù)值的最佳取值也就規(guī)定了震擊機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)的基本參數(shù)及），它們分別是12震擊機(jī)構(gòu)的換能效率高效率的震擊機(jī)構(gòu)應(yīng)該是在單位時(shí)間力能夠提供最多的機(jī)械沖擊能的機(jī)構(gòu)。為實(shí)現(xiàn)這一極值條件的基本參數(shù)，其取值為012012657210QFPN自由震擊狀態(tài)壓實(shí)震擊狀態(tài)式中F震擊缸活塞面積（）；2CM震擊缸內(nèi)最大工作氣壓（以絕對氣壓表示）值（）；2P2/CMKG壓震狀態(tài)時(shí)，震鐵位置在撞擊點(diǎn)上，震擊彈簧（或氣墊腔壓力）對震鐵的靜支托0Q力（即扣除了震鐵重量后的彈簧反力）（KG）。2能有效的緊實(shí)型砂的機(jī)械沖擊強(qiáng)度震擊機(jī)構(gòu)時(shí)依靠震擊活塞的機(jī)械碰撞來緊實(shí)型砂或抖動型砂的，故為了達(dá)到預(yù)期的緊實(shí)或抖動要求，震擊機(jī)構(gòu)應(yīng)有適當(dāng)?shù)呐鰮魪?qiáng)度，根據(jù)碰撞原理，可引用基本參數(shù)如下2201201/2AF45KG/QCM強(qiáng)震擊）；（）（弱震擊）。式中F震擊缸活塞面積（）；2C震擊活塞所承受的全部負(fù)重（KG）；0Q震鐵的重量（KG）；1A單位震擊活塞面積在每一工作循環(huán)中所能提供的機(jī)械沖擊能KGCM/,一般應(yīng)2CM由實(shí)測的示功圖中分析求得。參照有良好震擊效能的震擊機(jī)構(gòu)示功圖規(guī)律，?。ò床恍纬蓢?yán)重氣墊的要求）；2180P（按的取值求出）；23450RES（式中R系缸的摩擦阻力）。05PFR按近似理想的示功圖圖形計(jì)算，可以得到以下分析式；（23）12AASP；762043806340830251SPSRERE；（24）2201FPCNASESEEER0385962806108712222（25）PRE1454954622225當(dāng),則102E26）SPSAREEE170680567054922式中進(jìn)氣行程（CM）；ES膨脹行程（CM）；R慣性行程（CM）；IS總行程（CM）；ERI震擊缸內(nèi)最大工作氣壓（絕對氣壓）（KG/）；2P2CM震擊缸內(nèi)最小工作氣壓（絕對氣壓）（KG/）；5E（0304）震鐵撞擊的反跳系數(shù)（一般在設(shè)計(jì)時(shí)可取，即102EE0316）；C震鐵彈簧的彈簧剛度（或氣墊的相對剛度）（KG/CM）。另外根據(jù)能量守恒原理，震鐵的撞擊速度為1V（27）GQEAFV121GEFSPA12FPQEGSA21242關(guān)于司氣參數(shù)的取值式司氣參數(shù)的經(jīng)驗(yàn)取值式有（28）；4025SE（29）；3502SI（210）；90RE根據(jù)能夠獲得近似的理想示功圖的要求還可以列出計(jì)算司氣參數(shù)的補(bǔ)充式子，這里不一一列出，只是給出其中的經(jīng)驗(yàn)結(jié)論21153210S212612025288EERSPP2131230QAFGFJT（214SPEFIREPT2502512354式中為兩下標(biāo)平均速度之比；IJ為震擊缸進(jìn)氣口面積（）；JTF2CM為震擊缸排氣口面積（）；P以上（28）、（29）、（210）、（211）、（212）、（213）、（214）就是獲得有有近似理想示功圖的震擊機(jī)構(gòu)的全部司氣參數(shù)、及、的計(jì)ESRI0SJTFPT算公式。243壓震頻率N的計(jì)算式設(shè)震鐵全行程運(yùn)動的平均速度；1VST震鐵的運(yùn)動周期（秒）；N壓震頻率（次/分）；所以GQEAFSVS12121122112160303030VASGAFNSQQTSEEGPFGAQEPF（215）244經(jīng)驗(yàn)公式有效負(fù)重和舉升重量有效負(fù)荷為震擊機(jī)構(gòu)所需要舉升的重量，其中包括砂箱VQ模板型砂輔助框（包括輔助框上的復(fù)位彈簧的恢復(fù)力）等的全部重量，即有效負(fù)重（216）VQ箱?？蜉o砂舉升重量主要指工作臺,活塞,導(dǎo)桿等有關(guān)部件的重量之和?？砂唇?jīng)驗(yàn)公式估算Z（217）Z1K摩擦阻力摩擦阻力R的大小一般與機(jī)器的結(jié)構(gòu),加工精度,安裝精度以及潤滑等因素有關(guān),有經(jīng)驗(yàn)公式R005（218）VQZ震擊缸尺寸根據(jù)震擊活塞受力平衡可得R027046厘米219ZF0PKVZVZK為裕量系數(shù),取值一般在1125取5KG/02CM考慮到影響摩擦阻力,儲備系數(shù)的因素很多,也可按震擊缸氣壓沒行計(jì)算,有如下經(jīng)驗(yàn)公式ZVZZQFP取253KG/,小造型機(jī)取較大值,大造型機(jī)取較小值Z2這里取2857KG/ZC035ZFVQZ2CMZD4震擊活塞長度活塞長度主要從導(dǎo)向的角度來考慮，應(yīng)使工作平穩(wěn)而不至卡死，ZL一般根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式1620ZLD震鐵重量震鐵重量是震強(qiáng)度的重要影響因素。達(dá)到同樣的緊實(shí)效果重震擊比TG輕震擊所需時(shí)間要短得多，或者說同樣的震擊時(shí)間重震要比輕震擊緊實(shí)效果好得多震鐵的重量按下式計(jì)算KTVQZK為震擊強(qiáng)度系數(shù),重震擊K051，適于高壓造型機(jī)或大型造型機(jī)中震擊K0205，一般用于中大型，或以壓實(shí)為主的高壓造型機(jī)輕震擊K0102，用于中小型造型機(jī)，或高壓造型機(jī)中最輕震擊K25001K0807060504這里取為075,得107580KG60KGZQ2）摩擦阻力摩擦阻力R的大小一般與機(jī)器的結(jié)構(gòu),加工精度,安裝精度以及潤滑等因素有關(guān),有經(jīng)驗(yàn)公式R0050058060KG7KGVZ3）震擊結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)計(jì)算1震擊缸尺寸根據(jù)震擊活塞受力平衡可得R027046厘米ZF0PKVQZVQZK為裕量系數(shù),取值一般在1125取5KG/02CM考慮到影響摩擦阻力,儲備系數(shù)的因素很多,也可按震擊缸氣壓沒行計(jì)算,有如下經(jīng)驗(yàn)公式ZVZZQFP取253KG/,小造型機(jī)取較大值,大造型機(jī)取較小值ZP2CM這里取2857KG/Z035ZFVQZZD4得80MM,5026548ZF2M2震擊活塞長度L活塞長度主要從導(dǎo)向的角度來考慮，應(yīng)使工作平穩(wěn)而不至卡死，一般根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式16201880MM144MMZLZD3震鐵重量TG震鐵重量是震強(qiáng)度的重要影響因素。達(dá)到同樣的緊實(shí)效果重震擊比輕震擊所需時(shí)間要短得多，或者說同樣的震擊時(shí)間重震要比輕震擊緊實(shí)效果好得多震鐵的重量按下式計(jì)算KTVQZK為震擊強(qiáng)度系數(shù),重震擊K051，適于高壓造型機(jī)或大型造型機(jī)中震擊K0205，一般用于中大型，或以壓實(shí)為主的高壓造型機(jī)輕震擊K0102，用于中小型造型機(jī)，或高壓造型機(jī)中最輕震擊K01,用于小型造型機(jī)和小型微震造型機(jī)造型機(jī)比壓大的取較小值,比壓小的取較大值在一般情況下,震鐵越重,震擊時(shí)給予工作臺的撞擊能就越大,所以要求震鐵的重量不低于一個(gè)極限值,否則會出現(xiàn)緊實(shí)度不足或震擊效率太低的現(xiàn)象。近年來有取用更大的TG趨勢。這里取K02,所以0228KGTGVQZ4司氣要素一般所指的司氣要素包括進(jìn)氣行程，膨脹行程，慣性行程，余隙高度。JSPSGSYS它們直接影響緊實(shí)效果以及壓縮空氣的消耗量。震擊活塞的全行程S一般在1525MM之間，根據(jù)資料推薦和模擬測試表明，在這個(gè)范圍內(nèi)的全行程對于型砂的流動性、壓實(shí)后砂型的緊實(shí)的均勻性都比較好，故我們根據(jù)一般資料推薦6MM，10MM；，4MM。則全JP128JSP06GS8JSG程20MMJPGS5氣墊柱塞尺寸的計(jì)算氣墊柱塞直徑的計(jì)算，根據(jù)我們得出的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)和一些資料推薦的公式，一般取DD（0608），較適宜。式中DFZF氣墊柱塞的截面積；震擊腔的截面積；Z則（0608）24D24Z（07750895）DDZD62716MM氣墊柱塞腔的高度的計(jì)算，根據(jù)資料推薦DH1JPDYSH式中Y壓縮比，一般取Y1115，則16048MMJPDY6）名義震擊力的計(jì)算ZP所謂名義震擊力即在最大震擊行程時(shí)氣墊對震擊活塞的反力，由于在壓震時(shí)，工作臺不動，僅震擊活塞本身在氣墊的作用下向上撞擊產(chǎn)生微震，因此可列下式1ZDTFUG式中氣墊壓力（當(dāng)震擊活塞下行20MM時(shí)，氣墊腔內(nèi)的壓力），這里取45KG/DPDP2CMU阻力系數(shù)（包括摩擦系數(shù)在內(nèi)），一般取006016，這里取U01；震擊活塞的重量，TG一般取，這里取30KG0152YZQTG帶入上式得ZDTPFU50KG7）進(jìn)排氣孔的確定A進(jìn)氣孔的面積JF關(guān)于進(jìn)氣孔面積的計(jì)算，大多數(shù)資料是比較一致的，我們經(jīng)試驗(yàn)表明，進(jìn)氣孔面積一般?。?02005）；JFZF故本機(jī)（002005）1。2832J2CM本機(jī)選用的進(jìn)氣孔為，則進(jìn)氣孔的面積為254182C進(jìn)氣管道面積一般?。ǎ?，本機(jī)選用進(jìn)氣閥，故也選用進(jìn)氣管道，JF23JF“1G“1G其面積為1132CMB排氣孔的面積PF排氣面積大，排氣迅速，工作時(shí)震擊活塞對震擊缸的撞擊速度就越大，震擊效果也就越好，所以排氣孔面積適當(dāng)取大點(diǎn)，一般3PFJ本機(jī)選用，則94620PF2CM8）壓實(shí)缸的尺寸設(shè)計(jì)壓實(shí)缸的直徑大小由選取的比壓來決定。比壓則根據(jù)造型工藝要求的鑄型硬度來YD選擇（要注意壓實(shí)時(shí)微震的作用，相當(dāng)于提高比壓）。當(dāng)比壓選定后，可按照305下式計(jì)算壓實(shí)缸的直徑5610YBSYZTYFPQG式中壓實(shí)缸截面積Y2CM壓實(shí)缸的比壓，本機(jī)取5P2KGC阻力系數(shù)（包括摩擦系數(shù)），本機(jī)取15B2KGCM壓實(shí)缸的重量KGYG氣墊的自重、摩擦力等一般忽略不計(jì)。式中2256101044YSBYZTYDPQG就是接砂缸的直徑CMY帶入數(shù)據(jù)得30CM。Y壓實(shí)缸的高度，一般的經(jīng)驗(yàn)公式的（10512）YLY本機(jī)取壓實(shí)缸的高度325MM。L壓頭中齒輪軸與齒條的設(shè)計(jì)1）齒輪軸的設(shè)計(jì)A選用齒輪材料，確定許用應(yīng)力齒輪采用40CR，表面滲碳淬火處理，表面硬度可達(dá)5661HRC。試驗(yàn)齒輪齒面接觸疲勞極限為LIMH試驗(yàn)齒輪齒根彎曲疲勞極限LIMF齒形為漸開線直齒。最終加工為磨齒，精度6級。許用接觸應(yīng)力由式66，HLIMHNZS接觸疲勞極限LIM采煤機(jī)用的齒輪的接觸和彎曲強(qiáng)度按照驅(qū)動電機(jī)的額定全功率驗(yàn)算，因?yàn)闈L筒截割硬煤或夾矸時(shí)可能受到很大的尖峰負(fù)載。設(shè)計(jì)時(shí)間按T20000H1200000MIN計(jì)算?？梢运愠鯶2的轉(zhuǎn)速214750/39R接觸強(qiáng)度壽命系數(shù)應(yīng)用循環(huán)次數(shù)NNZ21620NT834U查接觸強(qiáng)度計(jì)算的壽命系數(shù)圖得23NZ、接觸強(qiáng)度最小安全系數(shù)LIMHS則124507/1H許用彎曲應(yīng)力FLIMFNXYS彎曲疲勞強(qiáng)度極限查彎曲疲勞強(qiáng)度極限圖，LI彎曲強(qiáng)度壽命系數(shù)查彎曲強(qiáng)度計(jì)算的壽命系數(shù)圖NY彎曲強(qiáng)度尺寸系數(shù)查彎曲強(qiáng)度計(jì)算的尺寸系數(shù)圖X彎曲強(qiáng)度最小安全系數(shù)MINFS則23901/458FB齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)算確定齒輪傳動精度等級，轉(zhuǎn)速適中，功率很大，選擇齒輪精度為6級小輪分度圓直徑，由式1D計(jì)算232EHDUZKTD齒寬系數(shù)，按齒輪相對軸承為非對稱布置D小輪齒數(shù)在推薦值2040中選2Z大輪齒數(shù)32105394I齒數(shù)比U3/Z傳動比誤差/U/1053/105205小輪轉(zhuǎn)矩2T6618997PN載荷系數(shù)KAVK使用系數(shù)查使用系數(shù)表A動載系數(shù)由推薦值10514V齒間載荷分配系數(shù)由推薦值1012齒向載荷