買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 專業(yè)論文設(shè)計圖紙資料在線提供，優(yōu)質(zhì)質(zhì)量，答辯無憂 摘要 本課題是在 目 前使用較廣泛的國產(chǎn) 毛機由單臺電機作拖動動力源，各傳動部分由機械聯(lián)接協(xié)同運行。該類起毛機工作穩(wěn)定，維修簡單，但產(chǎn)量低，改變工藝?yán)щy，難以獲得高質(zhì)量的起絨效果。 通過本次設(shè)計，我對傳動部分的全過程有了清醒而直觀的認(rèn)識，了解了起毛機的工作原理，對軸、鏈輪、帶輪等主要零件的設(shè)計及精度的確定具備了一定的經(jīng)驗知識，能夠正確地選取標(biāo)準(zhǔn)零件的結(jié)構(gòu)及尺寸。由于知識及實踐經(jīng)驗的缺乏，在設(shè)計過程中，尚存在許多不足之處，尤其是減速器的體積、效果等方面，有待以后的工作、學(xué)習(xí)中改進(jìn)。 關(guān)鍵詞： 起毛機；結(jié)構(gòu) 設(shè)計；主傳動設(shè)計；減速器設(shè)計 起毛機主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計 2 he is to in 301 to at a in be to of of I of of as of to of of of I of of of I to do in in my 文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 專業(yè)論文設(shè)計圖紙資料在線提供，優(yōu)質(zhì)質(zhì)量，答辯無憂 前 言 本課題研究的對象是，在紡織機械的起毛機中，如何由電動機通過傳動部分，使起毛機獲得 不同的絨毛風(fēng)格和高質(zhì)量的起絨效果。 本課題來源于鹽城市紡織機械有限公司的生產(chǎn)實踐。通過開發(fā)新產(chǎn)品，淘汰舊產(chǎn)品，使之成為符合加工要求的產(chǎn)品，不斷提高市場競爭力。本設(shè)計就是從改變起毛機的傳統(tǒng)傳動結(jié)構(gòu)入手，使用新的傳動方法，這樣做不但能滿足加工要求 ,而且從經(jīng)濟(jì)性方面考慮是可行的。在設(shè)計主傳 動部分時 ,提出了一些具體的要求： a. 傳動設(shè)計要緊湊，且輸出軸的方向須達(dá)到要求，輸出轉(zhuǎn)速要滿足織物起毛的速度要求。 b. 減速器的傳動軸及傳動齒輪，需要進(jìn)行剛度、強度的校核。 c. 主傳動部分應(yīng)該運轉(zhuǎn)平穩(wěn)，工作可靠，結(jié)構(gòu)盡量簡單。 在老師的指導(dǎo)下，首先進(jìn)行了方案的論證。經(jīng)過討論與研究，初步確定了該 機器的傳動方案，主要采用帶傳動與鏈傳動，通過中間的減速器來傳遞運動，來實現(xiàn)軸與軸之間的動力和功率的傳遞。然后進(jìn)行總體結(jié)構(gòu)的設(shè)計，包括零件與零件之間的位置關(guān)系和配合關(guān)系，確保能夠?qū)⒘慵b配成功。最后進(jìn)行手工繪圖，上機繪圖，完善 結(jié)構(gòu)。 該傳動部分改變了傳統(tǒng)的傳動方法，用行星輪系減速器取代傳統(tǒng)的機械傳動，有很大的經(jīng)濟(jì)性和實用性。其最大的優(yōu)點是：能保持起毛機 針輥運轉(zhuǎn)的連續(xù)、均勻與平穩(wěn) ，而且能滿足織物運轉(zhuǎn)的速度要求。這是本課題創(chuàng)新的地方，在加工技術(shù)上也有很大的改進(jìn)，經(jīng)濟(jì)性和實用性非常強，將具有很大的開發(fā)市場。 但是如何能確定其傳動箱底部兩端電動機分別一致，并與帶傳動減速器的電動機之間有有定的速比。以前的起毛機中只有單臺電機控制布運動和針輥運動，在他們之間有一無級變速器可進(jìn)行調(diào)節(jié)速比，但其方便使用率不理想。在我的設(shè)計中需再加上一個 行控制，在布與針輥之間接一個檢測器測其信號，使他們之間有穩(wěn)定速比，可以在一開始時設(shè)定初始值，然后根據(jù)每個用戶要求進(jìn)行調(diào)節(jié)，這樣就可以很方便地使用了，而且每次設(shè)定的值都可以很方便的進(jìn)行統(tǒng)計。此設(shè)計題目為起毛機住傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計，是屬于機械類的，但 制屬于電氣方面，所以沒有進(jìn)行設(shè)計，因此這也但是一部分遺憾，不過我會在以后的工作生活中深一步的進(jìn)行研究。 起毛機主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計 4 目 錄 1 概述 8 題的國內(nèi)外現(xiàn)狀 8 究的價值 8 究的主要物化成果 8 2 總體方案論證 9 知技術(shù)參數(shù) 9 構(gòu)方案的確定 9 3 主傳動部分的設(shè)計 10 計總述 11 動機的選擇 11 帶輪的設(shè)計 11輪的設(shè)計 16速器齒輪的設(shè)計 18速器軸的設(shè)計 27速器箱體的設(shè)計 35 裝配圖與 傳動路線 38 配圖 38動路線 41 5 總結(jié) 42 參考文獻(xiàn) 43 致謝 44 附錄 45 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 專業(yè)論文設(shè)計圖紙資料在線提供，優(yōu)質(zhì)質(zhì)量，答辯無憂 1 概述 課題的國內(nèi)外現(xiàn)狀 鑒于目 前國內(nèi)外絕大部分鋼絲起毛機系復(fù)作用式針輥起毛機。國際上自1886，這種復(fù)作用式針輥起毛機問世以后，經(jīng)歷了一百多年的使用和改進(jìn)，雖然在傳動結(jié)構(gòu)、便利操作、控制功能和人機工程學(xué)等方面均有了很多改進(jìn)和提高，但在其基木原理、技術(shù)設(shè)計和起毛部分排列結(jié)構(gòu)上均沒有大的變動。 而且目 前使用較廣泛的國產(chǎn) 毛機由單臺電機作拖動動力源，各傳動部分由機械聯(lián)接協(xié)同運行。該類起毛機工作穩(wěn)定，結(jié)構(gòu)簡單，維修簡單，但產(chǎn)量低，起梳毛率不易調(diào)節(jié)，改變工藝?yán)щy，難以獲 得不同的絨毛風(fēng)格和高質(zhì)量的起絨效果。 起毛率取決于在起毛輥與織物的接觸點上各速度合成迭加后，針布與織物相對位移的方向和瞬時速率。方向相反，速率越大，起毛率越高。顯然起毛率的高低將影響起絨的質(zhì)量、產(chǎn)量和風(fēng)格。采用單臺電機作傳動動力的起毛機各部分的速度無法調(diào)節(jié)，如采用機械方式在小范圍作些微調(diào)，起毛風(fēng)格和產(chǎn)量、質(zhì)量的控制范圍也十分狹窄 度獨立可調(diào)的方案。 本課題研究的主要內(nèi)容，主要是如何通過電機控制實現(xiàn)起毛機針 輥 的連續(xù)轉(zhuǎn)動，來獲得不同的絨毛風(fēng) 格和高質(zhì)量的起絨效果。 研究的價值 通過對起毛機主傳動結(jié)構(gòu)的設(shè)計，實現(xiàn)由電動機的輸出轉(zhuǎn)動，通過齒輪、鏈輪與減速器速度地改變，轉(zhuǎn)變?yōu)槠鹈珯C 針 輥 的連續(xù)公轉(zhuǎn)與自轉(zhuǎn)，并且 針 輥 的轉(zhuǎn)動必須平穩(wěn)、均勻。 針 輥 的長度較長，直徑較大，為了實現(xiàn) 針 輥 的平穩(wěn)、勻速轉(zhuǎn)動，需要在 針 輥 兩端的底部，分別用電動機通過帶輪帶動 針 輥 的自轉(zhuǎn)。 故在電動機通過帶輪帶動 針 輥 主軸轉(zhuǎn)動的同時，另外兩臺電動機通過帶輪帶動 針 輥 自轉(zhuǎn)。最終實現(xiàn)織物的傳輸速度為 20到 60 米 /秒。 研究的主要物化成果 研究的主要物化成果簡述如下： a畢業(yè)設(shè)計說明書 一份（不少于 10000字）。 b主傳動聯(lián)系尺寸圖 1 張 ；主傳動裝配圖 1 張；部件裝配圖若干張；其它零件圖若干張。 起毛機主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計 6 c 主傳動總裝配圖 1 張，手工繪制。 d圖紙總量折合成 面在 4 張以上（不含 手工繪制圖 ），并且全部用計算機繪制 。 2 總體方案論證 本課題研究的對象為：起毛機主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計，主要完成由電動機到 針 輥 的轉(zhuǎn)動。 設(shè)計的重點與難點是：如何確保 針 輥 轉(zhuǎn)動的連續(xù)、快速與均勻，包括公轉(zhuǎn)和自轉(zhuǎn)，所以電動機輸出的轉(zhuǎn)速與各級傳動的轉(zhuǎn)速都應(yīng)該考慮好。每個輪與軸的轉(zhuǎn)速都不同，所以每一步確定的轉(zhuǎn)速都要合理，以確保達(dá)到設(shè)計 要求。 知技術(shù)參數(shù) 緊邊的張緊力 7500N 松邊的張緊力 200N 針 輥 總直徑 D = 1.3 m 織物通過針輥的速度 20 60 m/構(gòu)方案的確定 本傳動方案由電動機通過帶傳動，連入減速器的輸入軸，再由減速器的輸出軸通過鏈傳動，連接到帶動 針 輥 的主軸上，以實現(xiàn)針 輥 的連續(xù)、平穩(wěn)與均勻轉(zhuǎn)動。 同時，連接在針 輥 主軸上的大鏈輪處于整個主傳動箱體的中心位置，其余的減速器與電動機的位置需要安排好，而且還要把位置固定好。 另外，本傳動方案的減速器傳動比較大，需額外設(shè)計，考慮到蝸桿 蝸輪減速器的方向不好處理，而且用傳統(tǒng)的機械協(xié)同聯(lián)結(jié)來傳動，有其弊端，故采用行星輪系減速器。 針 輥 在繞主軸公轉(zhuǎn)的同時，還要自轉(zhuǎn)，所以需要在傳動箱的底部另安裝一臺電動機，通過帶傳動，來實現(xiàn)針 輥 的自轉(zhuǎn)。 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 專業(yè)論文設(shè)計圖紙資料在線提供，優(yōu)質(zhì)質(zhì)量，答辯無憂 3 主傳動部分的設(shè)計與 校核 計總述 已知針輥總直徑 D=1.3 m，則周長 C = D （ 4 = 。 已知針物速度為 20 60 m/針輥的公轉(zhuǎn)速度為 5 20 r/ 由于小皮帶輪轉(zhuǎn)速為 1460 r/鏈傳動比為 23108= 參考文獻(xiàn) 169頁，查表 A = 考文獻(xiàn) 169頁，由式（ 4 （ 4 得 = 11 12.1 1n= 1460 r/考文獻(xiàn) 171頁，查圖 帶 參考文獻(xiàn) 171頁，查圖 161 頁，表 選擇帶輪直徑： 1212 2250 i帶= （ 4 = 212250= 以大帶輪轉(zhuǎn)速2n= 11237.3 r/ 由于針輥的公轉(zhuǎn)速度即大鏈輪的速度為 5 20 r/小鏈輪的轉(zhuǎn)速為 94 r/以減速器的傳動比范圍為 - 慮到機器的生產(chǎn)效率 ,考慮到轉(zhuǎn)速越低，扭矩越大等 ,取針輥的正常運轉(zhuǎn)速度 v = 40 m/即 n = 10 r/以大鏈輪的轉(zhuǎn)速為 10 r/小鏈輪轉(zhuǎn)速為 47 r/因 為小帶輪的轉(zhuǎn)速為 1460 r/所以大帶輪的轉(zhuǎn)速為 :1237.3 r/整個減速器的傳動比為 際針輥的公轉(zhuǎn)速度即大鏈輪的速度為 r/鏈輪轉(zhuǎn)速為 47.6 r/ 起毛機主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計 8 電動機的選擇 由 7500 P= 7500N 040= 5 參考文獻(xiàn) 398表 11 一對）軸承 ， 輪 ， ， 。 由 0P= 23齒輪軸承鏈帶 P（ 4 5 = P 23 得 P = 6.4 據(jù)工程實際情況，選取電動機的功率一般要比計算出的功率大 %30 %50 ，故選擇主電動機 160P= 11 n 1M = 1460 r/ 皮帶輪的設(shè)計與校核 1 選擇 1）、確定計算功率4算得， 12.1 2）、選擇 按 n= 1460 r/ 參考文獻(xiàn) 171頁，查圖 帶。 2 確定12選擇帶輪直徑 參考文獻(xiàn) 171頁，參圖 161 頁，表 選擇帶輪直徑： 212 d 2d = 250 ）、計算實際傳動比 212250= ）、驗算帶速 參考文獻(xiàn) 164頁，由式（ 4 = 1160 1000得， （ 4 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 專業(yè)論文設(shè)計圖紙資料在線提供，優(yōu)質(zhì)質(zhì)量，答辯無憂 = 1160 1000= 212 146060 1000= 16.2 m/s，符合要求。 4）、驗算帶輪的轉(zhuǎn)速 1n= 1460 r/n= 11237.3 r/許）。 3 確定中心距 a 和帶長初選中心距0170頁，由式（ ( 1 2 0a2( 1 2 （ 4 得 (212 +250 )0a2 (212 +250 ) a930，取0a= 590 2）、求帶的計算基準(zhǔn)長度0170頁，由式（ 0L= 02a+ 2(12+ 2210()4 （ 4 = 2 590 + (212+250)2+ 2(250 212)4 590= 1906 考文獻(xiàn) 160頁，查表 2000 3）、計算中心距 a 參考文獻(xiàn) 170頁， 由式（ a = 0a+ 02 4 得 a = 590 + 2000 19062= 637 4）、確定中心距調(diào)整范圍 參考文獻(xiàn) 172頁，由式（ 4， 得 6 9 72 0 0 a x （ 4 6072 0 0 i n （ 4 起毛機主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計 10 4 驗算小帶輪包角1參考文獻(xiàn) 165頁，由式（ 4， 00211 1 8 0 6 0 （ 4 002 5 0 2 1 21 8 0 6 0637 = 00 120176 小帶輪的包角符合要求。 5 確定 z 1）、確定額定功率0P由 212 1n = 1460 r/考文獻(xiàn) 168頁，查表 根 帶 ,額定功率0P= 5.4 2）、確定 z 參考文獻(xiàn) 173頁，由式（ z)( 00 （ 4 參考文獻(xiàn) 168頁，查表 k= 1， 參考文獻(xiàn) 160頁，查表 故 ( z = 4 根。 6 計算單根 0參考文獻(xiàn) 159頁，查表 q = m 參考文獻(xiàn) 174頁，由式（ ， 2)00 （ 4 = 1 = 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 專業(yè)論文設(shè)計圖紙資料在線提供，優(yōu)質(zhì)質(zhì)量，答辯無憂 7 計算對軸的壓力 參考文獻(xiàn) 160頁，由式（ 4， 20 4 = 2176s = 1476 N 8 確定帶輪的結(jié)構(gòu)尺寸 ,繪制帶輪的零件圖 由于 212 d 2d = 250 以大小帶輪均采用孔板式結(jié)構(gòu) ,其零件圖如圖 4 圖 4皮帶輪零件圖 起毛機主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計 12 圖 4皮帶輪零件圖 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 專業(yè)論文設(shè)計圖紙資料在線提供，優(yōu)質(zhì)質(zhì)量，答辯無憂 鏈輪的設(shè)計與校核 1 選擇鏈輪的齒數(shù) 小鏈輪的齒數(shù) = 23 大鏈輪的齒數(shù) = 1動比 鏈i= 23108= 初定中心距 020 p 3 確定鏈節(jié)數(shù)192頁，由式（ 5， 2120210 )2(22 p （ 4 = 2)2 231 0 8(202 1 0 823202 p= 故取114(偶數(shù) )。 4 計算功率 緊= 7500 P= 7500N 040= 5 考文獻(xiàn) 193頁，查表 = 參考文獻(xiàn) 194頁，查表 = 參考文獻(xiàn) 194頁，查表 = 線性插值）， 參考文獻(xiàn) 194頁，查表 排）， 參考文獻(xiàn) 193頁，由式（ ， K（ 4 起毛機主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計 14 = = 3 選定鏈條型號，確定鏈節(jié)距 p 根據(jù)1n， 考文獻(xiàn) 191頁，查圖 選雙排 12p = 6 驗算鏈速 參考文獻(xiàn) 188頁，由式（ 5， v = 100060 11 4 = 100060 = m/s 7 確定中心距 a a = 20p = = 381 計算對軸的壓力 參考文獻(xiàn) 195頁，由式（ 5， （ 4 = = 9 結(jié)構(gòu)設(shè)計 由于 1d = 139.9 2d = 小鏈輪選用實心式，大鏈輪選用孔板式，零件圖如圖 4 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 專業(yè)論文設(shè)計圖紙資料在線提供，優(yōu)質(zhì)質(zhì)量，答辯無憂 圖 4鏈輪零件圖 減速器齒輪的設(shè)計與校核 1 選擇齒輪材料、熱處理方法、精度等級、齒數(shù) 1z 、 2z 、3z、 4z 及齒寬系數(shù)d考慮到該減速器功率不大，故所有四個齒輪都選用 45 鋼，齒面硬度為220于軟齒面閉式傳動，載荷平穩(wěn)，齒輪速度不高，初選 8級精度，各個齒輪數(shù)分別為 1z 35， 35,26,25432 齒寬系數(shù) 8.0d。 考慮到該減速器傳動比較大，故可以采用行星輪系減速器。參考文獻(xiàn) 2177 頁，如圖 4 其傳動比為 26353525)1(31422414114 zz 由于 04 w ，故得 起毛機主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計 16 26353525126263535251111 鏈輪零件圖 所以整個減速器的傳動比為：減i= 26； 小鏈輪轉(zhuǎn)速為 :6 = 47.6 r/ 大鏈輪轉(zhuǎn)速為 : r/ 即 針輥的運轉(zhuǎn)速度為： r/文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 專業(yè)論文設(shè)計圖紙資料在線提供，優(yōu)質(zhì)質(zhì)量，答辯無憂 2. 按齒面接觸疲勞強度設(shè)計 參考文獻(xiàn) 1118 頁，由式（ 6， 211 )(1 （ 4 1）、確定公式中各參數(shù) t 試選載荷系數(shù) 1.5 T 由 161 1055.9 （ 4 得 461 圖 4星輪系減速器結(jié)構(gòu)簡 圖 Z 參考文獻(xiàn) 1117 頁，查表 ， 2 起毛機主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計 18 按齒面硬度，參考文獻(xiàn) 1110頁，查圖 ， , = 60 10 300 8 = 109 N1 u = 109 109 11，查圖 2 1H ， 2H 取安全系數(shù) = 1 則 1l i i 2）、設(shè)計計算 1 69) 242 mm v 0 060 3 7691 0 0 060 11 m/s 參考文獻(xiàn) 1112 頁，查表 用系數(shù) = 考文獻(xiàn) 1114 頁，查圖 載系數(shù)考文獻(xiàn) 1115 頁，查圖 K= 文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 專業(yè)論文設(shè)計圖紙資料在線提供，優(yōu)質(zhì)質(zhì)量，答辯無憂 參考文獻(xiàn) 1112 頁，由式（ 得 A（ 4 = = d 參考文獻(xiàn) 1120 頁，由式（ 得 322 （ 4 = 3 = 72.3 ）、計算齒輪傳動的模數(shù) m 按標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)取 m = 4 于齒 輪 3,4，同理 ,不再重復(fù)計算 參考文獻(xiàn) 1120 頁，由式 (6， 32 112 （ 4 1）、確定公式中個參數(shù)值 ， 2 參考文獻(xiàn) 1111 頁，查圖 ,1109 頁，查圖 1 1F ， 2F 取彎曲疲勞安全系數(shù) = 力修正系數(shù) 起毛機主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計 20 由參考文獻(xiàn) 11，由式 (6得， （ 4 = = 273.4 （ 4 = = 1120 頁，查表 1 2 1 21 11 2 22F Y，并加以比較取其中較大值代入公式計算 111 2 . 4 5 1 . 6 5 0 . 0 1 4 82 7 3 . 4F a S 222 2 . 6 2 1 . 5 9 0 . 0 1 4 12 9 4 . 8 6F a S 大齒輪的數(shù)值較大，應(yīng)按大齒輪校核齒跟彎曲疲勞強度 2）、 校核計算 411232 1 . 7 2 5 6 . 4 8 1 0 2 . 4 5 1 . 6 5 2 8 . 2 40 . 8 2 5 4F a 所以齒輪彎曲疲勞強度足夠。 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 專業(yè)論文設(shè)計圖紙資料在線提供，優(yōu)質(zhì)質(zhì)量，答辯無憂 4. 齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計及繪制零件圖 由 351 z , 35,26,25432 m = 4 1）、計算分度圓直徑 40,104,100,140 431 2）、計算中心距 a 3412 1 2 2,1 2 0 所以對齒輪 3， 4 采用正傳動 : 其參數(shù)為 4,112,104 333 30,148,140 444 3）、全齒高 h h = = 9 4）、齒輪 3， 4的齒厚342135 頁，由表 5 234 （ 4 = 2 = 5）、齒輪 1， 2的計算 對齒輪 1， 2采用變位傳動 : 參考文獻(xiàn) 2150 頁，由式（ 5 （ 4 得 )c o c c o s ( = )122 20c o rc c o s (0 = 參考文獻(xiàn) 2150 頁，由式 (5， in v t 22121（ 4 起毛機主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計 22 代入計算得 取 1 參考文獻(xiàn) 2151 頁，由式（ 5， *11 )( （ 4 = 70 5 + 66.2 mm *22 )( （ 4 = 50 5 + 45.8 考文獻(xiàn) 2151 頁，由式（ 5， 21 （ 4 = 122 - 1 = 75.2 mm 12 （ 4 = 122 - 1 = 54.8 參考文獻(xiàn) 2149 頁，由式（ 5， 齒厚 ta 1 （ 4 = = ta 2 = = ）、計算齒寬 d 801 0 ，取 0 ； 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 專業(yè)論文設(shè)計圖紙資料在線提供，優(yōu)質(zhì)質(zhì)量，答辯無憂 105(12 ，取 52 ，取 54 ； 105(43 ，取 03 7）、繪制零件工作圖 由于齒輪直徑較小，均采用實心式結(jié)構(gòu)。變位傳動齒輪 1與正傳動齒輪 3的零件圖如圖 4余略。 圖 4減速器的齒輪 1 起毛機主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計 24 減速器軸的設(shè)計與校核 1 減速器的輸入軸的設(shè)計 1）、最小軸徑的確定 減速器的輸入軸結(jié)構(gòu)，如圖 4 圖 4減速器的齒輪 3 圖 4減速器的輸入軸 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 專業(yè)論文設(shè)計圖紙資料在線提供，優(yōu)質(zhì)質(zhì)量，答辯無憂 45鋼調(diào)質(zhì)處理，參考文獻(xiàn) 1292頁，查表 定軸的 C = 105 得 3（ 4 = 3 = 因為軸段裝大帶輪的直徑為最小直徑，故取0d 2）、確定軸的運動和動力參數(shù) 參考文獻(xiàn) 398，查表 11 輪 （ 8級精度）， 承 （一對）， ， 故 1 齒輪鏈軸承 61 3）、確定各段軸的直徑 直徑為 ，長度為 80 右端安裝齒輪，其直徑也為 ，長度也為 80 直徑為 ，長度為 45 承的內(nèi)徑也就是軸的直徑為 ，安裝軸承的長度為 16 0 徑為 ； 承外 部需要安裝軸承端蓋，安裝軸承端蓋段軸的直徑為 ，長度為 35 2. 減速器的輸入軸的校核 1）、求軸上載荷 齒輪的分度圓直徑 1 140d 起毛機主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計 26 參考文獻(xiàn) 1125 頁，由式（ 6， 圓周力 41112 2 4 . 7 1 0 671140 （ 4 徑向力 11 t a n 2 1 8 N （ 4 直齒圓柱齒輪沒有軸向力 大帶輪包角 02 ，單根 帶輪對軸的壓力 02201 8 3 . 62 s i n 2 4 1 8 4 . 6 s i n 1 4 6 4 . 622QF z F N c. 求支反力 參見圖 4右支點間距離：2 16( 5 0 2 ) 6 62L m m m m 帶輪距左支點距離：1 8 0 1 63 5 8 322L m m 齒輪距右支點距離：3 8 0 1 63 5 8 322L m m 左支點水平面支反力： 0， 02 1 2 1 2 1 3s i n 4 6 ( )Q N H L F L F L 1 1343支點水平面支反力： 0， 01 2 3 2 1 2 2( ) s i n 4 6t Q N L F L F L 2 297支點垂直面支反力： 0， 02 1 2 1 2 1 3c o s 4 6 ( )Q N H L F L F L 1 2206支點垂直面支反力： 0， 02 1 1 3 2 2 2c o s 4 6 ( )Q r N F L L F L 2 889）、繪制彎矩圖和扭矩圖 截面 1 1 1 4 6 9831 3 4 311買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 專業(yè)論文設(shè)計圖紙資料在線提供，優(yōu)質(zhì)質(zhì)量，答辯無憂 截面 1 8 3 0 9 8832 2 0 6111 1 3 2 4 6 1149889)( 2122截面 H 2 1 4 36 01 8 3 09 81 1 1 46 9 222 121 H 1 7 3 21 11 3 2 46 11 1 1 46 9 222 222 軸的彎矩和扭矩圖如圖 4 3）、彎扭合成強度校核 通常只校核軸上受最大彎矩和扭矩的截面強度，也就是危險截面 截 面 慮啟動、停機的影響，扭矩為脈動循環(huán)變應(yīng)力，取 參考文獻(xiàn) 2149 頁，由式（ 11， 2121 )( （ 4 = 22 )4 7 0 0 1 4 3 6 0 = 216207 截面 216207 3 3 . 7 80 . 1 4 0a 強度校核： 45鋼調(diào)質(zhì)處理， 參考文獻(xiàn) 1288 頁，查表 1 扭合成強度滿足要求 4）、疲勞強度安全系數(shù)校核 截面 由于配合及鍵槽引起的應(yīng)力集中在該軸段的兩端，故不必校核。 截面 處應(yīng)力接近最大，應(yīng)力集中，為危險截面，截面 的左右兩側(cè)均需校核。 起毛機主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計 28 圖 4的彎矩和扭矩圖 的左側(cè)強度校核 抗彎截面系數(shù)： 3 3 30 . 1 0 . 1 4 0 6 4 0 0W d m m 抗扭截面系數(shù)： 3 3 30 . 2 0 . 2 4 0 1 2 8 0 0TW d m m 截面 左側(cè)的彎矩： 1 11 0 5 483432 14 3 6 0截面上的彎曲應(yīng)力： 111054 1 7 . 3 26400 截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力：1 47000 3 . 6 712800 平均應(yīng)力：彎曲正應(yīng)力為對稱循環(huán)彎應(yīng)力， m a x m 扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動循環(huán)變應(yīng)力， m a x m i n 3 . 6 7 1 . 8 422P 即 0m ， 1 應(yīng)力幅： m a x m i ， 1 7 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 專業(yè)論文設(shè)計圖紙資料在線提供，優(yōu)質(zhì)質(zhì)量，答辯無憂 m a x m i ， 材料的力學(xué)性能： 45鋼調(diào)質(zhì)，參考文獻(xiàn) 1288 頁，查表 得 640，1 275 ，1 155 軸肩理論應(yīng)力集中系數(shù)： 2 0 40， 45 1 540參考文獻(xiàn) 1427 頁，查附表 經(jīng)線性插值計算得， 2.0 ， 1 材料的敏性系數(shù)： r = 2.0 40 參考文獻(xiàn) 129頁，查圖 得 ， 有效應(yīng)力集中系數(shù)： 1 ( 1 ) 1 0 . 8 2 ( 2 . 0 1 ) 1 . 8 2 1 ( 1 ) 1 0 . 8 5 ( 1 . 3 0 1 ) 1 . 2 6 尺寸及截面形狀系數(shù)：由 h = 5 mm,d = 40 參考文獻(xiàn) 130頁，查圖 扭轉(zhuǎn)剪切尺寸系數(shù)：由 D = 40 參考文獻(xiàn) 130頁，查圖 表面質(zhì)量系數(shù)：軸按磨削加工，由 640， 參考文獻(xiàn) 131頁，查圖 0 表面強化系數(shù)：軸未經(jīng)過表面強化處理 1q 疲勞強度綜合影響系數(shù)： 1 1 . 8 2 11 1 2 . 4 50 . 7 7 0 . 9 2 1 1 . 6 2 11 1 1 . 5 50 . 8 6 0 . 9 2 等效系數(shù)： 45鋼：取 , 僅有彎曲正應(yīng)力時的計算安全系數(shù)： 起毛機主傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計 30 1 275 6 . 4 82 . 4 5 1 7 . 3 2 0 . 1 0k 僅有扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力時的計算安全系數(shù)： 1 155 5 2 . 6 51 . 5 5 1 . 8 4 0 . 5 5 1 . 8 4k 彎扭聯(lián)合作用下的計算安全系數(shù)：2 2 2 26 . 4 8 5 2 . 6 5 6 . 4 36 . 4 8 5 2 . 6 5 設(shè)計安全系數(shù)：材料均勻，載荷與應(yīng)力計算準(zhǔn)確時：取 S = 勞強度安全系數(shù)校核： , 故左側(cè)疲勞強度合格