目 錄一、大體積混凝土裂縫生產(chǎn)原因. 2二、大體積混凝土裂縫產(chǎn)生的規(guī)律3三、裂縫控制的主要措施4四、大體積砼的溫差計(jì)算9五、控制大體積砼的內(nèi)外溫差及表面大氣溫差21六、承臺(tái)大體積砼內(nèi)部降溫措施23七、施工配合25八、冬季施工技術(shù)措施26九、環(huán)保及夜間施工措施26地下室底板砼澆筑方案本工程基礎(chǔ)采用樁承臺(tái)片筏基礎(chǔ)，地下室底板多數(shù)為400、350厚，但承臺(tái)及電梯井深坑等均屬大體積砼。一、大體積混凝土裂縫生成的原因大體積砼產(chǎn)生裂縫的原因是由于砼內(nèi)部水化熱作用產(chǎn)生的溫度與砼表面溫度存在著溫差,勢(shì)必產(chǎn)生溫度應(yīng)力,而且溫度應(yīng)力與溫差成正比,所以這種溫度應(yīng)力超過砼抗拉強(qiáng)度時(shí)就會(huì)產(chǎn)生裂縫。因此，防止砼出現(xiàn)裂縫的關(guān)鍵就是控制砼內(nèi)部與表面的溫差。砼因溫度應(yīng)力而產(chǎn)生的裂縫分為兩個(gè)階段：第一階段是因水泥水化熱使砼內(nèi)部溫度升高，于是在升溫階段砼內(nèi)外溫差過大，造成裂縫；第二階段是砼內(nèi)部溫度達(dá)到最高后，砼因表面散熱(或縮水)過快而產(chǎn)生較大的溫降差,造成裂縫。砼內(nèi)部因水化熱而溫度增大達(dá)到最大值的時(shí)間為砼澆筑后第三天。這些裂縫大致可分為兩種：1、表面裂縫：大體積混凝土澆筑后，水泥產(chǎn)生大量水化熱，使混凝土的溫度上升，但由于混凝土內(nèi)部和表面的散熱條件不同，因而中心溫度高表面溫度低，形成溫度梯度，使混凝土內(nèi)部產(chǎn)生壓應(yīng)力，表面產(chǎn)生拉應(yīng)力，當(dāng)這個(gè)拉應(yīng)力超過混凝土的抗拉強(qiáng)度時(shí)，混凝土表面就會(huì)產(chǎn)生裂縫。2、貫穿裂縫：大體積混凝土澆筑初期，混凝土處于升溫階段，彈性模量很小，由變形所引起的應(yīng)力很小，故溫度應(yīng)力一般可忽略不計(jì)，但是過了數(shù)日，混凝土逐漸降溫，這時(shí)溫差引起的變形加上混凝土多余水份蒸發(fā)時(shí)引起的體積收縮變形從而產(chǎn)生拉應(yīng)力，當(dāng)該拉應(yīng)力超過混凝土抗拉強(qiáng)度時(shí)，混凝土整個(gè)截面應(yīng)會(huì)產(chǎn)生貫穿裂縫。從影響結(jié)構(gòu)安全的角度講表面裂縫的危害性較小，而貫穿裂縫則會(huì)影響結(jié)構(gòu)的正常使用，所以應(yīng)采取措施避免表面裂縫，并堅(jiān)決控制貫穿裂縫的開展。裂縫給工程帶來不同程度的危害，因此如何進(jìn)一步控制溫度變形裂縫的開展，是該工程大體積混凝土構(gòu)件施工中的一個(gè)重要課題。由于大體積混凝土施工的條件比較復(fù)雜，施工情況各異，再加上混凝土原材料的材質(zhì)各向異性較大，且混凝土由各種非均質(zhì)材料組成，它的破壞很復(fù)雜，在施工過程中控制溫度變形裂縫，是涉及材料組成和物理力學(xué)性能及施工工藝等學(xué)科的綜合性問題。要采取相應(yīng)的技術(shù)措施妥善處理溫度差值，合理解決溫度應(yīng)力并控制裂縫的展開。二、大體積混凝土裂縫產(chǎn)生的規(guī)律根據(jù)大體積砼因水化熱升溫和降溫階段砼內(nèi)部的應(yīng)力變化，表面裂縫和收縮裂縫的內(nèi)在聯(lián)系及產(chǎn)生的原因，大體積混凝土裂縫產(chǎn)生的規(guī)律有以下幾點(diǎn)：1、溫差和收縮越大，越容易開裂，裂縫越寬、越密。2、溫度變化和收縮的速度越快，越容易開裂。3、溫度變化梯度越大，承受均勻溫差收縮的厚度越小，越容易開裂。三、裂縫控制的主要措施組織協(xié)調(diào)各職能部門，針對(duì)本工程實(shí)際施工情況，擬定詳細(xì)的施工方案，從砼供應(yīng)、輸送、澆筑及控制措施等方面逐項(xiàng)落實(shí)，嚴(yán)格把關(guān)；在施工中實(shí)施全過程的溫度監(jiān)控手段，了解大體積混凝土內(nèi)部溫度變化情況，及時(shí)采取有效措施，防止大體積混凝土產(chǎn)生溫度裂縫，確?；炷潦┕べ|(zhì)量。各部門職能人員全力協(xié)調(diào)、配合，保證大體積砼一次澆筑成功。(一)、在施工技術(shù)上，周密考慮，層層把關(guān)，組織從事施工的人員學(xué)習(xí)，首先要充分了解大體積混凝土中溫度變化所引起的應(yīng)力狀態(tài)對(duì)結(jié)構(gòu)的影響，認(rèn)識(shí)溫度應(yīng)力的一系列特點(diǎn)，掌握溫度應(yīng)力變化的規(guī)律，在大體積混凝土施工中，考慮溫度應(yīng)力的影響，并設(shè)法降低混凝土的內(nèi)部最高溫度和減少其內(nèi)外溫差，而溫度應(yīng)力的大小又涉及結(jié)構(gòu)的平面尺寸、結(jié)構(gòu)的厚度、約束條件、含筋率、混凝土的各種組成材料的特性等多種因素。(二)、原材料的選擇為保證大體積砼的施工質(zhì)量，原材料的選擇極為重要，與商品砼攪拌站進(jìn)行交流在原材質(zhì)量控制上嚴(yán)把質(zhì)量關(guān)，符合要求的方可使用。1、水泥的選擇：a大體積混凝土結(jié)構(gòu)產(chǎn)生裂縫，主要是由于混凝土中水泥硬化時(shí)釋放的水化熱引起的，因此，選擇低水化熱的525普通硅酸鹽水泥。并在滿足設(shè)計(jì)強(qiáng)度要求的前提下，盡可能減少水泥用量，以減少水泥的水化熱。b水泥的質(zhì)量管理：水泥進(jìn)場(chǎng)時(shí)須嚴(yán)格驗(yàn)收，有出廠合格證或試驗(yàn)證明，尤其是對(duì)水泥的安定性必須嚴(yán)格檢測(cè)。對(duì)無足夠歷史資料證明其質(zhì)量穩(wěn)定的水泥，一律不得使用。嚴(yán)格水泥的驗(yàn)收制度。凡進(jìn)場(chǎng)的水泥均進(jìn)行安定性、凝結(jié)時(shí)間試驗(yàn)。防止水泥受潮和混料。散裝水泥倉必須密封且作好標(biāo)明品種和標(biāo)號(hào)工作。2、骨料的質(zhì)量管理：在滿足可泵性的前提下，盡可能選擇粒徑較大、級(jí)配良好的砂、石，以減少單方砼的用水量和水泥用量，降低水化熱。a選擇采用中粗砂，細(xì)度模數(shù)2.6。且砂中不得含有雜質(zhì)。b因?yàn)檫B續(xù)級(jí)配粗骨料拌制的混凝土有較好的和易性、較少的用水量和水泥用量以及較高的抗壓強(qiáng)度。又因增大骨料的粒徑可減少用水量，使混凝土的收縮和泌水隨之減少，同時(shí)亦可減少水泥用量，從而使水泥的水化熱減少，降低了混凝土的溫升，所以在保證混凝土的可泵性和混凝土不產(chǎn)生離析的前提下，應(yīng)盡量選用粒徑較大、級(jí)配較好的石子。c粗骨料的形狀對(duì)混凝土的和易性和用水量也有較大的影響，因此，粗骨料中針狀、片狀顆粒按重量計(jì)不應(yīng)大于5%。石子的含泥量必須嚴(yán)格控制在小于1%，黃砂的含泥量控制在小于2%，以減少混凝土的收縮。為了滿足上述要求，對(duì)來料須逐車驗(yàn)收，隨機(jī)取樣，按品種、規(guī)格、質(zhì)量分開堆放或進(jìn)入指定料倉，查驗(yàn)材料供應(yīng)部門開具的質(zhì)量證明單，拒收不合格的骨料。3、優(yōu)化配合比設(shè)計(jì)：a在滿足可泵性的前提下，應(yīng)盡可能降低含砂率。最大控制在40%左右。b在砼中摻加水泥重量21%左右的粉煤灰，改善混凝土的和易性，從而改善混凝土的可泵性，而且粉煤灰可以替代水泥用量的21%，既改善了砼的可泵性又降低了砼的水化熱。c添加緩凝型減水劑水膠比越大,砼的收縮也越大,在砼中加入適量的緩凝型減水劑,一方面可以有效地降低水膠比，另一方面可明顯延緩水化熱釋放的速度，推遲水泥水化熱峰值出現(xiàn)。這樣不但可減少溫度應(yīng)力，而且可使初、終時(shí)間相應(yīng)延緩，大大減小在大體積砼中出現(xiàn)冷接縫的可能性。(三)、改善大體積混凝土施工工藝1、降低砼的澆筑溫度：砼從攪拌機(jī)出料后，經(jīng)攪拌車運(yùn)輸、卸料、泵送、澆筑、振搗、抹平等工序后，砼的溫度稱為澆筑溫度，我們對(duì)以上各個(gè)環(huán)節(jié)一一加以控制：a降低砼的出機(jī)溫度：由于對(duì)砼出機(jī)溫度影響最大的是石子及水的溫度，砂的溫度次之，水泥的溫度影響很小。因此，降低砼的出機(jī)溫度，最有效的辦法是降低石子的溫度。我們除在砂、石堆場(chǎng)上搭設(shè)簡(jiǎn)易遮陽棚外，還應(yīng)在進(jìn)料前用冷水沖洗骨料，降低其入機(jī)溫度。b選用商品砼供應(yīng)的混凝土攪拌站設(shè)置應(yīng)離施工澆筑現(xiàn)場(chǎng)較近的地點(diǎn)，盡量縮短砼在路上的運(yùn)輸路線。c加快砼澆筑速度，保證砼施工質(zhì)量。本工程地下室底板砼以后澆帶為界分成澆筑區(qū)，各區(qū)投入兩臺(tái)或三臺(tái)砼輸送泵一次澆筑完成。2、大體積砼的澆筑a本工程地下室底板砼澆筑采用“一個(gè)坡度、斜面分層、循序推進(jìn)、一次到頂”方法澆筑。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)施工的實(shí)際情況，為使水化熱盡快散失，并使?jié)仓蟮臏囟确植季鶆?。澆筑過程中擬按斜面分層澆筑，斜面坡度由砼自然流淌形成，這樣可以避免因澆筑層的長(zhǎng)度過大，而增大每層的澆筑時(shí)間如：第一層澆筑厚度50cm（底層）澆筑每次向前推進(jìn)23m，再回頭澆筑第二層（面層），澆第二層時(shí)間隔將第一層混凝土槎向前續(xù)接一次，當(dāng)已澆筑的下層砼尚未初凝時(shí)，即開始澆筑第二層，如此逐層進(jìn)行直至澆筑完畢?；炷翝仓拈g歇時(shí)間不得大于2小時(shí)，使混凝土不得出現(xiàn)人為施工縫，必須保證混凝土澆筑的連續(xù)性，以免導(dǎo)致施工冷縫產(chǎn)生（詳附圖）。每層砼必須在下層砼初凝前澆筑完畢，這樣逐層覆蓋，循序漸進(jìn)。砼的布料采用砼輸送泵布料，并采用塔吊配合施工。1501501501250混凝土分層澆筑流程圖b對(duì)澆筑后砼，在初凝以前進(jìn)行二次振搗，以排除砼因泌水在粗骨料、水平鋼筋下部生成的水分和空隙，提高砼與鋼筋的握裹力，增加砼密實(shí)度，防止因砼沉落而出現(xiàn)裂縫，減少內(nèi)部微裂。c由于泵送砼的坍落度較大，其內(nèi)在的自由水較多，砼澆筑時(shí)易產(chǎn)生泌水層。在砼的澆筑過程中，在未澆筑的一邊設(shè)集水坑，讓多余的水份和浮漿順勢(shì)流入坑中，用水泵抽出排至場(chǎng)外，以增強(qiáng)上層砼密實(shí)度，提高砼表面強(qiáng)度，減少砼表面裂縫。d板砼振搗密實(shí)后，用木抹子磨平搓毛三遍，以防產(chǎn)生表面收縮裂縫。在砼初凝前再用鐵槎板壓實(shí)，這樣能較好地控制砼表面龜裂，減少砼表面水份的散失，促進(jìn)砼養(yǎng)護(hù)。e設(shè)置滑動(dòng)墊層，在墊層砼上先鋪設(shè)一層低強(qiáng)度水泥砂漿，以降低新舊砼之間的約束力。f在施工管理上，認(rèn)真做好施工準(zhǔn)備，項(xiàng)目全體人員分工合作，公司各部門全力配合及協(xié)調(diào)管理，確保大體積砼一次性澆筑完畢。(四)、加強(qiáng)砼養(yǎng)護(hù)大體積砼開裂的主要原因是砼內(nèi)外溫差太大,砼結(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范(GB50204-92)對(duì)此做了明確規(guī)定：大體積砼水化熱引起的內(nèi)、外部溫差及砼表面與大氣溫差不宜超過25。所以大體積砼養(yǎng)護(hù)的要點(diǎn)是表面保溫和保濕，保溫可減少砼內(nèi)部和表面的溫差。綜合以上分析,針對(duì)本工程地庫底板的特點(diǎn),采取以下的養(yǎng)護(hù)方法：1、底板在砼硬化后，即澆水充分濕潤(rùn)表面，然后用一層塑料薄膜加一層麻袋覆蓋。由于薄膜的隔氣作用，砼內(nèi)部蒸發(fā)出的水分足以滿足養(yǎng)護(hù)需要，達(dá)到自養(yǎng)效果，水化熱峰值過后，待砼溫度下降，可撤去麻袋和薄膜，灑水養(yǎng)護(hù)，兩種養(yǎng)護(hù)時(shí)間總計(jì)不少于14晝夜；2、地下室500高外墻及頂標(biāo)高低于底板面的豎向構(gòu)件的養(yǎng)護(hù),在砼澆筑完畢終凝后,自模板的上方澆水養(yǎng)護(hù)至少7天，拆模后應(yīng)立即刷養(yǎng)護(hù)液。四、大體積砼的溫差計(jì)算以1#樓CT4承臺(tái)為例進(jìn)行計(jì)算，采用砼的強(qiáng)度等級(jí)為C60，抗?jié)B等級(jí)為P8，摻UEA-E膨脹劑。從本工程工期來看,承臺(tái)大體積砼施工日期大約在2011年11-12月,天氣平均溫度約10-5,砼出罐溫度及入模溫度預(yù)計(jì)不大于25。混凝土配合比計(jì)算依據(jù)普通混凝土配合比設(shè)計(jì)規(guī)程(JGJ55-2000)(J64-2000)以及建筑施工計(jì)算手冊(cè)。（一）、混凝土配制強(qiáng)度計(jì)算混凝土配制強(qiáng)度應(yīng)按下式計(jì)算：fcu,o fcu,k+1.645式中：fcu,0-混凝土配制強(qiáng)度(MPa)；標(biāo)準(zhǔn)差取值, 取 = 6 Mpa;fcu,k混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值, 取fcu,k = 60 Mpa;混凝土配制強(qiáng)度fcu,o = 60+1.6456=69.87 Mpa;（二）、水灰比計(jì)算：混凝土水灰比按下式計(jì)算：W/C=afce/(fcu,0+abfce)式中：a回歸系數(shù)，對(duì)碎石混凝土可取0.48，對(duì)卵石混凝土可取0.50, 取a = 0.46 ;b回歸系數(shù)，對(duì)碎石混凝土可取0.52，對(duì)卵石混凝土可取0.61, 取b = 0.07 ;fce水泥28d抗壓強(qiáng)度實(shí)測(cè)值, 取fce = 59.325 Mpa;實(shí)際取水灰比W/C = 0.4659.325(69.87+0.460.0759.325)=0.38 ;抗?jié)B混凝土除了滿足上式要求之外，還應(yīng)該滿足下表：由于抗?jié)B等級(jí)為P8-P12,采用C60混凝土,所以查表取水灰比,W/C=0.500。實(shí)際取水灰比:W/C=0.380.抗凍混凝土除了滿足上式要求之外，還應(yīng)該滿足下表：由于抗凍等級(jí)為F50摻引氣劑,所以查表取水灰比,W/C=0.600。實(shí)際取水灰比:W/C=0.380.（三）、用水量計(jì)算：1干硬性和塑性混凝土用水量的確定:1)水灰比在0.400.80范圍時(shí),根據(jù)粗骨料的品種,粒徑及施工要求的混凝土拌合物稠度,其用水量按下表選取:2)水灰比小于0.40的混凝土以及采用特殊成型工藝的混凝土用水量應(yīng)通過試驗(yàn)確定。3)摻外加劑時(shí)的混凝土用水量可按下式計(jì)算:mwa= mw0(1-)式中：mwa摻外加劑混凝土每立方米混凝土用水量(kg);mw0未摻外加劑時(shí)每立方米混凝土的用水量(kg);外加劑的減水率,取=%.3f%。4)外加劑的減水率應(yīng)經(jīng)試驗(yàn)確定。實(shí)際取水灰比W/C = 0.38(1-10100)=0.342 ;由于混凝土水灰比計(jì)算值小于0.40,所以用水量取試驗(yàn)數(shù)據(jù)mw0=150.000kg。摻外加劑時(shí)每立方米混凝土的用水量mwa = 150(1-10100)=135 kg;（四）、水泥用量計(jì)算：每立方米混凝土的水泥用量可按下式計(jì)算：mc0= mw0/(W/C)經(jīng)計(jì)算得： 每立方米混凝土的水泥用量mc0 = 1500.342=438.388 kg;摻粉煤灰混凝土的水泥用量mc,按下式計(jì)算:mc= mco(1-c)c取代水泥百分率, 取c = 15 ;mc0每立方米混凝土的水泥用量, 取mc0 = 438.388 kg;經(jīng)計(jì)算得： 摻粉煤灰混凝土的水泥用量mc = 438.388(1-15100)=372.629 kg;（五）、粉煤灰用量計(jì)算：粉煤灰摻量按下式計(jì)算:mf=c(mco-mc)c粉煤灰的超量系數(shù), 取c = 1.2 ;經(jīng)計(jì)算得： 粉煤灰摻量mf = 1.2(438.388-372.629)=78.91 kg;（六）、粗骨料和細(xì)骨料用量的計(jì)算：塌落度為1060mm的混凝土合理砂率按下表的確定:塌落度大于60mm的混凝土砂率，根據(jù)上表基礎(chǔ)上按塌落度每增大20mm，砂率增大1%的幅度調(diào)整。根據(jù)水灰比為0.342,粗骨料類型為:碎石,粗骨料粒徑:20(mm),查上表,取合理砂率31.500%。粉煤灰混凝土粗骨料和細(xì)骨料基準(zhǔn)用量的確定,采用體積法計(jì)算,計(jì)算公式如下:s=(mso/(mso+mgo)100%(mco/c)+(mgo/g)+(mso/s)+(mwo/w)+0.01=1其中：mg0每立方米混凝土的粗骨料用量(kg/m3);ms0每立方米混凝土的細(xì)骨料用量(kg/m3);c水泥密度, 取c = 3000 kg/m3;g粗骨料表觀密度, 取g = 2650 kg/m3;s細(xì)骨料表觀密度, 取s = 2620 kg/m3;w水密度, 取w = 1000 kg/m3;混凝土含氣率, 取 = 1 %;以上兩式聯(lián)立, 每立方米混凝土的粗骨料用量mg0 = (1-0.011-438.3883000-1501000)(12650+(31.5100(1-31.5100)2620)=1255.022 kg/m3;每立方米混凝土的細(xì)骨料用量ms0 = (1-0.011-438.3883000-1501000)(12650+(31.5100(1-31.5100)2620)31.5100(1-31.5100)=577.127 kg/m3;（七）、混凝土配合比的計(jì)算：混凝土的基準(zhǔn)配合比為：水泥：砂：石子：水：粉煤灰=372:577:1255:150:78或重量比為：水泥：砂：石子：水：粉煤灰=1.00:1.55:3.37:0.40:0.21砼內(nèi)部絕熱溫升：根據(jù)承臺(tái)、底板抗?jié)B砼配合比設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，每立方米砼水泥用量約為438Kg，525#水泥每千克水化熱Q=461KJKg，根據(jù)資料表明，砼最大絕熱溫升一般在澆筑后三天左右達(dá)到峰值。自約束裂縫控制計(jì)算（一）、計(jì)算原理(依據(jù)) :澆筑大體積混凝土?xí)r,由于水化熱的作用,中心溫度高,與外界接觸的表面溫度低, 當(dāng)混凝土表面受外界氣溫影響急劇冷卻收縮時(shí),外部混凝土質(zhì)點(diǎn)與混凝土內(nèi)部各質(zhì)點(diǎn)之間相互約束,使表面產(chǎn)生拉應(yīng)力,內(nèi)部降溫慢受到自約束產(chǎn)生壓應(yīng)力.則由于溫差產(chǎn)生的最大拉應(yīng)力可由下式計(jì)算:式中 t混凝土的拉應(yīng)力(N/mm2); E(t) 混凝土的彈性模量(N/mm2); 混凝土的熱膨脹系數(shù)(1/);l T1 混凝土截面中心與表面之間的溫差();其中心溫度按下式計(jì)算計(jì)算所得中心溫度為：50.99度混凝土的泊松比,取0.15 0.20;由上式計(jì)算的t如果小于該齡期內(nèi)混凝土的抗拉強(qiáng)度值, 則不會(huì)出現(xiàn)表面裂縫,否則則有可能出現(xiàn)裂縫,同時(shí)由上式知采取措施控制溫差T1就有可有效的控制表面裂縫的出現(xiàn) 。大體積混凝土一般允許溫差宜控制在20 25范圍內(nèi)。（二）、計(jì)算:E0混凝土的彈性模量, 取E0 = 36000 N/mm2;混凝土的熱膨脹系數(shù), 取 = 0.00001 ;l T1混凝土截面中心與表面之間的溫差, 取 T1 = 30.99 ;泊松比, 取 = 0.15 ;1)混凝土在3d齡期的彈性模量,由公式:計(jì)算得: E(3)36000(1-exp(-0.093)=8518.338 N/mm2;2)混凝土的最大拉應(yīng)力公式:計(jì)算得: 最大拉應(yīng)力t = 238518.3380.0000130.99(1-0.15)=2.07 N/mm2;3)3d齡期的抗拉強(qiáng)度公式:計(jì)算得: f(3)0.82.04lg(3)(2/3)=0.996 N/mm2;所以采取保溫措施進(jìn)行降低因混凝土內(nèi)外溫差引起的拉應(yīng)力計(jì)算如下：保溫法溫度控制計(jì)算書依據(jù) 朱伯芳著，王鐵夢(mèng)著（一）、計(jì)算參數(shù): 混凝土的導(dǎo)熱系數(shù), 取 = 2.3 W/mK;i保溫材料的導(dǎo)熱系數(shù), 取i = 0.05 W/mK;h大體積砼結(jié)構(gòu)厚度, 取h = 6.6 m;Tb表面溫度, 取Tb = 25 ;Tmax中心溫度, 取Tmax = 50.99 ;Ta混凝土澆筑后3-5d空氣平均溫度, 取Ta = 15 ;K傳熱系數(shù)修正值, 取K = 1.4 ;（二）、計(jì)算公式: 保溫材料所需厚度計(jì)算公式: （三）、計(jì)算結(jié)果: 保溫材料所需厚度i = 0.56.60.05(25-15)1.4(2.3(50.99-25)=0.039 m;為防止大體積砼承臺(tái)板產(chǎn)生溫差裂縫,應(yīng)盡量降低砼內(nèi)部絕熱溫升與砼表面的溫差。根據(jù)砼結(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范(GB50204-92)規(guī)定:大體積砼水化熱引起的砼內(nèi)、外部最大溫差不宜超過25。根據(jù)以上計(jì)算，本工程承臺(tái)大體積砼在澆筑三天以后內(nèi)部最高溫度可達(dá)50.99，覆蓋塑料薄膜和草袋，其表面溫度可達(dá)到33.46；大體積砼內(nèi)外溫差為：50.9933.4617.5325砼表面溫度與大氣溫度之差為：33.46258.4625大體積砼溫差均小于25, 滿足承臺(tái)大體積砼的抗溫度裂縫要求。澆筑前裂縫控制計(jì)算書一）、計(jì)算原理(依據(jù)) :大體積混凝土基礎(chǔ)或結(jié)構(gòu)(厚度大于1m)貫穿性或深進(jìn)的裂縫,主要是由于平均降溫差和收縮差引起過大的溫度收縮應(yīng)力而造成的.混凝土因外約束引起的 溫度(包括收縮)應(yīng)力(二維時(shí)),一般用約束系數(shù)法來計(jì)算約束應(yīng)力按以下簡(jiǎn)化公式計(jì)算:T=T0+(2/3)T(t)+Ty(t)-Th式中 混凝土的溫度(包括收縮)應(yīng)力 (N/mm2); E(t) 混凝土從澆筑后至計(jì)算時(shí)的彈性模量(N/mm2),一般取平均值; 混凝土的線膨脹系數(shù),取1 10-5; T0 混凝土的澆筑入模溫度(); T(t) 澆筑完一段時(shí)間t,混凝土的絕熱溫升值();混凝土的最大綜合溫差()絕對(duì)值,如為降溫取負(fù)值;當(dāng)大體積混凝土基礎(chǔ)長(zhǎng)期裸露在室外,且未回填土?xí)r,T 值按混凝土水化熱最高溫升值(包括澆筑入模溫度)與當(dāng)月平均最低溫度之差進(jìn)行計(jì)算;計(jì)算結(jié)果為負(fù)值,則表示降溫; Ty(t) 混凝土收縮當(dāng)量溫差(); Th 混凝土澆筑完后達(dá)到的穩(wěn)定時(shí)的溫度,一般根據(jù)歷年氣象資料取當(dāng)年平均氣溫(); S(t) 考慮徐變影響的松弛系數(shù), 一般取0.3-0.5; R 混凝土的外約束系數(shù),當(dāng)為巖石地基時(shí),R=1;當(dāng)為可滑動(dòng)墊層時(shí),R=0,一般土地基取0.25-0.50; c 混凝土的泊松比.（二）、計(jì)算:E0混凝土的彈性模量, 取E0 = 36000 N/mm2;混凝土的熱膨脹系數(shù), 取 = 0.00001 ;R外約束系數(shù), 取R = 1 ;S(t)應(yīng)力松弛系數(shù), 取S(t) = 0.19 ;c泊松比, 取c = 0.15 ;1)混凝土在3d齡期的彈性模量,由公式:計(jì)算得: E(3)36000(1-exp(-0.093)=8518.338 N/mm2;2)最大綜合溫差T = 33.185()最大綜合溫差T均以負(fù)值代入下式計(jì)算。3)基礎(chǔ)混凝土最大降溫收縮應(yīng)力計(jì)算公式:計(jì)算得: 最大降溫收縮應(yīng)力8518.3380.0000133.1850.191(1-0.15)=0.632 ;4)不同齡期的抗拉強(qiáng)度公式:計(jì)算得: f(3)0.82.04lg(3)(2/3)=0.996 N/mm2;5)抗裂縫安全度:抗裂縫安全度k = 0.9960.632=1.577 ; 1.15 滿足抗裂條件五、控制大體積砼的內(nèi)外溫差及表面大氣溫差本工程采用具有設(shè)計(jì)新穎、品質(zhì)精良、數(shù)字顯示溫度、準(zhǔn)確直觀快捷、體積小、性能好、操作簡(jiǎn)單的JDC-2建筑電子測(cè)溫儀，它的性能特點(diǎn)是預(yù)埋式測(cè)溫線與主機(jī)插接可測(cè)大體積砼內(nèi)部溫度(免留測(cè)溫孔)，測(cè)溫線長(zhǎng)度規(guī)格：0.5m、1.0m、1.5m、2.0m、2.5m、3.0m其他長(zhǎng)度規(guī)格可定做；測(cè)溫探頭與主機(jī)插接可測(cè)氣體、液體、流體和顆粒狀材料溫度；其優(yōu)點(diǎn)是施工中測(cè)溫線不慎損壞時(shí)可用應(yīng)急夾補(bǔ)救。砼澆筑時(shí)應(yīng)測(cè)量其入模溫度和氣溫，砼養(yǎng)護(hù)時(shí)應(yīng)測(cè)量其內(nèi)部、表面溫度和氣溫。1、測(cè)溫線預(yù)埋及測(cè)點(diǎn)布置：測(cè)點(diǎn)布置必須具有代表性,選擇厚度、散熱條件不同的承臺(tái)在其中部布置，根據(jù)本工程實(shí)際情況，擬在每棟塔樓電梯井坑對(duì)應(yīng)的大承臺(tái)中各布置一組，每次澆筑砼時(shí)在區(qū)段內(nèi)相對(duì)較大的承臺(tái)內(nèi)加布一組(一組測(cè)溫線為底部一根，中部一根，分別測(cè)量底部和中部溫度，用測(cè)溫探頭測(cè)其表面溫度和材料溫度),分別預(yù)理在邊緣和中部，安裝時(shí)將測(cè)溫線用鋼筋牢固地固定,和導(dǎo)線相連的接頭處要作防水和絕緣處理,確保其安全可靠地完成測(cè)試工作。測(cè)溫線沿垂直鋼筋從砼表面引出。在砼澆搗中,避免振動(dòng)捧直接接觸測(cè)溫線,應(yīng)小心在其周邊以外進(jìn)行振搗,外露導(dǎo)線施工時(shí)注意保護(hù)。具體布置位置見附圖。2、測(cè)溫：將測(cè)溫線與主機(jī)插接即可測(cè)量砼內(nèi)部溫度。同時(shí)探頭與主機(jī)插接即可測(cè)量大氣環(huán)境溫度，測(cè)溫?cái)?shù)據(jù)應(yīng)作好記錄。砼內(nèi)部溫度上升階段每2h測(cè)一次，下降階段每4-8h測(cè)一次，并要將砼兩個(gè)溫差控制在25以內(nèi)。若其溫差接近25，應(yīng)及時(shí)采取措施如加蓋麻袋等加強(qiáng)保溫，降低溫差。3、溫度監(jiān)測(cè):砼澆筑時(shí),應(yīng)測(cè)量砼入模溫度和氣溫。養(yǎng)護(hù)時(shí)應(yīng)測(cè)量砼塊體內(nèi)部、砼表面和大氣溫度。第1天至第3天每2小時(shí)測(cè)量一次,第4天至第6天每4小時(shí)測(cè)量一次,第天至第14天每8小時(shí)測(cè)量一次,并作好記錄。根據(jù)測(cè)溫值的變化，及時(shí)調(diào)整養(yǎng)護(hù)措施。六、承臺(tái)大體積砼內(nèi)部降溫措施：1、在CT4承臺(tái)內(nèi)部采用循環(huán)冷卻水系統(tǒng)，在承臺(tái)中部鋼筋上預(yù)埋循環(huán)水管工作。2、對(duì)于設(shè)置循環(huán)水管互相之間應(yīng)相通，循環(huán)水兩頭端部均應(yīng)伸出承臺(tái)底板上標(biāo)高不小于500mm。3、循環(huán)水管道采用40*20鍍鋅管，接頭部分采用對(duì)接頭等配件連接。必要時(shí)在接頭部位焊接，確保在承臺(tái)砼澆筑時(shí)焊管接頭部份不脫節(jié)，保持管內(nèi)水暢通，并與中部鋼管綁扎在一起，確保砼澆筑砼時(shí)不移位。4、循環(huán)水管超出承臺(tái)底板上口標(biāo)高兩頭端部，一端接入現(xiàn)場(chǎng)自來水管道，一端用皮管接出的水流入現(xiàn)場(chǎng)水桶內(nèi)或直接作養(yǎng)護(hù)水。5、根據(jù)測(cè)溫孔的測(cè)量記錄，隨時(shí)作好循環(huán)水的工作，項(xiàng)目部派專人跟蹤負(fù)責(zé)記錄檢查，同時(shí)派一名工人負(fù)責(zé)操作循環(huán)水的開關(guān)三班作業(yè)。當(dāng)溫差高于25度時(shí)進(jìn)行循環(huán)水降溫，當(dāng)溫差低于25度，不作降溫處理。直至溫差穩(wěn)定低于25度兩天以上時(shí)，停止循環(huán)水降溫工作。6、當(dāng)循環(huán)水降溫工作完成后，將測(cè)溫管以及循環(huán)水焊管內(nèi)采用水泥粉煤灰注漿，但循環(huán)水管的一端用3mm的鋼板焊死。7、附：循環(huán)水管布置圖。七、施工配合1、鋼筋工五名/班現(xiàn)場(chǎng)配合；2、木工五名/班現(xiàn)場(chǎng)配合； 3、水、電工五名/班現(xiàn)場(chǎng)配合； 4、普工五名/班清掃道路；5、路口設(shè)指揮一名，保證道路暢通；6、食堂零點(diǎn)準(zhǔn)備加班飯；7、管理人員、工長(zhǎng)、質(zhì)檢跟班，試驗(yàn)員現(xiàn)場(chǎng)做試塊及測(cè)溫；8、項(xiàng)目派人到攪拌站（廠家）控制配合比，廠家派人到現(xiàn)場(chǎng)調(diào)度；9、塔吊配合，避免冷縫產(chǎn)生；10、備用振搗棒五臺(tái)，備用柴油發(fā)電機(jī)一臺(tái)。八、冬季施工技術(shù)措施淮南地區(qū)冬季時(shí)間為每年十二月開始，為保證冬季期間施工的正常進(jìn)行及工程質(zhì)量，應(yīng)采取以下措施。1、要求攪拌站加強(qiáng)拌和物的質(zhì)量,為滿足各組成材料間的熱平衡.2、砼的運(yùn)輸過程中要注意防止砼熱量散失、表面凍結(jié)、砼離析、坍落度變化等。3、砼澆筑加快速度，防止熱量散失過多。4、根據(jù)天氣變化情況進(jìn)行相應(yīng)的工序調(diào)整，盡量避免極端天氣澆筑砼，如在施工中突遇冰凍天氣，應(yīng)立即采取有效的防凍措施后再進(jìn)行澆筑砼，同時(shí)應(yīng)對(duì)新澆砼進(jìn)行覆蓋保溫。九、環(huán)保及夜間施工措施1、施工場(chǎng)地實(shí)行硬地化和綠化，經(jīng)常灑水和澆水，以減少粉塵污染；禁止在