橋梁現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)調(diào)查41全面性目視檢測(cè)評(píng)估目視檢測(cè)主要是針對(duì)橋梁構(gòu)件作一全面性的檢查，以初步瞭解橋梁結(jié)構(gòu)損壞程度及材料劣化的情形，而目視檢測(cè)之優(yōu)點(diǎn)在於簡(jiǎn)潔快速，可節(jié)省相當(dāng)多的經(jīng)費(fèi)與時(shí)間。411評(píng)估準(zhǔn)則依據(jù)本局橋隧檢查作業(yè)要點(diǎn)及橋梁檢查及評(píng)估手冊(cè)，將橋梁分為橋面構(gòu)件、上部結(jié)構(gòu)、橋墩、橋臺(tái)、基礎(chǔ)及土壤、擋土牆及翼牆、一般及其他附屬設(shè)施等七大分類，表41為結(jié)構(gòu)分類及檢查對(duì)象，系統(tǒng)化的完成橋梁資料表及一般檢查項(xiàng)目表之橋梁資料建檔及橋梁初步檢查作業(yè)。依橋梁檢查及評(píng)估手冊(cè)中健全度之判定原則，本安全檢測(cè)工作以確保旅客及大眾安全及列車正常之運(yùn)轉(zhuǎn)為最高原則，同時(shí)考量橋梁結(jié)構(gòu)體損壞部位對(duì)結(jié)構(gòu)安全之影響程度以及處置對(duì)策之急迫性。建立之健全度判定標(biāo)準(zhǔn)如表42。表41結(jié)構(gòu)分類及檢查對(duì)象表檢查之結(jié)構(gòu)分類檢查對(duì)象A橋面版構(gòu)件1橋面版2欄桿3維修走道4避車臺(tái)5擋碴?duì)?橋面沉陷B上部結(jié)構(gòu)（混凝土）1支承2主梁3隔梁上部結(jié)構(gòu)（鋼結(jié)構(gòu)）1支承2主梁3加勁鈑4中間橫構(gòu)5水平斜撐C橋墩1梁座2帽梁3軀體D橋臺(tái)1梁座2背牆3軀體E基礎(chǔ)及土壤1基礎(chǔ)2河道沖刷、侵蝕、沉積3地形斜坡4土壤液化5保護(hù)設(shè)施F擋土牆及翼牆1壁體G一般及其他附屬設(shè)施1侵入建築界限2防止落橋措施3號(hào)誌及照明設(shè)施4排水設(shè)施5其他設(shè)施表42安全等級(jí)與異狀程度安全等級(jí)對(duì)營(yíng)運(yùn)保安等之影響異狀之程度採(cǎi)取措施時(shí)機(jī)AA危險(xiǎn)重大立即A1遲早造成威脅異常外力作用下危險(xiǎn)異狀持續(xù)進(jìn)展、功能逐漸降低儘快A2將來(lái)會(huì)有威脅異狀持續(xù)進(jìn)展、有功適當(dāng)時(shí)機(jī)時(shí)能逐低之可能B未來(lái)可能達(dá)A等級(jí)未來(lái)可能達(dá)A等級(jí)進(jìn)行監(jiān)視（必要時(shí)才採(cǎi)取措施）C目前無(wú)影響輕微重點(diǎn)檢查S無(wú)影響無(wú)412目視檢測(cè)成果依橋梁檢查及評(píng)估手冊(cè)中安全等級(jí)及異狀程度之判定基準(zhǔn)，本案八座橋梁由北至南的目視檢測(cè)評(píng)估成果重點(diǎn)描述如下雙連潭橋A橋面結(jié)構(gòu)橋面部分欄桿有混凝土蜂窩、剝落及鋼筋外露銹蝕情形；排水溝線槽側(cè)壁亦有混凝土剝落、鋼筋外露銹蝕情形，部分水溝蓋也已破裂、破損。B上部結(jié)構(gòu)場(chǎng)鑄合成版梁中，部分鋼梁下翼版亦有漆面刮傷剝落、銹蝕的情形產(chǎn)生。C橋墩目視狀況良好，惟帽梁上方堆積浮木宜加以移除。D橋臺(tái)目視狀況良好。E基礎(chǔ)及土壤本橋於溪底河床施築400CM內(nèi)面保護(hù)工固床工，目前固床工尚稱完整，並無(wú)嚴(yán)重破損、劣化跡象，研判基礎(chǔ)土壤並無(wú)流失、掏空現(xiàn)象，惟河道上下游雜草叢生，應(yīng)加以清除。F擋土牆及翼牆北岸擋土牆頂緣上游側(cè)混凝土裂縫尺寸約03MM60M。G伸縮縫橋面伸縮縫填縫膠條脫落。H支承遠(yuǎn)端橋臺(tái)A2橡膠支承墊有受剪變形跡象。I一般及其他附屬設(shè)施目視狀況良好。第三三叉河橋A橋面結(jié)構(gòu)無(wú)此項(xiàng)目。B上部結(jié)構(gòu)遠(yuǎn)端橋臺(tái)A2支承承壓版螺栓變形。C橋墩橋墩軀體有些微混凝土裂縫及滲水、白華的現(xiàn)象產(chǎn)生。D橋臺(tái)目視情況良好，僅有些許白華產(chǎn)生。E基礎(chǔ)及土壤橋墩基礎(chǔ)河床有掏空跡象。F擋土牆及翼牆目視狀況良好。G伸縮縫無(wú)此項(xiàng)目。H支承遠(yuǎn)端橋臺(tái)A2支承承壓版螺栓變形。I一般及其他附屬設(shè)施照明設(shè)備損壞銹蝕，失去功能。三叉陸橋A橋面結(jié)構(gòu)無(wú)此項(xiàng)目。B上部結(jié)構(gòu)主梁下翼版撞損。C橋墩單跨橋梁，無(wú)此項(xiàng)目。D橋臺(tái)混凝土剝落及密集裂縫。E基礎(chǔ)及土壤目視狀況良好。F擋土牆及翼牆混凝土剝落及密集裂縫。G伸縮縫無(wú)此項(xiàng)目。H支承目視狀況良好。I一般及其他附屬設(shè)施管線橋鋼筋嚴(yán)重裸露、中跨明顯裂縫2MM15M。二十份溪橋A橋面結(jié)構(gòu)無(wú)此項(xiàng)目。B上部結(jié)構(gòu)滑鈑支承變形破損。C橋墩單跨橋梁，無(wú)此項(xiàng)目。D橋臺(tái)背牆混凝土剝落約01M3,磚砌橋臺(tái)內(nèi)部疑似有空洞。E基礎(chǔ)及土壤進(jìn)端橋臺(tái)A1基礎(chǔ)有寬度大於1CM之裂損，且橋臺(tái)基礎(chǔ)裸露有沖刷跡象。F擋土牆及翼牆無(wú)此項(xiàng)目。G伸縮縫無(wú)此項(xiàng)目。H支承滑鈑支承變形破損，支承週遭廢棄物堆積。I一般及其他附屬設(shè)施無(wú)此項(xiàng)目。魚(yú)藤坪橋A橋面結(jié)構(gòu)項(xiàng)目中避車臺(tái)目視情況良好。B上部結(jié)構(gòu)主梁翼版減薄。C橋墩些微裂縫產(chǎn)生。D橋臺(tái)背牆混凝土裂縫。E基礎(chǔ)及土壤P4橋墩基礎(chǔ)輕微掏空裸露。F擋土牆及翼牆無(wú)此項(xiàng)目。G伸縮縫無(wú)此項(xiàng)目。H支承目視狀況良好。I一般及其他附屬設(shè)施橋上管線線槽支撐架修蝕，照明設(shè)備損壞歪斜。註本橋於進(jìn)行目視檢測(cè)時(shí)已全面完成除銹油漆工程，銹蝕情形應(yīng)已獲得改善。內(nèi)社川橋A橋面結(jié)構(gòu)項(xiàng)目中避車臺(tái)目視情況良好。B上部結(jié)構(gòu)主梁翼版、腹版、加勁版銹蝕減薄；水平斜撐銹蝕；組合鉚釘銹蝕，但尚無(wú)鬆動(dòng)情形產(chǎn)生。C橋墩目視狀況良好。D橋臺(tái)目視狀況良好。E基礎(chǔ)及土壤目視狀況良好。F擋土牆及翼牆目視狀況良好。G伸縮縫無(wú)此項(xiàng)目。H支承目視狀況良好。I一般及其他附屬設(shè)施橋上管線線槽支撐架修蝕，照明設(shè)備損壞歪斜。註本橋於目視檢測(cè)作業(yè)完成後鋼桁梁正開(kāi)始進(jìn)行除銹油漆工程。大安溪橋A橋面結(jié)構(gòu)項(xiàng)目中避車臺(tái)目視情況良好。B上部結(jié)構(gòu)主梁翼版、腹版、加勁版銹蝕減薄。C橋墩本橋歷經(jīng)多次洪水，橋墩軀體多已受漂流物撞擊導(dǎo)致混凝土表面剝落、破損，部分橋墩已施築鋼板、鋼條披覆防止撞擊。D橋臺(tái)遠(yuǎn)端橋臺(tái)A2背牆混凝土裂縫。E基礎(chǔ)及土壤本橋部分橋墩沉箱基礎(chǔ)有明顯裸露現(xiàn)象，河床掏空情況明顯；目視檢測(cè)當(dāng)時(shí)河床上正在進(jìn)行P2P6橋墩基礎(chǔ)托底加固工程，惟建議完工後便道及廢土應(yīng)儘速拆除搬移，避免颱風(fēng)豪雨季節(jié)造成沖刷情形。F擋土牆及翼牆目視狀況良好。G伸縮縫無(wú)此項(xiàng)目。H支承目視狀況良好。I一般及其他附屬設(shè)施橋上管線線槽支撐架修蝕，照明設(shè)備損壞歪斜。註本橋於進(jìn)行目視檢測(cè)時(shí)鋼桁梁正在進(jìn)行除銹油漆工程。42基礎(chǔ)沖刷程度調(diào)查大安溪橋之P1及P6橋墩雖有基礎(chǔ)裸露情形，但因已於原沉箱基礎(chǔ)旁施作基樁予以補(bǔ)強(qiáng)，且原沉箱基礎(chǔ)已深入下方巖盤，其安全性應(yīng)無(wú)疑慮。內(nèi)社川橋跨越河川之主要河道位在P1P4橋墩之間，該處水深經(jīng)潛水夫調(diào)查後發(fā)現(xiàn)約在2M3M間，基礎(chǔ)仍有約6M埋置於土中，因此內(nèi)社川橋之穩(wěn)定性尚稱良好。魚(yú)藤坪橋P4橋墩之基礎(chǔ)裸露約20CM，基礎(chǔ)下方即為巖盤，目前無(wú)立即危險(xiǎn)，但因其為淺基礎(chǔ)型式，未來(lái)仍應(yīng)注意是否有持續(xù)刷深之情形。除上述橋梁外，其餘各座橋梁之河道水深大都在1M以下，較無(wú)基礎(chǔ)刷深之疑慮，。43橋梁儀器檢測(cè)為進(jìn)一步瞭解橋梁劣化之程度及原因，以作為後續(xù)評(píng)估及修補(bǔ)設(shè)計(jì)之依據(jù)，在目視檢測(cè)作業(yè)完成後，特別選擇具代表性或劣化較嚴(yán)重之位置來(lái)進(jìn)行特殊儀器檢測(cè)，本項(xiàng)檢測(cè)作業(yè)主要係針對(duì)鋼筋、混凝土及鋼結(jié)構(gòu)三部份進(jìn)行檢測(cè)。鋼筋檢測(cè)項(xiàng)目包含有保護(hù)層厚度量測(cè)及腐蝕電位檢測(cè)；混凝土檢測(cè)項(xiàng)目包含裂縫孔隙及寬度深度檢測(cè)、反彈錘試驗(yàn)、鑽心取樣、中性化檢測(cè)及氯含量檢測(cè)；鋼結(jié)構(gòu)檢測(cè)項(xiàng)目則包含鋼結(jié)構(gòu)焊道檢測(cè)、鋼構(gòu)表面腐蝕生成物取樣分析、鋼構(gòu)金相、硬度檢測(cè)、品質(zhì)分析及鋼構(gòu)超音波測(cè)厚等項(xiàng)。以下各節(jié)將針對(duì)上述檢測(cè)項(xiàng)目，分別說(shuō)明各項(xiàng)作業(yè)之檢測(cè)成果。431混凝土反彈錘檢測(cè)一、試驗(yàn)方法反彈錘試驗(yàn)ASTMC805係利用彈簧解壓後驅(qū)動(dòng)撞桿打擊混凝土表面，量測(cè)其反彈數(shù)N值。利用混凝土表面硬度或品質(zhì)與N值成正比而可推估混凝土整體品質(zhì)。反彈錘試驗(yàn)?zāi)艘越摻罨炷翗?gòu)件品質(zhì)均勻性評(píng)估為主，強(qiáng)度推估為輔。一般而言，使用試錘法推估強(qiáng)度之誤差較高，原因?yàn)橛绊慛值因素頗多，包含平整度、齡期、骨材、含水量、模板種類等。為提高診斷強(qiáng)度之準(zhǔn)確性，可先藉由試錘施打後再進(jìn)行鑽心抗壓試驗(yàn)來(lái)建立N值及抗壓強(qiáng)度兩者間的關(guān)係。再由此來(lái)推求其它試錘測(cè)點(diǎn)強(qiáng)度，如此可提高準(zhǔn)確性至85。二、試驗(yàn)成果雙連潭橋、魚(yú)藤坪橋、內(nèi)社川橋及大安溪橋之反彈錘檢測(cè)強(qiáng)度均在400KG/CM2以上，強(qiáng)度頗高，其中大安溪橋平均強(qiáng)度更高達(dá)500KG/CM2以上；其餘四座跨徑較小橋梁之反彈錘檢測(cè)強(qiáng)度在200400KG/CM2之間。432混凝土鑽心取樣及抗壓試驗(yàn)一、試驗(yàn)方法為得知混凝土結(jié)構(gòu)物之抗壓強(qiáng)度，一般於混凝土結(jié)構(gòu)物損害頻繁處鑽心取樣後，於實(shí)驗(yàn)室經(jīng)抗壓試驗(yàn)求得混凝土抗壓強(qiáng)度?；炷凌嵭娜邮怯山Y(jié)構(gòu)體鑽取混凝土圓柱試體，再進(jìn)行各項(xiàng)所須之物理或力學(xué)試驗(yàn)，除了可藉由鑽心試體進(jìn)行混凝土強(qiáng)度抗壓試驗(yàn)外，亦可將鑽心試體用以進(jìn)行混凝土中性化深度量測(cè)與氯離子含量檢測(cè)等試驗(yàn)?；炷凌嵭娜涌箟涸囼?yàn)相關(guān)之規(guī)範(fàn)參見(jiàn)CNS1230、CNS1231、CNS1233、CNS1234、CNS1238、CNS1241、ASTMC42、ASTMC39、ASTME4，及其他相關(guān)規(guī)定。二、試驗(yàn)成果第三三叉河橋、三叉陸橋及二十份溪橋之混凝土抗壓強(qiáng)度略低，在200300KGF/CM2間；第二三義橋之抗壓強(qiáng)度在300350KGF/CM2間，魚(yú)藤坪橋之抗壓強(qiáng)度在350400KGF/CM2間，雙連潭橋之抗壓強(qiáng)度在400450KGF/CM2間，內(nèi)社川橋及大安溪橋之抗壓強(qiáng)度頗高，均在400KGF/CM2以上。433混凝土中性化試驗(yàn)一、試驗(yàn)方法1測(cè)定中性化深度最簡(jiǎn)便的一種方法就是採(cǎi)用酚鈦試劑測(cè)試，該試劑在PH85102以上的鹼性環(huán)境中變?yōu)榧t色，而在小於PH85的環(huán)境下則為無(wú)色，實(shí)際測(cè)定則以剖面的分界點(diǎn)來(lái)判定為中性化深度。2混凝土試體取樣後應(yīng)馬上進(jìn)行測(cè)試。3判定標(biāo)準(zhǔn)顏色無(wú)色紅色判定中性化具有鹼性二、試驗(yàn)成果本案八座橋梁之中性化深度並不大，在055CM間。一般來(lái)說(shuō)，混凝土中性化調(diào)查之目的係在輔助判斷鋼筋腐蝕之成因，中性化深度大時(shí)，鋼筋腐蝕之機(jī)率也就大幅增加，主要原因?yàn)榛炷恋闹行曰瘜⑹沟迷却嬖陟朵摻畋砻娴谋Ｗo(hù)層損壞，水氣及氧氣易侵入鋼筋內(nèi)部，造成鋼筋腐蝕。二氧化碳及濕度是造成混凝土中性化的主要原因，本案八座橋梁工址處汽機(jī)車產(chǎn)生之廢氣含量含大量二氧化碳不高，因此量測(cè)之中性化深度不大。434混凝土氯離子含量檢測(cè)一、試驗(yàn)方法鋼筋混凝土中的鋼筋受到混凝土的鹼性保護(hù)，一般在正常狀況下是非常耐久的超過(guò)50年的壽命，然而一旦有氯離子存在其中，則氯離子會(huì)集中在鋼材表面形成FEOH2及FECL2，此時(shí)鋼筋表面的鈍化層會(huì)被破壞而形成嚴(yán)重的腐蝕。利用鑽心試體經(jīng)抗壓試驗(yàn)後，取樣進(jìn)行氯離子含量檢測(cè)，並與規(guī)範(fàn)值比較，以利進(jìn)一步探討是否氯離子含量超過(guò)容許值參閱表43。CNS13407試驗(yàn)法是檢測(cè)混凝土細(xì)粒料中水溶性氯離子含量的方法。其原理是利用硝酸銀滴定氯離子，鉻酸根離子做指示劑，由終點(diǎn)出現(xiàn)的磚紅色鉻酸銀沉澱來(lái)測(cè)定氯離子含量，此即所謂的穆?tīng)柗∕OHRMETHOD。與混凝土的含氯離子檢測(cè)相關(guān)之規(guī)範(fàn)參見(jiàn)CNS1240，CNS3090，CNS13407，ASTMC114，AASHTOT260，及其他相關(guān)之規(guī)定。表43混凝土中水溶性氯離子含量限制構(gòu)件型式新拌混凝土中最大水溶性氯離子含量KG/M3預(yù)力混凝土015其它混凝土030註未受外來(lái)氯離子污染之硬固混凝土，因水泥之水合作用及物理吸附，其水溶性氯離子含量會(huì)隨時(shí)間增加較新拌時(shí)降低。二、試驗(yàn)成果將表44之檢驗(yàn)成果與CNS對(duì)氯離子之含量限制比較可發(fā)現(xiàn)雙連潭橋、三叉陸橋及第二三義橋之氯離子含量均在015KG/M3以下；第三三叉河橋、魚(yú)藤坪橋及大安溪橋之氯離子含量雖有部分超過(guò)015KG/M3，但也都在030KG/M3以下，尚未超過(guò)一般混凝土之氯離子含量限制標(biāo)準(zhǔn)；二十份溪橋及內(nèi)社川橋部分氯離子含量較高，已超過(guò)030KG/M3。造成沿海結(jié)構(gòu)物鋼筋腐蝕之主要原因大都為外在環(huán)境之高氯離子含量，當(dāng)其入侵混凝土中，便會(huì)破壞鋼筋表面保護(hù)層，使鋼筋開(kāi)始腐蝕。本案八座橋梁雖有兩座橋梁之氯離子含量較高，但因工址並未濱臨海邊，外在環(huán)境之氯離子含量並不高，未來(lái)氯離子含量再增加之機(jī)率不大。表44混凝土氯離子含量試驗(yàn)成果橋梁名稱試體編號(hào)氯離子含量KG/M3備註BH100598030BH100414030BH200414030內(nèi)社川橋CL4010585CM，但P6及P7保護(hù)層厚度較為不足。437鋼筋腐蝕及腐蝕電位檢測(cè)一、檢測(cè)方法以銀/氯化銀探頭檢測(cè)橋墩，進(jìn)行鋼筋腐蝕電位檢測(cè)，檢測(cè)流程如圖42所示，判定標(biāo)準(zhǔn)依據(jù)表46。在探測(cè)過(guò)程中，先以鋼筋探測(cè)器量得鋼筋位置及保護(hù)層厚度，再使用銀/氯化銀探頭配合電表量得腐蝕電位。鋼筋腐蝕電位檢測(cè)主要目的如下A判斷混凝土中鋼筋是否有腐蝕問(wèn)題。B評(píng)估各區(qū)域鋼筋之腐蝕程度。確認(rèn)參考點(diǎn)位置使用鋼筋探測(cè)器偵測(cè)鋼筋交錯(cuò)點(diǎn)並標(biāo)示為檢測(cè)位置記錄測(cè)量點(diǎn)與參考點(diǎn)位置間之縱橫距離（X，Y）接出鋼筋訊號(hào)導(dǎo)點(diǎn)量腐蝕電位處理測(cè)量資料圖42鋼筋腐蝕電位檢測(cè)流程表46鋼筋腐蝕機(jī)率判定標(biāo)準(zhǔn)二、檢測(cè)成果由表47可知，四座橋梁之腐蝕電位不高，雙連潭橋及內(nèi)社川橋之腐蝕機(jī)率均在5以下，魚(yú)藤坪橋及大安溪橋之最高腐蝕電位為215MV，依據(jù)表46之判斷標(biāo)準(zhǔn)雖有50之腐蝕機(jī)率，但檢測(cè)範(fàn)圍內(nèi)4M2達(dá)200MV者僅小部份，且因其並非沿海橋梁，不易受氯離子侵蝕，且橋梁已使用數(shù)十年，未來(lái)再產(chǎn)生腐蝕之機(jī)率不大。表47鋼筋腐蝕電位檢測(cè)成果橋梁名稱檢測(cè)位置相對(duì)位置（X,Y）CM腐蝕電位（MV）腐蝕機(jī)率P180,140805以下雙連潭橋P1195,51305以下魚(yú)藤坪橋P10,1501705以下項(xiàng)目腐蝕電位E鋼筋腐蝕機(jī)率判定依據(jù)350MVE90以上200MVE350MV50腐蝕電位E200MV5以下ASTMC87691P1200,10021550機(jī)率P120,1801125以下內(nèi)社川橋P1100,1001425以下P340,1801405以下大安溪橋P3190,521550機(jī)率438橋梁水中基礎(chǔ)檢測(cè)一、檢測(cè)方法本項(xiàng)作業(yè)由專業(yè)潛水人員進(jìn)入水中進(jìn)行檢測(cè)，水中基礎(chǔ)逐一目視及觸碰檢查，製作位置及基礎(chǔ)編號(hào)表格，由潛水人員詳細(xì)填寫(xiě)目視狀況，並將損壞部份混凝土劣化、鋼筋外露等拍照紀(jì)錄。二、檢測(cè)成果八座橋梁中僅內(nèi)社川橋在水中之基礎(chǔ)長(zhǎng)度超過(guò)2M，因此本項(xiàng)作業(yè)係針對(duì)內(nèi)社川橋進(jìn)行，該橋位於水中之基礎(chǔ)經(jīng)潛水夫逐一詳細(xì)檢查後，發(fā)現(xiàn)除P3橋墩於水面下基礎(chǔ)有一條寬約5MM之橫向裂縫外，因跨越河川流速慢，基礎(chǔ)表面較不易產(chǎn)生因砂石撞擊而破損剝落之劣化，其餘部分狀況大致良好。439鋼結(jié)構(gòu)焊道檢測(cè)一、檢測(cè)方法磁粒檢測(cè)法之原理是利用鐵磁性材料因瑕疵的存在而造成磁漏現(xiàn)象的特性，觀察磁粒分佈情形，以檢測(cè)試體的瑕疵。檢測(cè)方法為將粉末狀或懸浮液之磁粒，散佈於產(chǎn)生磁場(chǎng)的鐵磁性試體，依瑕疵的特性及磁粒線之方向，觀察磁粒分佈的情形，判斷試體的瑕疵。該檢測(cè)法的兩個(gè)基本步驟是試體磁化及施加磁粒。磁漏現(xiàn)象與磁場(chǎng)強(qiáng)度、方向及瑕疵的特性有關(guān)，當(dāng)磁漏與瑕疵方向垂直時(shí)靈敏度最高，若磁漏與瑕疵方向平行，則可能產(chǎn)生無(wú)偵測(cè)出瑕疵的情形。磁漏場(chǎng)之大小受磁力線強(qiáng)度、材料的導(dǎo)磁率、試體的形狀、大小、位置和方向等影響，能偵測(cè)到瑕疵的大小端視由瑕疵產(chǎn)生之磁漏強(qiáng)度而定，磁漏場(chǎng)強(qiáng)度隨著瑕疵在表面下距離之增加而急速降低。與磁粒檢測(cè)法相關(guān)之規(guī)範(fàn)參見(jiàn)CNS11048、CNS11377、CNS11750、CNS13341及其他相關(guān)之規(guī)範(fàn)。二、檢測(cè)成果本計(jì)畫(huà)六座鋼橋之建造年代久遠(yuǎn)，主結(jié)構(gòu)大都採(cǎi)鉚釘接合I型鋼梁之翼鈑、腹鈑接合及內(nèi)社川橋、大安溪橋之桁架接合，僅有大安溪橋橫梁之腹鈑加勁鈑四周有焊道存在，因此本項(xiàng)作業(yè)係針對(duì)大安溪橋上述焊道部位進(jìn)行檢測(cè)，由表48可知，受檢測(cè)之焊道品質(zhì)不佳，焊道喉深不足、腳長(zhǎng)不足或過(guò)度焊蝕的情況相當(dāng)普遍，部分甚至存在有裂縫，使得接合的效果變差，但因檢測(cè)部位非主結(jié)構(gòu)接合處，對(duì)橋梁整體安全性之影響尚不大。表48大安溪橋焊道檢測(cè)成果檢測(cè)位置焊道外觀MT裂縫顯示檢測(cè)結(jié)果檢測(cè)長(zhǎng)度M備註S1第二根橫梁下游側(cè)北側(cè)不良有劣24裂縫長(zhǎng)度80MMS1第二根橫梁下游側(cè)南側(cè)不良無(wú)劣24S1第二根橫梁上游側(cè)北側(cè)不良無(wú)劣24S1第二根橫梁上游側(cè)南側(cè)不良無(wú)劣24S1第三根橫梁下游側(cè)北側(cè)不良有劣24裂縫長(zhǎng)度70MMS1第三根橫梁下游側(cè)南側(cè)不良無(wú)劣24S1第三根橫梁上游側(cè)北側(cè)不良無(wú)劣24S1第三根橫梁上游側(cè)南側(cè)不良無(wú)劣24S1第四根橫梁下游側(cè)北側(cè)不良有劣24裂縫長(zhǎng)度80MMS1第四根橫梁下游側(cè)南側(cè)不良無(wú)劣24S1第四根橫梁上游側(cè)北側(cè)不良無(wú)劣24S1第四根橫梁上游側(cè)南側(cè)不良無(wú)劣24S1第五根橫梁下游側(cè)北側(cè)不良無(wú)劣24S1第五根橫梁下游側(cè)南側(cè)不良無(wú)劣24S10第五根橫梁下游側(cè)南側(cè)不良無(wú)劣24S10第六根橫梁下游側(cè)北側(cè)不良無(wú)劣24S10第六根橫梁下游側(cè)南側(cè)不良無(wú)劣24S10第六根橫梁上游側(cè)北側(cè)不良無(wú)劣24S10第六根橫梁上游側(cè)南側(cè)不良無(wú)劣24S10第七根橫梁下游側(cè)北側(cè)不良無(wú)劣24S10第七根橫梁下游側(cè)南側(cè)不良無(wú)劣24S10第七根橫梁上游側(cè)北側(cè)不良無(wú)劣24S10第七根橫梁上游側(cè)南側(cè)不良無(wú)劣24S10第八根橫梁下游側(cè)北側(cè)不良無(wú)劣24S10第八根橫梁下游側(cè)南側(cè)不良無(wú)劣24S10第八根橫梁上游側(cè)北側(cè)不良無(wú)劣24S10第八根橫梁上游側(cè)南側(cè)不良無(wú)劣244310鋼構(gòu)表面腐蝕生成物取樣分析一、檢測(cè)方法11原始外觀及去除塗裝之外觀分析。22腐蝕生成物之X光繞射XRD分析本試驗(yàn)之試片是以外加機(jī)械力之方式將外層塗層去除後，將剝落的塗層進(jìn)行內(nèi)層生成物分析。33去除塗裝之掃描式電子顯微鏡SEM及EDX定量分析。二、檢測(cè)成果1第三三叉河橋A取樣位置在S1水平斜撐，整體原始外觀之塗裝損傷大部份為取樣夾持所致。惟仍有少量塗裝起泡現(xiàn)象，但酸洗後之外觀顯示底材鋼料並無(wú)局部性腐蝕。B腐蝕生成物之X光繞射XRD分析結(jié)果顯示剝落的塗層內(nèi)層含有FEOOH。C掃描式電子顯微鏡影像觀察，試片表面並未發(fā)現(xiàn)孔蝕，由微區(qū)域EDX定量分析，確認(rèn)含鐵氧化物。2三叉陸橋A取樣位置在S1水平斜撐，整體原始外觀之塗裝損傷大部份為取樣夾持所致。惟仍有少量塗裝起泡現(xiàn)象，但酸洗後之局部區(qū)域外觀，顯示底材鋼料並無(wú)局部性腐蝕。B腐蝕生成物之X光繞射XRD分析結(jié)果顯示剝落的塗層內(nèi)層含有FEOOH及FE2O3。C掃描式電子顯微鏡影像觀察，試片表面並未發(fā)現(xiàn)孔蝕，由微區(qū)域EDX定量分析，未檢出氧。3二十份溪橋A取樣位置在S1水平斜撐，整體原始外觀之塗裝損傷大部份為取樣夾持所致。惟仍有少量塗裝起泡現(xiàn)象，但酸洗後之局部區(qū)域外觀，顯示底材鋼料並無(wú)局部性腐蝕。B腐蝕生成物之X光繞射XRD分析結(jié)果顯示剝落的塗層內(nèi)層含有FEOOH。C掃描式電子顯微鏡影像觀察，試片表面並未發(fā)現(xiàn)孔蝕，由微區(qū)域EDX定量分析，確認(rèn)腐蝕生成物為鐵之化合物。4魚(yú)藤坪橋第一組試體A取樣位置在S1水平斜撐，表面塗裝部分脫落與產(chǎn)生起泡，但酸洗後之外觀顯示底材鋼料並無(wú)局部性腐蝕。B腐蝕生成物之X光繞射XRD分析結(jié)果顯示剝落的塗層內(nèi)層含有FEOOH。C掃描式電子顯微鏡影像觀察，試片表面並未發(fā)現(xiàn)孔蝕，由微區(qū)域EDX定量分析，未檢出氧。第二組試體4A取樣位置在S1水平斜撐，表面塗裝部分脫落與產(chǎn)生起5泡，但酸洗後之外觀顯示底材鋼料並無(wú)局部性腐蝕。6B腐蝕生成物之X光繞射XRD分析結(jié)果顯示剝落的塗層內(nèi)層7含有FEOOH。8C掃描式電子顯微鏡影像觀察，試片表面並未發(fā)現(xiàn)孔蝕，由微區(qū)9域EDX定量分析，確認(rèn)腐蝕生成物為鐵氧化物。第三組試體A取樣位置在S6水平斜撐，表面漆嚴(yán)重脫落，但由酸洗後之表面觀察，表面狀況良好，無(wú)局部性腐蝕。10B腐蝕生成物之X光繞射XRD分析結(jié)果顯示剝落的塗層內(nèi)層11含有FEOOH。12C掃描式電子顯微鏡影像觀察，試片表面並未發(fā)現(xiàn)孔蝕，由微13區(qū)域EDX定量分析，確認(rèn)腐蝕生成物為鐵氧化物。第四組試體14A取樣位置在S6水平斜撐，表面塗裝嚴(yán)重剝落；但酸洗後之試15片表面觀察，並未發(fā)現(xiàn)局部腐蝕。16B腐蝕生成物之X光繞射XRD分析結(jié)果顯示剝落的塗層內(nèi)層17含有FEOOH。18C掃描式電子顯微鏡影像觀察，試片表面並未發(fā)現(xiàn)孔蝕，由微19區(qū)域EDX定量分析，並未檢出氧。5內(nèi)社川橋第一組試體20A取樣位置在S1水平斜撐，表面塗裝嚴(yán)重剝落；但酸洗後之試21片表面觀察，底材鋼料均無(wú)局部性腐蝕。22B腐蝕生成物之X光繞射XRD分析結(jié)果顯示剝落的塗層內(nèi)層23含有FEOOH。24C掃描式電子顯微鏡影像觀察，試片表面並未發(fā)現(xiàn)孔蝕，由微25區(qū)域EDX定量分析，確認(rèn)腐蝕產(chǎn)物為鐵氧化物。第二組試體26A取樣位置在S1水平斜撐，表面塗裝嚴(yán)重剝落；但酸洗後之27試片表面觀察，底材鋼料均無(wú)局部性腐蝕。28B腐蝕生成物之X光繞射XRD分析結(jié)果顯示剝落的塗層內(nèi)29層含有FEOOH及FE2O3。30C掃描式電子顯微鏡影像觀察，試片表面並未發(fā)現(xiàn)孔蝕，由微31區(qū)域EDX定量分析，確認(rèn)腐蝕生成物為鐵氧化物。6大安溪橋第一組試體32A取樣位置在S1水平斜撐，整體原始外觀之塗裝損傷大部份33為取樣夾持所致。惟如方框處所示，仍有少量塗裝起泡現(xiàn)34象，但酸洗後顯示底材鋼料並無(wú)局部性腐蝕。35B腐蝕生成物之X光繞射XRD分析結(jié)果顯示剝落的塗層內(nèi)層含36有微量的FEOOH。37C掃描式電子顯微鏡影像觀察，試片表面並未發(fā)現(xiàn)孔蝕，由微38區(qū)域EDX定量分析，未檢出氧。第二組試體39A取樣位置在S1水平斜撐，整體原始外觀之塗裝損傷大部份40為取樣夾持所致。惟仍有塗裝起泡現(xiàn)象，但酸洗後之外觀顯41示底材鋼料並無(wú)局部性腐蝕。42B腐蝕生成物之X光繞射XRD分析結(jié)果顯示剝落的塗層內(nèi)43層含有FEOOH及FE2O3。44C掃描式電子顯微鏡影像觀察，試片表面並未發(fā)現(xiàn)孔蝕，由微45區(qū)域EDX定量分析，確認(rèn)腐蝕生成物為鐵氧化物。第三組試體46A取樣位置在S5水平斜撐，整體原始外觀之塗裝損傷大部份47為取樣夾持所致。惟仍有少量塗裝起泡現(xiàn)象，但酸洗後之外48觀顯示底材鋼料並無(wú)局部性腐蝕。B腐蝕生成物之X光繞射XRD分析結(jié)果顯示剝落的塗層內(nèi)層含有FEOOH及FE2O3。49C掃描式電子顯微鏡影像觀察，試片表面並未發(fā)現(xiàn)孔蝕，由微50區(qū)域EDX定量分析，確認(rèn)腐蝕生成物為鐵氧化物。第四組試體51A取樣位置在S5水平斜撐，整體原始外觀之塗裝損傷大部份為52取樣夾持所致。惟仍有少量塗裝起泡現(xiàn)象，但酸洗後之外觀53顯示底材鋼料並無(wú)局部性腐蝕。54B腐蝕生成物之X光繞射XRD分析結(jié)果顯示剝落的塗層內(nèi)55層含有FEOOH。56C掃描式電子顯微鏡影像觀察，試片表面並未發(fā)現(xiàn)孔蝕，由微57區(qū)域EDX定量分析，未檢出氧。第五組試體A取樣位置在S10水平斜撐，整體原始外觀之塗裝損傷大部份為取樣夾持所致。惟仍有少量塗裝起泡現(xiàn)象，但酸洗後之局部區(qū)域外觀顯示底材鋼料並無(wú)局部性腐蝕。58B腐蝕生成物之X光繞射XRD分析結(jié)果顯示剝落的塗層內(nèi)59層含有FEOOH及FE2O3。60C掃描式電子顯微鏡影像觀察，試片表面並未發(fā)現(xiàn)孔蝕由微區(qū)61域EXD定量分析，確認(rèn)腐蝕生成物為鐵氧化物。成分分析62之矽SI、鎳NI及銅CU，推測(cè)為電子束撞擊之點(diǎn)有殘留之63油漆所致。第六組試體64A取樣位置在S10水平斜撐，整體原始外觀之塗裝損傷大部份65為取樣夾持所致。惟仍有少量塗裝起泡現(xiàn)象，但酸洗後之局66部區(qū)域外觀顯示底材鋼料並無(wú)局部性腐蝕。67B腐蝕生成物之X光繞射XRD分析結(jié)果顯示剝落的塗層內(nèi)層68含有FEOOH及FE2O3。69C掃描式電子顯微鏡影像觀察，試片表面並未發(fā)現(xiàn)孔蝕，由微70區(qū)域EDX定量分析，確認(rèn)腐蝕生成物為鐵氧化物。4311鋼構(gòu)金相、硬度檢測(cè)及品質(zhì)分析一、檢測(cè)方法金相檢測(cè)本試驗(yàn)依ASTME395標(biāo)準(zhǔn)之規(guī)定進(jìn)行。金相試驗(yàn)之參數(shù)為5硝酸酒精腐蝕液NITAL，腐蝕4秒。硬度檢測(cè)本試驗(yàn)依ASTME1093標(biāo)準(zhǔn)之規(guī)定進(jìn)行。試驗(yàn)參數(shù)為10MM直徑鋼球、外加負(fù)荷1500KGF、試驗(yàn)時(shí)間15秒，試片上共測(cè)5點(diǎn)，以平均值為報(bào)告值。二、檢測(cè)成果金相檢測(cè)橋梁名稱取樣位置鋼材組成高倍率金相組織第三三叉河橋S1水平斜撐肥粒鐵波來(lái)鐵之典型低碳鋼三叉陸橋S1水平斜撐肥粒鐵波來(lái)鐵之典型低碳鋼二十份溪橋S1水平斜撐肥粒鐵波來(lái)鐵之典型低碳鋼魚(yú)藤坪橋S1水平斜撐肥粒鐵波來(lái)鐵之典型低碳鋼魚(yú)藤坪橋S1水平斜撐肥粒鐵波來(lái)鐵之典型低碳鋼魚(yú)藤坪橋S6水平斜撐肥粒鐵波來(lái)鐵之典型低碳鋼魚(yú)藤坪橋S6水平斜撐肥粒鐵波來(lái)鐵之典型低碳鋼內(nèi)社川橋S1水平斜撐肥粒鐵波來(lái)鐵之典型低碳鋼內(nèi)社川橋S1水平斜撐肥粒鐵波來(lái)鐵之典型低碳鋼大安溪橋S1水平斜撐肥粒鐵波來(lái)鐵之典型低碳鋼大安溪橋S1水平斜撐肥粒鐵波來(lái)鐵之典型低碳鋼大安溪橋S5水平斜撐肥粒鐵波來(lái)鐵之典型低碳鋼大安溪橋S5水平斜撐肥粒鐵波來(lái)鐵之典型低碳鋼大安溪橋S10水平斜撐肥粒鐵波來(lái)鐵之典型低碳鋼大安溪橋S10水平斜撐肥粒鐵波來(lái)鐵之典型低碳鋼硬度檢測(cè)根據(jù)表49之檢測(cè)成果可知，本計(jì)畫(huà)六座鋼橋取樣鋼材之硬度介於109128HB間，若參考目前鋼材之機(jī)械性質(zhì)，判斷其極限強(qiáng)度大約介於4862KSI間。表49鋼材硬度檢測(cè)成果橋梁名稱取樣位置量測(cè)1HB量測(cè)2HB量測(cè)3HB量測(cè)4HB量測(cè)5HB平均HB第三三叉河橋S1水平斜撐109114121124121118三叉陸橋S1水平斜撐121127124114117121二十份溪橋S1水平斜撐117111124124127121魚(yú)藤坪橋S1水平斜撐109103111114106109魚(yú)藤坪橋S1水平斜撐106109111114103109魚(yú)藤坪橋S6水平斜撐117111124124127121魚(yú)藤坪橋S6水平斜撐114117109111106111內(nèi)社川橋S1水平斜撐131127135121124128內(nèi)社川橋S1水平斜撐111106114109103109大安溪橋S1水平斜撐127124121131135127大安溪橋S1水平斜撐121124124135135128大安溪橋S5水平斜撐124131127121135128大安溪橋S5水平斜撐124121135131127128大安溪橋S10水平斜撐121117111127127121大安溪橋S10水平斜撐1141141241211141174312鋼構(gòu)超音波測(cè)厚一、檢測(cè)方法超音波檢測(cè)法之原理為藉由信號(hào)產(chǎn)生器GENERATOR發(fā)出電能，經(jīng)由轉(zhuǎn)換器TRANSDUCER將電能轉(zhuǎn)換成機(jī)械能以產(chǎn)生超音波，利用此超音波以進(jìn)行檢測(cè)。該檢測(cè)法係利用頻率為500KHZ15MHZ之聲波傳入結(jié)構(gòu)物以檢測(cè)其內(nèi)部損傷、缺陷、厚度及位置之方法，其原理與探測(cè)海中潛水艇所使用的聲納類似，當(dāng)超音波遇到不同密度之物體則產(chǎn)生不同之訊號(hào)。超音波檢測(cè)常用之方法有脈波反射法PULSEECHO、穿透法TRANSMISSION、共振法RESONANCE及頻率調(diào)諧法FREQUENCYMODULATION四種，視檢測(cè)之對(duì)象選擇使用。本計(jì)畫(huà)之鋼構(gòu)測(cè)厚係採(cǎi)用脈波反射法，脈波反射法是由探頭向物體發(fā)射音波，音波沿發(fā)射方向傳播，到達(dá)物體底面後被反射回來(lái)，再由接收探頭接收。根據(jù)反射波的傳播時(shí)間和顯示的波型可用來(lái)判斷物體內(nèi)部的缺陷及材料性質(zhì)。