下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763青島農(nóng)業(yè)大學(xué)海都學(xué)院本科生畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）題目鋼板校平機(jī)設(shè)計(jì)姓名系別工程系專業(yè)機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化班級(jí)學(xué)號(hào)指導(dǎo)教師呂寶君2011年6月18日下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）誠信聲明本人聲明所呈交的畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）是在導(dǎo)師指導(dǎo)下進(jìn)行的研究工作及取得的研究成果，論文中引用他人的文獻(xiàn)、數(shù)據(jù)、圖表、資料均已作明確標(biāo)注，論文中的結(jié)論和成果為本人獨(dú)立完成，真實(shí)可靠，不包含他人成果及已獲得青島農(nóng)業(yè)大學(xué)或其他教育機(jī)構(gòu)的學(xué)位或證書使用過的材料。與我一同工作的同志對(duì)本研究所做的任何貢獻(xiàn)均已在論文中作了明確的說明并表示了謝意。論文（設(shè)計(jì)）作者簽名日期年月日畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）版權(quán)使用授權(quán)書本畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）作者同意學(xué)校保留并向國家有關(guān)部門或機(jī)構(gòu)送交論文（設(shè)計(jì)）的復(fù)印件和電子版，允許論文（設(shè)計(jì)）被查閱和借閱。本人授權(quán)青島農(nóng)業(yè)大學(xué)可以將本畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）全部或部分內(nèi)容編入有關(guān)數(shù)據(jù)庫進(jìn)行檢索，可以采用影印、縮印或掃描等復(fù)制手段保存和匯編本畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）。本人離校后發(fā)表或使用該畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）或與該論文（設(shè)計(jì)）直接相關(guān)的學(xué)術(shù)論文或成果時(shí)，單位署名為青島農(nóng)業(yè)大學(xué)。論文（設(shè)計(jì)）作者簽名日期年月日指導(dǎo)教師簽名日期年月日下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763目錄摘要IABSTRACTII1緒論111平行輥式校平機(jī)國內(nèi)外現(xiàn)狀112鋼板校平機(jī)研究的內(nèi)容和意義12校平機(jī)總體方案設(shè)計(jì)321反彎校平的基本原理322校平機(jī)的工作原理和壓下方案選擇43傳動(dòng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)831傳動(dòng)系統(tǒng)參數(shù)計(jì)算8311結(jié)構(gòu)參數(shù)的確定8312力能參數(shù)932減速機(jī)、齒輪座、電機(jī)和萬向聯(lián)軸節(jié)的選擇計(jì)算144校平裝置設(shè)計(jì)1841液壓壓下系統(tǒng)設(shè)計(jì)18411液壓壓下系統(tǒng)的組成18412液壓控制系統(tǒng)工作原理18413液壓壓下系統(tǒng)部分參數(shù)計(jì)算2042輥?zhàn)硬牧线x擇及強(qiáng)度校核22421輥?zhàn)硬牧线x擇22422輥?zhàn)訌?qiáng)度校核2343軸承的選擇及潤滑26431軸承的選擇26432軸承的潤滑275結(jié)論29參考文獻(xiàn)30致謝31下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763I鋼板校平機(jī)設(shè)計(jì)摘要針對(duì)鋼板校平機(jī)的使用要求，本課題完成了鋼板校平機(jī)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。所設(shè)計(jì)的校平機(jī)采用了異輥距輥系技術(shù)、彎輥技術(shù)、液壓壓下加壓方式。異輥距輥系技術(shù)的應(yīng)用縮短了空校區(qū)，從而使補(bǔ)校工作明顯減輕；彎輥技術(shù)的應(yīng)用使校平機(jī)在工作時(shí)可使校平工作輥產(chǎn)生一定量的曲率以抵消機(jī)架的彈跳，并可有效改善板材的橫向板形；液壓壓下加壓方式實(shí)現(xiàn)了動(dòng)態(tài)輥縫調(diào)整，提高了鋼板的校平質(zhì)量，使校平機(jī)運(yùn)行更加平穩(wěn)，并可實(shí)現(xiàn)過載保護(hù)。關(guān)鍵詞鋼板；校平裝置；異輥距輥系；彎輥技術(shù)；液壓壓下下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763IISTEELLEVELINGMACHINEDESIGNABSTRACTACCORDINGTOTHEUSEOFSTEELLEVELINGMACHINE,THISTASKCOMPLETEDSTEELLEVELINGMACHINEDESIGNTHESTEELLEVELINGMACHINEADOPTSTHEROLLOFTECHNOLOGY,FROMROLLBENDINGROLLTECHNOLOGY,HYDRAULICPRESSPRESSUREMODEDIFFERENTFROMTHEROLLSYSTEMTECHNOLOGYROLLAPPLICATIONSHORTENEDEMPTYCAMPUS,THEREBYSIGNIFICANTLYREDUCECONTINUATIONSCHOOLFORWORK,BENDINGROLLTECHNOLOGYAPPLICATIONMAKESLEVELINGMACHINEWORKCANMAKELEVELINGWORKROLLPRODUCEACERTAINAMOUNTOFCURVATURETOOFFSETTHEFRAME,ANDCANEFFECTIVELYIMPROVETHEBOUNCEOFTHELATERALPLATESHAPE,UNDERTHEPRESSUREOFHYDRAULICPRESSUREMEANSTOREALIZETHEDYNAMICROLLGAPADJUSTMENTANDIMPROVETHEQUALITYOFSTEEL,LEVELINGLEVELINGMACHINEWORKINGMORESMOOTHLY,ANDCANACHIEVEOVERLOADPROTECTIONKEYWORDSSTEELPLATE；LEVELINGMACHINE；DIFFERENTFROMTHEROLLSYSTEMROLL；BENDINGROLLTECHNOLOGY；HYDRAULICPRESS青島農(nóng)業(yè)大學(xué)海都學(xué)院本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）11緒論11鋼板校平機(jī)國內(nèi)外現(xiàn)狀平行多輥薄板校平機(jī)國內(nèi)外發(fā)展很不平衡，國內(nèi)基本上還停留在傳統(tǒng)的手動(dòng)調(diào)節(jié)及機(jī)械傳動(dòng)方式，位置精度只有05MM，而國外已經(jīng)實(shí)現(xiàn)了計(jì)算機(jī)電液自動(dòng)控制，位置精青島農(nóng)業(yè)大學(xué)海都學(xué)院本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）2度已經(jīng)達(dá)到01MM，且有良好的人機(jī)界面，便于現(xiàn)場(chǎng)工程師操作1。在中國銷售高精度薄板校平機(jī)的公司主要有三家，瑞士海莫樂公司、臺(tái)灣雙郁機(jī)械公司和美國的IOWA精密工業(yè)公司，后兩家公司校平機(jī)都作為卷板材加工流水線工序設(shè)備，而瑞士海莫樂公司作為專業(yè)校平機(jī)制造公司，性能最好。它采用液壓系統(tǒng)來控制校平機(jī)的輥縫，公司產(chǎn)品廣泛應(yīng)用于汽車、建筑玻璃、精密儀器儀表和工具等領(lǐng)域。這三家的校平機(jī)都能實(shí)現(xiàn)計(jì)算機(jī)數(shù)字控制CNC，而且海莫樂公司校平機(jī)能自動(dòng)感應(yīng)壓應(yīng)力，采用雙閉環(huán)控制，實(shí)現(xiàn)了智能化，但價(jià)格不扉，一臺(tái)2030萬美金。國內(nèi)的情況是北京機(jī)械工業(yè)自動(dòng)化研究所機(jī)器人工程中心開發(fā)的一套開卷、矯平剪切、堆垛生產(chǎn)線技術(shù)中，矯平機(jī)能實(shí)現(xiàn)計(jì)算機(jī)數(shù)字控制，但校平機(jī)的間隙調(diào)整由標(biāo)尺指示，并沒有采用閉環(huán)控制，所以位置控制精度僅有05MM。生產(chǎn)制造公司有國營西北機(jī)器廠、富地機(jī)械、山東省淄博市桓臺(tái)齊光鍛壓機(jī)床廠、無錫梅里精品機(jī)械和湖北重型機(jī)器集團(tuán)，前后輥縫間距全部采用手動(dòng)機(jī)械調(diào)節(jié)，位置精度僅依靠蝸輪控制。所以產(chǎn)品的校平精度不高，不能應(yīng)用在精矯工序。由湖北重型集團(tuán)有限公司同華中理工大學(xué)威奇數(shù)控公司合作開發(fā)的輥式板材校平機(jī)系列，經(jīng)過多年的完善和發(fā)展，在理論上和實(shí)踐上形成了較成熟的體系。結(jié)構(gòu)上，采用機(jī)械傳動(dòng)和液壓傳動(dòng)相結(jié)合的方案，并重點(diǎn)加入了液壓墊這一專利技術(shù)，使得設(shè)備結(jié)構(gòu)更為緊湊，精度高，噪聲低，控制方便，不僅提供了良好的交互環(huán)境。而且在實(shí)時(shí)性和預(yù)警上也對(duì)液壓、機(jī)械和電氣各環(huán)節(jié)實(shí)現(xiàn)了全面管理。整套控制系統(tǒng)由一臺(tái)工控機(jī)和PLC組成，校平精度也達(dá)到了01MM14。12平行輥式校平機(jī)研究的內(nèi)容和意義隨著我國板材生產(chǎn)規(guī)模的不斷擴(kuò)大，各廠家日益認(rèn)識(shí)到板形在生產(chǎn)與市場(chǎng)銷售中的重要性。不良板形的外部表現(xiàn)是板材上常見的中心波浪、邊浪、瓢曲、扭曲、鐮刀彎或局部鼓包等。這些缺陷往往在板材軋制、熱處理、校平、冷卻過程中形成，往往是由于溫度、輥形、壓下、冷卻水溫、水壓等因素不合適造成的。若將板帶看作由無數(shù)條縱向金屬纖維連結(jié)而成的材料，則不良板形材料中內(nèi)應(yīng)力的出現(xiàn)，正是因相鄰纖維間存在長度差之故。由于鄰近纖維間的相互制約，長纖維受壓應(yīng)力，短纖維受拉應(yīng)力。因此，板帶橫向厚度差與板形有著密切的關(guān)系。橫向厚差大的板帶，一般板形都不好，但因只需幾微米的橫向厚差，即可造成明顯的板形缺陷。因此，有些橫向厚差很小的材料，板形也完全有可能不符合要求。隨著民用消費(fèi)類產(chǎn)品需求不斷增加，市場(chǎng)對(duì)薄板需求也大幅度提升，同時(shí)對(duì)板材的青島農(nóng)業(yè)大學(xué)海都學(xué)院本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）3質(zhì)量要求也在大幅提升。只有有了好的材料，才能加工出好的產(chǎn)品來。因此這些變形如果得不到及時(shí)有效的矯正，將嚴(yán)重影響著產(chǎn)品質(zhì)量和數(shù)量的提高，尤其是本身作為工具的高精密儀器和刀具，它們對(duì)用材平整度要求更加苛刻。對(duì)于薄板，平行多輥校平機(jī)應(yīng)用最廣，技術(shù)也最成熟。這種校平機(jī)克服了普通壓力校平機(jī)斷續(xù)工作的特點(diǎn)，成倍地提高了校平效率，使校平工序得以進(jìn)入連續(xù)生產(chǎn)線，而且可以達(dá)到很高地校平精度。本課題研究的也就是平行輥校平機(jī)。當(dāng)今世界上先進(jìn)校平機(jī)技術(shù)快速發(fā)展，板材校平機(jī)正向重型化、全液壓、自動(dòng)化過渡。平行輥校平機(jī)在板材加工方面應(yīng)用廣泛，但從國內(nèi)現(xiàn)狀可以看出，高精度的液壓多輥薄板校平機(jī)位置精度015MM以下國內(nèi)還相當(dāng)缺乏。因此，本課題的研究具有十分重要的意義。青島農(nóng)業(yè)大學(xué)海都學(xué)院本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）42校平機(jī)總體方案設(shè)計(jì)21反彎校平的基本原理在壓力校平機(jī)、輥式校平機(jī)、斜輥式校平機(jī)和拉伸校平機(jī)中，軋件都是經(jīng)過反向彎曲后校平的，而軋件的彎曲狀態(tài)可以用曲率表示，在軋件的彈塑性彎曲變形過程則可以用曲率的變化來說明。軋件在校平過程中的曲率變化1）原始曲率軋件在校平前的曲率稱為原始曲率，以表示。（圖21A）。R0是軋01件的原始曲率半徑。彎曲的方向用正負(fù)號(hào)表示，如表示彎曲凸度向上的曲率，則R01R表示彎曲凸度向下的曲率，而軋件的平直段用0表示。012）反彎曲率軋件在外力矩M作用下強(qiáng)制反彎的曲率稱為反彎曲率，以表示。在1壓力校平機(jī)和輥式校平機(jī)上，反彎曲率是通過校平機(jī)的壓頭或輥?zhàn)拥膲合聛慝@得的。反彎曲率大小的選擇是決定軋件能否被校平的關(guān)鍵。青島農(nóng)業(yè)大學(xué)海都學(xué)院本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）5圖21彈塑性彎曲時(shí)的曲率變化A彎曲階段；B彈復(fù)階段3）總變形曲率它是軋件彎曲變形的變化量，是原始曲率與反彎曲率的代數(shù)和，以表示，即CR1CR10使用上式時(shí)，應(yīng)將曲率的正負(fù)號(hào)代入。原始曲率與反彎曲率方向相同時(shí)符號(hào)相反；方向相反時(shí)符號(hào)相同。4）彈復(fù)曲率它是當(dāng)外力矩去除后，軋件在變形內(nèi)力形成的彈復(fù)力矩MY作用下彈性恢復(fù)的曲率變化量，以表示。Y15）殘余曲率它是軋件經(jīng)過彈復(fù)后所具有的曲率（圖21B），以表示。如軋件被R1校平，則0，如軋件未被校平，在輥式校平機(jī)上，前一輥的殘余曲率將是下一輥的原始R1曲率，即，式中I指輥數(shù)。10I殘余曲率是反彎曲率與彈復(fù)曲率的代數(shù)差，顯然欲使軋件校平，則RR1Y必須使殘余曲率0，由上式得，此式是一次反彎校平時(shí)（壓力校平機(jī)）選擇1Y反彎曲率的基本原則。22校平機(jī)的工作原理和壓下方案選擇平行輥校平機(jī)屬于連續(xù)性反復(fù)彎曲的校平設(shè)備，這種校平機(jī)克服了壓力校平機(jī)斷續(xù)青島農(nóng)業(yè)大學(xué)海都學(xué)院本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）6工作的缺點(diǎn)，使校平效率成倍提高，使校平工序得以進(jìn)入連續(xù)生產(chǎn)線。金屬材料在較大的彈塑性彎曲條件下，不管其原始彎曲程度有多大區(qū)別，在彈復(fù)后所殘留的彎曲程度差別會(huì)顯著減小，甚至?xí)呌谝恢隆ｋS著壓彎程度的減小其彈復(fù)后的殘留彎曲必然會(huì)一致趨近于零值而達(dá)到校平目的。因此平行輥校平機(jī)必須具備兩個(gè)顯著的特征第一，具有相當(dāng)數(shù)量的交錯(cuò)布置的校平輥以實(shí)現(xiàn)多次的反復(fù)彎曲；第二，壓彎量可以調(diào)整，能實(shí)現(xiàn)校平所需要的壓彎方案7。下面以5輥校平法用圖形表示如圖22所示圖225輥校平法平行多輥校平機(jī)的壓下方案有三種，最小壓彎遞減方式，即校平機(jī)每個(gè)輥的壓下量都可單獨(dú)調(diào)整的假想方案。校平機(jī)上各個(gè)輥?zhàn)臃磸澢实倪x擇原則是只消除軋件在前一輥產(chǎn)生的最大殘余曲率，使之變直。最小殘差遞減方式，即使具有不同原始曲率的軋件經(jīng)過較少次數(shù)劇烈的大變形反彎，以迅速消除其原始曲率的不均勻度，然后按校平單值曲率的辦法加以校平的方案。線性遞減方式。其中最常用的是線性遞減方式，薄板校平多采用這種方案，也是本文討論的方式。這種方式的特點(diǎn)是從第二輥第一個(gè)上輥到最后第二輥?zhàn)詈笠粋€(gè)上輥的壓彎量按線性遞減，最后第二棍的壓彎曲率一般為彈性極限曲率，前面第二輥的壓彎曲率則不受嚴(yán)格限制。由于這種壓下方式多用于薄板材校平，故第二輥壓下曲率都較大。工業(yè)生產(chǎn)中采用這種方案的多輥校平機(jī)的輥數(shù)一般都較多，有11、13、17、19、21、23輥等，同時(shí)輥徑要盡量小，這樣使板材得到較大的變形，變形愈大愈有利于消除波浪彎1。23輥系方案的確定平行輥校平機(jī)發(fā)展歷史較長，輥系結(jié)構(gòu)形式很多，且主要與用途和校平質(zhì)量有關(guān)。這里介紹幾種典型輥系，如圖23所示。青島農(nóng)業(yè)大學(xué)海都學(xué)院本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）7圖23典型輥系輥系A(chǔ)是上輥組平行升降的輥系，主要用于熱校平厚板、粗矯板材和在展卷機(jī)后平整帶材等工作；輥系B有所改進(jìn)，兩端輥單獨(dú)調(diào)整，有利于中間各輥加大壓下，也有利于兩端輥的咬入及提高校平質(zhì)量，主要用于熱校平板材。輥系C是一種靈活性較大的多用途輥系，上輥可以調(diào)成平行升降、單向傾斜和雙向傾斜等形式。第一個(gè)用途同圖A,第二個(gè)同圖D，第三個(gè)用途為可以進(jìn)行反復(fù)及雙向咬入的校平。輥系D是按線形遞減壓下的板材校平輥系。輥系E是型材校平的常用輥系，各上輥單獨(dú)調(diào)整可以采用各種壓下方案。輥系F是校平板材的輥系，帶有支撐背輥，它有兩個(gè)作用一，校平寬板時(shí)輥?zhàn)犹L，剛度不夠，用支撐輥來保持工作輥的剛度；二，校平薄板時(shí)要消除波浪需要用支撐輥來改變工作輥的凸度。這種輥系也稱為四重式校平輥系。輥系G比前一種增加一排中間輥，由于支撐輥多為盤形，長期工作中使工作輥表面被壓出痕跡，這時(shí)若校平工件的表面要求光亮，而輥面壓痕很可能在工件表面上留下條狀暗影甚至印痕。故用中間輥隔離上述壓痕的傳遞。這種輥系也稱為六重式校平輥系8。除這些典型輥系外，近代新研制設(shè)計(jì)了不少性能更好的輥系。不過它們都是在已有的輥系基礎(chǔ)上的改進(jìn)。如圖24所示的異輥距輥系，特點(diǎn)就是加大了入口側(cè)的輥距，以減少入口側(cè)各輥的壓力，尤其可以減少第3輥的斷軸事故。同時(shí)還追求等強(qiáng)度設(shè)計(jì)的理想狀態(tài)。隨著校平力的逐漸減小，向著出口側(cè)逐步也減小了輥距尺寸。它由于空矯區(qū)（不產(chǎn)生校平彎矩的區(qū)間）比較短，可以明顯的減輕補(bǔ)矯工作。即用縮短兩端輥間距的青島農(nóng)業(yè)大學(xué)海都學(xué)院本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）8辦法使工件頭尾經(jīng)歷正負(fù)兩次短距離的反彎，可以使空矯區(qū)成倍縮短。空矯區(qū)的縮短將會(huì)使校平質(zhì)量提高及補(bǔ)矯工作減輕。同時(shí)各輥校平力也有了很大的改善。圖249輥式異輥距校平輥系以上分析比較可以看出，輥系F比較適合校平薄板材，故選擇這種輥系。另外可以適當(dāng)縮短兩端的輥距，以減小空矯區(qū)。同時(shí)設(shè)計(jì)成異輥距類型，使性能更好。青島農(nóng)業(yè)大學(xué)海都學(xué)院本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）93傳動(dòng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)31傳動(dòng)系統(tǒng)參數(shù)計(jì)算311結(jié)構(gòu)參數(shù)的確定1、輥數(shù)的確定選擇輥數(shù)的原則是在保證校平質(zhì)量的前提下，使輥數(shù)盡量少。對(duì)于薄板校平機(jī)，由于B/H比值很大，原始彎曲曲率較大，以及瓢曲和浪形的二維形狀缺陷嚴(yán)重，應(yīng)減小輥距以增加板材的彈塑性彎曲變形，但由于輥距不能選的過小，故要增加輥數(shù)。在表1131中確定輥數(shù)。為此需計(jì)算校平機(jī)最大負(fù)荷特性XW（31）2MAXHBWSX鋼板屈服極限，S鋼板最大寬度，MAXB鋼板最大厚度H設(shè)計(jì)任務(wù)要求，校平機(jī)典型鋼種為，經(jīng)查詢，知其，現(xiàn)取TINGR918SMPA250；另外鋼板規(guī)格為，取；，取SMPA30MB450AXBM504H。故，由表113得知輥數(shù)取MH5AXMWX3641302613。又根據(jù)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)知輥數(shù)取11即可。2、輥徑、輥距與輥長的確定圖3122知校平最佳區(qū)域中，單位厚度輥徑值滿足。因?yàn)镾HSD/9270/176，故，又因?yàn)椋蔛MPA30930160HDDDHM4，所以可以取輥徑。支撐輥輥徑應(yīng)取大一些，取為。264D1使用滾動(dòng)軸承時(shí)，由于軸承外徑較大，軸頸尺寸不能過大，近似地選擇。另外，只要條件允許，輥頸直徑和輥身的過渡圓角均應(yīng)選大一些。根據(jù)公式和可以確定工作輥輥頸直徑DD504DL32和輥頸長度，輥距（其中MDD4011M1041DP，壓彎量單獨(dú)調(diào)節(jié)時(shí)取較大值，集體調(diào)節(jié)時(shí)取較小值，為輥?zhàn)幼畲笾睆剑?所以P635再從表1132中由知輥距比較合適。下面根據(jù)以往經(jīng)驗(yàn)MNWX40P160青島農(nóng)業(yè)大學(xué)海都學(xué)院本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）10數(shù)據(jù)及已有變輥距校平機(jī)做參考，確定各處輥距如圖31所示圖31本校平輥系各輥距大小輥長MABL1702150MX（時(shí)，；時(shí)，）AB10AXMA35023、支撐輥的確定前面已經(jīng)確定支撐輥直徑為。下面確定支撐輥的布置方式和相關(guān)尺寸10由于上面所設(shè)置的輥距較小，同時(shí)工作輥輥徑與輥身比值處于中間，既不大也不小，故這里考慮采用垂直布置方案。為了調(diào)整工作輥的撓度，有效地消除板帶的局部瓢曲或單、雙邊浪形。這里采用多段支撐輥校平方案。其各段支撐輥可以單獨(dú)調(diào)整壓下，沿工作輥長度方向可使帶材產(chǎn)生不同的變形，以消除板帶邊緣或中部的板形缺陷。具體布置形式如圖32所示。與工作輥一樣，我們可以得到支撐輥輥頸直徑為和輥頸長度MDD4022MDL605122312力能參數(shù)1、確定壓彎量并計(jì)算校平力1）壓彎量青島農(nóng)業(yè)大學(xué)海都學(xué)院本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）11圖32支撐輥布置圖A消除雙邊浪形B消除中間瓢曲C消除單邊浪形前面已經(jīng)確定壓彎方案選擇線性遞減壓彎方案，現(xiàn)首先確定入口及出口處的壓彎量已知校平機(jī)為類型。工件尺寸為，代表鋼種為170/914150HB，取其。TINGR918MPAEPAS2,3該方案中規(guī)定變形大致范圍為。包含和，工件通過第二輥后，方5C0CW0C向趨同，但是中包含最大和最小的彎曲狀態(tài)，而最小的，要使這個(gè)在反彎之0C后也獲得一種與其他相差不多的彈復(fù)能力，就必須采用加大的。由于MAX2M，故取。假設(shè)鋼板原始的彎曲最大為，則第二輥后481MAXM962481W50的彈復(fù)曲率比為4917/50/50222CCF其殘留曲率比為491622FWC這個(gè)，需用彈塑性撓度計(jì)算法。由公式1165知122CF其中491/502F3016/8242342CCC所以72FW青島農(nóng)業(yè)大學(xué)海都學(xué)院本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）1289032792EHLSTW出口壓彎撓度10T所以入口壓彎量為，出口為122W640210T由于輥數(shù)為11，那么上輥組的傾斜度為2087429384/TAN22）（）（）（）（）（PNPTT所以196087RC由，得表31如下7124102087TATIWI表31各輥?zhàn)訅簭澚?2925913483W427591516786W078318699W40101圖33為第2到第10輥每個(gè)輥?zhàn)拥膲簭澚?，從這個(gè)圖中明顯地看出壓下方式為線性遞減壓下圖33線性遞減壓下青島農(nóng)業(yè)大學(xué)海都學(xué)院本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）132）校平力查圖3142得1,9,381,56,78192347065WWWWCCC根據(jù)公式和MNBHMST322402501WITIC得各個(gè)輥?zhàn)犹幍膹澗貫镸NMN310398736354332,1082,4,510按連續(xù)梁的三彎矩方程式計(jì)算后（其中前面已經(jīng)給出TIIIIPF211T計(jì)算式子）求出校平力為KNFKNKNFF936,16,4163,0173,917,7182525095321822、軸承壓力計(jì)算校平輥所承受的校平力直接作用于軸承上。機(jī)架結(jié)構(gòu)采用簡支式結(jié)構(gòu)。如圖34所示為輥?zhàn)虞S承受力分析圖圖34校平輥軸承受力圖青島農(nóng)業(yè)大學(xué)海都學(xué)院本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）14那么FBAFBAFBA軸承受力總和為BA取，那么各個(gè)輥?zhàn)觾啥说妮S承受力大小可以計(jì)算如下KNFKNFKNFKNFBABABABABABABA4518,158,781,586946917769,54,210198654321所以BA403、校平輥轉(zhuǎn)矩計(jì)算校平輥在校平力作用下所需克服的阻力包括軸承摩擦阻力、輥面與工件間的滾動(dòng)摩擦阻力及工件的塑性變形阻力。下面分別求這兩個(gè)力1）軸承摩擦阻力前面已經(jīng)確定機(jī)架結(jié)構(gòu)為簡支結(jié)構(gòu)，那么根據(jù)下面公式2即可求得該摩擦阻力MNFDFTM61408614082508233其中為工件與輥面的滾動(dòng)摩擦系數(shù)，板材為；高溫板材為2F；為軸承摩擦系數(shù)，尼龍軸承；青銅軸承；08F53滾動(dòng)軸承。為軸頸直徑。015D2）工件塑性變形阻力1212NJINJIJURT其中是第輥處的轉(zhuǎn)矩，是第輥處的校平變形能JIJI這里3143122IIITI其中可由下式子計(jì)算TMNMNBHST/7543/10310265262將代替代入得WCC1,840,725,6410,562033809752青島農(nóng)業(yè)大學(xué)海都學(xué)院本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）15從而根據(jù)上面給出的公式求得每個(gè)輥?zhàn)犹幍男Ｆ阶冃文転?/5819/4308642JJJMNMNJJ/65213/784997進(jìn)而求得工件塑性變形阻力為TJ18304321598453）總轉(zhuǎn)矩上面兩個(gè)阻力求出之后，相加即得總轉(zhuǎn)矩MNTJM81723046184、校平功率為了使校平機(jī)適應(yīng)生產(chǎn)線，速度取生產(chǎn)線速度。又因?yàn)橛兄屋?，校平SMV/251機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)效率可取為。那么計(jì)算到電機(jī)處的驅(qū)動(dòng)功率為720KWRTVN164581732減速機(jī)、齒輪座、電機(jī)和萬向聯(lián)軸節(jié)的選擇計(jì)算1、減速機(jī)的選擇主傳動(dòng)系統(tǒng)中，減速機(jī)除有減速作用以外，還有均衡分配傳動(dòng)扭矩的作用，因此也稱為假速分配器。它有三種主要形式圓柱齒輪型、圓柱圓錐齒輪型和蝸輪型。這三種形式中每種分為單、雙、三、四支等結(jié)構(gòu)。在輥數(shù)大于7的校平機(jī)上，不宜使用單支減速分配器。這是因?yàn)閭鬟f的總扭矩大，齒輪座是齒輪尺寸也大，使齒輪座出軸的間距很難與矯正輥間距相適應(yīng)，因此，在輥式鋼板矯正機(jī)上，大多使用多支的減速分配器。這樣也可以使齒齒輪座的載荷均勻。由于本校平機(jī)中第二輥的校平扭矩最大，因此對(duì)該輥要盡可能由減速機(jī)的一根出軸經(jīng)齒輪座直接傳動(dòng)，以減輕齒輪座的負(fù)荷。為適應(yīng)矯正機(jī)在連續(xù)機(jī)組中的安裝，將矯正機(jī)設(shè)計(jì)成可以雙向進(jìn)料的結(jié)構(gòu)。這時(shí)，矯正機(jī)另一端的第二輥也又減速機(jī)的出軸直接傳動(dòng)。那樣，減速機(jī)中心距和應(yīng)等于齒輪座兩邊第二軸之間的距離，如圖312所示4A3A青島農(nóng)業(yè)大學(xué)海都學(xué)院本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）1635減速分配器和齒輪座示意圖值受齒輪座最大中心距的限制，是按校平輥?zhàn)畲笾行木嗪腿f向連接軸的3A2A21A長度以及連接軸傾角不超過60的條件來確定的。前面已經(jīng)算得，第一輥和第十一輥中心距為615MM，故這里。M152、電機(jī)的選擇前面求得驅(qū)動(dòng)功率為。綜合考慮機(jī)械負(fù)載特性（恒功率），斷續(xù)周期工KWN6作制，無調(diào)速要求，有過載能力。工作條件冶金用，所以灰塵和渣子較多，溫度較高等工作條件，選擇負(fù)荷率為08。那么PN682016選YIR系列起重及冶金用三相異步電機(jī)（重型40）CF從表16183中查得，型號(hào)機(jī)座號(hào)315M，,MIN720RKWPC903、聯(lián)軸器的選擇萬向聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)距NTKTNHNCMFC式中萬向聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)距（NM）NT萬向聯(lián)軸器的疲勞轉(zhuǎn)距（NM）F萬向聯(lián)軸器的理論轉(zhuǎn)距（NM）青島農(nóng)業(yè)大學(xué)海都學(xué)院本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）17NPTW950驅(qū)動(dòng)功率KWWP萬向聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)速R/MINN萬向聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)速修正系數(shù)K萬向聯(lián)軸器的壽命修正系數(shù)H萬向聯(lián)軸器的兩折角修正系數(shù)載荷修正系數(shù)載荷均勻；工作平穩(wěn)時(shí)；載荷不均勻時(shí)；中等沖01K擊較大沖擊載荷和頻繁正反轉(zhuǎn)時(shí)特大沖擊載荷和頻繁正反轉(zhuǎn)31K53時(shí)，。5這里（減速器效率為80），（與工作輥一KWPW72908MIN268R致）。查圖524得（取折角為60）；。11HN21K那么MNPT756KHNC526從表5215中選取SWP180A型1000（1250，1400，1600，1800）。JB/T32411991其相關(guān)參數(shù)如下回轉(zhuǎn)直徑，MKNTTMDFN10,20,18010，1250，1400，1600，1800等。伸縮量10LS64、減速器的選擇，考慮工作環(huán)境及傳動(dòng)比大小，經(jīng)濟(jì)等方面的因素來選取。6827工電I1）減速器的計(jì)算功率由。NRSACPKP21式中計(jì)算功率KWCP1載荷功率KW2減速器公稱輸入功率N工況系數(shù)AK青島農(nóng)業(yè)大學(xué)海都學(xué)院本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）18啟動(dòng)系數(shù)SK可靠度系數(shù)R這里72KW，查表152815210得1，1，156，2PAKSR那么WKRSAC31256171按接近公稱轉(zhuǎn)速750R/MIN，查表1524，初選ZDY160，MIN70,RNI,。82I51WPN122）校核熱平衡許用功率查表1521115213得（）。1,940213FFF60/2NP按式1523計(jì)算得熱平衡許用功率TPKWFFPT873212查表1527，對(duì)于ZDY160型，盤狀水管冷卻時(shí)，TG21905。因此，可選定ZDY16028型減速器，采用油池潤滑，盤TGKWP2208狀水管冷卻調(diào)管油。青島農(nóng)業(yè)大學(xué)海都學(xué)院本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）194校平裝置設(shè)計(jì)41液壓壓下系統(tǒng)設(shè)計(jì)411液壓壓下系統(tǒng)的組成平行多輥校平機(jī)的發(fā)展歷史較長，輥系結(jié)構(gòu)形式很多。線性遞減壓下的板材校平機(jī)的輥系結(jié)構(gòu)是所有上輥都固定在上輥驅(qū)動(dòng)平板上或者上輥連接裝置上，通過控制驅(qū)動(dòng)平板來控制壓下量。其結(jié)構(gòu)如圖36所示。圖41線性遞減法輥系結(jié)構(gòu)從上圖可以看出，整個(gè)系統(tǒng)主要部件就是上下排輥。前后輥縫要可調(diào)，且排輥?zhàn)陨硪D(zhuǎn)動(dòng)。液壓壓下系統(tǒng)的整體結(jié)構(gòu)由空間分立的三個(gè)部分組成以PLC為核心的電氣控制柜、以泵和閥為主體的液壓柜、以液壓缸、馬達(dá)和上下排輥為主體的機(jī)械結(jié)構(gòu)。電氣柜有電源、電氣保護(hù)元件、PLC、放大器（6個(gè)伺服閥放大器），面板（配置觸摸屏、開關(guān)、按扭、指示燈）等；液壓柜下部為油箱，上部為泵組和閥組；機(jī)械部分的上部安裝液壓缸（缸體上有壓力傳感器），六個(gè)位移傳感器安裝在上下兩部分之間。412液壓控制系統(tǒng)工作原理該系統(tǒng)是決定板材校平效果的關(guān)鍵部分，采用閉環(huán)控制。圖形如圖37所示。系統(tǒng)采用三位四通O型電液伺服閥控制液壓缸的一端。伺服閥對(duì)液壓缸下腔供油，下腔壓力增大，上校平輥驅(qū)動(dòng)平板下移，輥縫減小，伺服閥卸荷，液壓缸下腔壓力減小，平板上移，輥縫增大。位移傳感器檢測(cè)到平板的位移信號(hào)的變化，可以反饋給系統(tǒng)，通過對(duì)伺服閥的控制來調(diào)節(jié)輸入到液壓缸下腔的壓力油的流量，最終使輥縫維持在恒定值。液壓缸上腔的壓力由背壓閥提供，可以認(rèn)為是一個(gè)常數(shù)。大流量泵對(duì)液壓缸下腔供油，小流量泵對(duì)液壓缸上腔供油。青島農(nóng)業(yè)大學(xué)海都學(xué)院本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）20圖42液壓控制系統(tǒng)原理圖由于支撐輥有三排，故設(shè)置6個(gè)液壓缸來控制，每排有2個(gè)液壓缸來控制其壓下量。而每個(gè)液壓缸分別由一個(gè)獨(dú)立的伺服閥控制。這樣就能夠滿足校平機(jī)對(duì)鋼板中心浪形和邊浪的平整。工作參數(shù)設(shè)定在觸摸屏上，從而實(shí)現(xiàn)平板壓下量的設(shè)定，進(jìn)行精確校平。電氣控制部分是以帶觸摸屏的PLC為核心的自動(dòng)化控制設(shè)備，有良好的人機(jī)界面?？驁D如38所示機(jī)器啟動(dòng)后，首先在觸摸屏上將前后輥縫及輥?zhàn)虞S向上的壓下量設(shè)定。校平過程中的輥縫和速度等參數(shù)可以在顯示屏上顯示出來，當(dāng)出現(xiàn)錯(cuò)誤時(shí)，指示燈報(bào)警，同時(shí)系統(tǒng)控制壓下油缸卸荷，以松開輥?zhàn)印D43電氣控制原理青島農(nóng)業(yè)大學(xué)海都學(xué)院本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）21位置控制系統(tǒng)是一個(gè)閉環(huán)控制系統(tǒng)，通過直線位移傳感器實(shí)時(shí)檢測(cè)每個(gè)液壓缸對(duì)應(yīng)位置的上下排輥的間距，位置量轉(zhuǎn)化成電流，輸入PLC的A/D模塊，經(jīng)過比較分析，PLC計(jì)算出控制量，經(jīng)D/A模塊輸出控制電壓，經(jīng)放大器放大后轉(zhuǎn)化成電流，輸入到比例控制閥，控制其流量，從而改變壓下量。PLC、觸摸屏、旋轉(zhuǎn)編碼器、位移傳感器等可以進(jìn)行適當(dāng)選擇。413液壓壓下系統(tǒng)部分參數(shù)計(jì)算1、液壓缸的計(jì)算每個(gè)驅(qū)動(dòng)平板由兩個(gè)液壓缸來控制其壓下量，為分析方便，將其分成兩部分，忽略彼此之間的耦合。和液壓缸相連的驅(qū)動(dòng)平板的二分之一部分的受力如下3944缸體受力情況平衡方程LFAPMG21為作用在平板上的外負(fù)載；為平板和與缸體固定的管道總質(zhì)量的一半。LFMM各參數(shù)的確定1）系統(tǒng)供油壓力考慮到液壓元件及伺服閥的額定壓力系列，并考慮到可靠性與S維護(hù)，取MPAS282）負(fù)載壓力為保證伺服閥閥口上有足夠的壓降，以確保其控制能力，取LPL33）壓下缸行程根據(jù)板坯厚度、成品厚度及故障狀態(tài)的過鋼要求等，確定SMS454）液壓缸背壓取RPMPAR505）上、下腔面積和AC由上面平衡方程得壓下力MGAFRLC青島農(nóng)業(yè)大學(xué)海都學(xué)院本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）22令面積比得RCA/LLCPMGFA由于（其中2為載荷系數(shù)），并取得KNG20,54692421059C從而得缸體直徑為，參考液壓缸直徑標(biāo)準(zhǔn)系列，選取MD318MD36令，那么，同樣選取/2DMD3321076/2063210從而，194/190/4RCAMPAL22、伺服閥參數(shù)的確定1）負(fù)載流量由壓下速度，可求出伺服閥的負(fù)載流量SMV/10MIN/576120IN/107625IN/6343LMAVQCCVL2）伺服閥的選擇及其參數(shù)選用莫格（MOOG）D791系列伺服閥，主要參數(shù)如下額定流量（單邊）MIN/160LQVNMPAP53額定供油壓力MPA53滯環(huán)分辨率203）伺服閥的工作流量閥口實(shí)際壓降TLSPPP1式中，液壓站至管路總壓降，伺服閥油油管路壓降MPAS28MPA501，額定負(fù)載壓力。將這些參數(shù)代入上面的式子中，得PT30AL6264于是伺服閥的工作流量青島農(nóng)業(yè)大學(xué)海都學(xué)院本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）23MIN/4318IN/536410LLPQNVL4）實(shí)際壓下速度的校驗(yàn)由，可得實(shí)際壓下速度2410962MIN,/318ALQCVLSVC/150可滿足靜態(tài)要求。3、液壓泵的選擇可選擇一種壓力補(bǔ)償型變量葉片泵，它可根據(jù)外負(fù)載（泵出口壓力）的大小自動(dòng)調(diào)節(jié)泵的排量。其設(shè)計(jì)特點(diǎn)是零件少、可靠性高、容積效率和總效率高、耐久度好4、液壓缸間的同步控制策略為了得到滿意的校平效果，必須控制上下排輥的平行度，也就是控制液壓缸之間的同步度。由于控制出口端或者入口端的三個(gè)液壓缸分別由各自的伺服閥控制，因此，這三個(gè)缸之間的同步誤差必須控制在一定范圍內(nèi)。選擇主/輔控制單邊校正方案的串聯(lián)結(jié)構(gòu)8。其方案圖如310圖45串聯(lián)結(jié)構(gòu)其中1表示主液壓缸，2、3表示輔助液壓缸。因?yàn)殡娨核欧y輸入正電壓時(shí)，液壓缸下移，輥縫變小，所以對(duì)于2、3來說，在加法器中對(duì)同步誤差反饋部分的疊加應(yīng)該是減號(hào)。這種結(jié)構(gòu)以主缸1為基礎(chǔ)，通過調(diào)整輔缸2、3來使三者之間同步。主缸1以理想位青島農(nóng)業(yè)大學(xué)海都學(xué)院本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）24移為輸入信號(hào)，輔缸2、3以主缸的實(shí)際位移輸出為輸入信號(hào)，也就是輔缸來跟蹤主缸，輔缸與主缸之間的時(shí)間位置偏差反饋給輔缸，調(diào)整后使二者同步。42輥?zhàn)硬牧线x擇及強(qiáng)度校核421輥?zhàn)硬牧线x擇參考文獻(xiàn)6，可以知道校平輥材料的要求一般如下1、為了保證校平輥有足夠的耐磨性、表面硬度和使用壽命，盡量不要用含MN的材料，因?yàn)?，MN和FE所形成的碳化物，質(zhì)點(diǎn)太硬，形成麻點(diǎn)。另外工作輥的硬度都應(yīng)達(dá)到HS7O以上。2、工作輥和支承輥的硬度差不能小，否則，支承軸對(duì)工作輥表面產(chǎn)生磨損，從而直接影響鋼板的表面質(zhì)量。從表四可看出硬度差為HS10較為合適。3、工作輥硬化層深度為10MM為最佳。另外，影響淬硬性和淬透性的主要元素是C、CR、MO、NI。C含量降低使得其淬火時(shí)不易發(fā)生開裂；CR含量的提高可以增大材料的耐磨性；適量加入MO，可以提高淬透性和輥?zhàn)拥拇阌矊雍穸?；NI可以提高淬透性，但是會(huì)增大回火脆性。另外，假如適量的V，可以細(xì)化晶粒，形成少量的含V的碳化物，提高耐磨性和回火穩(wěn)定性7。綜合分析以上的因素，最終確定選擇工作輥和支撐輥均選擇35CRMOV。要求其經(jīng)過表面淬火后的表面硬度為,支撐輥為。其余部位的調(diào)質(zhì)硬度為65HS5HS。經(jīng)查詢6，得到35CRMOV的組成情況為C，MNB2804380,CR,MO,V；力學(xué)性能為7301302201MPAASB9,1選擇完材料后，應(yīng)對(duì)其進(jìn)行熱處理，其大致工藝如下1、預(yù)先熱處理等溫球化退火消除鍛造應(yīng)力、細(xì)化晶粒、降低硬度、便于機(jī)械加工等。2、調(diào)質(zhì)處理改善心部組織，保證心部有良好的綜合機(jī)械性能，為最終表面淬火做好組織和性能準(zhǔn)備。3、輥身表面感應(yīng)加熱淬火隨著感應(yīng)器間隙的增大，硬化層深度增加；隨著感應(yīng)器移動(dòng)速度的加快，硬化層的深度減小。故要適當(dāng)調(diào)節(jié)間隙和深度。保證表面硬度。然后進(jìn)行低于回火溫度的除應(yīng)力回火。青島農(nóng)業(yè)大學(xué)海都學(xué)院本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）25422輥?zhàn)訌?qiáng)度校核前面已確定工作輥直徑為，長度為1700，支撐輥直徑為。使用滾動(dòng)軸承時(shí)，9010由于軸承外徑較大，軸頸尺寸不能過大，近似地選擇。另外。只要條件允許，軸徑直徑和軸身的過度圓角均應(yīng)選大一些。根據(jù)公式，3得DD504DL32工作輥，M11M10451R10支撐輥，22L221）彎曲強(qiáng)度對(duì)支撐輥來說，只需計(jì)算輥身中部和輥徑斷面的彎曲應(yīng)力，其彎曲力矩和應(yīng)力分布如下圖31146支撐輥彎曲力矩和應(yīng)力分布圖由于第2輥彎矩最大、第8輥的軋制力最大，故驗(yàn)證該輥對(duì)應(yīng)的支撐輥的強(qiáng)度。在輥徑斷面11和22斷面上的彎曲應(yīng)力均應(yīng)滿足強(qiáng)度條件，即BRDPC3110BRDPC3220式中軋制壓力；，該處的斷面直徑；1D2斷面11和22到支反力處的距離；,C2P青島農(nóng)業(yè)大學(xué)海都學(xué)院本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）26許用彎曲應(yīng)力；BR第二輥現(xiàn)已知，NP31097MD401MCD30,20,60212（經(jīng)插值法算得）MAB26那么MPAP5504631A476219732輥身中部33斷面處彎矩最大，MNM32106那么PAD50143323第8輥其余參數(shù)一樣。,17NPA3270423MP10611732ADM8242338材料的彎曲疲勞極限，取安全系數(shù)CROV35SB754701S18，那么。很明顯上述彎曲應(yīng)力都小于極限彎曲應(yīng)力，故合適。PAS5301對(duì)于工作輥，其扭轉(zhuǎn)應(yīng)力，KWM式中最大轉(zhuǎn)動(dòng)力矩，扭轉(zhuǎn)斷面系數(shù)。另外還要考慮應(yīng)力集中系K數(shù)，故52第二輥MPAD1690783由于有彎輥裝置，還要考慮彎曲應(yīng)力，MPA5263按第四強(qiáng)度理論8012總青島農(nóng)業(yè)大學(xué)海都學(xué)院本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）27同樣第8輥，也適合。527312MPA總2）接觸強(qiáng)度參照文獻(xiàn)3式子（311）得（平均載荷）。MNQ29307REB49321106451612595MPABQ70370643MAX式中均布載荷，輥?zhàn)影霃?，彈性摸量，Q21,E接觸區(qū)寬度。B2式子（313）得PA76430MAXMAX查表38得許用接觸應(yīng)力，取安全系數(shù)，,25M583S那么，經(jīng)驗(yàn)證，接觸強(qiáng)度滿足要求。SPS1,15943軸承的選擇及潤滑431軸承的選擇工作條件由于校平機(jī)校平輥徑向載荷大，軸向載荷很小，同時(shí)，軸有彎曲變形，還有工作的軸速也不是很高，故選用調(diào)心滾子軸承。我國北方軸承研究所研制的一種“密集型軸承”，其額定載荷是現(xiàn)有傳統(tǒng)軸承的兩倍以上，故可選用4。參考文獻(xiàn)10中表格133初選軸承使用壽命，又已知其工作溫度600CHLH120左右。1）支撐輥，KNFMDBAR865,408最大轉(zhuǎn)速，運(yùn)轉(zhuǎn)條件正常，可靠度為90。MIN24015RSVN徑向當(dāng)量動(dòng)載荷軸向力很小，可以略去不計(jì)。故，為動(dòng)載KNFFPRPR810358621PF荷系數(shù)，由表（136）查得計(jì)算基本額定動(dòng)載荷青島農(nóng)業(yè)大學(xué)海都學(xué)院本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）283610HTNLFPC式中，（查參考文KNPR8103MI24RNH2013TF獻(xiàn)6中的表134）那么KNC9486106103按軸承樣本或設(shè)計(jì)手冊(cè)選擇尺寸為“”的密封型軸承，其基本額定載荷約為同類型軸承（22308TN1/W33）的兩倍。即，KNR2961480CR26013，選擇上述密集型軸承2個(gè)進(jìn)行并列，那么FPP805KNPR952壽命HPCFNLTH1436014606013滿足要求。靜載荷徑向當(dāng)量載荷KNR5860由得（為靜強(qiáng)度系數(shù)，取）0PSC210S那么，滿足要求。6913212）工作輥由于工作輥基本不承受校平力，故可以按軸承的